JP2663736B2 - 極厚鋼板の製造方法 - Google Patents
極厚鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JP2663736B2 JP2663736B2 JP6546691A JP6546691A JP2663736B2 JP 2663736 B2 JP2663736 B2 JP 2663736B2 JP 6546691 A JP6546691 A JP 6546691A JP 6546691 A JP6546691 A JP 6546691A JP 2663736 B2 JP2663736 B2 JP 2663736B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- slab
- thick steel
- steel plate
- continuous cast
- center
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、連続鋳造スラブを素材
として厚さが１００ｍｍ以上の極厚鋼板を製造する方法
に関する。
として厚さが１００ｍｍ以上の極厚鋼板を製造する方法
に関する。
【０００２】
【従来の技術】厚さが１００ｍｍ以上の極厚鋼板は、従
来より原子炉や重油の脱硫リアクターといった圧力容器
に使用され、最近では高層化の進むビルディングの構造
材等にも用いられている。このような極厚鋼板には、そ
の用途からして、圧延方向および圧延と直角方向の性能
を加え、板厚方向の性能が要求され、更には内質の均一
性も要求される。
来より原子炉や重油の脱硫リアクターといった圧力容器
に使用され、最近では高層化の進むビルディングの構造
材等にも用いられている。このような極厚鋼板には、そ
の用途からして、圧延方向および圧延と直角方向の性能
を加え、板厚方向の性能が要求され、更には内質の均一
性も要求される。
【０００３】従来、厚さが１００ｍｍ以上の極厚鋼板の
製造には、インゴット法によって得られる鋼塊を分塊圧
延する方法が採用されていたが、経済性に欠ける問題が
あった。そこで、連続鋳造スラブや連続鋳造スラブから
製造された厚鋼板を重ね合わせ熱間圧延する極厚鋼板の
製造方法が特開平２−１９７３８３号公報等に提案され
ている。
製造には、インゴット法によって得られる鋼塊を分塊圧
延する方法が採用されていたが、経済性に欠ける問題が
あった。そこで、連続鋳造スラブや連続鋳造スラブから
製造された厚鋼板を重ね合わせ熱間圧延する極厚鋼板の
製造方法が特開平２−１９７３８３号公報等に提案され
ている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】この製造方法による
と、素材を重ね合わせることにより、連続鋳造スラブか
ら任意の厚みの極厚鋼板が製造される。しかし、素材と
しての連続鋳造スラブは、熱間圧延の際の圧下比が小さ
いと、スラブに内在するブローホール、特に、その肉厚
方向中央部に存在するセンターポロシティ等が充分に圧
着されず、ザク傷等の欠陥として製品鋼板内に残存す
る。そのため、内質の均一性が要求される場合は、特開
平２−１９７３８３号公報にも示されているように、熱
間圧延における圧下比が３以上必要となり、素材の厚み
やその重ね合わせ数の増加を避け得なかった。
と、素材を重ね合わせることにより、連続鋳造スラブか
ら任意の厚みの極厚鋼板が製造される。しかし、素材と
しての連続鋳造スラブは、熱間圧延の際の圧下比が小さ
いと、スラブに内在するブローホール、特に、その肉厚
方向中央部に存在するセンターポロシティ等が充分に圧
着されず、ザク傷等の欠陥として製品鋼板内に残存す
る。そのため、内質の均一性が要求される場合は、特開
平２−１９７３８３号公報にも示されているように、熱
間圧延における圧下比が３以上必要となり、素材の厚み
やその重ね合わせ数の増加を避け得なかった。
【０００５】本発明の目的は、連続鋳造スラブより小圧
下で高品質な極厚鋼板を製造する高効率な極厚鋼板の製
造方法を提供することにある。
下で高品質な極厚鋼板を製造する高効率な極厚鋼板の製
造方法を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】厚さが１００ｍｍ以上の
極厚鋼板を経済的に製造するためには、連続鋳造スラブ
や連続鋳造スラブから製造された厚鋼板を重ね合わせて
複合スラブとし、これを熱間圧延する方法が最適と考え
られる。そこで、本発明者らは、その複合スラブの熱間
圧延における圧下比の低下について研究した。その結
果、複合スラブにおける複数の素材を液相を介して接合
することにより、健全な接合部が得られ、圧下比を小さ
くできること、液相インサート材としてアルモファス金
属を用いることにより、製品に接合層が残らず、液相イ
ンサート材の使用が製品肉厚方向の不均質化の原因にな
らないこと、更には、素材として連続鋳造スラブを使用
する場合に、その肉厚方向中央部が製品の肉厚方向中央
部とならないように素材を重ね合わせることにより、ブ
ローホール等の圧着が容易となり、小圧下比でも内質の
健全化が図られること、を知見した。
極厚鋼板を経済的に製造するためには、連続鋳造スラブ
や連続鋳造スラブから製造された厚鋼板を重ね合わせて
複合スラブとし、これを熱間圧延する方法が最適と考え
られる。そこで、本発明者らは、その複合スラブの熱間
圧延における圧下比の低下について研究した。その結
果、複合スラブにおける複数の素材を液相を介して接合
することにより、健全な接合部が得られ、圧下比を小さ
くできること、液相インサート材としてアルモファス金
属を用いることにより、製品に接合層が残らず、液相イ
ンサート材の使用が製品肉厚方向の不均質化の原因にな
らないこと、更には、素材として連続鋳造スラブを使用
する場合に、その肉厚方向中央部が製品の肉厚方向中央
部とならないように素材を重ね合わせることにより、ブ
ローホール等の圧着が容易となり、小圧下比でも内質の
健全化が図られること、を知見した。
【０００７】本発明は上記知見に基づきなされたもの
で、連続鋳造スラブおよび／または連続鋳造スラブから
製造された厚鋼板を重ね合わせて複合スラブを製作する
際に、重ね合わせ面を予め黒皮除去処理した後、重ね合
わせ面にアルモスファス金属を挟み、且つ連続鋳造スラ
ブの肉厚方向中央部が製品の肉厚方向中央部とならない
ように前記素材を重ね合わせ、更に、その重ね合わせ面
の周囲を溶接して複合スラブとなし、次いで、製作され
た複合スラブをアルモファス金属の溶融温度以上に加熱
して圧下比1.６以上で熱間圧延することにより、厚さが
１００ｍｍ以上の極厚鋼板を製造することを特徴とする
極厚鋼板の製造方法を要旨とする。
で、連続鋳造スラブおよび／または連続鋳造スラブから
製造された厚鋼板を重ね合わせて複合スラブを製作する
際に、重ね合わせ面を予め黒皮除去処理した後、重ね合
わせ面にアルモスファス金属を挟み、且つ連続鋳造スラ
ブの肉厚方向中央部が製品の肉厚方向中央部とならない
ように前記素材を重ね合わせ、更に、その重ね合わせ面
の周囲を溶接して複合スラブとなし、次いで、製作され
た複合スラブをアルモファス金属の溶融温度以上に加熱
して圧下比1.６以上で熱間圧延することにより、厚さが
１００ｍｍ以上の極厚鋼板を製造することを特徴とする
極厚鋼板の製造方法を要旨とする。
【０００８】
【作用】本発明の極厚鋼板の製造方法においては、複合
スラブを製作する際に、重ね合わせ面を予め黒皮除去処
理する。これは、重ね合わせ面に黒皮が存在した場合、
接合界面に酸化物系の介在物欠陥が残り易いためであ
り、接合部の健全性確保の観点より必要である。この黒
皮除去処理としては、ショットブラストまたは機械研削
（研磨）等を用いる。
スラブを製作する際に、重ね合わせ面を予め黒皮除去処
理する。これは、重ね合わせ面に黒皮が存在した場合、
接合界面に酸化物系の介在物欠陥が残り易いためであ
り、接合部の健全性確保の観点より必要である。この黒
皮除去処理としては、ショットブラストまたは機械研削
（研磨）等を用いる。
【０００９】重ね合わせ面が黒皮除去処理された素材
は、重ね合わせ面間にアルモファス金属を挟んで重ね合
わせる。素材は、連続鋳造スラブおよび／または連続鋳
造スラブから製造された厚鋼板であり、連続鋳造スラブ
を全体または一部に使用する場合は、そのスラブの肉厚
方向中央部が製品の肉厚方向中央部とならないように、
素材の重ね合わせ順序を考慮する必要がある。
は、重ね合わせ面間にアルモファス金属を挟んで重ね合
わせる。素材は、連続鋳造スラブおよび／または連続鋳
造スラブから製造された厚鋼板であり、連続鋳造スラブ
を全体または一部に使用する場合は、そのスラブの肉厚
方向中央部が製品の肉厚方向中央部とならないように、
素材の重ね合わせ順序を考慮する必要がある。
【００１０】重ね合わせ面間にアルモファス金属を挟む
のは、素材の溶融温度以下の温度で且つ小圧下比で健全
な接合を完了させるためである。すなわち、液相拡散接
合に使用されるインサート材は、一般に融点降下元素と
してＳｉやＢを含むために、通常の圧延等の製法では薄
板とすることが困難であるが、アルモファス化すること
により延性に富んだ箔となり、健全な接合部の確保を可
能とする。アルモファス金属の成分は、一般にはＮｉ基
が素材とのなじみが良く接合性が良好とされているが、
ここでは一体の鋼板を製造するという観点より、Ｆｅ基
のほうが望まれる。厚みについては、１５０μｍ以下で
薄いほうが望ましい。連続鋳造スラブを使用する場合の
素材の重ね合わせ方については後で説明する。
のは、素材の溶融温度以下の温度で且つ小圧下比で健全
な接合を完了させるためである。すなわち、液相拡散接
合に使用されるインサート材は、一般に融点降下元素と
してＳｉやＢを含むために、通常の圧延等の製法では薄
板とすることが困難であるが、アルモファス化すること
により延性に富んだ箔となり、健全な接合部の確保を可
能とする。アルモファス金属の成分は、一般にはＮｉ基
が素材とのなじみが良く接合性が良好とされているが、
ここでは一体の鋼板を製造するという観点より、Ｆｅ基
のほうが望まれる。厚みについては、１５０μｍ以下で
薄いほうが望ましい。連続鋳造スラブを使用する場合の
素材の重ね合わせ方については後で説明する。
【００１１】アルモファス金属を挟んで重ね合わされた
素材は、重ね合わせ面の周囲を溶接することにより、複
合スラブとされる。重ね合わせ面の周囲を溶接するの
は、圧延中の素材のずれを防止することが目的であり、
クラッド鋼板製造時のスラブ組立で行われているような
合わせ面間に残存する空気の吸引除去は必ずしも必要で
ない。ただし、この空気の吸収除去は本発明においても
接合部の健全性確保に対して有効な手段であることには
変わりない。
素材は、重ね合わせ面の周囲を溶接することにより、複
合スラブとされる。重ね合わせ面の周囲を溶接するの
は、圧延中の素材のずれを防止することが目的であり、
クラッド鋼板製造時のスラブ組立で行われているような
合わせ面間に残存する空気の吸引除去は必ずしも必要で
ない。ただし、この空気の吸収除去は本発明においても
接合部の健全性確保に対して有効な手段であることには
変わりない。
【００１２】このようにして製作された複合スラブをア
ルモファス金属の融点以上の温度に加熱して熱間圧延す
れば、圧下比が1.6.以上の比較的軽度の圧延でも、健全
な内質を有する厚さ１００ｍｍ以上の極厚鋼板が製造さ
れる。ただし、素材として連続鋳造スラブが用いられて
いる場合は、圧下比が1.６〜3.０の範囲内で健全な製品
内質を得ようとすると、前述したように、そのスラブの
肉厚方向中央部が製品の肉厚方向中央部とならないよう
に、素材の重ね合わせ順序を考慮する必要がある。
ルモファス金属の融点以上の温度に加熱して熱間圧延す
れば、圧下比が1.6.以上の比較的軽度の圧延でも、健全
な内質を有する厚さ１００ｍｍ以上の極厚鋼板が製造さ
れる。ただし、素材として連続鋳造スラブが用いられて
いる場合は、圧下比が1.６〜3.０の範囲内で健全な製品
内質を得ようとすると、前述したように、そのスラブの
肉厚方向中央部が製品の肉厚方向中央部とならないよう
に、素材の重ね合わせ順序を考慮する必要がある。
【００１３】表１は連続鋳造スラブを２枚重ねにして圧
下比0.５〜2.０で熱間圧延したときの製品の超音波探傷
結果と圧下比との関係を、１枚スラブ圧延の場合、３枚
スラブ圧延の場合、連続鋳造スラブから製造した厚鋼板
を２枚のスラブ間に挟んだ場合と比較して示したもので
ある。スラブ２枚重ねの圧延では、圧下比が1.６以上で
内質欠陥が解消される。また、スラブ間に厚鋼板を挟ん
だ場合も圧下比が1.６以上で内質欠陥が解消される。し
かし、１枚スラブ圧延、３枚スラブ圧延のように、連続
鋳造スラブの肉厚方向中央部が製品の肉厚方向中央部と
なる圧延では、圧下比が２の場合にも内質欠陥が解消さ
れない。
下比0.５〜2.０で熱間圧延したときの製品の超音波探傷
結果と圧下比との関係を、１枚スラブ圧延の場合、３枚
スラブ圧延の場合、連続鋳造スラブから製造した厚鋼板
を２枚のスラブ間に挟んだ場合と比較して示したもので
ある。スラブ２枚重ねの圧延では、圧下比が1.６以上で
内質欠陥が解消される。また、スラブ間に厚鋼板を挟ん
だ場合も圧下比が1.６以上で内質欠陥が解消される。し
かし、１枚スラブ圧延、３枚スラブ圧延のように、連続
鋳造スラブの肉厚方向中央部が製品の肉厚方向中央部と
なる圧延では、圧下比が２の場合にも内質欠陥が解消さ
れない。
【００１４】その理由は、詳細には不明なるも、製品の
肉厚方向中央部では他の部分に比して圧下力が不足し、
この部分に、ブローホール等が多く存在するスラブ肉厚
方向中央部が存在した場合には、そのブローホール等が
充分に解消されなくなるためと考えられる。従って、複
合スラブに連続鋳造スラブを直接使用する場合には、連
続鋳造スラブの肉厚方向中央部が製品の肉厚方向中央部
にならない重ね合わせとする。そのような重ね合わせと
しては、例えば、図１に示すように、連続鋳造スラブ１
の２枚合わせ（Ａ）、２枚の連続鋳造スラブ１，１の間
に厚鋼板２を挟んだサンドイッチ構造（Ｂ）、連続鋳造
スラブ１の４枚合わせ（Ｃ）等があり、更に、厚板２の
みの重ね合わせ（Ｄ）も問題はない。ちなみに、不適当
な重ね合わせとしては、図２に示すように、連続鋳造ス
ラブ１の３枚合わせ（Ａ）、厚鋼板２，２間に連続鋳造
スラブ１を挟んだ構造（Ｂ）等がある。
肉厚方向中央部では他の部分に比して圧下力が不足し、
この部分に、ブローホール等が多く存在するスラブ肉厚
方向中央部が存在した場合には、そのブローホール等が
充分に解消されなくなるためと考えられる。従って、複
合スラブに連続鋳造スラブを直接使用する場合には、連
続鋳造スラブの肉厚方向中央部が製品の肉厚方向中央部
にならない重ね合わせとする。そのような重ね合わせと
しては、例えば、図１に示すように、連続鋳造スラブ１
の２枚合わせ（Ａ）、２枚の連続鋳造スラブ１，１の間
に厚鋼板２を挟んだサンドイッチ構造（Ｂ）、連続鋳造
スラブ１の４枚合わせ（Ｃ）等があり、更に、厚板２の
みの重ね合わせ（Ｄ）も問題はない。ちなみに、不適当
な重ね合わせとしては、図２に示すように、連続鋳造ス
ラブ１の３枚合わせ（Ａ）、厚鋼板２，２間に連続鋳造
スラブ１を挟んだ構造（Ｂ）等がある。
【００１５】
【表１】
【００１６】
【表２】
【００１７】
【表３】
【００１８】
【実施例】以下に本発明の実施例を比較例と対比させて
説明する。
説明する。
【００１９】成分組成を表２に示す連続鋳造スラブ、厚
鋼板を用いて種々の複合スラブを製作した。その際、重
ね合わせ面をショットブラスによる黒皮除去処理でＲｍ
ａｘ２５μｍに仕上げ、重ね合わせ面間にＦｅ基アルモ
ファス金属（Ｆｅ−0.５Ｃ−２Ｓｉ−３Ｂ、液相線温度
１０８０℃、厚さ５０μｍ）を挟んで重ね合わせ面の周
囲を溶接した。複合スラブの平面形状は全て幅２０００
ｍｍ、長さ３０００ｍｍとした。そして、製作された種
々の複合スラブを重ね合わせ面の温度が１１７０℃とな
るように加熱して圧延し、圧延製品の内質を超音波探傷
により調査した。複合スラブの構造、圧延条件および超
音波探傷結果を表３に示す。
鋼板を用いて種々の複合スラブを製作した。その際、重
ね合わせ面をショットブラスによる黒皮除去処理でＲｍ
ａｘ２５μｍに仕上げ、重ね合わせ面間にＦｅ基アルモ
ファス金属（Ｆｅ−0.５Ｃ−２Ｓｉ−３Ｂ、液相線温度
１０８０℃、厚さ５０μｍ）を挟んで重ね合わせ面の周
囲を溶接した。複合スラブの平面形状は全て幅２０００
ｍｍ、長さ３０００ｍｍとした。そして、製作された種
々の複合スラブを重ね合わせ面の温度が１１７０℃とな
るように加熱して圧延し、圧延製品の内質を超音波探傷
により調査した。複合スラブの構造、圧延条件および超
音波探傷結果を表３に示す。
【００２０】本発明例（No. １〜４）では、圧下比が３
以下であるにもかかわらず、良好な内質が得られ、接合
界面の剪断試験においても、３０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の
剪断強度が示された。また、No. １の接合部を中心にし
た板厚方向の引張試験（ＪＩＳ４号）においては、ＹＳ
７３ｋｇｆ／ｍｍ2 、ＴＳ８６ｋｇｆ／ｍｍ2 、Ｅｌ２
２％という良好な結果が得られた。更に、本発明では、
内質均一化からは同材質の組合せ（No. １，２，４）が
望ましいが、異材質の組合せ（No. ３）も良好な接合部
を得ることができる。No. ３の接合界面を撮影した顕微
鏡写真を図３に示すが、接合界面に欠陥は存在しない。
以下であるにもかかわらず、良好な内質が得られ、接合
界面の剪断試験においても、３０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の
剪断強度が示された。また、No. １の接合部を中心にし
た板厚方向の引張試験（ＪＩＳ４号）においては、ＹＳ
７３ｋｇｆ／ｍｍ2 、ＴＳ８６ｋｇｆ／ｍｍ2 、Ｅｌ２
２％という良好な結果が得られた。更に、本発明では、
内質均一化からは同材質の組合せ（No. １，２，４）が
望ましいが、異材質の組合せ（No. ３）も良好な接合部
を得ることができる。No. ３の接合界面を撮影した顕微
鏡写真を図３に示すが、接合界面に欠陥は存在しない。
【００２１】これに対し、比較例No. ５では、連続鋳造
スラブの肉厚方向中央部が製品の肉厚方向中央部になっ
たために、製品での超音波探傷結果が不良となった。ま
た、スラブの肉厚方向中央部が製品の肉厚方向中央部と
ならない場合であっても、圧下比が1.６未満のとき（N
o. ６）は各スラブの中央部すなわち製品の１／４肉厚
部にてグローホール等の圧着が不完全で、超音波探傷結
果が不良となった。重ね合わせ面の黒皮除去を行わなか
った場合（No. ７）は製品を切断したところ、肉厚中央
部より剥離を生じた。液相拡散接合なしの場合（No.
８）は圧下比が本発明で規定する条件であっても、拡散
接合がなされず、探傷結果が不良となった。
スラブの肉厚方向中央部が製品の肉厚方向中央部になっ
たために、製品での超音波探傷結果が不良となった。ま
た、スラブの肉厚方向中央部が製品の肉厚方向中央部と
ならない場合であっても、圧下比が1.６未満のとき（N
o. ６）は各スラブの中央部すなわち製品の１／４肉厚
部にてグローホール等の圧着が不完全で、超音波探傷結
果が不良となった。重ね合わせ面の黒皮除去を行わなか
った場合（No. ７）は製品を切断したところ、肉厚中央
部より剥離を生じた。液相拡散接合なしの場合（No.
８）は圧下比が本発明で規定する条件であっても、拡散
接合がなされず、探傷結果が不良となった。
【００２２】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
の極厚鋼板の製造方法によれば、厚さが１００ｍｍ以上
で品質良好な極厚鋼板が1.６以上の小圧下比で製造され
る。従って、素材の厚みや重ね合わせ枚数が低減され、
鋼板製造コストの節減が達成される。
の極厚鋼板の製造方法によれば、厚さが１００ｍｍ以上
で品質良好な極厚鋼板が1.６以上の小圧下比で製造され
る。従って、素材の厚みや重ね合わせ枚数が低減され、
鋼板製造コストの節減が達成される。
【図１】本発明法における素材の組合わせ例を示す模式
図である。
図である。
【図２】不適当な素材組合せ例を示す模式図である。
【図３】本発明法にて製造された極厚鋼板の接合部にお
ける金属組織を示す顕微鏡写真である。
ける金属組織を示す顕微鏡写真である。
１ 連続鋳造スラブ ２ 連続鋳造スラブから製造した厚鋼板
Claims (1)
- 【請求項１】 連続鋳造スラブおよび／または連続鋳造
スラブから製造された厚鋼板を重ね合わせて複合スラブ
を製作する際に、重ね合わせ面を予め黒皮除去処理した
後、重ね合わせ面にアルモスファス金属を挟み、且つ連
続鋳造スラブの肉厚方向中央部が製品の肉厚方向中央部
とならないように前記素材を重ね合わせ、更に、その重
ね合わせ面の周囲を溶接して複合スラブとなし、次い
で、製作された複合スラブをアルモファス金属の溶融温
度以上に加熱して圧下比1.６以上で熱間圧延することに
より、厚さが１００ｍｍ以上の極厚鋼板を製造すること
を特徴とする極厚鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6546691A JP2663736B2 (ja) | 1991-03-05 | 1991-03-05 | 極厚鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6546691A JP2663736B2 (ja) | 1991-03-05 | 1991-03-05 | 極厚鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0615466A JPH0615466A (ja) | 1994-01-25 |
| JP2663736B2 true JP2663736B2 (ja) | 1997-10-15 |
Family
ID=13287928
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6546691A Expired - Lifetime JP2663736B2 (ja) | 1991-03-05 | 1991-03-05 | 極厚鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2663736B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110605530A (zh) * | 2019-09-23 | 2019-12-24 | 江阴兴澄特种钢铁有限公司 | 一种生产特厚钢板的组坯方法 |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102649123B (zh) * | 2011-02-25 | 2015-04-22 | 宝山钢铁股份有限公司 | 非对称复合轧制生产特厚复合板的方法 |
| CN103522072A (zh) * | 2013-09-29 | 2014-01-22 | 丹阳市瑞新复合材料有限公司 | 一种厚度方向性能均匀特厚铜板的生产方法 |
| CN103658175B (zh) * | 2013-12-03 | 2015-07-01 | 河北钢铁股份有限公司 | 一种金属复合板的制造方法 |
| CN107774711B (zh) * | 2016-08-31 | 2019-03-22 | 鞍钢股份有限公司 | 一种生产超厚钢板的复合坯料制作方法 |
| CN107460278B (zh) * | 2017-08-16 | 2020-03-31 | 肖金刚 | 一种多复合板坯生产大单重、特厚钢板的工艺 |
| CN109693073A (zh) * | 2017-10-20 | 2019-04-30 | 鞍钢股份有限公司 | 一种复合钢板的生产方法 |
-
1991
- 1991-03-05 JP JP6546691A patent/JP2663736B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110605530A (zh) * | 2019-09-23 | 2019-12-24 | 江阴兴澄特种钢铁有限公司 | 一种生产特厚钢板的组坯方法 |
| CN110605530B (zh) * | 2019-09-23 | 2021-04-16 | 江阴兴澄特种钢铁有限公司 | 一种生产特厚钢板的组坯方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0615466A (ja) | 1994-01-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4348131A (en) | Welded structure having improved mechanical strength and process for making same | |
| JP2663736B2 (ja) | 極厚鋼板の製造方法 | |
| JP3742340B2 (ja) | アルミニウム複合材料の製造方法 | |
| JP4321373B2 (ja) | 極厚鋼板の製造方法 | |
| JP2005152998A (ja) | 超極厚鋼板およびその製造方法 | |
| JPH06269961A (ja) | 複合材の製造方法 | |
| JPS63140782A (ja) | 多層クラツド板の製造方法 | |
| JP3245477B2 (ja) | 厚板クラッド材 | |
| JPH032590B2 (ja) | ||
| JPH02197383A (ja) | 極厚鋼板の製造方法 | |
| JPS5942102A (ja) | 良冷延能を有するα＋β型チタン合金熱延板の製造方法 | |
| JPH0465755B2 (ja) | ||
| JPH031114B2 (ja) | ||
| JPS60244490A (ja) | クラツド鋼板の製造方法 | |
| JPS5832544A (ja) | クラツド板の製造方法 | |
| JPH04190902A (ja) | 極厚鋼板の製造方法 | |
| JPS5865589A (ja) | 複合鋼板の圧延方法 | |
| JPS5911394B2 (ja) | 接合強度のすぐれたクラツド鋼板の製造法 | |
| JPH03204185A (ja) | アルミニウムクラッド鋼板の製造方法 | |
| JPH03198987A (ja) | 複合鋼板の製造方法 | |
| JPS63174790A (ja) | 両面クラツド板の製造法 | |
| JPS61273278A (ja) | サンドイツチ圧延法によるクラツド鋼板の製造法 | |
| JPS635161B2 (ja) | ||
| JPH03275286A (ja) | 炭素鋼耳付ステンレスクラッド鋼板の製造法 | |
| JP2000141059A (ja) | クラッド鋼板の製造方法 |