JPH101763A - ニッケルチタン合金材の製造方法 - Google Patents
ニッケルチタン合金材の製造方法Info
- Publication number
- JPH101763A JPH101763A JP15265696A JP15265696A JPH101763A JP H101763 A JPH101763 A JP H101763A JP 15265696 A JP15265696 A JP 15265696A JP 15265696 A JP15265696 A JP 15265696A JP H101763 A JPH101763 A JP H101763A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- nickel
- titanium
- processing
- laminated composite
- titanium alloy
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ニッケルチタン合金材にあって、その変態点
の安定化が図れ、加工効率の向上及びローコスト化が図
れるようにする。 【解決手段】 ニッケル又はチタンの芯材の表面にニッ
ケルとチタンのシート材を積層状態に密巻きして積層複
合体を形成し（処理１０１）、前記積層複合体の表面に
銅層を設け（処理１０２）、前記積層複合体の厚みが所
定値になるまで減面加工し（処理１０３）、前記銅層を
除去し（処理１０４）、所定の温度で拡散加熱し（処理
１０５）、冷間加工を施し（処理１０６）、所定の温度
で時効熱処理を行う（処理１０７）ことにより、従来の
溶解方法に比べてＮｉ及びＴｉの損失がなくなり、製品
状態の組成は当初に予定した組成からずれることがな
い。
の安定化が図れ、加工効率の向上及びローコスト化が図
れるようにする。 【解決手段】 ニッケル又はチタンの芯材の表面にニッ
ケルとチタンのシート材を積層状態に密巻きして積層複
合体を形成し（処理１０１）、前記積層複合体の表面に
銅層を設け（処理１０２）、前記積層複合体の厚みが所
定値になるまで減面加工し（処理１０３）、前記銅層を
除去し（処理１０４）、所定の温度で拡散加熱し（処理
１０５）、冷間加工を施し（処理１０６）、所定の温度
で時効熱処理を行う（処理１０７）ことにより、従来の
溶解方法に比べてＮｉ及びＴｉの損失がなくなり、製品
状態の組成は当初に予定した組成からずれることがな
い。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、超弾性効果を含む
形状記憶効果を有するニッケルチタン合金材に関するも
のである。
形状記憶効果を有するニッケルチタン合金材に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】ニッケルチタン（Ｎｉ−Ｔｉ）合金材は
形状記憶合金の１つであり、耐食性、耐使用回数、耐久
性等に優れた合金材として知られている。ニッケルチタ
ン合金材は、従来より、パイプ継手、超弾性効果を利用
した携帯電話のアンテナ材などに使用されている。ニッ
ケルチタン合金材の従来の製造方法は、スポンジチタン
とニッケルとを真空中でアーク溶解し、これにより得ら
れた鋳塊を熱間加工した後、焼鈍と冷間加工を繰り返
し、所望のサイズに加工するものであり、例えば、特願
昭５７−４３３６５号、「塑性と加工」（日本塑性加工
学会誌、第２９巻、第３２６号（１９８８年））に具体
的な開示がなされている。例えば、特願昭５７−４３３
６５号に示される超弾性材では、熱間加工した後の材料
を冷間加工率２０％以上で加工し、２５０℃以上の温度
で再結晶させずに加熱することにより製造している。
形状記憶合金の１つであり、耐食性、耐使用回数、耐久
性等に優れた合金材として知られている。ニッケルチタ
ン合金材は、従来より、パイプ継手、超弾性効果を利用
した携帯電話のアンテナ材などに使用されている。ニッ
ケルチタン合金材の従来の製造方法は、スポンジチタン
とニッケルとを真空中でアーク溶解し、これにより得ら
れた鋳塊を熱間加工した後、焼鈍と冷間加工を繰り返
し、所望のサイズに加工するものであり、例えば、特願
昭５７−４３３６５号、「塑性と加工」（日本塑性加工
学会誌、第２９巻、第３２６号（１９８８年））に具体
的な開示がなされている。例えば、特願昭５７−４３３
６５号に示される超弾性材では、熱間加工した後の材料
を冷間加工率２０％以上で加工し、２５０℃以上の温度
で再結晶させずに加熱することにより製造している。
【０００３】ニッケルチタン合金材は、高温の状態では
母相のオーステナイト相（Ａ相）であるが、冷却すると
或る温度で相変態し、マルテンサイト相（Ｍ相）にな
る。Ｍ相の状態で外力を受けると、見かけ上変形する
が、その後加熱して再びＡ相に逆変態する温度まで上昇
させると、それまで変形していた材料は元の形状に戻っ
てしまう。これが形状記憶効果である。Ａ相から冷却し
たときにＭ相に変態する温度がマルテン変態点（Ｍ点）
とよばれ、逆に、Ｍ相からＡ相に逆変態する温度がオー
ステナイト変態点（Ａ点）と呼ばれる。ニッケルチタン
合金材のＭ点は、合金組成に大きく依存することが知ら
れているので、鋳造工程では溶解作業中にサンプル抽出
して分析し、変態温度補正用の合金元素を添加すること
が行われている。また、冷間加工では急激な加工硬化を
示すため、目的サイズによっては焼鈍を多く行わなけれ
ばならない。
母相のオーステナイト相（Ａ相）であるが、冷却すると
或る温度で相変態し、マルテンサイト相（Ｍ相）にな
る。Ｍ相の状態で外力を受けると、見かけ上変形する
が、その後加熱して再びＡ相に逆変態する温度まで上昇
させると、それまで変形していた材料は元の形状に戻っ
てしまう。これが形状記憶効果である。Ａ相から冷却し
たときにＭ相に変態する温度がマルテン変態点（Ｍ点）
とよばれ、逆に、Ｍ相からＡ相に逆変態する温度がオー
ステナイト変態点（Ａ点）と呼ばれる。ニッケルチタン
合金材のＭ点は、合金組成に大きく依存することが知ら
れているので、鋳造工程では溶解作業中にサンプル抽出
して分析し、変態温度補正用の合金元素を添加すること
が行われている。また、冷間加工では急激な加工硬化を
示すため、目的サイズによっては焼鈍を多く行わなけれ
ばならない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、従来のニッケ
ルチタン合金材の製造方法によると、ニッケルチタン材
は超弾性効果を示し、冷間加工では非常に強いスプリン
グバックを示すうえ、難加工材であるため、冷間加工に
おける焼鈍間加工度も１０％程度しかとれず、銅材など
に比べると加工効率は非常に低く、所望サイズの小さい
製品では総加工度が大きくなる。このため、焼鈍回数が
増し、結果的に加工費用が増大する。
ルチタン合金材の製造方法によると、ニッケルチタン材
は超弾性効果を示し、冷間加工では非常に強いスプリン
グバックを示すうえ、難加工材であるため、冷間加工に
おける焼鈍間加工度も１０％程度しかとれず、銅材など
に比べると加工効率は非常に低く、所望サイズの小さい
製品では総加工度が大きくなる。このため、焼鈍回数が
増し、結果的に加工費用が増大する。
【０００５】また、ニッケルチタン合金の鋳塊を得るに
は、溶解作業において酸化等による消耗で所定の組成か
らずれる恐れがある。このため、溶解中に溶湯をサンプ
リングし、変態点を測定した後、当初予定していた変態
点に補正するために合金元素の添加等を行う必要があ
る。このように、変態点の組成依存性が強いこと、及び
急激な加工硬度を示すことから、ニッケルチタン合金材
は非常に高価な合金材になっており、実用性が阻まれて
いる。
は、溶解作業において酸化等による消耗で所定の組成か
らずれる恐れがある。このため、溶解中に溶湯をサンプ
リングし、変態点を測定した後、当初予定していた変態
点に補正するために合金元素の添加等を行う必要があ
る。このように、変態点の組成依存性が強いこと、及び
急激な加工硬度を示すことから、ニッケルチタン合金材
は非常に高価な合金材になっており、実用性が阻まれて
いる。
【０００６】そこで本発明は、ニッケルチタン合金材の
変態点の安定化が図れ、加工効率の向上及びローコスト
化が可能なニッケルチタン合金材の製造方法を提供する
ことを目的としている。
変態点の安定化が図れ、加工効率の向上及びローコスト
化が可能なニッケルチタン合金材の製造方法を提供する
ことを目的としている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、本発明は、ニッケル又はチタンの芯材の表面にニ
ッケルとチタンのシート材を積層状態に密巻きして積層
複合体を形成し、必要に応じて前記積層複合体の表面に
銅層を設け、前記積層複合体の厚みが所定値になるまで
減面加工し、前記銅層が設けられた時には該銅層を除去
し、所定の温度で拡散加熱し、冷間加工を施し、所定の
温度で時効熱処理を行う製造方法にしている。
めに、本発明は、ニッケル又はチタンの芯材の表面にニ
ッケルとチタンのシート材を積層状態に密巻きして積層
複合体を形成し、必要に応じて前記積層複合体の表面に
銅層を設け、前記積層複合体の厚みが所定値になるまで
減面加工し、前記銅層が設けられた時には該銅層を除去
し、所定の温度で拡散加熱し、冷間加工を施し、所定の
温度で時効熱処理を行う製造方法にしている。
【０００８】この方法によれば、積層複合体が所定の厚
みになるように減面した後、拡散加熱を施すので、従来
の溶解方法に比べてＮｉ及びＴｉの損失がなく、当初に
予定した組成から製品状態の組成がずれないようにする
ことができる。前記ニッケル及びチタンのシート材は、
再結晶温度より高い温度による熱処理を予め施すことが
できる。
みになるように減面した後、拡散加熱を施すので、従来
の溶解方法に比べてＮｉ及びＴｉの損失がなく、当初に
予定した組成から製品状態の組成がずれないようにする
ことができる。前記ニッケル及びチタンのシート材は、
再結晶温度より高い温度による熱処理を予め施すことが
できる。
【０００９】この方法によれば、予め積層複合体に用い
るニッケル及びチタンのシート材を高温で熱処理してお
くことにより、拡散加熱後のボイドの発生数の低減及び
サイズを小さくでき、ボイドの跡が残らないようにする
ことができ、製品状態での曲げの繰り返し特性等の耐久
性を向上させることができる。前記銅層は、１０ｋｇｆ
／ｍｍ2 以上の引張強度を持つ銅以外の金属材を用いる
ことができる。
るニッケル及びチタンのシート材を高温で熱処理してお
くことにより、拡散加熱後のボイドの発生数の低減及び
サイズを小さくでき、ボイドの跡が残らないようにする
ことができ、製品状態での曲げの繰り返し特性等の耐久
性を向上させることができる。前記銅層は、１０ｋｇｆ
／ｍｍ2 以上の引張強度を持つ銅以外の金属材を用いる
ことができる。
【００１０】この方法によれば、焼鈍状態で１０ｋｇｆ
／ｍｍ2 以上の引張強度を有していれば、銅でなくとも
減面加工時の焼き付きを防止することができる。前記ニ
ッケルチタン合金材は、原子％でＮｉが４９．０〜５
１．５％、残部がＴｉの組成が望ましい。この方法によ
れば、パイプ継手、携帯電話のアンテナ材等に適した耐
食性、耐使用回数、耐久性等が得られる組成を得ること
ができる。
／ｍｍ2 以上の引張強度を有していれば、銅でなくとも
減面加工時の焼き付きを防止することができる。前記ニ
ッケルチタン合金材は、原子％でＮｉが４９．０〜５
１．５％、残部がＴｉの組成が望ましい。この方法によ
れば、パイプ継手、携帯電話のアンテナ材等に適した耐
食性、耐使用回数、耐久性等が得られる組成を得ること
ができる。
【００１１】
【発明の実施の形態】図１は本発明によるニッケルチタ
ン合金材の製造方法を示すフローチャートであり、図２
は本発明方法により製造されるニッケルチタン合金線の
途中工程における断面図である。まず、芯棒１にはニッ
ケル棒またはチタン棒が用いられる。この芯棒１の表面
にはニッケルシートとチタンシートを積層密巻きして積
層複合体２が形成される（処理１０１）。この積層複合
体２のニッケルシート及びチタンシートは、予めその再
結晶温度よりも１００〜６００℃高い温度で高温熱処理
されている。そして、積層複合体２は、予め製造目標組
成（パイプ継手、携帯電話のアンテナ材等に適した耐食
性、耐使用回数、耐久性等が得られる組成、具体的に
は、原子％でＮｉが４９．０〜５１．５％で残部がＴ
ｉ）に見合うシート板厚の材料を用い、芯棒１に見合う
値にする。また、積層回数は芯棒１の太さに見合ったも
のにする。
ン合金材の製造方法を示すフローチャートであり、図２
は本発明方法により製造されるニッケルチタン合金線の
途中工程における断面図である。まず、芯棒１にはニッ
ケル棒またはチタン棒が用いられる。この芯棒１の表面
にはニッケルシートとチタンシートを積層密巻きして積
層複合体２が形成される（処理１０１）。この積層複合
体２のニッケルシート及びチタンシートは、予めその再
結晶温度よりも１００〜６００℃高い温度で高温熱処理
されている。そして、積層複合体２は、予め製造目標組
成（パイプ継手、携帯電話のアンテナ材等に適した耐食
性、耐使用回数、耐久性等が得られる組成、具体的に
は、原子％でＮｉが４９．０〜５１．５％で残部がＴ
ｉ）に見合うシート板厚の材料を用い、芯棒１に見合う
値にする。また、積層回数は芯棒１の太さに見合ったも
のにする。
【００１２】積層複合体２を形成した後、この積層複合
体２の表面にＣｕ層３が形成される（処理１０２）。Ｃ
ｕ層３は、積層複合体２を減面加工する際、工具との焼
き付きを防止し、加工を容易にするために設けられる。
更に、引き抜き等により減面加工（例えば、ニッケル又
はチタンのいずれかの膜厚が０．００５ｍｍ以下になる
まで）が施される（処理１０３）。この減面加工の後、
Ｃｕ層３が除去され（処理１０４）、ついで、拡散加熱
処理（例えば、６００〜１１００℃）が施される（処理
１０５）。更に、拡散加熱処理時に発生したボイドを消
失させるために、例えば減面率５％以上による冷間加工
を施し（処理１０６）た後、例えば２００〜６００℃に
よる時効熱処理が施される（処理１０７）。以上によ
り、超弾性を含む形状記憶効果を持つニッケルチタン合
金線材を得ることができる。
体２の表面にＣｕ層３が形成される（処理１０２）。Ｃ
ｕ層３は、積層複合体２を減面加工する際、工具との焼
き付きを防止し、加工を容易にするために設けられる。
更に、引き抜き等により減面加工（例えば、ニッケル又
はチタンのいずれかの膜厚が０．００５ｍｍ以下になる
まで）が施される（処理１０３）。この減面加工の後、
Ｃｕ層３が除去され（処理１０４）、ついで、拡散加熱
処理（例えば、６００〜１１００℃）が施される（処理
１０５）。更に、拡散加熱処理時に発生したボイドを消
失させるために、例えば減面率５％以上による冷間加工
を施し（処理１０６）た後、例えば２００〜６００℃に
よる時効熱処理が施される（処理１０７）。以上によ
り、超弾性を含む形状記憶効果を持つニッケルチタン合
金線材を得ることができる。
【００１３】ここで、減面加工を行う理由について説明
する。拡散加熱後の状態では、材料の拡散のために多数
のボイド（カーケンダルボイド）が発生する。このボイ
ドは製品状態でのニッケルチタン材において材料内部の
欠陥になるため、曲げを繰り返し受けるような用途では
耐久性を著しく低下させる。そこで、ボイドを消滅させ
るために減面加工を行っている。このボイドの消滅によ
り、製品状態での曲げの繰り返し特性等の耐久性が向上
する。
する。拡散加熱後の状態では、材料の拡散のために多数
のボイド（カーケンダルボイド）が発生する。このボイ
ドは製品状態でのニッケルチタン材において材料内部の
欠陥になるため、曲げを繰り返し受けるような用途では
耐久性を著しく低下させる。そこで、ボイドを消滅させ
るために減面加工を行っている。このボイドの消滅によ
り、製品状態での曲げの繰り返し特性等の耐久性が向上
する。
【００１４】ニッケルシート及びチタンシートを単に積
層した状態で加熱してもニッケルチタン合金材を生成す
ることは可能であるが、積層材全量を均一な合金にする
ことは困難である。その理由は、個体拡散による合金化
であるため、積層したシートの板厚方向に拡散が進行
し、板厚方向での濃度の不均一が生じないようにしなけ
ればならないからである。ニッケルチタン系で生成され
る可能性のある金属間化合物は、目的とする化合物も含
めて３種類有り、目的の化合物以外は脆い性質があり、
塑性加工できないことが知られている。したがって、減
面加工をしないために、拡散加熱処理の過程でシートの
板厚方向に濃度の不均一が生じれば、化合物以外の化合
物を生成してしまい、結果的に製造した線材が形状記憶
効果を発揮することはおろか、曲げに対して非常に弱
く、使用に耐えられない恐れがある。
層した状態で加熱してもニッケルチタン合金材を生成す
ることは可能であるが、積層材全量を均一な合金にする
ことは困難である。その理由は、個体拡散による合金化
であるため、積層したシートの板厚方向に拡散が進行
し、板厚方向での濃度の不均一が生じないようにしなけ
ればならないからである。ニッケルチタン系で生成され
る可能性のある金属間化合物は、目的とする化合物も含
めて３種類有り、目的の化合物以外は脆い性質があり、
塑性加工できないことが知られている。したがって、減
面加工をしないために、拡散加熱処理の過程でシートの
板厚方向に濃度の不均一が生じれば、化合物以外の化合
物を生成してしまい、結果的に製造した線材が形状記憶
効果を発揮することはおろか、曲げに対して非常に弱
く、使用に耐えられない恐れがある。
【００１５】以上のように、本発明によれば、従来の溶
解法では得られなかった製品状態での組成の安定性が得
られるため、変態温度の安定をもたらし、当初予定した
組成から製品状態の組成のずれを無くすることができ
る。これにより、加工効率の向上及びローコスト化が可
能なニッケルチタン合金材を得ることができる。
解法では得られなかった製品状態での組成の安定性が得
られるため、変態温度の安定をもたらし、当初予定した
組成から製品状態の組成のずれを無くすることができ
る。これにより、加工効率の向上及びローコスト化が可
能なニッケルチタン合金材を得ることができる。
【００１６】
【実施例】次に、本発明の実施例について説明する。 （実施例１）芯棒１に線径４ｍｍのチタン棒を用い、板
厚０．１ｍｍの工業用純ニッケルシートと板厚０．１５
４ｍｍの工業用純チタンシートを重ね巻きして積層複合
体２を形成した。この積層複合体２は、ニッケル、チタ
ン共に予め９００℃で高温熱処理を施した。工業用純銅
管に組み入れしたものを減面加工し、チタンシート間距
離が０．００５ｍｍになるようにした後、硝酸で銅管部
を除去した。その後、９００℃×１時間の加熱を行っ
た。この加熱により発生したボイドを消失させるため、
１５％の減面加工を行い４００℃×１時間の時効加熱を
行った。得られた線材のＡ5 点を測定したところ、３
０．１℃であった。
厚０．１ｍｍの工業用純ニッケルシートと板厚０．１５
４ｍｍの工業用純チタンシートを重ね巻きして積層複合
体２を形成した。この積層複合体２は、ニッケル、チタ
ン共に予め９００℃で高温熱処理を施した。工業用純銅
管に組み入れしたものを減面加工し、チタンシート間距
離が０．００５ｍｍになるようにした後、硝酸で銅管部
を除去した。その後、９００℃×１時間の加熱を行っ
た。この加熱により発生したボイドを消失させるため、
１５％の減面加工を行い４００℃×１時間の時効加熱を
行った。得られた線材のＡ5 点を測定したところ、３
０．１℃であった。
【００１７】（実施例２）芯棒１に線径４ｍｍのチタン
棒を用い、板厚０．１ｍｍの工業用純ニッケルシートと
板厚０．１６ｍｍの工業用純チタンシートを重ね巻きし
て積層複合体２を形成した。この積層複合体２は、ニッ
ケル、チタン共に予め９００℃で高温熱処理を施した。
工業用純銅管に組み入れしたものを減面加工し、チタン
シート間距離が０．００５ｍｍになるようにした後、硝
酸で銅管部を除去した。その後、９００℃×１時間の加
熱を行った。この加熱により発生したボイドを消失させ
るため、１５％の減面加工を行い４００℃×１時間の時
効加熱を行った。得られた線材のＡ5 点を測定したとこ
ろ、６６．０℃であった。
棒を用い、板厚０．１ｍｍの工業用純ニッケルシートと
板厚０．１６ｍｍの工業用純チタンシートを重ね巻きし
て積層複合体２を形成した。この積層複合体２は、ニッ
ケル、チタン共に予め９００℃で高温熱処理を施した。
工業用純銅管に組み入れしたものを減面加工し、チタン
シート間距離が０．００５ｍｍになるようにした後、硝
酸で銅管部を除去した。その後、９００℃×１時間の加
熱を行った。この加熱により発生したボイドを消失させ
るため、１５％の減面加工を行い４００℃×１時間の時
効加熱を行った。得られた線材のＡ5 点を測定したとこ
ろ、６６．０℃であった。
【００１８】（実施例３）芯棒１に線径４ｍｍのチタン
棒を用い、板厚０．１ｍｍの工業用純ニッケルシートと
板厚０．１６７ｍｍの工業用純チタンシートを重ね巻き
して積層複合体２を形成した。この積層複合体２は、ニ
ッケル、チタン共に予め９００℃で高温熱処理を施し
た。工業用純銅管に組み入れしたものを減面加工し、チ
タンシート間距離が０．００５ｍｍになるようにした
後、硝酸で銅管部を除去した。その後、９００℃×１時
間の加熱を行った。この加熱により発生したボイドを消
失させるため、１５％の減面加工を行い４００℃×１時
間の時効加熱を行った。得られた線材のＡ5 点を測定し
たところ、１０２．７℃であった。
棒を用い、板厚０．１ｍｍの工業用純ニッケルシートと
板厚０．１６７ｍｍの工業用純チタンシートを重ね巻き
して積層複合体２を形成した。この積層複合体２は、ニ
ッケル、チタン共に予め９００℃で高温熱処理を施し
た。工業用純銅管に組み入れしたものを減面加工し、チ
タンシート間距離が０．００５ｍｍになるようにした
後、硝酸で銅管部を除去した。その後、９００℃×１時
間の加熱を行った。この加熱により発生したボイドを消
失させるため、１５％の減面加工を行い４００℃×１時
間の時効加熱を行った。得られた線材のＡ5 点を測定し
たところ、１０２．７℃であった。
【００１９】なお、工程途中での減面加工を伸線ではな
く、圧延にすることもできる。こうすれば、線材ではな
く、板材を製造することができる。また、Ｃｕ層３に代
えて他の金属材料を用いることもできる。この場合、焼
鈍状態で１０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の引っ張り強度を有す
る金属材料であればよい。或いは、Ｃｕ層３を用いない
こともできる。例えば、潤滑剤等のように焼き付きを防
止できるものを用いればよい。
く、圧延にすることもできる。こうすれば、線材ではな
く、板材を製造することができる。また、Ｃｕ層３に代
えて他の金属材料を用いることもできる。この場合、焼
鈍状態で１０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の引っ張り強度を有す
る金属材料であればよい。或いは、Ｃｕ層３を用いない
こともできる。例えば、潤滑剤等のように焼き付きを防
止できるものを用いればよい。
【００２０】
【発明の効果】以上説明した通り、本発明は、芯材の表
面にニッケルとチタンのシート材を積層状態に密巻きに
して形成した積層複合体の厚みが所定値になるまで減面
加工する工程、所定の温度で拡散加熱し、冷間加工を施
し、所定の温度で時効熱処理を行う工程を含む製造方法
にしたので、従来の溶解方法に比べてＮｉ及びＴｉの損
失がなく、当初に予定した組成から製品状態の組成がず
れないようにすることができる。
面にニッケルとチタンのシート材を積層状態に密巻きに
して形成した積層複合体の厚みが所定値になるまで減面
加工する工程、所定の温度で拡散加熱し、冷間加工を施
し、所定の温度で時効熱処理を行う工程を含む製造方法
にしたので、従来の溶解方法に比べてＮｉ及びＴｉの損
失がなく、当初に予定した組成から製品状態の組成がず
れないようにすることができる。
【図１】本発明におけるニッケルチタン合金材の製造方
法を示すフローチャートである。
法を示すフローチャートである。
【図２】本発明方法により製造されるニッケルチタン合
金線の途中工程における断面図である。
金線の途中工程における断面図である。
１ 芯棒 ２ 積層複合体 ３ Ｃｕ層
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 酒井 修二 茨城県土浦市木田余町3550番地 日立電線 株式会社システムマテリアル研究所内 (72)発明者 木村 守男 茨城県土浦市木田余町3550番地 日立電線 株式会社システムマテリアル研究所内
Claims (4)
- 【請求項１】ニッケル又はチタンの芯材の表面にニッケ
ルとチタンのシート材を積層状態に密巻きして積層複合
体を形成し、 必要に応じて前記積層複合体の表面に銅層を設け、 前記積層複合体の厚みが所定値になるまで減面加工し、 前記銅層が設けられた時には該銅層を除去し、 所定の温度で拡散加熱し、 冷間加工を施し、 所定の温度で時効熱処理を行うことを特徴とするニッケ
ルチタン合金材の製造方法。 - 【請求項２】前記ニッケルおよびチタンのシート材は、
再結晶温度より高い温度による熱処理が予め施されるこ
とを特徴とする請求項１記載のニッケルチタン合金材の
製造方法。 - 【請求項３】前記銅層は、１０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の引
張強度を持つ銅以外の金属材を用いることを特徴とする
請求項１記載のニッケルチタン合金材の製造方法。 - 【請求項４】前記ニッケルチタン合金材は、原子％でＮ
ｉが４９．０〜５１．５％、残部がＴｉの組成であるこ
とを特徴とする請求項１記載のニッケルチタン合金材の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15265696A JPH101763A (ja) | 1996-06-13 | 1996-06-13 | ニッケルチタン合金材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15265696A JPH101763A (ja) | 1996-06-13 | 1996-06-13 | ニッケルチタン合金材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH101763A true JPH101763A (ja) | 1998-01-06 |
Family
ID=15545212
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15265696A Pending JPH101763A (ja) | 1996-06-13 | 1996-06-13 | ニッケルチタン合金材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH101763A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007501919A (ja) * | 2003-08-12 | 2007-02-01 | フエデラル―モーグル・ウイースバーデン・ゲゼルシヤフト・ミト・ベシユレンクテル・ハフツング | 軸受け用積層複合体材料、その製造および用途 |
| US7354460B2 (en) * | 2002-06-10 | 2008-04-08 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Method for manufacturing core material for electrode plate and method for manufacturing alkaline storage battery |
| CN114657487A (zh) * | 2022-03-29 | 2022-06-24 | 西北有色金属研究院 | 一种镍钛合金齿轮的制备方法 |
-
1996
- 1996-06-13 JP JP15265696A patent/JPH101763A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7354460B2 (en) * | 2002-06-10 | 2008-04-08 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Method for manufacturing core material for electrode plate and method for manufacturing alkaline storage battery |
| JP2007501919A (ja) * | 2003-08-12 | 2007-02-01 | フエデラル―モーグル・ウイースバーデン・ゲゼルシヤフト・ミト・ベシユレンクテル・ハフツング | 軸受け用積層複合体材料、その製造および用途 |
| CN114657487A (zh) * | 2022-03-29 | 2022-06-24 | 西北有色金属研究院 | 一种镍钛合金齿轮的制备方法 |
| CN114657487B (zh) * | 2022-03-29 | 2022-08-26 | 西北有色金属研究院 | 一种镍钛合金齿轮的制备方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0709482B1 (en) | Method of manufacturing high-temperature shape memory alloys | |
| US5885381A (en) | Ni-Ti-Pd superelastic alloy material, its manufacturing method, and orthodontic archwire made of this alloy material | |
| AU718562B2 (en) | Clad shape memory alloy composite structure and method | |
| JPWO2007055155A1 (ja) | 形状記憶性及び超弾性を有する鉄系合金及びその製造方法 | |
| JP2001020026A (ja) | 形状記憶特性及び超弾性を有する銅系合金、それからなる部材ならびにそれらの製造方法 | |
| JP2001081537A (ja) | βチタン合金細線の製造方法 | |
| US3698963A (en) | Ultrahigh strength steels | |
| JPH101763A (ja) | ニッケルチタン合金材の製造方法 | |
| EP1574587B1 (en) | METHOD OF THERMO-MECHANICAL-TREATMENT FOR Fe-Mn-Si SHAPE-MEMORY ALLOY DOPED WITH NbC | |
| JP2003105500A (ja) | ステンレス鋼／銅クラッドおよびその製造方法 | |
| US3977913A (en) | Wrought brass alloy | |
| JPH101762A (ja) | ニッケルチタン合金材の製造方法 | |
| JP2003089859A (ja) | 曲げ加工性に優れたアルミニウム合金板の製造方法 | |
| JP2001329351A (ja) | 積層圧延による形状記憶合金の製造方法及び形状記憶合金 | |
| JP2018127686A (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JP7222899B2 (ja) | 銅－ニッケル－スズ合金の作製方法 | |
| JPH101761A (ja) | ニッケルチタン合金材の製造方法 | |
| USRE28964E (en) | Ultrahigh strength steels | |
| JP2001247938A (ja) | 電子機器部品用オーステナイト系ステンレス鋼板 | |
| JP2004124154A (ja) | マグネシウム基合金の圧延線材及びその製造方法 | |
| JPS59183906A (ja) | Ｔｉ基合金の圧延加工方法 | |
| JP2003226938A (ja) | 冷間鍛造性と電気伝導性に優れた電気部品用鋼材および電気伝導性に優れた電気部品並びにその製造方法 | |
| JPH11335758A (ja) | 冷延性に優れた高強度チタン合金 | |
| JP5255474B2 (ja) | 鉄基形状記憶合金形材の製造方法 | |
| JP3344946B2 (ja) | 傾斜機能合金及びその製造方法 |