JPS5939501B2 - 成形加工性の優れたアルミニウム合金薄板の製造法 - Google Patents
成形加工性の優れたアルミニウム合金薄板の製造法Info
- Publication number
- JPS5939501B2 JPS5939501B2 JP9864481A JP9864481A JPS5939501B2 JP S5939501 B2 JPS5939501 B2 JP S5939501B2 JP 9864481 A JP9864481 A JP 9864481A JP 9864481 A JP9864481 A JP 9864481A JP S5939501 B2 JPS5939501 B2 JP S5939501B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- aluminum alloy
- manufacturing
- excellent formability
- thin plate
- alloy
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は成形加工性の優れたアルミニウム合金薄板の製
造法に関し、さらに詳しくは、成形加工時にストレッチ
ャーストレインマークの発生しないＡｌ−Ｍｇ系合金、
Ａｌ−Ｍｇ−Ｚｎ系合金薄板の製造法に関する。
造法に関し、さらに詳しくは、成形加工時にストレッチ
ャーストレインマークの発生しないＡｌ−Ｍｇ系合金、
Ａｌ−Ｍｇ−Ｚｎ系合金薄板の製造法に関する。
一般に、展伸加工用Ａ１２〜６％Ｍｇ系合金、Ａｌ−３
，５〜７ ％Ｍｇ −０，５〜２％Ｚｎ系合金のような
Ｍｇ２〜７％を含有する１合金ＧＬ高強度で、かつ、成
形加工性に優れている。
，５〜７ ％Ｍｇ −０，５〜２％Ｚｎ系合金のような
Ｍｇ２〜７％を含有する１合金ＧＬ高強度で、かつ、成
形加工性に優れている。
しかしながら、このＭｇ２〜７％含有するアルミニウム
合金を通常の方法で製造して焼鈍材（Ｏ材）としたもの
には、その変形の初期、即ち、引張り歪量で約１％以下
の時点にストレッチャーストレイン・マークと呼ばれる
歪模様が材料表面に出現し、製品としての外観を著しく
損なうこととなる。
合金を通常の方法で製造して焼鈍材（Ｏ材）としたもの
には、その変形の初期、即ち、引張り歪量で約１％以下
の時点にストレッチャーストレイン・マークと呼ばれる
歪模様が材料表面に出現し、製品としての外観を著しく
損なうこととなる。
このようなストレッチャーストレインマークを防止する
方法として、本出願人はＭｇ２〜６係を含むアルミニウ
ム合金板の軟化焼鈍材に対して加工率８〜２５％の最終
冷間加工をし、最終仕上熱処理として４５０°〜５５０
℃で３０〜１２０秒の加熱処理をし、その後８０〜１０
００°Ｃ７ｍｌ７１の平均冷却速度で１００°Ｃまで冷
却する方法を先に提案している（特願昭５６−１４７８
１号）。
方法として、本出願人はＭｇ２〜６係を含むアルミニウ
ム合金板の軟化焼鈍材に対して加工率８〜２５％の最終
冷間加工をし、最終仕上熱処理として４５０°〜５５０
℃で３０〜１２０秒の加熱処理をし、その後８０〜１０
００°Ｃ７ｍｌ７１の平均冷却速度で１００°Ｃまで冷
却する方法を先に提案している（特願昭５６−１４７８
１号）。
そして、この方法によればストレッチャストレインマー
クの発生を防止することができるが、耐力が低く、製法
上軽い冷間加工を施すことは煩雑となり生産性を阻害す
ることになるという問題がある。
クの発生を防止することができるが、耐力が低く、製法
上軽い冷間加工を施すことは煩雑となり生産性を阻害す
ることになるという問題がある。
本発明はＭｇ２〜７係含有する成形加工用アルミニウム
合金板における上述した問題を解消し、優れた成形加工
性を維持しながら、ストレッチャーストレインマークの
発生しないアルミニウム合金薄板の製造法を提供するも
のである。
合金板における上述した問題を解消し、優れた成形加工
性を維持しながら、ストレッチャーストレインマークの
発生しないアルミニウム合金薄板の製造法を提供するも
のである。
本発明に係る成形加工性の優れたアルミニウム合金薄板
の製造法（以下本発明に係る製造法ということがある。
の製造法（以下本発明に係る製造法ということがある。
）の特徴とするところは、Ｍｇ２〜７係を含有するアル
ミニウム基合金に対して、圧延率２５係以上で最終冷間
圧延し、次いで、最終仕上熱処理として４００°〜５５
０℃の温度で１５〜１２０秒の高温短時間加熱を行ない
、直ちに、８０〜１００°Ｃ／ｍ１ｙｔの平均冷却速度
で１００°Ｃ以下まで冷却し、半径１０〜６０ｍｍのロ
ールを有するレベラーを用いて３〜１５サイクルの繰返
し曲げ変形を行なうところにある。
ミニウム基合金に対して、圧延率２５係以上で最終冷間
圧延し、次いで、最終仕上熱処理として４００°〜５５
０℃の温度で１５〜１２０秒の高温短時間加熱を行ない
、直ちに、８０〜１００°Ｃ／ｍ１ｙｔの平均冷却速度
で１００°Ｃ以下まで冷却し、半径１０〜６０ｍｍのロ
ールを有するレベラーを用いて３〜１５サイクルの繰返
し曲げ変形を行なうところにある。
以下本発明に係る製造法について詳細に説明する。
本発明に係る製造法の対象となる成形加工用のアルミニ
ウム合金板は、通常熱間圧延、及び、冷間圧延を経た薄
板を、３５０°〜４５０°Ｃ×１〜４時間（連続焼鈍の
場合には４５０°〜５５０℃×３０Ｘ２４０秒）の軟化
焼鈍に付して製造される。
ウム合金板は、通常熱間圧延、及び、冷間圧延を経た薄
板を、３５０°〜４５０°Ｃ×１〜４時間（連続焼鈍の
場合には４５０°〜５５０℃×３０Ｘ２４０秒）の軟化
焼鈍に付して製造される。
しかし、このような冷間圧延板は成形加工性は良好であ
るがストレッチャーストレインマークの発生は避けられ
ない。
るがストレッチャーストレインマークの発生は避けられ
ない。
よって、本発明に係る製造法では、Ｍｇ２〜７％含有す
るアルミニウム合金板に対して、所定の加工量の最終冷
間圧延と、それに続く所定温度条件の最終熱処理の高温
短時間焼鈍、さらに、所定の繰返し曲げ変形を施すこと
により、高強度で優れた成形加工性を保持し、かつ、ス
トレッチャストレインマークの発生の防止を図っている
。
るアルミニウム合金板に対して、所定の加工量の最終冷
間圧延と、それに続く所定温度条件の最終熱処理の高温
短時間焼鈍、さらに、所定の繰返し曲げ変形を施すこと
により、高強度で優れた成形加工性を保持し、かつ、ス
トレッチャストレインマークの発生の防止を図っている
。
本発明に係る製造法において、中間焼鈍材に対して圧延
率２５係以上の最終冷間圧延を施すのであるが、この冷
間圧延率は次工程の高温短時間加熱処理と関係して適正
量が定められ、２５％以上、好ましくは、３０％の冷間
加工率とするのがよく、２５係未満の冷間圧延率では耐
力が低いという問題があるので、最終冷間圧延率は２５
係以上とするのがある。
率２５係以上の最終冷間圧延を施すのであるが、この冷
間圧延率は次工程の高温短時間加熱処理と関係して適正
量が定められ、２５％以上、好ましくは、３０％の冷間
加工率とするのがよく、２５係未満の冷間圧延率では耐
力が低いという問題があるので、最終冷間圧延率は２５
係以上とするのがある。
次に、この最終冷間圧延後の４００°〜５５０°Ｃの温
度で１５〜１２０秒の高温短時間加熱（焼鈍：を行なう
のは、機械的性質、耐肌荒れ性を良好にするためであり
、４００°Ｃ未満の温度、１５秒未満の時間では充分な
成形加工性が期待できず、かつ、ストレッチャーストレ
インマーク発生の防止からも望ましくなく、また、５５
０°Ｃを越える温度、１２０秒を越える時間では耐肌荒
れ性や機械的性質の面から好ましくないのである。
度で１５〜１２０秒の高温短時間加熱（焼鈍：を行なう
のは、機械的性質、耐肌荒れ性を良好にするためであり
、４００°Ｃ未満の温度、１５秒未満の時間では充分な
成形加工性が期待できず、かつ、ストレッチャーストレ
インマーク発生の防止からも望ましくなく、また、５５
０°Ｃを越える温度、１２０秒を越える時間では耐肌荒
れ性や機械的性質の面から好ましくないのである。
次いで、この高温短時間加熱の後、ただちに、８０°〜
１０００℃／ｍ１ｎ）平均冷却速度で１００°Ｃ以下ま
で冷却するのは、ストレッチャストレインマークの発生
の防止、応力腐蝕割れ防止の両方をもたせるためであり
、８０°Ｃ／ｍ１ｙｔの冷却速度ではストレッチャスト
レインマーク発生の可能性があり、また、１０００℃層
を越える冷却速度（水焼入れ、冷却速度は約１５００°
Ｃ／Ｉｎ１ｆｔ）では応力腐蝕割れ（ＳＣＣ）の原因と
なるので採用できない。
１０００℃／ｍ１ｎ）平均冷却速度で１００°Ｃ以下ま
で冷却するのは、ストレッチャストレインマークの発生
の防止、応力腐蝕割れ防止の両方をもたせるためであり
、８０°Ｃ／ｍ１ｙｔの冷却速度ではストレッチャスト
レインマーク発生の可能性があり、また、１０００℃層
を越える冷却速度（水焼入れ、冷却速度は約１５００°
Ｃ／Ｉｎ１ｆｔ）では応力腐蝕割れ（ＳＣＣ）の原因と
なるので採用できない。
最終工程として、半径１０〜６０１ｒＬｒＩＬのロール
を有するレベラーで３〜１５サイクルの繰返し曲げ変形
を行なう。
を有するレベラーで３〜１５サイクルの繰返し曲げ変形
を行なう。
これを添付図面により説明すると、即ち、図に示す小さ
いＱが１サイクルで、大きいワが２サイクルであるから
、これを基本にして３〜１５サイクルの繰返し曲げ変形
を行なってストレッチャーストレインマークの発生を防
止するものであって、半径１０ｍｍ未満のロールでは成
形加工性を劣化させ、また、半径６０１ｎｒＩＬを越え
るロールではストレッチャーストレインマーク発生を防
止する効果がなく、さらに、３サイクル未満では充分な
歪をアルミニウム薄板に付与することができず、１５サ
イクルを越えると成形加工性を劣化させる。
いＱが１サイクルで、大きいワが２サイクルであるから
、これを基本にして３〜１５サイクルの繰返し曲げ変形
を行なってストレッチャーストレインマークの発生を防
止するものであって、半径１０ｍｍ未満のロールでは成
形加工性を劣化させ、また、半径６０１ｎｒＩＬを越え
るロールではストレッチャーストレインマーク発生を防
止する効果がなく、さらに、３サイクル未満では充分な
歪をアルミニウム薄板に付与することができず、１５サ
イクルを越えると成形加工性を劣化させる。
本発明に係る製造法は、上記に説明した各工程を結合す
ることによって、成形加工性の優れた、かつ、ストレッ
チャーストレインマークを発生しないアルミニウム合金
薄板を製造することができる。
ることによって、成形加工性の優れた、かつ、ストレッ
チャーストレインマークを発生しないアルミニウム合金
薄板を製造することができる。
なお、本発明に係る製造法に適用されるアルミニウム合
金としては、成形加工用アルミニウム合金でストレッチ
ャストレインマーク発生の問題のあるＭｇ２〜７係含有
するアルミニウム基合金であり、代表的にはＡｌ−２〜
６％Ｍｇ系合金（例えば、５０５２合金、５１８２合金
）、Ａｌ−３，７〜７チＭｇ −０，５〜２ ％Ｚ ｎ
系合金（Ｆｅ、 Ｓ ｉ、 Ｃｕ１Ｍｎ１Ｃｒ、Ｚｒ、
■、Ｔｉ等を適宜適当量含有）合金等が挙げられる。
金としては、成形加工用アルミニウム合金でストレッチ
ャストレインマーク発生の問題のあるＭｇ２〜７係含有
するアルミニウム基合金であり、代表的にはＡｌ−２〜
６％Ｍｇ系合金（例えば、５０５２合金、５１８２合金
）、Ａｌ−３，７〜７チＭｇ −０，５〜２ ％Ｚ ｎ
系合金（Ｆｅ、 Ｓ ｉ、 Ｃｕ１Ｍｎ１Ｃｒ、Ｚｒ、
■、Ｔｉ等を適宜適当量含有）合金等が挙げられる。
以下、本発明に係る成形加工性の優れたアルミニウム合
金薄板の製造法の実施例を説明する。
金薄板の製造法の実施例を説明する。
実施例 ｌ
第１表は、Ｍｇ ４．５ ％、Ｍｎ０．２３％、残部Ａ
７の代表的なＡｌ−Ｍｇ系合金である５１８２合金、Ｍ
ｇ２．７％、Ｃｒ０．１５％、残部Ａｌである５０５２
合金、およびＭｇ４．３％、Ｚｎ １．５ ％、Ｃｒ０
．３％、Ｍｎ ０．４５％、残部ＡｌよりなるＡｌ−Ｍ
ｇ−Ｚｎ系合金についての例である。
７の代表的なＡｌ−Ｍｇ系合金である５１８２合金、Ｍ
ｇ２．７％、Ｃｒ０．１５％、残部Ａｌである５０５２
合金、およびＭｇ４．３％、Ｚｎ １．５ ％、Ｃｒ０
．３％、Ｍｎ ０．４５％、残部ＡｌよりなるＡｌ−Ｍ
ｇ−Ｚｎ系合金についての例である。
それぞれの合金は通常の方法により得られたもので、合
金は熱間千延されて４ ｍｎ ｔとし、第１表に示す工
程によって０．８ ｍｒｒｔ ｔとしてから、最終熱処
理を施して、半径３０ｍｍのロールを有するレベラーを
用い、繰返し曲げ変形を０から２０サイクルを行なった
。
金は熱間千延されて４ ｍｎ ｔとし、第１表に示す工
程によって０．８ ｍｒｒｔ ｔとしてから、最終熱処
理を施して、半径３０ｍｍのロールを有するレベラーを
用い、繰返し曲げ変形を０から２０サイクルを行なった
。
その結果も第１表に示されているが、即ち、５１８２合
金において、繰返し曲げ変形は、回数が多くなるに従っ
て耐力の向上がみられるが、２０サイクルでは伸びが低
下し、成形加工性を劣化させ、ストレッチャーストレイ
ンマーク（表ではＳＳマーク）は、３サイクル未満では
防止に効果がなく、３、及び、それ以上のサイクルでは
確実に防止効果がある。
金において、繰返し曲げ変形は、回数が多くなるに従っ
て耐力の向上がみられるが、２０サイクルでは伸びが低
下し、成形加工性を劣化させ、ストレッチャーストレイ
ンマーク（表ではＳＳマーク）は、３サイクル未満では
防止に効果がなく、３、及び、それ以上のサイクルでは
確実に防止効果がある。
また、５０５２合金、及び、Ａｌ−Ｍｇ−Ｚｎ系合金に
おいても、総返し曲げ変形が３〜１５サイクルにおいて
は耐力が向上し、ストレッチャーストレインマークが発
生せず、成形加工性の優れたアルミニウム合金板を製造
することができる。
おいても、総返し曲げ変形が３〜１５サイクルにおいて
は耐力が向上し、ストレッチャーストレインマークが発
生せず、成形加工性の優れたアルミニウム合金板を製造
することができる。
なお、本発明に係る製造法によるアルミニウム合金板は
、通常法によるアルミニウム合金板に比して優れている
ことも第１表より明らかである。
、通常法によるアルミニウム合金板に比して優れている
ことも第１表より明らかである。
実施例 ２
第２表に５１８２合金について、繰返し曲げ変形のサイ
クルを１０サイクルとした場合の最終冷間加工率、及び
、最終熱処理条件の影響についての結果を示しである。
クルを１０サイクルとした場合の最終冷間加工率、及び
、最終熱処理条件の影響についての結果を示しである。
この第２表から以下のことが明らかである。
最終熱処理において、温度が高く、保持時間が長くなる
と、製造のままのものでは、ストレッチャーストレイン
マーク（表ではＳＳマーク）が発生しているが、１０サ
イクルの繰返し曲げ変形では、全く発生していない。
と、製造のままのものでは、ストレッチャーストレイン
マーク（表ではＳＳマーク）が発生しているが、１０サ
イクルの繰返し曲げ変形では、全く発生していない。
また、伸びについては最終熱処理温度が低いと充分でな
く、逆に高いと低下し、保持時間が長なると低下する傾
向があり、強度は最終熱処理温度が高く、保持時間が長
くなるに−〕れて低下し、通常材よりも低いしかしなが
ら、ｌＯサイクルの繰返し曲び変形を行なうことにより
第２表右側に示されているように、各特性が製造のまま
のものに比して格段に優れているものである。
く、逆に高いと低下し、保持時間が長なると低下する傾
向があり、強度は最終熱処理温度が高く、保持時間が長
くなるに−〕れて低下し、通常材よりも低いしかしなが
ら、ｌＯサイクルの繰返し曲び変形を行なうことにより
第２表右側に示されているように、各特性が製造のまま
のものに比して格段に優れているものである。
この実施例からもわかるように、本発明に係る製造法に
よるアルミニウム合金薄板は、強度は従来材より向上し
ており、かつ、ストレッチャーストレインマークの発生
もなく、さらに、成形加工性も優れているものである。
よるアルミニウム合金薄板は、強度は従来材より向上し
ており、かつ、ストレッチャーストレインマークの発生
もなく、さらに、成形加工性も優れているものである。
以上説明したように、本発明に係る成形加工性の優れた
アルミニウム合金薄板の製造法は上記の構成を有してい
るものであるから、製造されたアルミニウム合金薄板、
例えば、Ａｌ−Ｍｇ系合金、及び、Ａｌ−Ｍｇ−Ｚｎ系
合金の薄板は、強度が高く、ストレッチャーストレイン
マークの発生がなく、かつ、成形加工性に優れた効果を
奏するものである。
アルミニウム合金薄板の製造法は上記の構成を有してい
るものであるから、製造されたアルミニウム合金薄板、
例えば、Ａｌ−Ｍｇ系合金、及び、Ａｌ−Ｍｇ−Ｚｎ系
合金の薄板は、強度が高く、ストレッチャーストレイン
マークの発生がなく、かつ、成形加工性に優れた効果を
奏するものである。
添付図面は本発明に係る成形加工性の優れたアルミニウ
ム合金薄板の製造法における繰返し曲げ変形の説明図で
ある。
ム合金薄板の製造法における繰返し曲げ変形の説明図で
ある。
Claims (1)
- ｌＭｇ２〜７チを含有するアルミニウム基合金に対して
、圧延率２５％以上で最終冷間圧延を施し、次いで、最
終仕上熱処理として４００°−５５０°Ｃの温度で１５
〜１２０秒の高温短時間加熱を行ない、直ちに、８０°
〜１０００℃／分の平均冷却速度で１００°Ｃ以下まで
冷却し、半径１０〜６０闘のロールを有するレベラーを
用いて３〜１５サイクルの繰返し曲げ変形を行なうこと
を特徴とするストレッチャーストレインマークの発生し
ない成形加工性の優れたアルミニウム合金薄板の製造法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9864481A JPS5939501B2 (ja) | 1981-06-25 | 1981-06-25 | 成形加工性の優れたアルミニウム合金薄板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9864481A JPS5939501B2 (ja) | 1981-06-25 | 1981-06-25 | 成形加工性の優れたアルミニウム合金薄板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5816058A JPS5816058A (ja) | 1983-01-29 |
| JPS5939501B2 true JPS5939501B2 (ja) | 1984-09-25 |
Family
ID=14225205
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9864481A Expired JPS5939501B2 (ja) | 1981-06-25 | 1981-06-25 | 成形加工性の優れたアルミニウム合金薄板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5939501B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63199508A (ja) * | 1987-02-13 | 1988-08-18 | Sharp Corp | 低雑音マイクロ波増幅回路 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0314484Y2 (ja) * | 1984-09-12 | 1991-03-29 | ||
| JPS6320437A (ja) * | 1986-07-15 | 1988-01-28 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | プレス加工性に優れたアルミニウム合金板材及びその製造法 |
-
1981
- 1981-06-25 JP JP9864481A patent/JPS5939501B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63199508A (ja) * | 1987-02-13 | 1988-08-18 | Sharp Corp | 低雑音マイクロ波増幅回路 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5816058A (ja) | 1983-01-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4151013A (en) | Aluminum-magnesium alloys sheet exhibiting improved properties for forming and method aspects of producing such sheet | |
| US4645544A (en) | Process for producing cold rolled aluminum alloy sheet | |
| US3897280A (en) | Method for manufacturing a steel sheet and product obtained thereby | |
| US4838958A (en) | Aluminum-alloy rolled sheet and production method therefor | |
| WO1995022634A1 (fr) | Procede de production d'une plaque d'alliage d'aluminium destinee au moulage | |
| JPH03166350A (ja) | 冷間加工用チタン合金材の熱処理方法 | |
| US2245167A (en) | Wrought aluminum base alloy and method of producing it | |
| JPH0349967B2 (ja) | ||
| US3966506A (en) | Aluminum alloy sheet and process therefor | |
| JPS62278256A (ja) | アルミニウム合金圧延板の製造方法 | |
| JPS5939501B2 (ja) | 成形加工性の優れたアルミニウム合金薄板の製造法 | |
| KR100716607B1 (ko) | 알루미늄 합금으로 제조된 평판형 압연 반제품 | |
| JP3155678B2 (ja) | 自動車ボディーシート用アルミニウム合金板の製造方法 | |
| US4579603A (en) | Controlling distortion in processed copper beryllium alloys | |
| US2245166A (en) | Cold worked aluminum base alloy and method of producing it | |
| JPS61288056A (ja) | 深絞り用アルミニウム合金板の製造方法 | |
| JP3278119B2 (ja) | 成形性及び焼付硬化性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板の製造方法 | |
| JP2001262257A (ja) | 耐衝撃特性に優れたチタン及びその製造方法 | |
| US3691972A (en) | Aluminous metal articles and method | |
| JPH0480979B2 (ja) | ||
| JPS6254183B2 (ja) | ||
| JPH02290953A (ja) | 成形加工時にストレッチャー・ストレインマークの発生しないＡｌ―Ｍｇ系合金の製造方法 | |
| JP4297671B2 (ja) | 成形性に優れる展伸用マグネシウム薄板およびその製造方法 | |
| JPH07173585A (ja) | 表面処理特性にすぐれた成形用アルミニウム合金板材の製造方法 | |
| JPH0257128B2 (ja) |