JPS5950125A - 製缶用高硬質高加工性薄鋼板の製造法 - Google Patents
製缶用高硬質高加工性薄鋼板の製造法Info
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- JPS5950125A JPS5950125A JP16179382A JP16179382A JPS5950125A JP S5950125 A JPS5950125 A JP S5950125A JP 16179382 A JP16179382 A JP 16179382A JP 16179382 A JP16179382 A JP 16179382A JP S5950125 A JPS5950125 A JP S5950125A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は極めて高い加工性を有する硬質極薄製缶用素材
の経済的な製造方法ＶＣ関するものである。
の経済的な製造方法ＶＣ関するものである。
周知のように現在の製缶業界において使用されている硬
質缶用累月は例えば特公昭３８−８５６３号公報に記載
されるような二回冷延法によって製造されるのが通常で
ある。これは−回冷延彼焼鈍し、さらに第２回目の冷延
を飾して硬度を所定の値に調製してル′・造する方法で
ある。一方、この二回冷延法に対して、特公昭４１−１
８４８６号公報に記載されるような冷間圧延後再結晶温
度以下で歪取焼鈍を行なって素材を製造する方法も提案
されている。又、特公昭５３−９１６９号公報に開示さ
ｔする如き粗大粒からなる軟ａ熱延板を冷間圧延したま
まで缶用素材を製造する方法や特公昭５３−２０４４５
号公報に開示さｆｌ、る如き和犬粒からなる軟質熱延板
を冷間圧延後歪取焼鈍をおとなって缶用素材を製造する
方法も提案されている。
質缶用累月は例えば特公昭３８−８５６３号公報に記載
されるような二回冷延法によって製造されるのが通常で
ある。これは−回冷延彼焼鈍し、さらに第２回目の冷延
を飾して硬度を所定の値に調製してル′・造する方法で
ある。一方、この二回冷延法に対して、特公昭４１−１
８４８６号公報に記載されるような冷間圧延後再結晶温
度以下で歪取焼鈍を行なって素材を製造する方法も提案
されている。又、特公昭５３−９１６９号公報に開示さ
ｔする如き粗大粒からなる軟ａ熱延板を冷間圧延したま
まで缶用素材を製造する方法や特公昭５３−２０４４５
号公報に開示さｆｌ、る如き和犬粒からなる軟質熱延板
を冷間圧延後歪取焼鈍をおとなって缶用素材を製造する
方法も提案されている。
いすねにしてもこれらの硬質薄板の製造方法においては
、硬質薄鋼板の加工性（特に延性）が極めて低いのが特
徴であり欠点である。これら従来の方法のうち最終工程
として冷間圧延を施す場合には成品は冷間圧延組織から
成っているので延性は非常に低い−１１である。又、最
終工程として歪取焼鈍を行なう場合においても、鋼板は
再結晶させらｈず回復焼鈍のままの状態であって未再結
晶組織からなっているので延性は低いままである。
、硬質薄鋼板の加工性（特に延性）が極めて低いのが特
徴であり欠点である。これら従来の方法のうち最終工程
として冷間圧延を施す場合には成品は冷間圧延組織から
成っているので延性は非常に低い−１１である。又、最
終工程として歪取焼鈍を行なう場合においても、鋼板は
再結晶させらｈず回復焼鈍のままの状態であって未再結
晶組織からなっているので延性は低いままである。
これらの方法によって製造される鋼板は曲げ加工を主体
として延性をあｔ他必要としない場合には使用しうる場
合もあるが、延性を必要とする加工の場合はこれらの素
材はもはや使用に剛えない状態である。
として延性をあｔ他必要としない場合には使用しうる場
合もあるが、延性を必要とする加工の場合はこれらの素
材はもはや使用に剛えない状態である。
更に製缶業界においては、使用鋼板の極薄化が急激に進
んでいる。鋼板が極薄化されると、従来方法による鋼板
の延性は益々小さくなってしまい製缶業界の要求をほと
んど満すことは出来なくなる。
んでいる。鋼板が極薄化されると、従来方法による鋼板
の延性は益々小さくなってしまい製缶業界の要求をほと
んど満すことは出来なくなる。
そこで、これらの製缶動向に合致した高延性で極薄硬質
缶用累月の新製造方法を提供するのが本発明である。
缶用累月の新製造方法を提供するのが本発明である。
以下に本発明の方法を詳細に説明する。
まず、鋼板の成分についてであるが、基本成分としてＣ
：０．１３％以下、ＳＩ：０．０１％以下、Ｍｎ ：
０．７０％以下、ｐ：０１５０％以下、Ｓ：０．０５％
以−ト、Ｃｕ：０．２０％以下、Ｎ：０．Ｏ１５多以下
、その他年可避的元素と残部Ｆｅとする。Ｃ１５ｉｓ
ＭｎＸＰ％ ８％ Ｃｕ等はＪＩＳ Ｇ ３３０３に規
定されている食品容器用素材成分の範囲内のものとする
。硬質化のためＣ（はＣ，Ｍｎｎ等性質度を上列させる
成分は多量の方が製造しやすいのはいうまでもない。し
かし食品容器用素材としての衛生面から上記ＪＩＳ Ｇ
３３０３に規定さｆｌている成分範囲内の成分等を採
用するものとし、Ｐ、Ｎ等は高硬質化の必要性に応じて
添加する。上ｈ［１の成分系の鋼板を使用して、連続焼
鈍条件によって鋼板に高い加工性と高い硬度、更に低い
イヤリング率を付与しようとするものである。
：０．１３％以下、ＳＩ：０．０１％以下、Ｍｎ ：
０．７０％以下、ｐ：０１５０％以下、Ｓ：０．０５％
以−ト、Ｃｕ：０．２０％以下、Ｎ：０．Ｏ１５多以下
、その他年可避的元素と残部Ｆｅとする。Ｃ１５ｉｓ
ＭｎＸＰ％ ８％ Ｃｕ等はＪＩＳ Ｇ ３３０３に規
定されている食品容器用素材成分の範囲内のものとする
。硬質化のためＣ（はＣ，Ｍｎｎ等性質度を上列させる
成分は多量の方が製造しやすいのはいうまでもない。し
かし食品容器用素材としての衛生面から上記ＪＩＳ Ｇ
３３０３に規定さｆｌている成分範囲内の成分等を採
用するものとし、Ｐ、Ｎ等は高硬質化の必要性に応じて
添加する。上ｈ［１の成分系の鋼板を使用して、連続焼
鈍条件によって鋼板に高い加工性と高い硬度、更に低い
イヤリング率を付与しようとするものである。
板厚については製缶用紫利の極薄化に対応して０．１０
Ｗ＋ｍから０．３５ ｍｍの間で、本発明は適用する。
Ｗ＋ｍから０．３５ ｍｍの間で、本発明は適用する。
本発明の目的は、硬質でありながら高延性を有する極薄
拐を製造する方法である。これを達成するために、食品
容器用素材としての成分元素制限範囲内の熱延鋼板を冷
間圧延ｒ（よって０．１０ｍｍから０３５１１ＩＩ＋１
の冷間圧延板にし、連続焼鈍炉にて７３０℃から８５０
℃のフェライトとオーステナイトの二相領域で５秒から
２分間焼鈍し、その後１００℃／８から１０００′Ｃ／
′８の間の冷却速度で２５０℃以下の温度まで冷却する
。最適焼鈍温度は炭素やマンガン量等によって変化する
。本発明においては７３０℃から８５０℃の間のフェラ
イトとオーステナイトの二相領域で５秒から２分間焼鈍
する。二相領域で焼鈍することは最終成品の高延性を確
保するのに必要な一つの条件である。
拐を製造する方法である。これを達成するために、食品
容器用素材としての成分元素制限範囲内の熱延鋼板を冷
間圧延ｒ（よって０．１０ｍｍから０３５１１ＩＩ＋１
の冷間圧延板にし、連続焼鈍炉にて７３０℃から８５０
℃のフェライトとオーステナイトの二相領域で５秒から
２分間焼鈍し、その後１００℃／８から１０００′Ｃ／
′８の間の冷却速度で２５０℃以下の温度まで冷却する
。最適焼鈍温度は炭素やマンガン量等によって変化する
。本発明においては７３０℃から８５０℃の間のフェラ
イトとオーステナイトの二相領域で５秒から２分間焼鈍
する。二相領域で焼鈍することは最終成品の高延性を確
保するのに必要な一つの条件である。
フェライトとオーステナイトの二相細切から急冷すると
薄鋼板中には軟質で高延性に寄与するフェライト粒とオ
ーステナイト粒から生じる焼入ね組織が生じ、高延性が
保たれつつ、高強度（硬質）化が達成されることになる
。焼鈍温度が７３０℃より下、あるいは８５０℃より上
になるとフェライト分率あるいはオーステナイト分率が
多くなりすぎて本発明の目的が達成されない、従って焼
鈍流度として７３０℃から８５０℃を採用する。焼鈍時
間は二相領域焼鈍の効果が発揮されるには最低５秒間以
上は必要である。一方２分を超える長時間の焼鈍をして
も瀬味もなくて、不経済である。
薄鋼板中には軟質で高延性に寄与するフェライト粒とオ
ーステナイト粒から生じる焼入ね組織が生じ、高延性が
保たれつつ、高強度（硬質）化が達成されることになる
。焼鈍温度が７３０℃より下、あるいは８５０℃より上
になるとフェライト分率あるいはオーステナイト分率が
多くなりすぎて本発明の目的が達成されない、従って焼
鈍流度として７３０℃から８５０℃を採用する。焼鈍時
間は二相領域焼鈍の効果が発揮されるには最低５秒間以
上は必要である。一方２分を超える長時間の焼鈍をして
も瀬味もなくて、不経済である。
焼鈍後は１００ ′Ｃ／１１から１０００℃／Ｓの間の
速度で２５０℃以下まで冷却する。１００℃／Ｓより遅
い冷却速度の堵１合は焼入わによる硬質化が不充分で本
発明の目的が達成さえ１ない。又１０００℃／ｓより速
い冷却速度の場合は材質が硬くなり過ぎ又充分な延性が
確保さノ１ない。尚、急冷の開始温度は６００℃以上で
あればよく、均熱焼鈍後急冷開始温度までは１００℃／
ＲｅＣ以下の徐冷却であってもかまわない。
速度で２５０℃以下まで冷却する。１００℃／Ｓより遅
い冷却速度の堵１合は焼入わによる硬質化が不充分で本
発明の目的が達成さえ１ない。又１０００℃／ｓより速
い冷却速度の場合は材質が硬くなり過ぎ又充分な延性が
確保さノ１ない。尚、急冷の開始温度は６００℃以上で
あればよく、均熱焼鈍後急冷開始温度までは１００℃／
ＲｅＣ以下の徐冷却であってもかまわない。
尚、焼鈍後の調質圧下率は、形状、硬度（降伏点）等の
調整目的に従って決め１１ばよい。
調整目的に従って決め１１ばよい。
以下、実施例について説明する。
実施例１
第１表に従来の方法（Ｂ、Ｃ，Ｄ）と本発明の方法（４
）の場合を比較して示す。Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄの成分を有す
る４鋼種を転炉にて清製し、連続鋳造によってスラブと
して、そのスラブは連続熱間圧延によって２０閣厚の熱
延鋼帯を製造した。
）の場合を比較して示す。Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄの成分を有す
る４鋼種を転炉にて清製し、連続鋳造によってスラブと
して、そのスラブは連続熱間圧延によって２０閣厚の熱
延鋼帯を製造した。
Ａでは冷間圧延によって０．１７ｍｍの冷延鋼板にしそ
れに７５０℃Ｘ ２０ ｓｅｃの均熱処理後５００いの
高冷法で冷却した。そして１．２係の調質圧延後、錫鍍
金と塗装焼料処理をしてその材質を調整した。
れに７５０℃Ｘ ２０ ｓｅｃの均熱処理後５００いの
高冷法で冷却した。そして１．２係の調質圧延後、錫鍍
金と塗装焼料処理をしてその材質を調整した。
Ｂでは２．０ｍの熱延板を一次冷延によって０．２４咽
にして７２０℃Ｘ７ｈｒのノぐッチ焼鈍を施して、更に
それには３０％の第二次冷延を施して０１７■の鋼板に
した。
にして７２０℃Ｘ７ｈｒのノぐッチ焼鈍を施して、更に
それには３０％の第二次冷延を施して０１７■の鋼板に
した。
Ｃでは熱間圧延の仕上温度をＡｒ３点以下の８００℃で
熱間圧延を彩了し、熱延板の結晶粒を粒大（Ｇ、ＳＡ〜
２）にしておき、−次冷殊によって０．１７ｍｍの冷延
鋼板にし、それを再結晶温度以下の４８０℃Ｘ ４０
ｓｅｃの回復焼鈍を施した。
熱間圧延を彩了し、熱延板の結晶粒を粒大（Ｇ、ＳＡ〜
２）にしておき、−次冷殊によって０．１７ｍｍの冷延
鋼板にし、それを再結晶温度以下の４８０℃Ｘ ４０
ｓｅｃの回復焼鈍を施した。
Ｄでは連続熱間圧延によって２．０ 調を冷１ハ１圧延
によって０．１７咽にし、５００℃Ｘ１ｈｒのパッチ焼
鈍による回り焼鈍を施した。
によって０．１７咽にし、５００℃Ｘ１ｈｒのパッチ焼
鈍による回り焼鈍を施した。
本発明のＡ ｉＪ比較拐のＢ、Ｃ，Ｄのいずれに対して
も延性が非常に高＜１０％以上もある。従来方式による
Ｂ、Ｃ，Ｄでは延性は４〜５％以下であって極めて延性
が低い。本発明のＡは高硬質であるにもかかわらず高い
加工性を有している。
も延性が非常に高＜１０％以上もある。従来方式による
Ｂ、Ｃ，Ｄでは延性は４〜５％以下であって極めて延性
が低い。本発明のＡは高硬質であるにもかかわらず高い
加工性を有している。
このことは従来難かしかった高硬質材を厳しい加工を必
要とする缶素材の用途への道をひらいたことを意味し、
本発明の高硬質缶用素材に対しては今後必要度合が益々
増えていくであろう。
要とする缶素材の用途への道をひらいたことを意味し、
本発明の高硬質缶用素材に対しては今後必要度合が益々
増えていくであろう。
又第１表にも示すとうり、本発明のＡではイヤリング率
が非常に低い。これは本発明鋼板が絞シやしごき加工の
際に耳の発生が非常ｖＣ小さいので缶状のものを加工す
る場合には鋼板の歩留を高める上で極めて有利であるに のように、本発明鋼板は、高硬質であるにもかかわらず
、延性が極めて高いので厳しい加工用途に使用できる。
が非常に低い。これは本発明鋼板が絞シやしごき加工の
際に耳の発生が非常ｖＣ小さいので缶状のものを加工す
る場合には鋼板の歩留を高める上で極めて有利であるに のように、本発明鋼板は、高硬質であるにもかかわらず
、延性が極めて高いので厳しい加工用途に使用できる。
又、耳の発生が少ないので高い歩留で絞りやしごき加工
ができる。
ができる。
実施例２
本発明における連続焼鈍φ件についてのべる〇第２表中
のＥからＯにおいては同じ成分の鋼板であり、Ｃ：０．
１１６％、Ｍｎ：０．５３１ｅ主成分として、Ｎを０．
００９６％添加したものである。
のＥからＯにおいては同じ成分の鋼板であり、Ｃ：０．
１１６％、Ｍｎ：０．５３１ｅ主成分として、Ｎを０．
００９６％添加したものである。
この鋼を転炉にて溶製し、通常の熱間圧延を施し２．０
閣厚の熱延鋼帯に仕上げた。これを冷間圧延によって０
１７鰭にし、それに第２表中に示されているような種々
の均熱温度、時間、冷却速度を施して性質を調べた。
閣厚の熱延鋼帯に仕上げた。これを冷間圧延によって０
１７鰭にし、それに第２表中に示されているような種々
の均熱温度、時間、冷却速度を施して性質を調べた。
まずＥからＨにおいては均熱温度はα−γ２相域の７５
０℃ｒ（おける、均熱時間の効果について調べた。均熱
時間が３秒と短かい場合には、焼鈍が不充分で延性は低
く、イヤリング率も８．４チと高いままである。均熱時
間が５秒以上に々ると延性も病り、イヤリング率も４チ
以下と低くなる。尚、■では急冷開始温度を５５０℃と
６００℃より低くした場合を示す。この場合には急冷の
効果が充分に発揮されず、引張シ強度と硬度は低くなり
、本発明の目的に合致しなくなる。更にこの場合にはや
や強度が低くなるにもかかわらず延性は、本発明のもの
よシもむしろ悪くなる。
０℃ｒ（おける、均熱時間の効果について調べた。均熱
時間が３秒と短かい場合には、焼鈍が不充分で延性は低
く、イヤリング率も８．４チと高いままである。均熱時
間が５秒以上に々ると延性も病り、イヤリング率も４チ
以下と低くなる。尚、■では急冷開始温度を５５０℃と
６００℃より低くした場合を示す。この場合には急冷の
効果が充分に発揮されず、引張シ強度と硬度は低くなり
、本発明の目的に合致しなくなる。更にこの場合にはや
や強度が低くなるにもかかわらず延性は、本発明のもの
よシもむしろ悪くなる。
ＪからＭにおいては冷却速度の効果を調べたものである
。
。
Ｊの冷却速度が５０℃／ＩＫと低い場合には充分に高い
硬度が得られない。従って硬度の高い鋼板を得るには少
なくとも１００℃／ｌＩ以上の冷却速度が必要である。
硬度が得られない。従って硬度の高い鋼板を得るには少
なくとも１００℃／ｌＩ以上の冷却速度が必要である。
しかしＭのように１０００℃／Ｓを超えて超急冷にする
と、硬質にはなるが延性が非常に低くなり本発明の目的
にはそぐわない。
と、硬質にはなるが延性が非常に低くなり本発明の目的
にはそぐわない。
Ｎは均熱温度が低くα単相域の場合である。この場合に
は必要な硬度が得られない。
は必要な硬度が得られない。
０は均熱温度が高く、γ単相域の場合である〇この場合
は硬度は高くなるが、延性はかなり低くなって本発明の
目的には合致しない。
は硬度は高くなるが、延性はかなり低くなって本発明の
目的には合致しない。
Ｐ、Ｑ、ＨにおいてはＣ４７／ 、 Ｍｎ ｆｆ、Ｐ量
、Ｎｔを変化させた場合の実施例である。こ）１らのい
ずれの場合においても、鋼板には充分に高い硬度が付与
され、かつ同時に高い延性と、低いイヤリング率を保有
させることができる。
、Ｎｔを変化させた場合の実施例である。こ）１らのい
ずれの場合においても、鋼板には充分に高い硬度が付与
され、かつ同時に高い延性と、低いイヤリング率を保有
させることができる。
Claims (1)
- Ｃ：０．１３％以下、Ｓｉ：００１％以下、Ｍｎ：０．
７０係以下、Ｐ：０．１５０チ以下、Ｓ：０．０５０チ
以下、Ｃｕ：０．２０％以下、Ｎ：０．０１５％以下、
その他年可避的元素と残部Ｆｅからなる鋼板を冷間圧延
によって０．１０〜０３５咽の極薄鋼板にして、該鋼板
を連続焼鈍炉で７３０℃から８５０℃の間のフェライト
とオーステナイトの二相仙域で５秒から２分間焼鈍し、
その後１００℃／Ｓから１０００℃／ｌＩの間の冷ハＪ
速度で６００℃以上の温度から２５０℃以下の温度まで
冷却することを特徴とする製缶用高硬質高加工性薄鋼板
の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16179382A JPS5950125A (ja) | 1982-09-17 | 1982-09-17 | 製缶用高硬質高加工性薄鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16179382A JPS5950125A (ja) | 1982-09-17 | 1982-09-17 | 製缶用高硬質高加工性薄鋼板の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5950125A true JPS5950125A (ja) | 1984-03-23 |
Family
ID=15742015
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16179382A Pending JPS5950125A (ja) | 1982-09-17 | 1982-09-17 | 製缶用高硬質高加工性薄鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5950125A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62184468U (ja) * | 1986-05-13 | 1987-11-24 | ||
| WO2009116680A1 (ja) | 2008-03-19 | 2009-09-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度缶用鋼板およびその製造方法 |
-
1982
- 1982-09-17 JP JP16179382A patent/JPS5950125A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62184468U (ja) * | 1986-05-13 | 1987-11-24 | ||
| WO2009116680A1 (ja) | 2008-03-19 | 2009-09-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度缶用鋼板およびその製造方法 |
| EP2253729B1 (en) | 2008-03-19 | 2015-07-29 | JFE Steel Corporation | High-strength metal sheet for use in cans, and manufacturing method therefor |
| US9879332B2 (en) | 2008-03-19 | 2018-01-30 | Jfe Steel Corporation | Method of manufacturing high-strength steel sheet for a can |
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