JPS59232612A - 熱間圧延方法 - Google Patents
熱間圧延方法Info
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- JPS59232612A JPS59232612A JP10642183A JP10642183A JPS59232612A JP S59232612 A JPS59232612 A JP S59232612A JP 10642183 A JP10642183 A JP 10642183A JP 10642183 A JP10642183 A JP 10642183A JP S59232612 A JPS59232612 A JP S59232612A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B45/004—Heating the product
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2273/00—Path parameters
- B21B2273/02—Vertical deviation, e.g. slack, looper height
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は熱間圧延方法、特にチタンやチタン合金等、
変形抵抗の温度依存性の高い金属スラブを熱間圧延する
方法に関する。
変形抵抗の温度依存性の高い金属スラブを熱間圧延する
方法に関する。
加熱炉で加熱したチタン系スラブを熱間圧延ミルまで搬
送（通常８０−〜１５０ ｍ ）すると、例えは下表に
示すように、 表ト スラブの材質：チタン合金（６％ＡＩ！−４％Ｖ−Ｔｉ
）・スラブのザイズ： １００ｘ２０００ｘ２１００（
馴）スラブ表裏面に温度差が生じる。鋼に比較すると、
チタンやチタン合金は、第１図に示すように変形抵抗の
温度依存性が高い。このためスラブ表裏面の変形抵抗に
大きな差が生じ、第３図に示すように、圧延時に圧延ロ
ール１を通過するとスラブ２全体が凹状にわん曲する」
二反りが発生ずる。この上反りは、第２図のグラフに示
すように初期の加熱温度にも依るが、一般に表・裏面の
／ｌ！ａ度差か大きいほど曲率が大きくなる。し１こが
って、７度は圧延ロールを通過しても、前記」二反りの
ため、次パスの圧延ロールに噛み込めず、何ら手段を施
さないなら以降の目標板厚までの圧延か事実上不１ｉＪ
能となる。
送（通常８０−〜１５０ ｍ ）すると、例えは下表に
示すように、 表ト スラブの材質：チタン合金（６％ＡＩ！−４％Ｖ−Ｔｉ
）・スラブのザイズ： １００ｘ２０００ｘ２１００（
馴）スラブ表裏面に温度差が生じる。鋼に比較すると、
チタンやチタン合金は、第１図に示すように変形抵抗の
温度依存性が高い。このためスラブ表裏面の変形抵抗に
大きな差が生じ、第３図に示すように、圧延時に圧延ロ
ール１を通過するとスラブ２全体が凹状にわん曲する」
二反りが発生ずる。この上反りは、第２図のグラフに示
すように初期の加熱温度にも依るが、一般に表・裏面の
／ｌ！ａ度差か大きいほど曲率が大きくなる。し１こが
って、７度は圧延ロールを通過しても、前記」二反りの
ため、次パスの圧延ロールに噛み込めず、何ら手段を施
さないなら以降の目標板厚までの圧延か事実上不１ｉＪ
能となる。
このため、上反り対策として従来からとられてきた手法
は、例えは、上下の圧延ロールの周速を変化させたり、
別設した押、えロールで矯正したりするものであった。
は、例えは、上下の圧延ロールの周速を変化させたり、
別設した押、えロールで矯正したりするものであった。
しかし、これらの手段はいずれもが圧延ミル設備におけ
る防止策であるため、設備費が嵩むうえに設置スペース
の点で著しい困難を強いている。
る防止策であるため、設備費が嵩むうえに設置スペース
の点で著しい困難を強いている。
この一方、熱間圧延作業で圧延途中の熱損失を防ぐ方法
、装置が従来より種々提案されているが、いずれも鋼材
に関するもので、例えば「直送圧延スラブのオンライン
均熱方法」と題する特開昭５３−１４２９５５号公報に
よると、［分塊圧延機以降のライン上にあるスラブを断
熱カバーで覆ってチーフル上を搬送し、熱間圧延機前テ
ーブル上にてカバーを取外すまでの間にスラブ表面番こ
おける熱放散をしゃ断する」ようにしているが、この技
術は単にスラブ表面からの熱放散を消極的に防止して直
送圧延スラブの幅方向温度の偏差を軽減することを目的
としており、上反り防止を目的とするものではない。
、装置が従来より種々提案されているが、いずれも鋼材
に関するもので、例えば「直送圧延スラブのオンライン
均熱方法」と題する特開昭５３−１４２９５５号公報に
よると、［分塊圧延機以降のライン上にあるスラブを断
熱カバーで覆ってチーフル上を搬送し、熱間圧延機前テ
ーブル上にてカバーを取外すまでの間にスラブ表面番こ
おける熱放散をしゃ断する」ようにしているが、この技
術は単にスラブ表面からの熱放散を消極的に防止して直
送圧延スラブの幅方向温度の偏差を軽減することを目的
としており、上反り防止を目的とするものではない。
この発明は、加熱炉から取出した変形抵抗の温度依存性
の高いスラブの圧延における上反りを防止することを目
的とし、スラブの熱放散を積極的に阻止してスラブ表面
温度を略そのままに保持できる手法を提供することであ
る。
の高いスラブの圧延における上反りを防止することを目
的とし、スラブの熱放散を積極的に阻止してスラブ表面
温度を略そのままに保持できる手法を提供することであ
る。
上記目的を達成するため、本発明の要旨とするところは
、普通鋼以外でチタンやチタン合金、異種金属のクラッ
ド鋼、ステンレス鋼等の変形抵抗の温度依存性の高い金
属スラブを加熱炉から取出し相当な距離を移送した後熱
間圧延する場合において、上記チタンやチタン合金等の
スラブに該スラブの上面を覆う耐熱性カバーを載置して
上記加熱炉で加熱し、熱間圧延する直前で上記耐熱性カ
バーを除去するようにしたことにある。
、普通鋼以外でチタンやチタン合金、異種金属のクラッ
ド鋼、ステンレス鋼等の変形抵抗の温度依存性の高い金
属スラブを加熱炉から取出し相当な距離を移送した後熱
間圧延する場合において、上記チタンやチタン合金等の
スラブに該スラブの上面を覆う耐熱性カバーを載置して
上記加熱炉で加熱し、熱間圧延する直前で上記耐熱性カ
バーを除去するようにしたことにある。
以下、本発明を実施例に基づいて具体的に説明する。
第４図において、３は組成が６％Ａ、 ７−４％■−Ｔ
ｉのチタン合金のスラブ、４はスラブ３の」二面に載置
された鋼材からなる順熱性カバー、５は耐熱性カバー４
の上面に付設した掛合具で、実施例に供した上記チタン
合金スラブ３の大きさは１０１００Ｘ２０００Ｘ４００
０（であり耐熱性カバー４の大きさは２０ ｘ ２１０
０ Ｘ ４１００（ｗｎ）である。したがって第４図の
状態において、耐熱性カバー４によりスラブ３は左右に
約５０調の余裕をもってその上面が覆われている。
ｉのチタン合金のスラブ、４はスラブ３の」二面に載置
された鋼材からなる順熱性カバー、５は耐熱性カバー４
の上面に付設した掛合具で、実施例に供した上記チタン
合金スラブ３の大きさは１０１００Ｘ２０００Ｘ４００
０（であり耐熱性カバー４の大きさは２０ ｘ ２１０
０ Ｘ ４１００（ｗｎ）である。したがって第４図の
状態において、耐熱性カバー４によりスラブ３は左右に
約５０調の余裕をもってその上面が覆われている。
方法は、まず、冷えたチタン合金スラブ３を加熱炉入口
付近まで搬送し、定位させたスラブ３の上面にクレーン
で吊り上げた耐熱性鋼板カバー４を載置する。次いで、
カバー載置のスラブ３を加熱炉に装入する。加熱炉内で
所定温度たとえば９５０℃となるように所定時間たとえ
は５時間加熱する。加熱により同一温度９５０℃に達し
たチタン合金スラブ３及び鋼板カバー４を加熱炉出口か
ら取出し、搬送ロールを駆動して熱間圧延ミル近傍まで
ほぼ１５０ｍ搬送する。熱間圧延ミル直前方、カバー付
スラブを定位させ、ここでクレー庫使って掛合具５を引
っかけ、鋼板カバー４を吊り上ける。鋼板カバー４を除
去されたチタン合金スラブ３は熱間圧延ミルの圧延ロー
ルに噛み込む。
付近まで搬送し、定位させたスラブ３の上面にクレーン
で吊り上げた耐熱性鋼板カバー４を載置する。次いで、
カバー載置のスラブ３を加熱炉に装入する。加熱炉内で
所定温度たとえば９５０℃となるように所定時間たとえ
は５時間加熱する。加熱により同一温度９５０℃に達し
たチタン合金スラブ３及び鋼板カバー４を加熱炉出口か
ら取出し、搬送ロールを駆動して熱間圧延ミル近傍まで
ほぼ１５０ｍ搬送する。熱間圧延ミル直前方、カバー付
スラブを定位させ、ここでクレー庫使って掛合具５を引
っかけ、鋼板カバー４を吊り上ける。鋼板カバー４を除
去されたチタン合金スラブ３は熱間圧延ミルの圧延ロー
ルに噛み込む。
以降は、上反り防止手段を必要とすることなく、所望板
厚の成品に圧延される。
厚の成品に圧延される。
すなわち、鋼板カバー４とスラブ３は加熱炉において共
に９５０℃に加熱されており、圧延ミルまでの搬送中は
、スラフ３上面からの熱放散が完全に阻止される。これ
とともに、スラブ３上面へは担熱体としての鋼板カバー
４によりスラブ３か失う熱量を逆に補給されるので、ス
ラブ３上面は加熱炉抽出時と略同−の温度に保持される
。したがって、熱間圧延ミルの第１スタンド直前におい
て、スラブ３の表・裏面の温度差はほとんどなく、圧延
による上反りが発生しない。
に９５０℃に加熱されており、圧延ミルまでの搬送中は
、スラフ３上面からの熱放散が完全に阻止される。これ
とともに、スラブ３上面へは担熱体としての鋼板カバー
４によりスラブ３か失う熱量を逆に補給されるので、ス
ラブ３上面は加熱炉抽出時と略同−の温度に保持される
。したがって、熱間圧延ミルの第１スタンド直前におい
て、スラブ３の表・裏面の温度差はほとんどなく、圧延
による上反りが発生しない。
ちなみに、実施例の条件で実験した結果を下表に示す。
表・裏面の温度差は５℃で、第２図のグラフから、その
圧延後の曲率は極めて小さく、従来ては５０〜８０℃で
あったから曲率としてはｌ／２５〜１／１５に低減した
ことが分る。
圧延後の曲率は極めて小さく、従来ては５０〜８０℃で
あったから曲率としてはｌ／２５〜１／１５に低減した
ことが分る。
なお、上掲第２表において、今回は表面温度の方が高く
なっているが、これはむしろ好都合である。つまり、搬
送距離を調整するかあるいは担熱体としての鋼板カバー
の除去位置を最適に選び、表・裏面の温度差を零にする
ように制御できるからである。
なっているが、これはむしろ好都合である。つまり、搬
送距離を調整するかあるいは担熱体としての鋼板カバー
の除去位置を最適に選び、表・裏面の温度差を零にする
ように制御できるからである。
また、上記実施例では、耐熱カバー４に鋼板を使用した
が、第５図の縦断面図で示すような三層構造のカバー４
′であってもよい。図中、６はスラブと同質のチタン系
薄板、７はアスベスト板、８は鋼板で、三者を圧着成形
したものである。このカバー４′を使用すれば、異種金
属の接触によるチタンの変成ないしチタンの万一の燃焼
を未然に防ぐことができる。尚、チタン系スラブの外囲
をなじみのよい金属でパックしたパック圧延材では、上
記実施例に係る鋼板カバー４で充分である。
が、第５図の縦断面図で示すような三層構造のカバー４
′であってもよい。図中、６はスラブと同質のチタン系
薄板、７はアスベスト板、８は鋼板で、三者を圧着成形
したものである。このカバー４′を使用すれば、異種金
属の接触によるチタンの変成ないしチタンの万一の燃焼
を未然に防ぐことができる。尚、チタン系スラブの外囲
をなじみのよい金属でパックしたパック圧延材では、上
記実施例に係る鋼板カバー４で充分である。
なおまた、上記実施例では鋼板カバー４をクレーンを使
って掛合具５を引っ掛け、吊下げ／吊上けるようにした
が、クレーンに替えてジヤツキ手段によりカバーの載置
／除去を行うこともてきる。
って掛合具５を引っ掛け、吊下げ／吊上けるようにした
が、クレーンに替えてジヤツキ手段によりカバーの載置
／除去を行うこともてきる。
実施例では、変形抵抗の温度依存性の高い代表例として
チタン合金のスラブを示したか、チタンそのもののスラ
ブでも同様である。さらに、加熱圧延温度域の狭い材料
一般にも同様に適用可能である。
チタン合金のスラブを示したか、チタンそのもののスラ
ブでも同様である。さらに、加熱圧延温度域の狭い材料
一般にも同様に適用可能である。
以上の説明から明らかなように、本発明によれば、変形
抵抗の温度依存性の高い金属スラブの」二面に耐熱カバ
ーを載置して共に加熱炉で加熱し、熱間圧延ミルまで搬
送するようにしたから、圧延直前の表・裏面の温度差を
なくすことができ、圧延時の上反りの発生が防止できる
。しかも、この手法の適用に特別の設備を必要としない
から低コストであり、かつ手順も単純であるから作業性
の点でも極めて有利である。
抵抗の温度依存性の高い金属スラブの」二面に耐熱カバ
ーを載置して共に加熱炉で加熱し、熱間圧延ミルまで搬
送するようにしたから、圧延直前の表・裏面の温度差を
なくすことができ、圧延時の上反りの発生が防止できる
。しかも、この手法の適用に特別の設備を必要としない
から低コストであり、かつ手順も単純であるから作業性
の点でも極めて有利である。
第１図はチタン台金（６％Ａｚ−４％Ｖ−Ｔｉ）におけ
る温度と平均変形抵抗の関係を示すグラフ、第２図はチ
タン合金スラブにおける表・裏面の温度差と曲率の関係
を示すグラフ、第３図は圧延時のスラブの上反りを模式
的に示す説明図、第４図は本発明の実施例に係る耐熱性
カバーを示す斜視図、第５図は耐熱性カバーの他の例を
示す縦断面である。 １・・・熱間圧延機の圧延ロール、３・・・チタン合金
のスラブ、４・・・耐熱性鋼板カバー、４・・・三層構
造の耐熱カバー。 特 許 出 願 人 株式会社神戸製鋼所代 理 人
弁理士 青 山 葆 ほか２名４
る温度と平均変形抵抗の関係を示すグラフ、第２図はチ
タン合金スラブにおける表・裏面の温度差と曲率の関係
を示すグラフ、第３図は圧延時のスラブの上反りを模式
的に示す説明図、第４図は本発明の実施例に係る耐熱性
カバーを示す斜視図、第５図は耐熱性カバーの他の例を
示す縦断面である。 １・・・熱間圧延機の圧延ロール、３・・・チタン合金
のスラブ、４・・・耐熱性鋼板カバー、４・・・三層構
造の耐熱カバー。 特 許 出 願 人 株式会社神戸製鋼所代 理 人
弁理士 青 山 葆 ほか２名４
Claims (1)
- （１）チタンやチタン合金、異種金属のクラツド鋼およ
びステンレス鋼等普通鋼以外の金属スラブを加熱炉から
取出し、相当な距離を移送した後熱間圧延する場合にお
いて、 上記スラブに上記スラブの上面を覆う耐熱性カバーを載
置して上記加熱炉で加熱し、上記熱間圧延する直前で上
記カバーを除去するようにしたことを特徴とする熱間圧
延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10642183A JPS59232612A (ja) | 1983-06-13 | 1983-06-13 | 熱間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10642183A JPS59232612A (ja) | 1983-06-13 | 1983-06-13 | 熱間圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59232612A true JPS59232612A (ja) | 1984-12-27 |
| JPS636290B2 JPS636290B2 (ja) | 1988-02-09 |
Family
ID=14433194
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10642183A Granted JPS59232612A (ja) | 1983-06-13 | 1983-06-13 | 熱間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59232612A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61262406A (ja) * | 1985-05-02 | 1986-11-20 | Kobe Steel Ltd | スラブ熱間圧延方法 |
| JP2015074016A (ja) * | 2013-10-09 | 2015-04-20 | 三菱アルミニウム株式会社 | アルミニウムスラブの洗浄装置 |
| CN107262524A (zh) * | 2017-05-27 | 2017-10-20 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种钛板的加热轧制生产方法 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR102636003B1 (ko) * | 2022-05-18 | 2024-02-13 | 주식회사 일흥 | 램프의 조명이 수동으로 가변되게 설치된 자동차용 맵램프 |
| KR102636004B1 (ko) * | 2022-05-18 | 2024-02-13 | 주식회사 일흥 | 램프의 조명이 자동으로 가변되게 설치된 자동차용 맵램프 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53142955A (en) * | 1977-05-20 | 1978-12-13 | Kawasaki Steel Co | Online uniform heating method of stratght send rolling slab |
-
1983
- 1983-06-13 JP JP10642183A patent/JPS59232612A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53142955A (en) * | 1977-05-20 | 1978-12-13 | Kawasaki Steel Co | Online uniform heating method of stratght send rolling slab |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61262406A (ja) * | 1985-05-02 | 1986-11-20 | Kobe Steel Ltd | スラブ熱間圧延方法 |
| JPH0474082B2 (ja) * | 1985-05-02 | 1992-11-25 | ||
| JP2015074016A (ja) * | 2013-10-09 | 2015-04-20 | 三菱アルミニウム株式会社 | アルミニウムスラブの洗浄装置 |
| CN107262524A (zh) * | 2017-05-27 | 2017-10-20 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种钛板的加热轧制生产方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS636290B2 (ja) | 1988-02-09 |
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