JPS636290B2 - - Google Patents
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- JPS636290B2 JPS636290B2 JP58106421A JP10642183A JPS636290B2 JP S636290 B2 JPS636290 B2 JP S636290B2 JP 58106421 A JP58106421 A JP 58106421A JP 10642183 A JP10642183 A JP 10642183A JP S636290 B2 JPS636290 B2 JP S636290B2
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- Japan
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- slab
- heat
- heating furnace
- heated
- cover
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B45/004—Heating the product
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2273/00—Path parameters
- B21B2273/02—Vertical deviation, e.g. slack, looper height
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
Description
この発明は熱間圧延方法、特にチタンやチタン
合金等、変形抵抗の温度依存性の高い金属スラブ
を熱間圧延する方法に関する。 加熱炉で加熱したチタン系スラブを熱間圧延ミ
ルまで搬送（通常80〜150ｍ）すると、例えば下
表に示すように、
合金等、変形抵抗の温度依存性の高い金属スラブ
を熱間圧延する方法に関する。 加熱炉で加熱したチタン系スラブを熱間圧延ミ
ルまで搬送（通常80〜150ｍ）すると、例えば下
表に示すように、
【表】
スラブ表裏面に温度差が生じる。鋼に比較する
と、チタンやチタン合金は、第１図に示すように
変形抵抗の温度依存性が高い。このためスラブ表
裏面の変形抵抗に大きな差が生じ、第３図に示す
ように、圧延時に圧延ロール１を通過するとスラ
ブ２全体が凹状にわん曲する上反りが発生する。
この上反りは、第２図のグラフに示すように初期
の加熱温度にも依るが、一般に表・裏面の温度差
が大きいほど曲率が大きくなる。したがつて、一
度は圧延ロールを通過しても、前記上反りのた
め、次パスの圧延ロールに噛み込めず、何ら手段
を施さないなら以降の目標板厚までの圧延が事実
上不可能となる。 このため、上反り対策として従来からとられて
きた手法は、例えば、上下の圧延ロールの周速を
変化させたり、別設した押えロールで矯正したり
するものであつた。しかし、これらの手段はいず
れもが圧延ミル設備における防止策であるため、
設備費が嵩むうえに設置スペースの点で著しい困
難を強いている。 この一方、熱間圧延作業で圧延途中の熱損失を
防ぐ方法、装置が従来より種々提案されている
が、いずれも鋼材に関するもので、例えば「直送
圧延スラブのオンライン均熱方法」と題する特開
昭53−142955号公報によると、「分塊圧延機以降
のライン上にあるスラブを断熱カバーで覆つてテ
ーブル上を搬送し、熱間圧延機前テーブル上にて
カバーを取外すまでの間にスラブ表面における熱
放散をしや断する」ようにしているが、この技術
は単にスラブ表面からの熱放散を消極的に防止し
て直送圧延スラブの幅方向温度の偏差を軽減する
ことを目的としており、上反り防止を目的とする
ものではない。 この発明は、加熱炉から取出した変形抵抗の温
度依存性の高いスラブの圧延における上反りを防
止することを目的とし、スラブの熱放散を積極的
に阻止してスラブ表面温度を略そのままに保持で
きる手法を提供することである。 上記目的を達成するため、本発明の要旨とする
ところは、普通鋼以外でチタンやチタン合金、異
種金属のクラツド鋼、ステンレス鋼等の変形抵抗
の温度依存性の高い金属スラブを加熱炉から取出
し相当な距離を移送した後熱間圧延する場合にお
いて、上記チタンやチタン合金等のスラブに該ス
ラブの上面を覆う耐熱性カバーを載置して上記加
熱炉で加熱し、熱間圧延する直前で上記耐熱性カ
バーを除去するようにしたことにある。 以下、本発明を実施例に基づいて具体的に説明
する。 第４図において、３は組成が６％Al−４％Ｖ
−Tiのチタン合金のスラブ、４はスラブ３の上
面に載置された鋼材からなる耐熱性カバー、５は
耐熱性カバー４の上面に付設した掛合具で、実施
例に供した上記チタン合金スラブ３の大きさは
100×2000×4000（mm）であり耐熱性カバー４の大
きさは20×2100×4100（mm）である。したがつて
第４図の状態において、耐熱性カバー４によりス
ラブ３は左右に約50mmの余裕をもつてその上面が
覆われている。 方法は、まず、冷えたチタン合金スラブ３を加
熱炉入口付近まで搬送し、定位させたスラブ３の
上面にクレーンで吊り上げた耐熱性鋼板カバー４
を載置する。次いで、カバー載置のスラブ３を加
熱炉に装入する。加熱炉内で所定温度たとえば
950℃となるように所定時間たとえば５時間加熱
する。加熱により同一温度950℃に達したチタン
合金スラブ３及び鋼板カバー４を加熱炉出口から
取出し、搬送ロールを駆動して熱間圧延ミル近傍
までほぼ150ｍ搬送する。熱間圧延ミル直前で、
カバー付スラブを定位させ、ここでクレーンを使
つて掛合具５を引つかけ、鋼板カバー４を吊り上
げる。鋼板カバー４を除去されたチタン合金スラ
ブ３は熱間圧延ミルの圧延ロールに噛み込む。以
降は、上反り防止手段を必要とすることなく、所
望板厚の成品に圧延される。 すなわち、鋼板カバー４とスラブ３は加熱炉に
おいて共に950℃に加熱されており、圧延ミルま
での搬送中は、スラブ３上面からの熱放散が完全
に阻止される。これとともに、スラブ３上面へは
担熱体としての鋼板カバー４によりスラブ３が失
う熱量を逆に補給されるので、スラブ３上面は加
熱炉抽出時と略同一の温度に保持される。したが
つて、熱間圧延ミルの第１スタンド直前におい
て、スラブ３の表・裏面の温度差はほとんどな
く、圧延による上反りが発生しない。 ちなみに、実施例の条件で実験した結果を下表
に示す。
と、チタンやチタン合金は、第１図に示すように
変形抵抗の温度依存性が高い。このためスラブ表
裏面の変形抵抗に大きな差が生じ、第３図に示す
ように、圧延時に圧延ロール１を通過するとスラ
ブ２全体が凹状にわん曲する上反りが発生する。
この上反りは、第２図のグラフに示すように初期
の加熱温度にも依るが、一般に表・裏面の温度差
が大きいほど曲率が大きくなる。したがつて、一
度は圧延ロールを通過しても、前記上反りのた
め、次パスの圧延ロールに噛み込めず、何ら手段
を施さないなら以降の目標板厚までの圧延が事実
上不可能となる。 このため、上反り対策として従来からとられて
きた手法は、例えば、上下の圧延ロールの周速を
変化させたり、別設した押えロールで矯正したり
するものであつた。しかし、これらの手段はいず
れもが圧延ミル設備における防止策であるため、
設備費が嵩むうえに設置スペースの点で著しい困
難を強いている。 この一方、熱間圧延作業で圧延途中の熱損失を
防ぐ方法、装置が従来より種々提案されている
が、いずれも鋼材に関するもので、例えば「直送
圧延スラブのオンライン均熱方法」と題する特開
昭53−142955号公報によると、「分塊圧延機以降
のライン上にあるスラブを断熱カバーで覆つてテ
ーブル上を搬送し、熱間圧延機前テーブル上にて
カバーを取外すまでの間にスラブ表面における熱
放散をしや断する」ようにしているが、この技術
は単にスラブ表面からの熱放散を消極的に防止し
て直送圧延スラブの幅方向温度の偏差を軽減する
ことを目的としており、上反り防止を目的とする
ものではない。 この発明は、加熱炉から取出した変形抵抗の温
度依存性の高いスラブの圧延における上反りを防
止することを目的とし、スラブの熱放散を積極的
に阻止してスラブ表面温度を略そのままに保持で
きる手法を提供することである。 上記目的を達成するため、本発明の要旨とする
ところは、普通鋼以外でチタンやチタン合金、異
種金属のクラツド鋼、ステンレス鋼等の変形抵抗
の温度依存性の高い金属スラブを加熱炉から取出
し相当な距離を移送した後熱間圧延する場合にお
いて、上記チタンやチタン合金等のスラブに該ス
ラブの上面を覆う耐熱性カバーを載置して上記加
熱炉で加熱し、熱間圧延する直前で上記耐熱性カ
バーを除去するようにしたことにある。 以下、本発明を実施例に基づいて具体的に説明
する。 第４図において、３は組成が６％Al−４％Ｖ
−Tiのチタン合金のスラブ、４はスラブ３の上
面に載置された鋼材からなる耐熱性カバー、５は
耐熱性カバー４の上面に付設した掛合具で、実施
例に供した上記チタン合金スラブ３の大きさは
100×2000×4000（mm）であり耐熱性カバー４の大
きさは20×2100×4100（mm）である。したがつて
第４図の状態において、耐熱性カバー４によりス
ラブ３は左右に約50mmの余裕をもつてその上面が
覆われている。 方法は、まず、冷えたチタン合金スラブ３を加
熱炉入口付近まで搬送し、定位させたスラブ３の
上面にクレーンで吊り上げた耐熱性鋼板カバー４
を載置する。次いで、カバー載置のスラブ３を加
熱炉に装入する。加熱炉内で所定温度たとえば
950℃となるように所定時間たとえば５時間加熱
する。加熱により同一温度950℃に達したチタン
合金スラブ３及び鋼板カバー４を加熱炉出口から
取出し、搬送ロールを駆動して熱間圧延ミル近傍
までほぼ150ｍ搬送する。熱間圧延ミル直前で、
カバー付スラブを定位させ、ここでクレーンを使
つて掛合具５を引つかけ、鋼板カバー４を吊り上
げる。鋼板カバー４を除去されたチタン合金スラ
ブ３は熱間圧延ミルの圧延ロールに噛み込む。以
降は、上反り防止手段を必要とすることなく、所
望板厚の成品に圧延される。 すなわち、鋼板カバー４とスラブ３は加熱炉に
おいて共に950℃に加熱されており、圧延ミルま
での搬送中は、スラブ３上面からの熱放散が完全
に阻止される。これとともに、スラブ３上面へは
担熱体としての鋼板カバー４によりスラブ３が失
う熱量を逆に補給されるので、スラブ３上面は加
熱炉抽出時と略同一の温度に保持される。したが
つて、熱間圧延ミルの第１スタンド直前におい
て、スラブ３の表・裏面の温度差はほとんどな
く、圧延による上反りが発生しない。 ちなみに、実施例の条件で実験した結果を下表
に示す。
【表】
表・裏面の温度差は５℃で、第２図のグラフか
ら、その圧延後の曲率は極めて小さく、従来では
50〜80℃であつたから曲率としては1/25〜1/15に
低減したことが分る。 なお、上掲第２表において、今回は表面温度の
方が高くなつているが、これはむしろ好都合であ
る。つまり、搬送距離を調整するかあるいは担熱
体としての鋼板カバーの除去位置を最適に選び、
表・裏面の温度差を零にするように制御できるか
らである。 また、上記実施例では、耐熱カバー４に鋼板を
使用したが、第５図の縦断面図で示すような三層
構造のカバー４′であつてもよい。図中、６はス
ラブと同質のチタン系薄板、７はアスベスト板、
８は鋼板で、三者を圧着成形したものである。こ
のカバー４′を使用すれば、異種金属の接触によ
るチタンの変成ないしチタンの万一の燃焼を未然
に防ぐことができる。尚、チタン系スラブの外囲
をなじみのよい金属でパツクしたパツク圧延材で
は、上記実施例に係る鋼板カバー４で充分であ
る。 なおまた、上記実施例では鋼板カバー４をクレ
ーンを使つて掛合具５を引つ掛け、吊下げ／吊上
げるようにしたが、クレーンに替えてジヤツキ手
段によりカバーの載置／除去を行うこともでき
る。 実施例では、変形抵抗の温度依存性の高い代表
例としてチタン合金のスラブを示したが、チタン
そのもののスラブでも同様である。さらに、加熱
圧延温度域の狭い材料一般にも同様に適用可能で
ある。 以上の説明から明らかなように、本発明によれ
ば、変形抵抗の温度依存性の高い金属スラブの上
面に耐熱カバーを載置して共に加熱炉で加熱し、
熱間圧延ミルまで搬送するようにしたから、圧延
直前の表・裏面の温度差をなくすことができ、圧
延時の上反りの発生が防止できる。しかも、この
手法の適用に特別の設備を必要としないから低コ
ストであり、かつ手順も単純であるから作業性の
点でも極めて有利である。
ら、その圧延後の曲率は極めて小さく、従来では
50〜80℃であつたから曲率としては1/25〜1/15に
低減したことが分る。 なお、上掲第２表において、今回は表面温度の
方が高くなつているが、これはむしろ好都合であ
る。つまり、搬送距離を調整するかあるいは担熱
体としての鋼板カバーの除去位置を最適に選び、
表・裏面の温度差を零にするように制御できるか
らである。 また、上記実施例では、耐熱カバー４に鋼板を
使用したが、第５図の縦断面図で示すような三層
構造のカバー４′であつてもよい。図中、６はス
ラブと同質のチタン系薄板、７はアスベスト板、
８は鋼板で、三者を圧着成形したものである。こ
のカバー４′を使用すれば、異種金属の接触によ
るチタンの変成ないしチタンの万一の燃焼を未然
に防ぐことができる。尚、チタン系スラブの外囲
をなじみのよい金属でパツクしたパツク圧延材で
は、上記実施例に係る鋼板カバー４で充分であ
る。 なおまた、上記実施例では鋼板カバー４をクレ
ーンを使つて掛合具５を引つ掛け、吊下げ／吊上
げるようにしたが、クレーンに替えてジヤツキ手
段によりカバーの載置／除去を行うこともでき
る。 実施例では、変形抵抗の温度依存性の高い代表
例としてチタン合金のスラブを示したが、チタン
そのもののスラブでも同様である。さらに、加熱
圧延温度域の狭い材料一般にも同様に適用可能で
ある。 以上の説明から明らかなように、本発明によれ
ば、変形抵抗の温度依存性の高い金属スラブの上
面に耐熱カバーを載置して共に加熱炉で加熱し、
熱間圧延ミルまで搬送するようにしたから、圧延
直前の表・裏面の温度差をなくすことができ、圧
延時の上反りの発生が防止できる。しかも、この
手法の適用に特別の設備を必要としないから低コ
ストであり、かつ手順も単純であるから作業性の
点でも極めて有利である。
第１図はチタン合金（６％Al−４％Ｖ−Ti）
における温度と平均変形抵抗の関係を示すグラ
フ、第２図はチタン合金スラブにおける表・裏面
の温度差と曲率の関係を示すグラフ、第３図は圧
延時のスラブの上反りを模式的に示す説明図、第
４図は本発明の実施例に係る耐熱性カバーを示す
斜視図、第５図は耐熱性カバーの他の例を示す縦
断面である。 １……熱間圧延機の圧延ロール、３……チタン
合金のスラブ、４……耐熱性鋼板カバー、４′…
…三層構造の耐熱カバー。
における温度と平均変形抵抗の関係を示すグラ
フ、第２図はチタン合金スラブにおける表・裏面
の温度差と曲率の関係を示すグラフ、第３図は圧
延時のスラブの上反りを模式的に示す説明図、第
４図は本発明の実施例に係る耐熱性カバーを示す
斜視図、第５図は耐熱性カバーの他の例を示す縦
断面である。 １……熱間圧延機の圧延ロール、３……チタン
合金のスラブ、４……耐熱性鋼板カバー、４′…
…三層構造の耐熱カバー。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ チタンやチタン合金、異種金属のクラツド鋼
およびステンレス鋼等湿度依存性の高い変形抵抗
を有する金属スラブを加熱炉に装入して所定の温
度まで加熱したうえで加熱炉から取出し、相当な
距離を移送した後熱間圧延するに際して、 上記スラブを加熱炉に装入するのに先立つて上
記スラブの上面を覆う耐熱性カバーを載置し、上
記加熱炉で上記スラブとともに耐熱性カバーを加
熱し、加熱した耐熱性カバーで覆つた状態でスラ
ブを加熱炉から取出して搬送し、上記熱間圧延す
る直前で耐熱性カバーを除去するようにしたこと
を特徴とする熱間圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10642183A JPS59232612A (ja) | 1983-06-13 | 1983-06-13 | 熱間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10642183A JPS59232612A (ja) | 1983-06-13 | 1983-06-13 | 熱間圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59232612A JPS59232612A (ja) | 1984-12-27 |
| JPS636290B2 true JPS636290B2 (ja) | 1988-02-09 |
Family
ID=14433194
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10642183A Granted JPS59232612A (ja) | 1983-06-13 | 1983-06-13 | 熱間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59232612A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20230161224A (ko) * | 2022-05-18 | 2023-11-27 | 주식회사 일흥 | 램프의 조명이 자동으로 가변되게 설치된 자동차용 맵램프 |
| KR20230161223A (ko) * | 2022-05-18 | 2023-11-27 | 주식회사 일흥 | 램프의 조명이 수동으로 가변되게 설치된 자동차용 맵램프 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61262406A (ja) * | 1985-05-02 | 1986-11-20 | Kobe Steel Ltd | スラブ熱間圧延方法 |
| JP6318442B2 (ja) * | 2013-10-09 | 2018-05-09 | 三菱アルミニウム株式会社 | アルミニウムスラブの洗浄装置 |
| CN107262524B (zh) * | 2017-05-27 | 2020-07-28 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种钛板的加热轧制生产方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53142955A (en) * | 1977-05-20 | 1978-12-13 | Kawasaki Steel Co | Online uniform heating method of stratght send rolling slab |
-
1983
- 1983-06-13 JP JP10642183A patent/JPS59232612A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53142955A (en) * | 1977-05-20 | 1978-12-13 | Kawasaki Steel Co | Online uniform heating method of stratght send rolling slab |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20230161224A (ko) * | 2022-05-18 | 2023-11-27 | 주식회사 일흥 | 램프의 조명이 자동으로 가변되게 설치된 자동차용 맵램프 |
| KR20230161223A (ko) * | 2022-05-18 | 2023-11-27 | 주식회사 일흥 | 램프의 조명이 수동으로 가변되게 설치된 자동차용 맵램프 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59232612A (ja) | 1984-12-27 |
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