KR20160145547A

KR20160145547A - 내화성 세라믹 배치 조성물, 상기 배치 조성물의 용도 및 야금학적 융해 용기

Info

Publication number: KR20160145547A
Application number: KR1020167025135A
Authority: KR
Inventors: 빌프리트 에크슈타인; 칼-마이클 제틀
Original assignee: 리프랙토리 인터렉추얼 프라퍼티 게엠베하 운트 코. 카게
Priority date: 2014-04-15
Filing date: 2015-01-22
Publication date: 2016-12-20
Also published as: US10239791B2; CN105939971A; JP2017518943A; PE20161534A1; EA201600445A1; EP2933236B1; PT2933236T; HRP20160856T1; TW201538453A; SI2933236T1; CN105939971B; EA030082B1; US20170050884A1; IL246845A0; ME02700B; MX2016009917A; BR112016016896A2; HUE028711T2; PL2933236T3; WO2015158441A1

Abstract

본 발명은 비정형 내화성 세라믹 배치의 제조를 위한 내화성 세라믹 생성물, 야금학적 융해 용기 라이닝을 위한 상기 배치의 사용, 및 상기 배치에 기초한 비정형 내화성 세라믹 생성물로 라이닝된 야금학적 융해 용기에 관한 것이다.

Description

내화성 세라믹 배치 조성물, 상기 배치 조성물의 용도 및 야금학적 융해 용기 {REFRACTORY CERAMIC BATCH COMPOSITION, USE OF A BATCH COMPOSITION OF THIS TYPE, AND METALLURGICAL MELTING VESSEL}

본 발명은 비정형 내화성 세라믹 생성물의 제조를 위한 내화성 세라믹 배치, 야금학적 융해 용기 라이닝을 위한 상기 배치의 용도, 및 또한 상기 배치에 기초한 비정형 내화성 세라믹 생성물로 라이닝된 야금학적 융해 용기에 관한 것이다.

내화성 세라믹 배치(refractory ceramic batch)는 하나 이상의 구성 성분으로 구성된 혼합물을 의미하며, 내화성 세라믹 생성물은 세라믹 소성(firing)에 의하여 제조될 수 있는 것으로 알려져 있다. 본 발명의 의미 내에서, 용어 “내화성 세라믹 생성물”(“refractory ceramic product”)은 특히 600 ℃ 이상의 작동 온도를 가지는 세라믹 생성물, 바람직하게 DIN 51060을 따르는 내화성 물질, 달리 말하여, > SK 17의 내화도를 가지는 물질을 의미한다. 내화도는 특히 DIN EN 993-12에 따라 측정될 수 있다.

또한 내화성 세라믹 생성물은 특히 비정형 내화성 세라믹 생성물의 형태, 달리 말하여 소위 “내화성 물질”(“refractory mass”)로 알려져 있다.

또한 내화성 물질은 특히 야금학적 융해 용기를 라이닝(lining)하도록 사용된다.

또한 야금학적 융해 용기를 라이닝 또는 코팅하기 위한 물질은 특히 소위 노상(hearth)-건설 또는 노상-수리 물질의 형태로 알려져 있다으며, 이는 상기 용융 용기의 내화성 라이닝 또는 상기 용융 용기의 라이닝을 수리를 위해 사용된다.

야금학적 융해 용기를 위한 노상-건설 및 노상-수리 물질은 대개 철 및 석회질의 마그네시아 천연 마그네시아, 예를 들어 알파인 마그네시아로부터 제조된다. 상기 철 및 석회질의 마그네시아는 비교적 저온에서 이미 다이칼슘 페라이트 (2 CaO·Fe₂O₃; Ca₂Fe₂O₅)를 형성함에 따라, 이들은 바람직하게 노상-건설 및 노상-수리 물질을 제조하도록 사용된다. 상기 다이칼슘 페라이트는 이미 비교적 저온에서, 야금학적 융해 용기의 내부 공간과 접하는 노상-건설 또는 노상-수리 물질의 표면 상에 용융상을 형성한다. 이러한 방식으로, 이의 아래에 있는 물질 및 상기 물질에 의해 코팅된 야금학적 융해 용기의 영역은, 상기 물질이 용융된 금속이 거의 침투할 수 없는 더 고온에서 고밀도의 소결된 레이어를 형성할 때까지 용융된 금속에 의해 공격으로부터 보호된다.

그러나, 그러한 천연 철 및 석회질의 마그네시아는, 많은 경우에 입수 가능하지 않다. 상기 경우, 합성의 철 및 석회질의 마그네시아를 생산하는 것이 분야 내 주지되어 있다. 상기 합성의 철 및 석회질의 마그네시아를 제조하기 위해서, 낮은 철 함량의 마그네사이트, 돌로마이트 및 산화철 캐리어, 예를 들어 롤링-밀 스케일(rolling-mill scale)은 미리 혼합되고, 브리켓(briquett)으로 형성되며, 이후 회전로 내의 고온에서 소성되고, 여기서 합성 마그네시아 이외에도, 특히 다이칼슘 페라이트가 또한 형성되고, 이는 상기 언급된 바와 같이, 마그네시아로부터 생성되는 물질의 작동에 매우 중요하다.

그러나, 상기 합성의 철 및 석회질의 마그네시아 제조의 단점은 예를 들어, 합성 마그네시아를 제조하기 위해 사용되는 원료에 의해 회전로가 오염되기 때문에, 상기 마그네시아는 각자의 가열로에서 소성되어야 하는 점이다. 예를 들어, 합성의 철 및 석회질의 마그네시아를 제조하기 위해 사용되는 원료에 의해 오염됨에 따라, 상기 가열로에서 철 및 석회질 내 소량의 천연 마그네시아는 소성될 수 없다.

게다가, 소결된 마그네시아, 소성된 돌로마이트 및, 필요한 경우에는, 산화철 캐리어를 포함하는 배치로부터 제조될 수 있는 노상-건설 및 노상-수리 물질이 분야 내 공지되어 있다. 그러나, 소성된 돌로마이트는 수화하려는 경향이 강하며, 이는 상기 소성된 돌로마이트를 포함하는 배치가, 오직 제한된 저장 수명을 가지는 것을 의미한다.

본 발명의 목적은, 천연 철 및 석회질의 마그네시아에 기초하여 제조된 물질과 실질적으로 동일한 특성을 가지는 내화성 물질을 제조하기 위하여, 낮은 철 함량의(low-iron) 마그네시아에 기초한 내화성 세라믹 배치를 제공하는 것이다. 본 발명의 또 다른 목적은, 비교적 저온에서도 용융된 레이어를 형성하는 물질을 제조하기 위해, 낮은 철 함량의 마그네시아에 기초한 배치를 제공하는 것이다. 본 발명의 또 다른 목적은, 비교적 저온에서도 용융물을 형성하고 고온에서 고밀도의 소결된 레이어를 형성하는 물질을 제조하기 위해, 낮은 철 함량의 마그네시아에 기초한 배치를 제공하는 것이다. 본 발명의 또 다른 목적은, 비교적 저온에서도 용융물을 형성하고 고온에서 고밀도의 소결된 레이어를 형성하는 야금학적 융해 용기를 라이닝하기 위한 물질의 제조를 위해, 상기 낮은 철 함량의 마그네시아에 기초한 배치를 제공하는 것이다. 본 발명의 또 다른 목적은, 우수한 저장 수명을 가지는 물질의 제조를 위해 상기 낮은 철 함량의 마그네시아에 기초한 배치를 제공하는 것이다.

이러한 목적을 달성하기 위해, 다음의 원료를 포함하는 비정형 내화성 세라믹 생성물의 제조를 위해 본 발명에 따른 내화성 세라믹 배치가 제공된다:

- 66 내지 94 중량% 범위의 분획으로, 하나 이상의 마그네시아-기초의 낮은 철 함량 원료;

- 5 내지 30 중량% 범위의 분획으로, 하나 이상의 칼슘 카보네이트-기초의 원료;

- 1 내지 6 중량% 범위의 분획으로, 철 분말.

놀랍게도, 본 발명에 따르면, 비정형 내화성 세라믹 생성물, 달리 말하여, 물질은 상기 언급된 원료를 포함하는 내화성 세라믹 배치에 의해 제조될 수 있으며, 이는 천연 철 및 석회질의 마그네시아를 기초로 하여 제조된 물질과 실질적으로 동일한 특성을 나타냄을 발견하였다.

놀랍게도 본 발명에 따르면, 본 발명에 따른 배치에서 칼슘 카보네이트 기초의 원료와 조합된 철 분말의 사용은, 대략 1000 내지 1200 ℃의 온도에서 물질의 표면에 용융된 레이어를 형성하는 다이칼슘 페라이트의 형성을 야기하는 것으로 밝혀졌다. 이러한 방식으로, 물질은 상기 물질이 고온에서 고밀도의 소결된 단일체(monolithic body)를 형성하기 전에 가열로 분위기 또는 그러한 저온에서 가열로 내에 이미 위치된 임의의 용융된 금속으로부터 보호된다. 본 발명에 따르면, 철 분말은 산화철 기초의 원료보다 카보네이트-기초의 원료의 경우에 칼슘과 훨씬 더 우수하게 반응하여, 물질을 보호하기 위한 다이칼슘 페라이트의 생성이 보장되는 것으로 밝혀졌다.

본 발명에 따르면, 본 발명에 따른 배치의 철 분말은 산화철 (II) (FeO)을 생성하기 위하여 약 600 ℃부터 반응하는 것으로 밝혀졌다. 약 1000 ℃부터, 산화철 (II) 또는 철 분말로부터, 특히 산화 분위기에서 산화철 (III) (Fe₂O₃)이 형성된다. 게다가, 칼슘 카보네이트-기초의 원료의 칼슘 카보네이트는 늦어도 상기 온도에서 하소하여, 칼슘 카보네이트-기초의 원료 중의 칼슘 카보네이트는 산화 칼슘 (CaO)을 형성한다. 산화철 (II)은 마그네시아-기초의 원료 중의 마그네시아와 반응하여 마그네시아 페라이트를 생성하는 반면에, 산화철 (III)은 특히 약 1000 ℃부터 산화 칼슘과 반응하여 다이칼슘 페라이트를 형성한다. 이러한 경우에, 더욱 강한 환원 분위기에서 더 많은 양의 마그네시아 페라이트가 형성되는 반면에, 더욱 강한 산화 분위기에서 더 많은 다이칼슘 페라이트가 형성된다. 약 1200 ℃의 온도부터, 다이칼슘 페라이트는 물질의 표면 상에 용융상을 형성하며, 이는 아직 고밀도로 소결되지 않은 그 아래에 있는 물질을, 가열로 분위기 또는 야금학적 융해 용기 내 이미 존재하는 임의의 용융된 금속에 의한 공격으로부터 보호한다. 더욱 고온에서, 특히 대략 1400 ℃ 내지 1600℃의 온도, 달리 말하여 야금학적 융해 용기 내 물질의 일반적인 적용 온도에서, 물질은 고밀도의 소결된 내화성 세라믹 단일체를 형성하며, 이는, 특히, 페리클레이스 (MgO), 뷔스타이트 ((Mg,Fe)O) 및 CaO 상을 포함한다.

본 발명에 따른 배치의 또 다른 이점은, 배치가 오직 안정한 상을 나타내어, 배치가 매우 우수한 저장 수명을 가진다.

특히 낮은 철 함량의 마그네시아-기초의 원료 중의 철 분획이 Fe₂O₃로서 계산되고, 낮은 철 함량의 원료의 전체 중량에 대하여, 1.5 중량% 미만, 또한 예를 들어 1.4 중량%, 1.3 중량%, 1.2 중량%, 1.1 중량%, 1.0 중량% 또는 0.9 중량% 미만임이 본 발명에 따라 제공될 수 있다. 이러한 수치는 낮은 철 함량의 원료의 전체 중량에 대하여, 낮은 철 함량의, 상이한 마그네시아-기초의 원료가 사용되는 경우, 이러한 원료 중 하나는 또한 철 분획을 나타낼 수 있으며, 필요한 경우에는, 낮은 철 함량의 마그네시아-기초의 원료의 전체 중량이 상기 언급된 철 분획 미만인 한, 상기 언급된 수치를 초과한다.

낮은 철 함량의 마그네시아-기초의 원료 내 칼슘의 분획에도 동일하게 적용된다. 이러한 경우에, 칼슘은 CaO로서 계산되고 낮은 철 함량의 원료의 전체 중량에 대하여, 예를 들어 5 중량% 미만, 또한 예를 들어 4, 3 또는 2 중량% 미만일 수 있다.

철(Fe₂O₃) 및 CaO 뿐만 아니라, 마그네시아-기초의 원료는 예를 들어 다음의 성분 중 적어도 하나의 분획을 포함할 수 있다: Al₂O₃ (바람직하게 1 또는 0.5 중량% 미만), SiO₂ (바람직하게 5, 4, 3, 2, 1 중량% 미만) 또는 B₂O₃ (바람직하게 0.5 또는 0.4 중량%, 0.3 중량%, 0.2 중량% 또는 0.1 중량% 미만).

낮은 철 함량의 원료의 전체 중량에 대하여 또한 비례하는 낮은 철 함량의 마그네시아-기초의 원료 내 마그네시아 (MgO) 분획은 바람직하게 90 중량% 초과, 또한 예를 들어 91, 92, 93, 94, 95, 96, 97 또는 98 중량% 초과이다.

본 명세서에 중량%로 제시된 수치는, 각각의 경우에 달리 언급되지 않는 한, 각각의 경우에 본 발명에 따른 내화성 세라믹 배치의 전체 중량에 관한 것이다.

낮은 철 함량의 마그네시아-기초의 원료는 예를 들어, 다음의 원료 중 적어도 하나의 형태로 존재할 수 있다: 융합된 마그네시아 또는 소결된 마그네시아.

마그네시아-기초의 원료 또는 마그네시아-기초의 원료들은, 66 내지 94 중량% 범위 내의 분획, 또한 예를 들어 적어도 68, 70, 72, 73, 74, 75 또는 76 중량%의 분획, 예를 들어, 최대 93, 92, 91, 90, 89 또는 88 중량%의 분획으로 배치에 존재할 수 있다.

바람직하게, 낮은 철 함량의 마그네시아-기초의 원료가 최대 10 mm, 특히 예를 들어 최대 9, 8, 7, 6 또는 5 mm의 입자 크기를 가지는 것이 제공될 수 있다.

본 발명에 따른 배치 내의 칼슘 카보네이트-기초의 원료는 예를 들어, 다음의 원료 중 적어도 하나의 형태로 존재할 수 있다: 석회석, 대리석 또는 돌로마이트.

바람직하게, 칼슘 카보네이트-기초의 물질 내의 칼슘 카보네이트 분획은, 칼슘 카보네이트-기초의 원료의 전체 중량에 대하여 90 중량% 초과, 또한 예를 들어 91, 92, 93, 94, 95, 96, 97, 98 또는 99 중량%이상인 것이 제공될 수 있다. 예를 들어, 칼슘 카보네이트-기초의 원료가 오직 석회석의 형태로만 존재하는 것이 제공될 수 있다.

칼슘 카보네이트-기초의 원료 또는 칼슘 카보네이트-기초의 원료들은, 5 내지 30 중량% 범위의 분획으로, 또한 예를 들어 적어도 6, 7, 8 또는 9 중량%의 분획 및, 예를 들어, 최대 29, 28, 27, 26, 25, 24, 23, 22 또는 21 중량%의 분획으로 배치에 존재할 수 있다.

본 발명에 따르면, 다이칼슘 페라이트의 형성에 요구되는 오직 작은 분획의 산화 칼슘은 가능한 돌로마이트에 의해 제공되어야 함이 발견되었다. 이는 배치가 사용될 때, 돌로마이트 중의 마그네슘 카보네이트가 마그네시아로 하소되어, 추가의 마그네시아가 돌로마이트를 통해 배치 내로 도입되기 때문이다. 이에 관련하여, 배치에 마그네시아-기초의 원료의 분획을 감소시키는 것이 가능함에도 불구하고, 배치의 사용이 칼슘 카보네이트-기초의 원료의 하소분, 뿐만 아니라 배치 내 원료의 추가적인 하소분을 포함하는 경우, 돌로마이트 원료로부터의 마그네슘 카보네이트가 추가적으로 하소되므로, 그 결과로 배치로부터 제조된 물질의 특성은 저하된다. 이에 관련하여, 본 발명에 따른 배치 내의 돌로마이트의 분획이 최대 15 중량%의 수준으로 제한되는 경우 유리한 것으로 밝혀졌다.

칼슘 카보네이트-기초의 원료가 또한 부분적으로 돌로마이트의 형태로 존재하는 한, 따라서 예를 들어, 이들은 단지 함께 석회석의 형태와 함께, 원료의 작은 분획으로 존재하는 것이 제공될 수 있다. 예를 들어, 돌로마이트는 오직 최대 15 중량%의 분획으로, 또한 예를 들어 최대 14, 12, 10, 8, 6, 4, 3, 2 또는 1 중량%의 분획으로 배치에 존재하는 것이 제공될 수 있다.

칼슘 카보네이트-기초의 원료는 바람직하게 최대 8 mm, 또한 예를 들어 최대 7, 6 또는 5 mm의 입자 크기를 가진다. 예를 들어, 추가적으로, 칼슘 카보네이트-기초의 원료가 적어도 1 mm, 또한 예를 들어 적어도 2 또는 3 mm의 입자 크기를 가지는 것이 제공될 수 있다. 칼슘 카보네이트-기초의 원료의 입자 크기의 상기 수치는 이러한 원료의 전체 분획, 또는 예를 들어 칼슘 카보네이트-기초의 원료의 전체 중량에 대하여 또한 원료의 적어도 90 중량%의 분획에 관련할 수 있다.

철 분말은 1 내지 6 중량% 범위의 분획으로, 또한 예를 들어 적어도 1.2 중량%, 1.4 중량%, 1.6 중량%, 1.8 또는 1.9 중량%의 분획, 및 최대 5 중량%, 4 중량%, 3.8 중량%, 3.6 중량%, 3.4 중량%, 3.3 중량%, 3.2 중량% 또는 3.1 중량%의 분획으로 배치에 존재할 수 있다.

다이칼슘 페라이트를 생성하기 위하여 산화철 (III) 및 산화 칼슘 간의 반응에 있어서, 산화철 (III)이 가능한 최소 입자 크기로 존재하는 것이 유리한 것으로 밝혀졌다. 이것은 철 분말이 작은 입자 크기로, 바람직하게 0.5 mm미만의 입자 크기, 또한 예를 들어 0.4 mm, 0.3 mm, 0.2 mm 또는 0.1 mm 미만의 입자 크기로 본 발명에 따른 배치에 존재하므로 성취될 수 있다. 금속 분말의 입자 크기에 있어서 이러한 수치는 철 분말의 전체 중량 또는 예를 들어, 철 분말의 전체 중량에 대하여 철 분말의 적어도 90 중량%의 분획에 관련될 수 있다.

본 발명에 따르면, 배치는 다른 구성 성분에 대해 매우 민감한 반응을 할 수 있는 것으로 밝혀졌다. 예를 들어, 다른 구성 성분은 특히 산화철 및 산화 칼슘으로부터 다이칼슘 페라이트의 형성을 방지하거나 억제할 수 있다. 이는 예를 들어, 탄소가 철 분말과 반응함에 따라, 탄소에 적용된다. 그러므로 특히 본 발명에 따르면, 본 발명에 따른 배치 내의 탄소 분획은 1 중량% 미만인 것이 제공될 수 있다.

일반적으로, 본 발명에 따라 제공되는 마그네시아-기초의 원료 이외에도, 배치 내 존재하는 원료의 분획, 칼슘 카보네이트-기초의 원료 및 철 분말은 10 중량% 미만, 특히 바람직하게 9, 8, 7, 6 또는 5 중량% 미만인 것이 제공될 수 있다.

게다가, 배치 내 산화물 SiO₂ 및 Al₂O₃ 의 전체 중량은 5 중량% 미만, 또한 예를 들어 4, 3 또는 2 중량% 미만인 것이 제공될 수 있다. 산화물 SiO₂ 및 Al₂O₃는 예를 들어, 본 발명에 따른 원료에 특히 불순물로써 배치 내로 도입될 수 있다.

본 발명은 추가적으로 야금학적 융해 용기를 라이닝하기 위해 본 발명에 따른 배치의 사용을 제공한다.

이러한 사용은, 예를 들어, 배치가 비정형 내화성 세라믹 생성물, 달리 말하여 물질에, 적어도 하나의 가소제를 사용하여 제조되고, 이후 야금학적 융해 용기가 제조된 비정형 내화성 세라믹 생성물로 라이닝된다는 조건 하에, 일어날 수 있다. 이에 관련하여, 본 발명에 따른 배치는 특히 노상-건설 또는 노상-수리 물질로서 사용될 수 있다.

그러나, 본 발명에 따른 배치는 또한 가소제 없이 물질로서 직접적으로 사용될 수 있다.

배치로부터 비정형 내화성 세라믹 생성물, 달리 말하여 물질을 제조하기 위하여, 배치의 원료는 필요한 경우에는 가소체의 첨가와 함께, 서로 밀접하게 혼합될 수 있다.

본 발명에 따른 배치에 의해 라이닝될 수 있는 야금학적 융해 용기는 원론적으로 용융된 금속을 보유할 수 있는 임의의 용기, 예를 들어 용융된 금속을 보유할 수 있는 용기, 예를 들어 용융된 금속이 전기적 아크에 의해 생성될 수 있는 전기로일 수 있다.

이러한 경우에 야금학적 융해 용기의 라이닝은 야금학적 융해 용기의 용융된 금속과 접촉하게 되는 영역이 비정형 내화성 세라믹 생성물로 코팅 또는 라이닝되지 않은 것인 한, 이들을 적어도 부분적 코팅하는 것을 의미한다.

본 발명의 목적은 또한 비정형 내화성 세라믹 생성물로 라이닝된 야금학적 융해 용기이며, 상기 비정형 내화성 세라믹 생성물은 본 발명에 따른 배치로부터 제조된다.

본 발명에 따른 배치로부터 비정형 내화성 세라믹 생성물, 달리 말하여 물질을 제조하기 위하여, 상기 물질은 바람직하게 가소제를 사용하여 제조될 수 있다. 상기 가소제는 오일, 예를 들어, 분진-결합 오일, 예를 들어 다음의 오일 중 적어도 하나일 수 있다: 나프탈렌계 오일, 디젤 오일 또는 해바라기 오일. 가소제는 예를 들어, 가소제가 없는 배치의 전체 중량에 대하여 0.1 내지 3 중량% 범위의 분획으로 배치에 첨가될 수 있다,.

본 발명에 따른 배치는 바람직하게 건조 물질로서, 달리 말하여 필요한 경우에는 가소제와 함께, 그러나 물은 없이, 사용된다.

본 발명은 다음의 예시적은 구체예의 도움으로 더욱 상세하게 설명된다.

예시적인 구체예의 목적은, 낮은 철 및 석회 함량의 마그네사이트로부터 획득된, 소결된 마그네시아 낮은 철 함량의 마그네시아 기초의 배치이다.

예시적인 구체예에 사용된 소결된 마그네시아는 표 1에 따라 다음의 조성을 가지며, 여기서 우측 열에 나타난 수치들은 소결된 마그네시아의 전체 중량에 대하여 각각의 경우에 산화물의 분획에 관한 각각의 중량%이다.

산화물	분획
MgO	94.4
Fe₂O₃	0.6
SiO₂	2.2
Al₂O₃	0.1
CaO	2.7

다음의 표2에서, 세 가지의 샘플 배치 A, B 및 C가 표 1에 따른 소결된 마그네시아 기초의 본 발명에 따른 배치들에 대하여 명시되며, 여기서 배치 열의 수치는 각각의 배치의 전체 중량의 각각의 구성 성분의 분획에 대하여 중량%이다.

원료	입자 크기	배치 A	배치 B	배치 C
소결된 마그네시아	> 5 - 8 mm	-	-	15
소결된 마그네시아	> 3 - 5 mm	15	12	10
소결된 마그네시아	> 1 - 3 mm	17	13	11
소결된 마그네시아	> 0.3 - 1 mm	10	7	12
소결된 마그네시아	> 0.1 - 0.3 mm	40	40	10
소결된 마그네시아	> 0 - 0.1 mm	5	5	20
석회질	1 - 5 mm	10	20	20
철 분말	> 0 - 0.3 mm	3	3	2

A 및 B에 따른 배치는 노상-수리 물질 (고온-수리 물질)로서, 예시적인 구체예 C에 따른 배치는 야금학적 융해 용기의 라이닝을 위한 노상-건설 물질 (냉각 라이닝)로서 사용한다.

이러한 목적을 위해, A 및 B에 따른 배치는 물질 내로 해바라기 오일이 없는 각각의 배치의 전체 중량에 대하여, 각각 추가적으로 해바라기 오일 0.5 중량%의 분획으로 가소제를 사용하여 제조하였고, 이후 야금학적 융해 용기를 상기 방식으로 제조된 물질로 라이닝하였다.

예시적인 구체예 C에 따른 배치는 가소제 없이 물질로서 직접적으로 사용하였고, 이후 배치를 사용하여 야금학적 융해 용기를 라이닝하였다.

본 발명이 추가의 특징이 청구항에 나타난다.

본 발명과 관련하여 기재된 모든 특징은 서로, 개별적으로 또는 조합으로, 무작위로 조합될 수 있다.

Claims

다음의 원료를 포함하는, 비정형 내화성 세라믹 생성물의 제조를 위한 내화성 세라믹 배치:
1.1 66 내지 94 중량% 범위의 분획으로, 하나 이상의 낮은 철 함량의 마그네시아-기초의 원료;
1.2 5 내지 30 중량% 범위의 분획으로, 하나 이상의 칼슘 카보네이트-기초의 원료; 및
1.3 1 내지 6 중량% 범위의 분획으로, 철 분말.
제1항에 있어서, 낮은 철 함량의 원료의 전체 중량에 대하여, Fe₂O₃ 로서 계산되는, 낮은 철 함량의 마그네시아-기초의 원료 내 철의 분획은 1.5 중량% 미만인 배치.
전술한 청구항들 중 어느 한 항에 있어서, 낮은 철 함량의 원료의 전체 중량에 대하여, CaO로서 계산되는, 낮은 철 함량의 마그네시아-기초의 원료 내 칼슘의 분획은 5 중량% 미만인 배치.
전술한 청구항들 중 어느 한 항에 있어서, 낮은 철 함량의 원료의 전체 중량에 대하여, 낮은 철 함량의 마그네시아-기초의 원료 내 마그네시아의 분획은 90 중량% 초과인 배치.
전술한 청구항들 중 어느 한 항에 있어서, 낮은 철 함량의 마그네시아-기초의 원료 다음의 원료 중 적어도 하나의 형태를 가지는 배치: 융합된 마그네시아 또는 소결된 마그네시아.
전술한 청구항들 중 어느 한 항에 있어서, 낮은 철 함량의 마그네시아-기초의 원료는 최대 10 mm의 입자 크기를 가지는 배치.
전술한 청구항들 중 어느 한 항에 있어서, 칼슘 카보네이트-기초의 원료의 전체 중량에 대하여, 칼슘 카보네이트-기초의 물질 내의 칼슘 카보네이트 분획은 90 중량% 초과인 배치.
전술한 청구항들 중 어느 한 항에 있어서, 칼슘 카보네이트-기초의 원료 다음의 원료 중 적어도 하나의 형태를 가지는 배치: 석회석 또는 돌로마이트.
전술한 청구항들 중 어느 한 항에 있어서, 칼슘 카보네이트-기초의 원료는 최대 8 mm의 입자 크기를 가지는 배치.
전술한 청구항들 중 어느 한 항에 있어서, 철 분말은 최대 0.3 mm의 입자 크기를 가지는 배치.
야금학적 융해 용기 라이닝을 위해 전술한 청구항들 중 어느 한 항을 따르는 배치의 용도.
제11항에 있어서, 배치는 비정형 내화성 세라믹 생성물에 적어도 하나의 가소제를 사용하여 제조되고, 이후 야금학적 융해 용기가 비정형 내화성 세라믹 생성물로 라이닝 되는 용도.
비정형 내화성 세라믹 생성물로 라이닝된 야금학적 융해 용기, 여기서 상기 비정형 내화성 세라믹 생성물은 제1항 내지 제10항 중 어느 한 항에 따른 배치에 의해 제조됨.