KR20150035530A - 편평 다엽형 단면 섬유를 사용한 직물 - Google Patents

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Abstract

본 발명은 경량의 얇은 옷감이며, 고강도, 저통기성 및 우수한 광택감을 갖는 직물, 봉제품, 및 다운 쉘 및 다운 자켓를 제공한다. 더욱 상세하게는 본 발명은 다운 자켓, 윈드 브레이커, 골프 웨어 및 레인 웨어 등으로 대표되는 스포츠, 캐쥬얼 웨어나 부인 신사 의류 등의 옷감에 적합하게 사용할 수 있는 직물, 그 직물을 적어도 일부에 사용한 봉제품 또는 그 직물을 적어도 일부에 사용한 다운 쉘 및 다운 자켓를 제공한다. 본 발명의 직물은 편면 또는 양면에 캘린더 가공이 실시된 직물로서, 캘린더 가공 후의 폴리아미드 섬유에 있어서 단섬유 섬도가 0.5~2.5dtex이고, 총섬도가 5~50dtex이며, 단섬유의 단면 형상이 엽부를 6~10개 가진 편평 다엽형이며, 편평도(W)(α/β)=1.5~3.0의 폴리아미드 섬유를 날실 또는/및 씨실로 구성하고, 커버 팩터가 1200~2500인 직물이다.

Description

편평 다엽형 단면 섬유를 사용한 직물{TEXTILE USING A FLAT MULTILOBAR CROSS-SECTION FIBER}
본 발명은 경량의 얇은 옷감이며, 고강도, 저통기성 및 우수한 광택감을 갖는 직물에 관한 것이다. 더욱 상세하게는 본 발명은 세섬도의 편평 다엽형 단면 폴리아미드 섬유로 이루어지는 경량의 얇은 옷감이며, 고강도, 저통기성 및 우수한 광택감을 갖는 직물에 관한 것이다.
현재의 아웃도어 붐으로 대표되는 것과 같이 소비자의 레저 지향은 해마다 높아지고 있다. 특히, 스포츠 의류 용도에 대해서는 아웃도어 스포츠의 보급에 따라서 그 수요가 해마다 증가하고, 텐트, 침낭 및 범포 등의 자재 용도나 의류 등의 경량화 및 박지화(薄地化)에 대한 요구가 높아져 오고 있다. 스포츠 의류 용도의 직물에는 고강력이 요구되고, 특히 인열 강력이나 마모 강력의 향상이 요구된다. 특히, 라미네이트 가공과 같은 막 가공을 실시할 경우에는 직물에 실의 미끄러짐이 존재하기 어렵기 때문에 인열 강력이 저하되기 쉬운 경향이 있고, 점점 더 기포(基布)의 인열 강력의 향상이 요구되고 있다.
지금까지 다운 웨어나 스포츠용 소재 등에 경량화나 박지화를 목적으로서 그 기계 특성이 우수한 점에서 폴리에스테르 멀티 필라멘트, 나일론 멀티 필라멘트 또는 이들의 복합 합섬으로 이루어지는 직물도 상기 직물에 많이 사용되어 왔다. 이들 직물은 소프트하고 경량이며, 방풍성, 발수성 및 견뢰성 등이 우수하기 때문에 코트, 블루종, 골프 웨어 및 스포츠용 아웃도어 웨어 등에 많이 사용되고 있다.
고강도, 경량화 및 박지화의 문제를 해결하는 예로서 특허문헌 1에서는 합성 멀티 필라멘트로 구성되는 직물로서, 상기 직물은 적어도 편면에 캘린더 가공이 실시됨으로써 합성 멀티 필라멘트의 적어도 일부에 있어서 모노 필라멘트가 겹쳐진 상태로 압축되어 있는 것이며, 상기 모노 필라멘트가 Y자 또는 십자 단면 형상을 나타낸 상기 합성 멀티 필라멘트의 섬도가 7dtex~44dtex이고, 상기 직물의 커버 팩터가 1300~2200인 것을 특징으로 하는 직물이 개시되어 있다.
일본 특허 공개 2010-196213호 공보
그러나, 특허문헌 1에 기재된 방법으로 얻어진 직물은 반사광이 모여 버려서 번쩍임과 스트라이프감이 있는 광택이 되어 있어 기능성과 함께 제품에 있어서의 광택감이라는 의장성의 점에서는 불충분한 것이었다. 이와 같이, 종래 기술에 있어서 고강도, 경량화 및 박지화의 요구 특성을 만족하고 있는 직물이어도 광택감에 대해서는 충분하게 고려되어 있지 않고, 우아하며 고상한 광택의 직물은 얻어지지 않았다. 또한, 선행기술에서는 직물을 반복하여 세탁하면 통기도의 저하가 크고, 예를 들면 다운 자켓의 쉘로서 사용했을 경우 다운 빠짐이 발생하는 등 충분한 기능의 지속성이 얻어지지 않았다.
본 발명은 이러한 종래 기술의 문제를 해결하고, 추가적으로 다운 자켓, 윈드 브레이커, 골프 웨어 및 레인 웨어 등으로 대표되는 스포츠 웨어, 캐쥬얼 웨어나 부인 신사 의류의 옷감에 적합하게 사용되는 경량의 얇은 옷감이며, 고강도, 저통기성 및 우수한 광택감을 갖는 직물, 그 직물을 적어도 일부에 사용한 봉제품 및 그 직물을 적어도 일부에 사용한 다운 쉘 및 다운 자켓를 제공하는 것을 과제로 하고 있다.
상기 목적을 달성하기 위해서 본 발명의 직물은 주로 다음의 구성을 갖는다. 즉,
(1) 편면 또는 양면에 캘린더 가공이 실시된 직물로서, 캘린더 가공 후의 직물의 날실 또는/및 씨실을 구성하는 폴리아미드 섬유는 단섬유 섬도 0.5~2.5dtex이고, 총섬도 5~50dtex이며, 단섬유의 단면 형상은 엽부를 6~10개 가진 편평 다엽형이며, 상기 편평 다엽형의 볼록부 정점 중 임의의 2점을 연결하는 최장의 선분을 선분(A)(그 길이를 α로 함)과, 상기 선분(A)에 평행한 선이며 또한 최외의 정점을 포함하는 접선으로 구성되는 외접 사각형(이웃하는 변으로 구성되는 각의 각도는 90°)의 다른 선분(B)(그 길이를 β로 함)으로 나타내어지는 편평도(W)(α/β)는 1.5~3.0이며, 또한 커버 팩터가 1200~2500인 것을 특징으로 하는 직물.
(2) 상기 (1)에 있어서, 캘린더 가공 전의 직물에 사용되는 폴리아미드 섬유는 단섬유 섬도 0.4~2.2dtex이고, 총섬도 4~44dtex이며, 단섬유의 단면 형상은 6~10장의 편평 다엽형이며, 상기 편평 다엽형의 볼록부 정점 중 임의의 2점을 연결하는 최장의 선분(A)의 길이를 a로 하고, 상기 선분(A)에 평행한 선이며 또한 최외의 정점을 포함하는 접선으로 구성되는 외접 사각형(이웃하는 변으로 구성되는 각의 각도는 90°)의 다른 선분(B)의 길이를 b로 하고, 상기 편평 다엽형이 이루는 요철 중 가장 큰 요철에서 이웃하는 볼록부의 정점 사이를 연결하는 선분(C)의 길이를 c로 하고, 상기 볼록부 사이에 끼인 오목부의 저점으로부터 볼록부의 정점 사이를 연결하는 선분(C)에 내린 수선(D)의 길이를 d로 할 때, 하기 식을 동시에 만족하도록 한 폴리아미드 섬유인 것을 특징으로 하는 직물.
· 편평도(F)(a/b)=1.5~3.0
· 이형도(F)(c/d)=1.0~8.0
(3) 상기 (1) 또는 (2)에 있어서, 인열 강력은 5.0N 이상이며, 초기 통기도는 1.0cc/㎠/s 이하인 것을 특징으로 하는 직물.
(4) 상기 (1) 내지 (3) 중 어느 하나에 있어서, 세탁 50회 후의 통기도는 1.0cc/㎠/s 이하인 것을 특징으로 하는 직물.
(5) 상기 (1) 내지 (4) 중 어느 하나에 있어서, 초기 통기도와 세탁 50회 후의 통기도의 차는 0.4cc/㎠/s 이하인 것을 특징으로 하는 직물.
(6) 상기 (1) 내지 (5) 중 어느 하나에 기재된 직물을 적어도 일부에 사용한 것을 특징으로 하는 봉제품.
(7) 상기 (1) 내지 (5) 중 어느 하나에 기재된 직물을 적어도 일부에 사용한 것을 특징으로 하는 다운 쉘 또는 다운 자켓.
(발명의 효과)
본 발명에 의하면 경량의 얇은 옷감이며, 고강도, 저통기성 및 번쩍임이나 스트라이프감이 없는 우수한 광택감을 갖는 직물이 얻어진다. 또한, 다운 자켓, 윈드 브레이커, 골프 웨어 및 레인 웨어 등으로 대표되는 스포츠 웨어, 캐쥬얼 웨어나 부인 신사 의류 등의 옷감에 적합하게 사용할 수 있는 직물이 얻어진다. 또한, 본 발명에 의하면 본 발명의 직물을 일부에 사용한 봉제품이 얻어진다. 또한, 본 발명의 직물을 일부에 사용한 다운 쉘 및 다운 자켓이 얻어진다.
도 1은 본 발명의 직물을 예시하는 직물 측단면의 도면 대용 SEM 사진이다.
도 2는 본 발명의 직물을 구성하는 단섬유 단면 형상의 개형예를 나타내는 단면도이다.
도 3은 본 발명의 실시예에서 사용한 방사 구금 토출 구멍 형상을 나타내는 모식 단면도이다.
도 4는 비교예에서 사용한 방사 구금 토출 구멍 형상을 나타내는 모식 단면도이다.
도 5는 비교예에서 얻어진 Y 단면 섬유 직물의 모식 측단면도이다.
본 발명의 직물을 구성하는 폴리아미드는 소위 탄화수소기가 주쇄에 아미드 결합을 통해서 연결된 폴리머이며, 폴리카프로락탐(나일론 6), 폴리헥사메틸렌아디파미드(나일론 66), 폴리헥사메틸렌세바카미드(나일론 6,10), 폴리테트라메틸렌아디파미드(나일론 4,6), 폴리펜타메틸렌아디파미드(나일론 5,6), 1,4-시클로헥산비스(메틸아민)과 선상 지방족 디카르복실산의 축합 중합형 폴리아미드 등, 및 이들의 공중합체 또는 이들의 혼합물을 들 수 있다. 염색성 및 발색성의 점으로부터 나일론 6과 나일론 66이 바람직하고, 보다 바람직하게는 나일론 6이다.
상기 폴리아미드의 중합도는 직물 요구 특성에 의해 적당하게 설정하면 좋지만, 98% 황산 상대 점도가 2 이상인 것이 바람직하고, 더욱 바람직하게는 3 이상이다. 98% 황산 상대 점도를 3 이상으로 함으로써 방사시에 단섬유의 단면 형상이 6~10장의 편평 다엽형을 형성하고, 편평도 및 이형도를 특정 범위로 제어하여 안정 방사하여 얻을 수 있는 것이다. 그 중에서도 98% 황산 상대 점도는 3.3 이상인 것이 보다 바람직하다. 98% 황산 상대 점도의 상한으로서는 예사성(曳絲性)의 관점으로부터 7 이하인 것이 바람직하다.
또한, 본 발명의 목적을 손상하지 않는 범위의 양과 종류이면 내열성 등의 생산성 향상을 위한 첨가제(광 안정제, 열 안정제, 산화 방지제, 대전 방지제, 말단기 조절제 및 염색성 향상제 등)가 첨가되어 있어도 좋고, 기능성 부여를 위한 첨가제(자외선 흡수제, 자외선 차폐제, 접촉 냉감제 및 항균제 등)가 첨가되어도 좋다. 그러나, 제사성이나 내구성을 저하시켜 버리기 때문에 첨가제의 평균 입자 지름은 1㎛ 이하로 하는 것이 바람직하고, 백색 안료도 포함해서 무기 입자의 첨가는 한정되는 것은 아니지만, 섬유 중 2.0질량% 이하가 되는 양인 것이 바람직하고, 1.0질량% 이하인 것이 보다 바람직한 실시형태이다.
이어서, 본 발명의 직물을 구성하는 캘린더 가공 후의 폴리아미드 섬유에 대해서 더 상세하게 설명한다.
본 발명의 직물을 구성하는 캘린더 가공 후의 폴리아미드 섬유의 단섬유의 단면 형상은 엽부를 6~10개 가진 편평 다엽형이며, 편평도(W) 1.5~3.0을 갖고 있을 필요가 있다.
도 1은 본 발명의 직물을 예시하는 직물 측단면의 SEM 사진(배율 600배)이다. 도 1과 같이 캘린더 가공 후의 직물 표면에 위치하는 폴리아미드 단섬유(예를 들면, 1~3)는 평활한 상태가 되어 있다. 그 때문에 상기 편평도(W)의 결정시에는 직물 표면에 위치하지 않는 폴리아미드 단섬유(예를 들면, 4~6)를 캘린더 가공 후의 폴리아미드 섬유의 단섬유로 했다. 또한, 편평도는 직물 표면에 위치하지 않는 임의의 5개의 폴리아미드 단섬유를 선택하고, 각각 측정한 값의 평균값을 사용했다.
여기서 말하는 편평도(W)란, 도 2에 나타낸 단섬유 단면 형상의 개형예와 같이 상기 편평 다엽형의 볼록부 정점 중 임의의 2점을 연결하는 최장의 선분(A)(그 길이를 α로 함)라 하고, 상기 선분(A)에 평행한 선이며 또한 최외의 정점을 포함하는 접선으로 구성되는 외접 사각형(이웃하는 변으로 구성되는 각의 각도는 90°)의 다른 선분(B)(그 길이를 β로 함)으로 할 때, α/β를 편평도라 정의한다. 편평도(W)(α/β)를 1.5~3.0으로 함으로써 제작되는 직물에 있어서 단섬유끼리가 공극이 적은 상태로 서로 겹쳐져 통기성을 저감시킬 수 있다. 또한, 편평도가 이 범위에서는 우수한 광택감과 실용에 견딜 수 있는 충분한 강도를 동시에 발현하는 것이 가능해진다. 편평도가 1.5 미만인 경우에는 표면적이 감소하여 충분한 광택감을 발현할 수 없다. 편평도가 3.0을 초과할 경우에는 폴리머의 이방성이 높아져 번쩍번쩍한 광택이 되고, 또한 실용에 견딜 수 있는 충분한 강도를 얻을 수 없다. 편평도는 바람직하게는 1.5~2.8이다.
또한, 여기서 말하는 엽부의 수는 섬유 단면의 변곡점의 개수를 2로 나눈 값이다. 즉, 다엽 단면은 통상 엽부를 구성하는 볼록 형상부와 엽부 사이에 끼워진 오목부가 교대로 존재하고, 각각이 변곡점을 가지므로 그 변곡점의 개수를 2로 나눔으로써 엽부의 수를 셀 수 있다. 도 1과 같이 캘린더 가공 후의 직물 표면에 위치하는 폴리아미드 단섬유(예를 들면, 1~3)는 평활한 상태가 되어 있다. 그 때문에 상기 엽부의 수 결정시에는 직물 표면에 위치하지 않는 폴리아미드 단섬유(예를 들면, 4~6)를 캘린더 가공 후의 폴리아미드 섬유의 단섬유로 했다.
또한, 엽부의 개수는 직물 표면에 위치하지 않는 임의의 5개의 폴리아미드 단섬유를 선택하여 각각 측정한 값의 평균값을 사용했다. 엽부를 6~10개 가짐으로써 양호한 광택감을 얻을 수 있다. 특히, 엽부를 6~8개 갖는 경우에는 우아한 광택을 발현하여 바람직하고, 8개 갖는 경우에는 고급감이 있는 광택을 발현할 수 있어 더욱 바람직한 실시형태이다. 엽부의 개수가 6개 미만인 경우에는 번쩍임이 있어 인공적인 광택이 되어 스트라이프처럼 보인다. 엽부의 개수가 10개를 초과할 경우, 광이 산란되어 희미한 광택이 되어 충분한 광택이 얻어지지 않는다.
이러한 범위의 편평도(W)와 엽부의 개수로 함으로써 단섬유의 움직임을 구속하기 쉬워 캘린더 가공에 의해 압축 고정화됨으로써 단섬유끼리의 요철이 겹쳐짐과 아울러 공극이 적은 상태로 겹쳐져 통기도 억제 효과가 증가하여 통기도를 저감시킬 수 있다. 예를 들면, Y 단면이나 십자 단면에서는 단섬유가 겹쳐지는 방향에 따라서는 오목부와 볼록부가 겹쳐져 어긋남이 억제되는 부분(영역(O))도 존재하지만, 단섬유가 겹쳐지는 방향에 따라서는 오목부와 오목부가 겹쳐져 어긋남이 발생하기 쉬워지는 부분(영역(X))도 상응하여 형성되므로 결과적으로 통기도가 증가하거나 어긋남을 일으키거나 해버린다(도 5). 또한, 본 발명의 직물은 단섬유 단면이 적당한 요철을 갖기 때문에 캘린더 가공에 의해 직물 표면이 균일하게 평활한 상태가 되기 쉬워 양호한 광택감을 얻을 수 있는 것이다.
본 발명의 직물을 구성하는 캘린더 가공 후의 폴리아미드 섬유의 단섬유 섬도는 0.5~2.5dtex일 필요가 있다. 단섬유 섬도를 이러한 범위로 함으로써 실용에 견딜 수 있는 충분한 강도 및 저통기성을 갖는 직물이 얻어진다. 단섬유 섬도가 0.5dtex 미만인 경우에는 실용에 견딜 수 있는 충분한 강도가 얻어지지 않고, 2.5dtex를 초과하는 경우에는 저통기성이 얻어지지 않는다. 단섬유 섬도는 바람직하게는 0.5~2.0dtex이다.
또한, 그 총섬도는 다운 웨어나 스포츠용 소재로서 사용할 때의 직물의 경량성의 관점으로부터 5~50dtex일 필요가 있다. 총섬도를 이러한 범위로 함으로써 경량의 얇은 옷감이며, 실용에 견딜 수 있는 충분 강도를 갖는 직물이 얻어진다. 총섬도가 5dtex 미만인 경우에는 실용에 견딜 수 있는 충분한 강도를 갖는 직물이 얻어지지 않고, 총섬도가 50dtex를 초과하는 경우에는 경량의 얇은 옷감의 직물이 얻어지지 않는다. 총섬도는 바람직하게는 5~45dtex이며, 더욱 바람직하게는 5~35dtex이다.
여기서 말하는 총섬도는 다음과 같이 측정했다. 즉, 직물의 상태로 날실 또는 씨실 방향으로 100㎝ 간격으로 2개의 선을 긋고, 그 직물을 날실 또는 씨실 각각으로 분해하고, 분해실에 1/10g/dtex의 하중을 가하여 2점 사이의 길이(L㎝)를 측정했다. 2점 사이(L)에서 실을 자르고, 그 무게(Wg)를 측정하여 하기 식에 의해 섬도를 산출했다.
· 총섬도(직물 분해실)=W/L×1000000(dtex)
또한, 단섬유 섬도는 상기 총섬도를 필라멘트수로 나눈 값이다.
이어서, 본 발명의 직물을 구성하는 캘린더 가공 전의 직물에 사용되는 폴리아미드 섬유에 대해서 더욱 상세하게 설명한다.
본 발명의 직물을 구성하는 캘린더 가공 전의 직물에 사용하는 폴리아미드 섬유의 단섬유의 단면 형상은 6~10장의 편평 다엽형이며, 편평도(F)(a/b)=1.5~3.0, 이형도(F)(c/d)=1.0~8.0인 것이 바람직하다. 또한, 단섬유의 단면 형상이 6~10장이면 양호한 광택감을 얻는 것이 용이해진다. 특히, 단면 형상이 6~8장인 범위는 우아한 광택을 발현하므로 더욱 바람직하고, 8장의 편평 다엽형은 고급감이 있는 광택을 발현하므로 가장 바람직한 실시형태이다.
여기서 말하는 편평도(F)와 이형도(F)란, 도 2에 나타낸 단섬유 단면 형상의 개형예와 같이 상기 편평 다엽형의 볼록부 정점 중 임의의 2점을 연결하는 최장의 선분(A)의 길이를 a로 하고, 상기 선으로 또한 최외의 정점을 포함하는 접선으로 구성되는 외접 사각형(이웃하는 변으로 구성되는 각의 각도는 90°)의 다른 선분(B) 길이를 b로 하고, 상기 편평 다엽형을 이루는 가장 큰 요철에서 이웃하는 볼록부의 정점 사이를 연결하는 선분(C)의 길이를 c로 하고, 상기 볼록부에 끼워진 오목부의 저점으로부터 볼록부의 정점 사이를 연결하는 선분(C)에 내린 수선(D)의 길이를 d로 할 때, a/b를 편평도, c/d를 이형도라 정의한다. 사조를 구성하는 단섬유의 단면 형상에 대해서 광학 현미경을 사용한 단면 사진(400배)으로부터 임의로 5개의 단사를 선택하여 a/b, c/d를 산출하고, 그 평균값을 편평도(F), 이형도(F)로 한다.
편평도(F)(a/b)를 1.5~3.0으로 함으로써 제작되는 직물에 있어서 단섬유끼리가 공극이 적은 상태로 겹쳐져 통기성을 저감시킬 수 있다. 또한, 편평도가 이 범위에서는 우수한 광택감과 실용에 견딜 수 있는 충분한 강도를 동시에 발현하는 것이 가능해진다. 편평도는 바람직하게는 1.5~2.8이다.
이형도(F)(c/d)는 상기 편평 다엽형에 있어서 장과 장 사이에 있는 오목부의 크기를 나타내고 있고, 이형도(F)가 커지면 오목부가 얕고, 이형도(F)가 작으면 오목부는 깊은 것을 의미하고 있다. 직물 형성시의 단섬유끼리의 공극을 작게 유지하고, 겹쳐지기 쉽게 저통기성 효과를 높이기 위해서는 이형도(F)는 8.0 이하로 하는 것이 바람직하다.
한편, 단섬유를 형성하는 폴리아미드의 강도를 유지하기 위해서 이형도(F)는 1.0 이상으로 하는 것이 바람직하다. 광택감과 촉감의 점으로부터 더욱 바람직한 이형도(F)는 2~7이다.
미리 이러한 범위의 편평도(F)와 이형도(F)인 편평 다엽 단면사를 사용함으로써 단섬유의 움직임을 구속하기 쉽고, 캘린더 가공에 의해 압축 고정화됨으로써 단섬유끼리의 요철이 겹쳐짐과 아울러 공극이 적은 상태로 겹쳐져 통기도 억제 효과가 증가하여 통기도를 억제할 수 있다. 또한, 단섬유 단면이 다엽형이기 때문에 단섬유가 겹쳐지는 방향에 상관없이 반드시 단섬유의 요철이 맞물려 직물의 어긋남을 억제하는 점에서 세탁 후에 있어서도 발군의 통기도 억제 효과를 발휘한다. 또한, 단섬유 단면이 적당한 요철을 갖기 때문에 캘린더 가공에 의해 직물 표면이 균일하게 평활한 상태가 되기 쉽고, 양호한 광택감을 얻는 것이 용이해진다.
본 발명의 직물을 구성하는 캘린더 가공 전의 직물에 사용하는 폴리아미드 섬유의 단섬유 섬도는 0.4~2.2dtex인 것이 바람직하다. 단섬유 섬도가 0.4dtex 미만인 경우, 너무 얇아지기 때문에 실용에 견딜 수 있는 충분한 강도가 얻어지기 어렵다. 또한, 단섬유 섬도가 2.2dtex를 초과하는 경우에는 저통기성이 얻어지기 어렵다. 단섬유 섬도는 더욱 바람직하게는 0.4~1.8dtex이다.
또한, 그 총섬도는 다운 웨어나 스포츠용 소재로서 사용할 때의 직물의 경량성의 관점으로부터 4~44dtex인 것이 바람직하다. 총섬도가 4dtex 미만인 경우에는 실용에 견딜 수 있는 충분한 강도를 갖는 직물이 얻어지기 어렵다. 총섬도가 44dtex를 초과하는 경우에는 경량의 얇은 옷감의 직물이 얻어지기 어렵다. 총섬도는 더욱 바람직하게는 4~40dtex이며, 보다 바람직하게는 4~31dtex이다.
본 발명의 직물은 상기 편평 다엽형 단면 폴리아미드 섬유를 날실 또는/및 씨실에 사용한다. 또한, 그 섬유 형태는 가공실이나 연사 등 일반적인 합성 섬유와 마찬가지의 공지의 방법에서 제조되는 것을 사용할 수 있다.
직물의 제조는 일반적인 합성 섬유와 마찬가지의 공지의 방법(편직과 염색)으로 제조된다. 이어서, 바람직한 제조 방법을 예시한다.
편직 공정에서는, 우선 날실용 방직기 빔을 작성한다. 즉, 아라마키 정경기로 정경빔을 작성 후, 사이징이 필요한 경우에는 사이저를 경유하여 풀로 붙이고, 비머를 사용하여 소요 실 개수의 직기 빔을 작성한다. 사이징이 불필요한 경우에는 정경빔으로부터 비머로 직접 직기 빔을 작성해도 상관없다. 또한, 와퍼 사이저를 사용하여 직접 사이징 빔을 작성 후, 직기 빔을 작성하는 것도 가능하다. 이어서, 직기 빔을 리징, 드로잉을 행하여 직기에 설치하여 씨실을 박아 제직한다.
직기는 워터제트룸 직기, 에어제트룸 직기, 래피어 직기 및 그리퍼 직기 등의 종류가 있지만, 어느 직기로 제조해도 좋다. 직물 조직은 직물이 사용되는 용도에 의해 평조직, 능조직, 주자 조직이나 그들의 변화 조직, 또는 그들의 혼합 조직 중 어느 것이어도 상관없지만, 저통기성을 높이기 위해서는 구속점이 많은 평조직이 바람직하다. 또한, 다운 프루프용 옷감, 아웃도어용 옷감 및 윈드 브레이커용 옷감 등에 있어서 인열 강력을 높일 필요가 있는 경우에는 격자 무늬를 구성하는 조직이 바람직하고, 또한 립 스톱부를 갖는 립 스톱 조직이 바람직하다.
본 발명의 직물은 커버 팩터(이하, CF라 약칭하는 경우가 있음)가 1200~2500일 필요가 있다. CF를 이러한 범위로 함으로써 가볍고 얇으며, 저통기도를 갖는 직물이 얻어진다. CF가 1200 미만인 경우, 경량의 얇은 옷감의 직물이 얻어지지만, 저통기성을 만족시키는 것이 되기 어렵다. 또한, CF가 2500을 초과할 경우, 저통기성은 얻어지지만, 가볍고 얇은 직물이 얻어지기 어렵다. 여기서 말하는 커버 팩터(CF)는 하기 식에 의해 계산된 것이다.
· CF=T×(DT)1/2+W×(DW)1/2
식 중, T 및 W는 직물의 날실 밀도 및 씨실 밀도(개/2.54㎝)를 나타내고, DT 및 DW는 직물을 구성하는 날실 및 씨실의 총섬도(dtex)를 나타낸다.
염색 공정에서는 정련 가공, 프리세팅 가공, 염색 가공 및 마무리 세팅을 실시한다. 염색은 폴리아미드 섬유에 사용되는 산성 염료, 금 함유 염료를 바람직하게 사용할 수 있다. 그리고, 염색 후 기능 부여를 목적으로 한 기능 가공을 실시해도 좋다. 기능제를 부여하는 가공은 기능제를 침지법(패딩법) 등으로 부여한 후, 건조, 큐어링한다. 예를 들면, 다운 프루프용, 아웃도어용 및 윈드 브레이커용의 경우에는 기능 부여로서 캘린더 가공, 발수 가공을 실시하고, 그 발수제로서는 유기 불소 화합물계, 실리콘계, 파라핀계 등의 발수 처리제를 사용할 수 있다.
본 발명의 직물은 편면 또는 양면에 캘린더 가공을 실시하고 있을 필요가 있다. 캘린더 가공은 통상의 캘린더 가공기를 사용하고, 최근에는 열 캘린더 가공 방식이 일반적이다. 소망의 값의 통기도를 갖는 직물은 섬유의 열 수축률, 생기밀도와, 가열 및 프레스 가공에서의 가열 온도, 프레스 압력 및 처리 시간 등의 가공 조건을 적당하게 선택함으로써 얻어진다. 이들 조건은 서로 연관되지만, 섬유의 열 수축률을 감안한 후에 통상 가열 롤 온도 130℃ 이상 210℃ 이하, 가열 롤 하중 98kN 이상 149kN 이하, 천 주행 속도 10~30m/분의 범위에서 적당하게 설정하면 좋다.
본 발명의 직물의 인열 강력은 5.0N 이상인 것이 바람직하고, 보다 바람직하게는 6.0N 이상이다. 여기서 말하는 인열 강력의 방향은 편평 다엽형 단면의 폴리아미드 섬유를 날실로서 사용한 경우에는 세로 방향의 인열 강력을 나타내고, 편평 다엽형 단면의 폴리아미드 섬유를 씨실로서 사용한 경우에는 가로 방향의 인열 강력을 나타낸다. 또한, 편평 다엽형의 폴리아미드 섬유를 날실과 씨실에 사용한 경우에는 세로 방향 및 가로 방향의 인열 강력을 나타낸다. 인열 강력을 5.0N 이상으로 함으로써 실용에 견딜 수 있는 충분한 강도를 갖는 직물이 얻어진다. 경량의 얇은 옷감이며, 또한 고강도의 직물이 얻어지는 점에서 인열 강력은 40N 이하인 것이 바람직하고, 30N 이하인 것이 더욱 바람직하다.
본 발명의 직물의 통기도(초기 통기도라 나타내는 경우가 있음)는 1.0cc/㎠/s 이하인 것이 바람직하고, 보다 바람직하게는 0.8cc/㎠/s 이하이다. 통기도를 1.0cc/㎠/s 이하로 함으로써 저통기성이 우수한 직물이 얻어진다. 다운 웨어, 다운 자켓 및 스포츠 웨어 등의 옷감에 사용할 경우, 공기가 출입하는 것에 의한 팽창, 수축의 변형이 용이해지는 적당한 저통기성을 얻기 위해서는 통기도를 0.3cc/㎠/s 이상으로 하는 것이 바람직하다.
또한, 본 발명의 직물의 세탁 50회 후의 통기도는 1.0cc/㎠/s 이하인 것이 바람직하고, 보다 바람직하게는 0.9cc/㎠/s 이하이다. 세탁 50회 후의 통기도가 1.0cc/㎠/s 이하이면 세탁 중의 직물로부터의 다운 빠짐, 세탁 후의 직물의 어긋남에 의한 다운 빠짐이 일어나지 않아 다운 프루프성이 우수한 직물이 얻어진다. 한편, 세탁 50회 후의 통기도가 1.0cc/㎠/s를 초과하면 다운 빠짐이 일어나기 쉽고, 또한 직물의 어긋남에 의해 직물 표면에 얼룩감이 나타나 다운 자켓 등의 품질을 크게 떨어뜨리는 원인이 될 수 있다.
본 발명의 직물은 미리 상술한 범위의 편평도(F)과 이형도(F)의 편평 다엽 단면사를 사용함으로써 단섬유의 움직임을 더 구속하기 쉽고, 캘린더 가공에 의해 압축 고정화됨으로써 단섬유끼리의 요철이 겹쳐짐과 아울러 공극이 적은 상태로 겹쳐져 통기도 억제 효과가 증가하여 통기도를 억제할 수 있다. 또한, 단섬유 단면이 다엽형이기 때문에 단섬유가 겹쳐지는 방향에 상관없이 반드시 단섬유의 요철이 맞물려 직물의 어긋남을 억제함으로써 세탁 후에 있어서도 우수한 통기도 억제 효과를 발휘한다. 예를 들면, Y 단면 섬유나 십자 단면 섬유에서는 단섬유가 겹쳐지는 방향에 따라서는 오목부와 오목부가 겹쳐져 어긋남이 발생하기 쉬워지는 부분이 형성되어 통기도가 증가하거나 어긋남을 일으키거나 해버린다(도 5).
또한, 본 발명의 직물은 초기 통기도와 세탁 50회 후의 통기도의 차가 0.4cc/㎠/s 이하인 것이 바람직하다. 본 발명의 직물은 상술한 범위의 편평도(F)와 이형도(F)의 편평 다엽 단면사를 사용하여 상술한 범위의 CF의 직물로 함으로써 세탁 후에 있어서 저통기성을 지속 가능하며, 단섬유끼리의 요철에 의한 어긋남 억제 효과에 의해 고광택이며 균일한 직물의 표면을 지속할 수 있어 다운 자켓 등의 품질을 유지할 수 있다.
본 발명의 직물은 경량의 얇은 옷감이며, 고강도, 저통기성 및 번쩍임이나 스트라이프감이 없는 우수한 광택감을 갖는 직물이 얻어진다. 또한, 다운 자켓, 윈드 브레이커, 골프 웨어 및 레인 웨어 등으로 대표되는 스포츠, 캐쥬얼 웨어나 부인 신사 의류 등의 옷감에 적합하게 사용할 수 있는 직물이 얻어진다.
본 발명의 봉제품은 그 일부에 본 발명에서 얻어지는 직물을 사용하는 것을 특징으로 한다. 그 용도는 한정되지 않지만, 다운 자켓, 윈드 브레이커, 골프 웨어 및 레인 웨어 등으로 대표되는 스포츠 웨어, 캐쥬얼 웨어나 부인 신사 의류 등이다.
또한, 본 발명의 다운 쉘 및 다운 자켓은 본 발명에서 얻어지는 직물을 적어도 일부에 사용하는 것을 특징으로 하는 것이다.
실시예
이어서, 실시예에 의해 본 발명의 직물에 대해서 상세하게 설명한다. 실시예 중의 각 측정값은 다음의 방법을 따랐다.
A. 상대 점도
시료를 칭량하여 98질량% 농황산에 시료 농도(C)가 1g/100㎖가 되도록 용해하고, 그 용액을 오스왈드 점도계를 사용하여 25℃의 온도에서의 낙하 초수(T1)를 측정한다. 시료를 용해하지 않는 98질량% 농황산의 25℃의 온도에서의 낙하 초수(T2)를 마찬가지로 측정하고, 시료의 98% 황산 상대 점도(ηr)를 하기 식에 의해 산출했다.
· (ηr)=(T1/T2)+{1.891×(1.000-C)}.
B. 총섬도와 단섬유 섬도
(a) 나일론 6 섬유
프레임 둘레 1.125m의 검척기에 섬유 시료를 1/30cN×표시 데시텍스의 장력으로 400회 권취를 작성한다. 105℃의 온도에서 60분간 건조시켜 데시케이터로 옮기고, 20℃의 온도, 55RH 환경 하에서 30분 방치하여 냉각하고, 릴의 질량을 측정하여 얻어진 값으로부터 10000m당 질량을 산출하고, 나일론 6의 경우에는 공정 수분율을 4.5%로 하여 섬유의 총섬도를 산출했다. 측정은 4회 행하여 평균값을 총섬도로 했다. 또한, 얻어진 총섬도를 필라멘트수로 나눈 값을 단섬유 섬도로 했다.
(b) 직물 분해사
직물의 상태에서 날실 또는 씨실 방향으로 100㎝ 간격으로 2개의 선을 긋고, 그 선 내의 직물의 날실 또는 씨실을 분해한다. 이어서, 측정 하중을 정하기 위해서 가총섬도를 산출한다. 얻어진 분해사에 2g의 하중을 가하여 2점 사이의 길이(L㎝)를 측정 후, 2점 사이(L㎝)에서 절단, 그 무게(Wg)를 측정, 하기 식에 의해 가총섬도를 산출했다. 이어서, 가총섬도에 대하여 1/10g/dtex의 하중을 걸어 상기와 마찬가지로 2점 사이의 길이, 무게를 측정, 하기 식에 의해 총섬도를 산출했다.
· 총섬도(직물 분해 실)=W/L×1000000(dtex)
또한, 얻어진 총섬도를 필라멘트수로 나눈 값을 단섬유 섬도(dtex)로 했다. 마찬가지의 측정을 5회 반복하여 그 평균을 결과에 기재했다.
C. 나일론 6 섬유의 단면 형상
광학 현미경을 사용하여 400배의 배율로 단면 형상을 관찰하고, 상기 편평 다엽형의 볼록부 정점 중 임의의 2점을 연결하는 최장의 선분(A), 상기 선분(A)에 평행한 선으로, 또한 최외의 정점을 포함하는 접선으로 구성되는 외접 사각형(이웃하는 변으로 구성되는 각의 각도는 90°)의 다른 선분(B), 상기 편평 다엽형이 이루는 가장 큰 요철에 있어서 이웃하는 볼록부의 정점 사이를 연결하는 선분(C), 상기 볼록부에 끼인 오목부의 저점으로부터 볼록부의 정점 사이를 연결하는 선분(C)에 내린 수선(D), 각각의 길이를 측정하여 다음 식으로부터 산출했다.
· 편평도(F)=(a/b) a: 선분(A)의 길이, b: 선분(B)의 길이
· 이형도(F)=(c/d) c: 선분(C)의 길이, d: 선분(D)의 길이
상기 방법에 따라 편평도(F) 및 이형도(F)를 산출하여 임의로 선택한 5개의 평균값을 사조의 편평도(F) 및 이형도(F)라 했다.
D. 직물의 단면 형상
배율 600배의 SEM에 의한 직물의 단면 사진으로부터 섬유 단면 형상을 관찰하여 하기의 방법에 따라서 편평도(W) 및 요철수를 결정했다. 직물을 구성하는 단사 중 캘린더 가공한 표면에 노출되어 있지 않는 것으로부터 임의로 5개 선택하여 평가하고, 그 평균값을 폴리아미드 섬유의 편평도(W) 및 변곡점의 개수로 했다.
(a) 편평도(W)
상기 편평 다엽형의 볼록부 정점 중 임의의 2점을 연결하는 최장의 선분(A)(그 길이를 α로 함), 상기 선분(A)에 평행한 선으로, 또한 최외의 정점을 포함하는 접선으로 구성되는 외접 사각형(이웃하는 변으로 구성되는 각의 각도는 90°)의 다른 선분(B)(그 길이를 β로 함)라 할 때, α/β를 편평도(W)라 정의한다(도 2 참조).
(b) 엽부의 수
섬유 단면의 변곡점의 개수를 2로 나눈 값이라 정의한다.
E. 인열 강력
직물의 인열 강력은 JIS L 1096(2010) 8. 14. 1에 규정되어 있는 인열 강력 JIS법 D법(습윤시 그래브법)에 준거하여 날실과 씨실 양방향에 있어서 측정했다.
F. 단위 중량
직물의 단위 중량은 JIS L 1096(2010) 8. 3. 1 정량에 준거하여 측정했다.
G. 통기도
직물의 통기도는 JIS L 1096(2010) 8. 26. 1에 규정되어 있는 통기성 A법(프래질 형법)에 준거하여 측정했다.
(a) 초기 통기도
세탁 미실시의 직물에 대해서 통기도를 3회 측정하여 그 평균값에 의해 평가했다.
(b) 세탁 50회 후의 통기도
직물의 세탁은 JIS L 1096(2010) 8. 64. 4의 직물의 치수 변화에 기재되어 있는 F-2법에 준거하여 실시했다. 세탁 50회는 세탁-탈수-건조를 50회 반복했을 경우이다. 직물의 세탁 50회 후의 통기도는 세탁 50회 후의 통기도를 3회 측정하여 그 평균값에 의해 평가했다.
H. 광택감
직물의 광택감에 대해서 숙련자 5명의 시각에 의해 비교예 1과 상대 평가하여 이하 5단계로 판정했다. 편면만 캘린더 가공한 직물에 대해서는 캘린더 가공한 측에 대해서 평가했다. 4점 이상을 합격이라 했다.
5: 고급감이 있는 우아한 광택이 있다.
4: 마일드한 광택이 있다.
3: 통상의 광택(비교예 1).
2: 약한 번쩍임이나 스트라이프감이 있다.
1: 번쩍임이나 스트라이프감이 있다.
I. 다운 빠짐 평가
직물의 다운 빠짐 평가는 세탁 50회 후의 직물을 사용하여 내부에 40g의 우모를 채운 35㎝×35㎝의 샘플을 제작하고(꿰맨 자리는 수지에 의해 실링한다), 이 시료를 텀블 건조기에 넣고, JIS L 1076(2010) A법으로 규정된 고무관 5개와 함께 가열하지 않고 60분간 운전한다. 운전 종료 후, 샘플을 인출해서 우모가 빠진 정도를 시각으로 판정했다. 다음의 5단계 판정을 실시했다. 4점 이상을 합격이라 했다.
5: 3개 이하
4: 4~10개
3: 11~30개
2: 31~50개
1: 51개 이상
J. 종합 평가
광택도 및 다운 빠짐 평가를 가산하여 8점 이상을 합격이라 했다.
[실시예 1]
(나일론 6 편평 8엽 단면 섬유의 제조)
상대 점도 3.5의 나일론 6을 사용하여 방사 온도 285℃에서 도 3(a)에 나타낸 형상(슬릿의 폭: 0.07㎜, 슬릿의 길이의 비: e/f=5/2)을 한 토출 구멍의 방사 구금으로부터 용융 토출시킨 후, 냉각하고, 급유하고, 교락한 후에 2800m/분의 고데 롤러에서 이어받고, 이어서 1.4배로 연신한 후에 155℃의 온도에서 열 고정하고, 권취 속도 3500m/분으로 33dtex 26필라멘트의 나일론 6 편평 8엽 단면 섬유를 얻었다.
얻어진 나일론 6 섬유의 단면 사진으로부터 편평도(F) 및 이형도(F)를 산출했다. 그 결과를 표 1에 나타낸다.
(22dtex 20필라멘트의 나일론 6 환단면 섬유의 제조)
상대 점도 3.0의 나일론 6을 사용하여 방사 온도 280℃에서 환 구멍의 방사 구금으로부터 용융 토출시킨 후, 냉각하고, 급유하고, 교락한 후에 2480m/분의 고데 롤러에서 이어받고, 이어서 1.7배로 연신한 후에 155℃의 온도에서 열 고정하고, 권취 속도 4000m/분으로 22dtex 20필라멘트의 나일론 6 환단면 섬유를 얻었다.
(직물의 제조)
상기 나일론 6 편평 8엽 단면 섬유를 씨실에 사용하고, 22dtex 20필라멘트의 나일론 6 환단면 섬유를 날실에 사용하고, 날실 밀도 188개/2.54㎝, 씨실 밀도 135개/2.54㎝로 설정하여 평조직으로 제직했다.
얻어진 옷감을 상법에 따라서 1L당 2g의 가성 소다(NaOH)를 포함하는 용액에서 오픈소퍼에 의해 정련하고, 실린더 건조기를 사용하여 120℃의 온도에서 건조하고, 이어서 170℃에서 프리세팅, 지거 염색기로 염색하고, 불소계 수지 화합물을 침지(패딩법), 건조(온도 120℃), 마무리 세팅(온도 175℃)했다. 그 후, 캘린더 가공(가공 조건: 실린더 가공, 가열 롤 표면 온도 180℃, 가열 롤 가중 147kN, 천 주행 속도 20m/분)을 직물의 양면에 1회 실시하여 직물을 얻었다. 얻어진 직물의 물성 및 평가 결과를 표 2와 3에 나타낸다. 양호한 직물이었다. 본 직물의 직물측 단면의 SEM 사진을 도 1에 나타낸다.
[실시예 2]
22dtex 20필라멘트의 나일론 6 환단면 섬유를 날실에 사용하고, 나일론 6 편평 8엽 단면 섬유의 방사 온도 280℃로 변경한 것 이외에는 실시예 1과 마찬가지의 방법으로 33dtex 26필라멘트의 나일론 6 편평 8엽 단면 섬유를 제조하여 직물을 얻었다. 얻어진 직물의 물성 및 평가 결과를 표 2와 3에 나타낸다. 양호한 직물이었다.
[실시예 3]
22dtex 20필라멘트의 나일론 6 환단면 섬유를 날실에 사용하고, 나일론 6 편평 8엽 단면 섬유의 방사 온도를 275℃로 변경한 것 이외에는 실시예 1과 마찬가지의 방법으로 33dtex 26필라멘트의 나일론 6 편평 8엽 단면 섬유를 제조하여 직물을 얻었다. 얻어진 직물의 물성 및 평가 결과를 표 2와 3에 나타낸다. 양호한 직물이었다.
[실시예 4]
22dtex 20필라멘트의 나일론 6 환단면 섬유를 날실에 사용하고, 방사 구금의 토출 구멍 형상(도 3(b), 슬릿의 폭: 0.07㎜, 슬릿의 길이의 비: g/h=5/2)을 변경한 것 이외에는 실시예 1과 마찬가지의 방법으로 33dtex 26필라멘트의 나일론 6 편평 6엽 단면 섬유를 제조하여 직물을 얻었다. 얻어진 직물의 물성 및 평가 결과를 표 2와 3에 나타낸다. 양호한 직물이었다.
[실시예 5]
22dtex 20필라멘트의 나일론 6 환단면 섬유를 날실에 사용하고, 방사 구금의 토출 구멍 형상(도 3(c), 슬릿의 폭: 0.07㎜, 슬릿의 길이의 비: i/j=5/2)을 변경한 것 이외에는 실시예 1과 마찬가지의 방법으로 33dtex 26필라멘트의 나일론 6 편평 10엽 단면 섬유를 제조하여 직물을 얻었다. 얻어진 직물의 물성 및 평가 결과를 표 2와 3에 나타낸다. 양호한 직물이었다.
[실시예 6]
22dtex 20필라멘트의 나일론 6 환단면 섬유를 날실에 사용하고, 나일론 6 편평 8엽 단면 섬유의 필라멘트수를 20으로 변경하고, 또한 총섬도를 22dtex로 한 것 이외에는 실시예 1과 마찬가지의 방법으로 22dtex 20필라멘트의 나일론 6 편평 8엽 단면 섬유를 제조하여 직물을 얻었다. 얻어진 직물의 물성 및 평가 결과를 표 2와 3에 나타낸다. 양호한 직물이었다.
[실시예 7]
22dtex 20필라멘트의 나일론 6 환단면 섬유를 날실에 사용하고, 나일론 6 편평 8엽 단면 섬유의 필라멘트수를 40으로 변경하고, 또한 총섬도를 44dtex로 한 것 이외에는 실시예 1과 마찬가지의 방법으로 44dtex 40필라멘트의 나일론 6 편평 8엽 단면 섬유를 제조하여 직물을 얻었다. 얻어진 직물의 물성 및 평가 결과를 표 2와 3에 나타낸다. 양호한 직물이었다.
[실시예 8]
22dtex 20필라멘트의 나일론 6 환단면 섬유를 날실에 사용하고, 나일론 6 편평 8엽 단면 섬유의 필라멘트수를 12로 변경하고, 또한 총섬도를 22dtex로 한 것 이외에는 실시예 1과 마찬가지의 방법으로 22dtex 12필라멘트의 나일론 6 편평 8엽 단면 섬유를 제조하여 직물을 얻었다. 얻어진 직물의 물성 및 평가 결과를 표 2와 3에 나타낸다. 양호한 직물이었다.
[실시예 9]
22dtex 20필라멘트의 나일론 6 환단면 섬유를 날실에 사용하고, 나일론 6 편평 8엽 단면 섬유의 필라멘트수를 58로 변경하고, 또한 총섬도를 44dtex로 한 것이외에는 실시예 1과 마찬가지의 방법으로 44dtex 58필라멘트의 나일론 6 편평 8엽 단면 섬유를 제조하여 직물을 얻었다. 얻어진 직물의 물성 및 평가 결과를 표 2와 3에 나타낸다. 양호한 직물이었다.
[실시예 10]
22dtex 20필라멘트의 나일론 6 환단면 섬유를 날실에 사용하고, 나일론 6 편평 8엽 단면 섬유의 필라멘트수를 8로 변경하고, 또한 총섬도를 11dtex로 한 것 이외에는 실시예 1과 마찬가지의 방법으로 11dtex 8필라멘트의 나일론 6 편평 8엽 단면 섬유를 제조하여 직물을 얻었다. 얻어진 직물의 물성 및 평가 결과를 표 2와 3에 나타낸다. 양호한 직물이었다.
[실시예 11]
캘린더 가공(가공 조건: 실린더 가공, 가열 롤 표면 온도 180℃, 가열 롤 가중 147kN, 천 주행 속도 20m/분)을 직물의 편면에 1회 실시한 것 이외에는 실시예 1과 마찬가지의 방법으로 직물을 얻었다. 얻어진 직물의 물성 및 평가 결과를 표 2와 3에 나타낸다. 양호한 직물이었다.
[실시예 12]
22dtex 20필라멘트의 나일론 6 환단면 섬유를 날실에 사용하고, 실시예 1과 마찬가지의 방법으로 33dtex 26필라멘트의 나일론 6 편평 8엽 단면 섬유를 제조하여 얻어진 나일론 6 편평 8엽 단면 섬유를 씨실에 사용하고, 날실 밀도 220개/2.54㎝, 씨실 밀도 160개/2.54㎝로 설정하여 평조직으로 편직한 것 이외에는 실시예 1과 마찬가지의 방법으로 직물을 얻었다. 얻어진 직물의 물성 및 평가 결과를 표 2와 3에 나타낸다. 양호한 직물이었다.
[실시예 13]
립 스톱 태피터 조직으로 한 것 이외에는 실시예 1과 마찬가지의 방법으로 직물을 얻었다. 얻어진 직물의 물성 및 평가 결과를 표 2에 나타낸다. 양호한 직물이었다.
[실시예 14]
캘린더 가공에 있어서 가열 롤 가중을 74kN으로 한 것 이외에는 실시예 1과 마찬가지의 방법으로 직물을 얻었다. 얻어진 직물의 물성 및 평가 결과를 표 2와 3에 나타낸다. 캘린더가 약하고, 광택감, 다운 빠짐 평가에서는 실시예 1에 뒤떨어지지만, 양호한 직물을 얻었다.
[실시예 15]
실시예 1과 마찬가지의 방법으로 33dtex 26필라멘트의 나일론 6 편평 8엽 단면 섬유를 제조하여 얻어진 나일론 6 편평 8엽 단면 섬유를 날실에 사용하고, 22dtex 20필라멘트의 나일론 6 환단면 섬유를 씨실에 사용하고, 날실 밀도 190개/2.54㎝, 씨실 밀도 160개/2.54㎝로 설정하여 평조직으로 편직한 것 이외에는 실시예 1과 마찬가지의 방법으로 직물을 얻었다. 얻어진 직물의 물성 및 평가 결과를 표 2와 3에 나타낸다. 양호한 직물이었다.
[실시예 16]
실시예 1과 마찬가지의 방법으로 33dtex 26필라멘트의 나일론 6 편평 8엽 단면 섬유를 제조하여 얻어진 나일론 6 편평 8엽 단면 섬유를 날실 및 씨실에 사용하고, 날실 밀도 190개/2.54㎝, 씨실 밀도 135개/2.54㎝로 설정하여 평조직으로 편직한 것 이외에는 실시예 1과 마찬가지의 방법으로 직물을 얻었다. 얻어진 직물의 물성 및 평가 결과를 표 2과 3에 나타낸다. 양호한 직물이었다.
[비교예 1]
22dtex 20필라멘트의 나일론 6 환단면 섬유를 날실에 사용하고, 씨실에 22dtex 20fil의 환단면 폴리아미드 섬유를 사용한 것 이외에는 실시예 1과 마찬가지의 방법으로 직물을 얻었다. 얻어진 직물의 물성 및 평가 결과를 표 2와 3에 나타낸다. 특히, 얻어진 직물은 환단면의 폴리아미드 섬유를 사용했으므로 캘린더 가공 후에도 필라멘트끼리의 중첩이 작아 압축 상태가 좋지 않았기 때문에 통기도가 뒤떨어지고, 다운 빠짐 평가에서 뒤떨어지는 것이었다.
[비교예 2]
22dtex 20필라멘트의 나일론 6 환단면 섬유를 날실에 사용하고, Y자 형상의 토출 구멍을 가진 방사 구금(도 4(a), 슬릿의 폭: 0.07㎜, 슬릿의 길이 k: 0.5㎜)으로 변경한 것 이외에는 실시예 1과 마찬가지의 방법으로 33dtex 24필라멘트의 나일론 6 Y 단면 섬유를 제조하여 직물을 얻었다. 얻어진 직물의 물성 및 평가 결과를 표 2와 3에 나타낸다. 얻어진 직물은 세탁 50회 후의 통기도가 대폭 저하되어 다운 빠짐 평가에서 뒤떨어지는 것이었다. 또한, 광택감에 대해서 번쩍임이 있는 광택이 되고, 얻어진 직물은 번쩍임이 있을 뿐만 아니라 스트라이프감도 있는 것이며, 우아하며 고상한 광택의 직물은 얻어지지 않았다.
[비교예 3]
22dtex 20필라멘트의 나일론 6 환단면 섬유를 날실에 사용하고, 십자 형상의 토출 구멍을 가진 방사 구금(도 4(b), 슬릿의 폭: 0.07㎜, 슬릿의 길이 l: 0.5㎜)으로 변경한 것 이외에는 실시예 1과 마찬가지의 방법으로 33dtex 24필라멘트의 나일론 6 십자 단면 섬유를 제조하여 직물을 얻었다. 얻어진 직물의 물성 및 평가 결과를 표 2와 3에 나타낸다. 얻어진 직물은 비교예 2와 마찬가지로 세탁 50회 후의 통기도가 대폭으로 저하되어 다운 빠짐 평가에서 뒤떨어지고, 광택감에 대해서 번쩍임이 있는 광택이 되고, 얻어진 직물은 번쩍임이 있을 뿐만 아니라 스트라이프감도 있는 것이며, 우아하며 고상한 광택의 직물은 얻어지지 않았다.
[비교예 4]
22dtex 20필라멘트의 나일론 6 환단면 섬유를 날실에 사용하고, 상대 점도 2.5의 나일론 6을 사용한 것 이외에는 실시예 1과 마찬가지의 방법으로 33dtex 26필라멘트, 편평도(F)가 1.3인 나일론 6 편평 8엽 단면 섬유를 제조하여 직물을 얻었다. 얻어진 직물의 물성 및 평가 결과를 표 2와 3에 나타낸다. 편평도(W)도 낮고, 광택감이 불충분했던 것 외에 세탁 50회 후의 통기도가 뒤떨어지고, 다운 빠짐 평가가 약간 뒤떨어지는 결과가 되었다.
[비교예 5]
22dtex 20필라멘트의 나일론 6 환단면 섬유를 날실에 사용하고, 상대 점도 4.0의 나일론 6을 사용하고, 방사 온도를 275℃로 변경한 것 이외에는 실시예 1과 마찬가지의 방법으로 33dtex 26필라멘트, 편평도(F)가 3.5인 나일론 6 편평 8엽 단면 섬유를 제조하여 직물을 얻었다. 얻어진 직물의 물성 및 평가 결과를 표 2와 3에 나타낸다. 편평도(W)가 높기 때문에 번쩍임이 강한 직물이 되었다.
[비교예 6]
22dtex 20필라멘트의 나일론 6 환단면 섬유를 날실에 사용하고, 방사 구금의 토출 구멍 형상을 변경한(도 4(c). 슬릿의 폭: 0.07㎜, 슬릿의 길이의 비: m/n=5/2) 것 이외에는 실시예 1과 마찬가지의 방법으로 33dtex 26필라멘트의 나일론 6 편평 12엽 단면 섬유를 제조하여 직물을 얻었다. 얻어진 직물의 물성 및 평가 결과를 표 2와 3에 나타낸다. 환단면에 가깝기 때문에 세탁 50회 후의 통기도가 높아지고, 다운 빠짐 평가가 뒤떨어지는 것 이외에 마일드한 광택감이 얻어지지 않았다.
[비교예 7]
22dtex 20필라멘트의 나일론 6 환단면 섬유를 날실에 사용하고, 방사 구금의 토출 구멍수를 5로 변경하고, 또한 총섬도를 22dtex로 한 것 이외에는 실시예 1과 마찬가지의 방법으로 22dtex 5필라멘트의 나일론 6 편평 8엽 단면 섬유를 제조하여 직물을 얻었다. 얻어진 직물의 물성 및 평가 결과를 표 2와 3에 나타낸다. 단섬유 섬도가 굵기 때문에 다운 빠짐 평가에서 충분한 결과가 얻어지지 않았다.
[비교예 8]
커버 팩터를 976으로 한 것 이외에는 실시예 1과 마찬가지의 방법으로 직물을 얻었다. 얻어진 직물의 물성 및 평가 결과를 표 2와 3에 나타낸다. 밀도가 낮기 때문에 초기 통기도가 뒤떨어지고, 다운 빠짐 평가가 뒤떨어지는 것이 되었다.
[비교예 9]
캘린더 가공을 직물에 실시하지 않는 것 이외에는 실시예 1과 마찬가지의 방법으로 직물을 얻었다. 얻어진 직물의 물성 및 평가 결과를 표 2와 3에 나타낸다. 필라멘트끼리의 중첩이 불충분해져서 다운 빠짐 평가에서 뒤떨어지는 것이 되었다.
Figure pct00001
Figure pct00002
Figure pct00003
표 2와 3의 결과로부터 명백한 바와 같이 본 발명의 실시예에 의한 직물은 섬유 개형을 편평형으로 유지함으로써 고강도를 갖고, 또한 다수의 엽부를 가짐으로써 폴리아미드 단섬유의 움직임을 구속하기 쉽고, 캘린더 가공에 의해 압축 고정화됨으로써 단섬유끼리의 요철이 겹침과 아울러 공극이 적은 상태로 겹쳐져 통기도가 우수하여 다운 빠짐을 억제할 수 있는 직물이었다. 또한, 직물을 구성하는 단섬유 단면이 적당한 요철을 갖기 때문에 캘린더 가공에 의해 직물 표면이 균일하게 평활한 상태가 되어 고급감이 있는 우아한 광택이 얻어졌다. 그 우수한 특징을 가짐으로써, 예를 들면 다운 웨어, 다운 자켓 및 스포츠 웨어 등의 옷감을 제공하는 것이 가능해진다.
본 발명의 직물은 경량의 얇은 옷감이며, 고강도, 저통기성, 우수한 광택감이 우수하여 다운 웨어, 다운 자켓 및 스포츠 웨어 등의 옷감에 적합하게 사용할 수 있다.
1~3 : 캘린더 가공 후의 직물 표면에 위치하는 폴리아미드 단섬유
4~6 : 직물 표면에 위치하지 않는 폴리아미드 단섬유
A : 편평 다엽형의 볼록부 정점 중 임의의 2점을 연결하는 최장의 선분
B : 선분(A)에 평행한 선이며, 또한 최외의 정점을 포함하는 접선으로 구성되는 외접 사각형(이웃하는 변으로 구성되는 각의 각도는 90°)의 다른 선분
C : 편평 다엽형이 이루는 가장 큰 요철에서 이웃하는 볼록부의 정점 사이를 연결하는 선분
D : 볼록부에 끼인 오목부의 저점으로부터 볼록부의 정점 사이를 연결하는 선분(C)에 내린 수선
e : 실시예 1에서 사용하는 편평 8엽 형상의 토출 구멍의 슬릿의 길이
f : 실시예 1에서 사용하는 편평 8엽 형상의 토출 구멍의 슬릿의 길이
g : 실시예 4에서 사용하는 편평 6엽 형상의 토출 구멍의 슬릿의 길이
h : 실시예 4에서 사용하는 편평 6엽 형상의 토출 구멍의 슬릿의 길이
i : 실시예 5에서 사용하는 편평 10엽 형상의 토출 구멍의 슬릿의 길이
j : 실시예 5에서 사용하는 편평 10엽 형상의 토출 구멍의 슬릿의 길이
k : 비교예 2에서 사용하는 Y자 형상의 토출 구멍의 슬릿 길이
l : 비교예 3에서 사용하는 십자 형상의 토출 구멍의 슬릿 길이
m : 비교예 6에서 사용하는 편평 12엽 형상의 토출 구멍의 슬릿의 길이
n : 비교예 6에서 사용하는 편평 12 형상의 토출 구멍의 슬릿의 길이
영역 O : 단섬유의 오목부에 인접하는 단섬유의 볼록부가 서로 겹쳐지는 영역
영역 X : 단섬유의 오목부와 인접하는 단섬유의 오목부가 서로 겹쳐지는 영역

Claims (7)

  1. 편면 또는 양면에 캘린더 가공이 실시된 직물로서,
    캘린더 가공 후의 직물의 날실 또는/및 씨실을 구성하는 폴리아미드 섬유는 단섬유 섬도 0.5~2.5dtex이고, 총섬도 5~50dtex이며, 단섬유의 단면 형상은 엽부를 6~10개 가진 편평 다엽형이며, 그 편평 다엽형의 볼록부 정점 중 임의의 2점을 연결하는 최장의 선분을 선분(A)(그 길이를 α로 함)과, 그 선분(A)에 평행한 선이며 또한 최외의 정점을 포함하는 접선으로 구성되는 외접 사각형(이웃하는 변으로 구성되는 각의 각도는 90°)의 다른 선분(B)(그 길이를 β로 함)으로 나타내어지는 편평도(W)(α/β)는 1.5~3.0이며, 또한 커버 팩터가 1200~2500인 것을 특징으로 하는 직물.
  2. 제 1 항에 있어서,
    캘린더 가공 전의 직물에 사용되는 폴리아미드 섬유는 단섬유 섬도 0.4~2.2dtex이고, 총섬도 4~44dtex이며, 단섬유의 단면 형상은 6~10장의 편평 다엽형이며, 그 편평 다엽형의 볼록부 정점 중 임의의 2점을 연결하는 최장의 선분(A)의 길이를 a로 하고, 그 선분(A)에 평행한 선이며 또한 최외의 정점을 포함하는 접선으로 구성되는 외접 사각형(이웃하는 변으로 구성되는 각의 각도는 90°)의 다른 선분(B)의 길이를 b로 하고, 그 편평 다엽형이 이루는 요철 중 가장 큰 요철에서 이웃하는 볼록부의 정점 사이를 연결하는 선분(C)의 길이를 c로 하고, 그 볼록부 사이에 끼인 오목부의 저점으로부터 볼록부의 정점 사이를 연결하는 선분(C)에 내린 수선(D)의 길이를 d로 할 때, 하기 식을 동시에 만족하도록 한 폴리아미드 섬유인 것을 특징으로 하는 직물.
    · 편평도(F)(a/b)=1.5~3.0
    · 이형도(F)(c/d)=1.0~8.0
  3. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    인열 강력은 5.0N 이상이며, 초기 통기도는 1.0cc/㎠/s 이하인 것을 특징으로 하는 직물.
  4. 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 있어서,
    세탁 50회 후의 통기도는 1.0cc/㎠/s 이하인 것을 특징으로 하는 직물.
  5. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서,
    초기 통기도와 세탁 50회 후의 통기도의 차는 0.4cc/㎠/s 이하인 것을 특징으로 하는 직물.
  6. 제 1 항 내지 제 5 항 중 어느 한 항에 기재된 직물을 적어도 일부에 사용한 것을 특징으로 하는 봉제품.
  7. 제 1 항 내지 제 5 항 중 어느 한 항에 기재된 직물을 적어도 일부에 사용한 것을 특징으로 하는 다운 쉘 또는 다운 자켓.
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