JP6615731B2 - 多葉型単糸を有する高密度織物 - Google Patents
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Description
本発明はスポーツウェア、アウトドアウェア、カジュアルウェア、寝袋、布団等の側地、並びにウィンドブレーカー、カバン地用の膜加工用表地に適した織物に関するものである。更に詳しくは、本発明は、洗濯後であっても低通気度が保たれ、いらつきがなくソフトで、且つ耐摩耗性に優れた織物を提供する。
ダウンや中綿を用いる防風保温性の側地には、繰返しの着用や洗濯によっても失わない低通気度の安定保持性が求められる。また、登山、トレッキング、ハイキング等のアウトドア用のウェアには、リュックのウェストバンドやウェストポーチのバンド、並びに石等との繰返しの擦過により、織物が摩耗したりスナッグが発生するため、耐摩耗性（引き連れ、毛羽立ち、穴空き）も要求され、耐摩耗性は、雨衣、ウィンドブレーカー、カバン等の膜加工品においても重要である。このような背景から、洗濯後も耐摩耗性と低通気度を維持する織物として本発明者らは、以前、単糸の形状（略四角形）を特定範囲に規定することで改善に至った（特許文献１）。特許文献１では、織物表面に外力が作用した際に、織物表面の凹凸を極力なくして平滑にし、外力を逃がし易くする目的で、単糸断面形状を略四角形状にしており、そこへカレンダー加工を施すことで、織物内の単糸が平坦にほぼ一層構造を形成するようにしている。同時に単糸断面形状を略四角形にすることで、単糸間の接触面積を増やし、外力によってより動き難い構造にして低通気度を得ている。特許文献１ではこのような織物構造にすることで、洗濯耐久性のある耐摩擦性と低通気度を兼備した織物を得ることに成功した。
しかしながら、本発明者らが検討したところによると、特許文献１に記載の織物はイラツキ（光沢斑）のある品位となり、更には風合いが硬いという課題も残していることがわかった。
＜課題１：イラツキ品位＞
本発明者らが検討したところによると、イラツキ品位は、織物表面に光の正反射部が多く、その中に乱反射部があることで生じる現象であると考えられる。特許文献１においては、まず単糸が略四角形状であるため、織物表面に出る単糸は平坦で光を正反射しやすい構造であった。更に、特許文献１に記載の単糸の配置状態は、製織時の経・緯の張力変動や組織時の屈曲・扱き等により、長さ方向に不規則に捩れ、乱れを生じるため一様ではなく、単糸の角が表面に出ることがわかった。このような織物にカレンダー加工をすると、略四角形の辺の光の正反射部とそれ以外の角等の乱反射部の混合状態がイラツキ状（光沢斑）の織物外観を生んでしまうため、問題と考えられる。
本発明者らが検討したところによると、イラツキ品位は、織物表面に光の正反射部が多く、その中に乱反射部があることで生じる現象であると考えられる。特許文献１においては、まず単糸が略四角形状であるため、織物表面に出る単糸は平坦で光を正反射しやすい構造であった。更に、特許文献１に記載の単糸の配置状態は、製織時の経・緯の張力変動や組織時の屈曲・扱き等により、長さ方向に不規則に捩れ、乱れを生じるため一様ではなく、単糸の角が表面に出ることがわかった。このような織物にカレンダー加工をすると、略四角形の辺の光の正反射部とそれ以外の角等の乱反射部の混合状態がイラツキ状（光沢斑）の織物外観を生んでしまうため、問題と考えられる。
＜課題２：硬風合い＞
特許文献１に記載の織物では、単糸の断面形状が略四角形状であり、単糸が密着して一列に並ぶ構造となるため、曲がり難いことが硬さを感じさせる理由と考えられる。
特許文献１に記載の織物では、単糸の断面形状が略四角形状であり、単糸が密着して一列に並ぶ構造となるため、曲がり難いことが硬さを感じさせる理由と考えられる。
このような状況の下、本発明は、洗濯後においても低通気度を損なわず、耐摩耗性に優れ、イラツキがなく品位が良好でソフトな織物の提供を課題とした。
これらの課題について鋭意検討した結果、本発明者らは、以下の（ｉ）〜（ｉｖ）の構成にすることにより、上記課題を解決した。
（ｉ）イラツキ品位解消には、丸みのある凸部と凹部が繰り返して存在する多葉断面含有の単糸を使用し、更にカレンダー加工により形成される平坦部の幅を狭くすることが重要である。
（ｉｉ）風合いの向上には、多葉型単糸の断面形状を丸みのある低異形度のものにし、曲がりやすく、手との接触面積を増大させることとする。
（ｉｉｉ）耐摩耗性の向上には、多葉型単糸の凸部の径を大きくし、高さを低くして擦過されにくくすることが有効である。
（ｉｖ）低通気度保持性のためには、隣り合う多葉型単糸の凸部と凹部を接触させ、接触長を長くすることで空気の通過を妨げ、外力によっても単糸同士が分離しないようにすることが重要である。
（ｉ）イラツキ品位解消には、丸みのある凸部と凹部が繰り返して存在する多葉断面含有の単糸を使用し、更にカレンダー加工により形成される平坦部の幅を狭くすることが重要である。
（ｉｉ）風合いの向上には、多葉型単糸の断面形状を丸みのある低異形度のものにし、曲がりやすく、手との接触面積を増大させることとする。
（ｉｉｉ）耐摩耗性の向上には、多葉型単糸の凸部の径を大きくし、高さを低くして擦過されにくくすることが有効である。
（ｉｖ）低通気度保持性のためには、隣り合う多葉型単糸の凸部と凹部を接触させ、接触長を長くすることで空気の通過を妨げ、外力によっても単糸同士が分離しないようにすることが重要である。
すなわち本発明者らは、前記課題を解決するために鋭意研究を重ねた結果、繊維横断面の外形に３〜６個ずつの凸部と凹部を有する多葉型単糸を有し、合繊マルチフィラメントに垂直な断面における多葉型単糸同士の接触長を６μｍ以上３０μｍ以下にし、更にカレンダー加工により形成される平坦部の幅を３．５μｍ以上１５μｍ以下にすることで、洗濯後においても低通気度を損なわず、耐摩耗性に優れ、イラツキがなく品位が良好でソフトな織物が得られることを見出し、本発明を完成した。
本発明に係る織物は、以下の点に要旨を有する。
［１］ 繊維横断面の外形に３〜６個ずつの凸部と凹部を有する多葉型単糸を含む合繊マルチフィラメント織物であり、
織物に含まれる多葉型単糸１００％中、８０〜１００％の多葉型単糸が、隣り合う多葉型単糸と、凸部及び／又は凹部で、曲線的及び／又は直線的に接し、前記接触長が６μｍ以上３０μｍ以下であり、
表面及び裏面の少なくとも一方にカレンダー加工面があり、カレンダー加工により前記多葉型単糸の凸部に形成される平坦部の幅が３．５μｍ以上１５μｍ以下であることを特徴とする織物。
［２］ 前記多葉型単糸の異型度が１．２以上２．０以下であり、
前記凸部の高さが２．０μｍ以上８．０μｍ以下であり、
前記凸部における丸み部分の直径Ｒ1が４．５μｍ以上１５μｍ以下であり、
前記直径Ｒ1と、前記凹部における丸み部分の直径Ｒ2との比（Ｒ1／Ｒ2）が０．５以上２．５以下である［１］に記載の織物。
［３］ 前記合繊マルチフィラメントの総繊度が１１ｄｔｅｘ以上６７ｄｔｅｘ以下であり、
前記多葉型単糸の単糸繊度が１．５ｄｔｅｘ以上６．０ｄｔｅｘ以下であり、
カバーファクターが１４５０以上２３００以下である［１］又は［２］に記載の織物。
［４］ ＪＩＳ Ｌ １０９６ ８．２７．１ 通気性Ａ法（フラジール形法）に基づいて測定される洗濯１０回後の通気度が１．５ｃｍ3／ｃｍ2・ｓ以下である［１］〜［３］のいずれかに記載の織物。
［５］ 摩耗等級が２級以上である［１］〜［４］のいずれかに記載の織物。
［６］ ［１］〜［５］のいずれかに記載の織物を含む衣料。
［７］ ［１］〜［５］のいずれかに記載の織物を含む寝具。
［８］ ［１］〜［５］のいずれかに記載の織物を含む鞄。
［１］ 繊維横断面の外形に３〜６個ずつの凸部と凹部を有する多葉型単糸を含む合繊マルチフィラメント織物であり、
織物に含まれる多葉型単糸１００％中、８０〜１００％の多葉型単糸が、隣り合う多葉型単糸と、凸部及び／又は凹部で、曲線的及び／又は直線的に接し、前記接触長が６μｍ以上３０μｍ以下であり、
表面及び裏面の少なくとも一方にカレンダー加工面があり、カレンダー加工により前記多葉型単糸の凸部に形成される平坦部の幅が３．５μｍ以上１５μｍ以下であることを特徴とする織物。
［２］ 前記多葉型単糸の異型度が１．２以上２．０以下であり、
前記凸部の高さが２．０μｍ以上８．０μｍ以下であり、
前記凸部における丸み部分の直径Ｒ1が４．５μｍ以上１５μｍ以下であり、
前記直径Ｒ1と、前記凹部における丸み部分の直径Ｒ2との比（Ｒ1／Ｒ2）が０．５以上２．５以下である［１］に記載の織物。
［３］ 前記合繊マルチフィラメントの総繊度が１１ｄｔｅｘ以上６７ｄｔｅｘ以下であり、
前記多葉型単糸の単糸繊度が１．５ｄｔｅｘ以上６．０ｄｔｅｘ以下であり、
カバーファクターが１４５０以上２３００以下である［１］又は［２］に記載の織物。
［４］ ＪＩＳ Ｌ １０９６ ８．２７．１ 通気性Ａ法（フラジール形法）に基づいて測定される洗濯１０回後の通気度が１．５ｃｍ3／ｃｍ2・ｓ以下である［１］〜［３］のいずれかに記載の織物。
［５］ 摩耗等級が２級以上である［１］〜［４］のいずれかに記載の織物。
［６］ ［１］〜［５］のいずれかに記載の織物を含む衣料。
［７］ ［１］〜［５］のいずれかに記載の織物を含む寝具。
［８］ ［１］〜［５］のいずれかに記載の織物を含む鞄。
本発明によれば、繰返しの着用や洗濯後においても低通気度を損なわず、耐摩耗性に優れ、イラツキがなく品位が良好でソフトな織物が提供される。
＜多葉型単糸＞
多葉型単糸とは、繊維横断面の外形に３〜６個ずつの凸部と凹部を有するモノフィラメントである。本発明では、単糸として多葉型単糸を使用するが、多葉型単糸であれば、カレンダー加工中に隣接する単糸同士の凹部と凸部が噛合い、カレンダー加工後もその噛合い構造が維持されるため、織物を洗濯後であっても低通気度に維持できる。
多葉型単糸とは、繊維横断面の外形に３〜６個ずつの凸部と凹部を有するモノフィラメントである。本発明では、単糸として多葉型単糸を使用するが、多葉型単糸であれば、カレンダー加工中に隣接する単糸同士の凹部と凸部が噛合い、カレンダー加工後もその噛合い構造が維持されるため、織物を洗濯後であっても低通気度に維持できる。
本発明において凸部とは、繊維横断面の外形に最短周路（ここで最短周路とは、多葉型単糸の繊維横断面を最短で周回する仮想路を意味する）を形成した場合に、該最短周路に接触する多葉型単糸の部分をいう。凸部の数を数える際には、カレンダー加工により凸部の一部が潰れて後述する平坦部を形成しているものも含めることとする。例えば、図１において多葉型単糸ａ、ｂ、ｃ、ｄはいずれも３葉とみなし、これら多葉型単糸ａ〜ｄを含む織物は、繊維横断面の外形に３個ずつの凸部と凹部を有する多葉型単糸を有する織物とする。また凹部とは、繊維横断面の外形に最短周路を形成した場合に、該最短周路に接触しない多葉型単糸の部分をいう。凹部の数は好ましくは凸部と同数である。また凸部や凹部はカレンダー加工により変形する場合があるが、カレンダー加工前において凸部と凹部は、交互に連続していることが好ましい。更に凸部及び凹部は丸みのある形状であることが好ましい。凸部及び凹部の数は、好ましくは３〜５、より好ましくは３〜４、更に好ましくは３である。凸部または凹部の数が２以下になると（円形の０も含む）、単糸同士の十分な接触長が得られず、洗濯や着用の揉み作用で単糸同士が分離し易くなるため、低通気度保持性が得られにくい。一方、７以上になると、凸部の直径を大きくできず、織物表面が擦過される際に多葉型単糸が引き出され易くなるため、耐摩耗性の観点から好ましくない。
多葉型単糸の単糸繊度は、好ましくは１．５ｄｔｅｘ以上、より好ましくは２．５ｄｔｅｘ以上、更に好ましくは２．８ｄｔｅｘ以上であり、好ましくは６．０ｄｔｅｘ以下、より好ましくは５．０ｄｔｅｘ以下、更に好ましくは４．５ｄｔｅｘ以下である。多葉型単糸の単糸繊度を前記範囲内に調整することにより、凸部における丸み部分の直径を大きくしやすくなり、隣り合う多葉型単糸同士の接触長を大きくできるため好ましい。
多葉型単糸の異型度は、好ましくは２．０以下、より好ましくは１．９以下、更に好ましくは１．８以下であり、好ましくは１．２以上である。多葉型単糸の異型度が前記範囲内であれば、凸部形状の先鋭化が抑制されるため、引っかきに対する耐性が高まり織物の耐摩耗性は良好なものとなる。
多葉型単糸の凸部の高さは、好ましくは２．０μｍ以上、より好ましくは２．５μｍ以上、更に好ましくは３．０μｍ以上であり、好ましくは８．０μｍ以下、より好ましくは６．０μｍ以下、更に好ましくは５．５μｍ以下である。多葉型単糸の凸部の高さを前記範囲内に調整することにより、織物の耐摩耗性、いらつき、風合いを良好にできる。
凸部における丸み部分の直径（Ｒ1）は、好ましくは４．５μｍ以上、より好ましくは６．０μｍ以上、更に好ましくは７．０μｍ以上であり、好ましくは１５μｍ以下、より好ましくは１４μｍ以下、更に好ましくは１３μｍ以下である。直径（Ｒ1）を前記範囲内に調整することにより、擦過による織物からの多葉型単糸の引き出しを抑制して、織物の耐摩耗性の悪化を防ぐことが可能となる。また直径（Ｒ1）が前記範囲内であれば、多葉型単糸の繊度をそれほど上げる必要がないため、織物のいらつきや硬風合化の抑制も可能となる。なお直径（Ｒ1）を大きくするには、多葉型単糸の繊度を上げ、凸部の数を減らすことが有効である。また本発明では凸部の径が大きいため、織物にカレンダー加工を施しても、カレンダー加工前に存在していた凸部の丸み形状は失われにくい。
凸部における丸み部分の直径（Ｒ1）と凹部における丸み部分の直径（Ｒ2）の比率（Ｒ1／Ｒ2）は、好ましくは０．５以上、より好ましくは０．８以上、更に好ましくは０．９以上であり、好ましくは２．５以下、より好ましくは１．７以下、更に好ましくは１．２以下である。直径の比率（Ｒ1／Ｒ2）を前記範囲内に調整することにより、凸部における丸み部分と凹部における丸み部分とが同程度の大きさとなるため、凸部と凹部とが面で接触しやすくなり、低通気度の織物が得られ易くなるため好ましい。また、直径の比率（Ｒ1／Ｒ2）は、カレンダー加工前にあっても、カレンダー加工後にあっても、この範囲内であることが好ましい。
多葉型単糸は、樹脂からなる合成繊維であることが望ましい。前記樹脂は、特に限定されないが、ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン４６、ナイロン１２、ナイロン６１０、ナイロン６１２或いはその共重合体などのポリアミド類；ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート或いはその共重合体などのポリエステル類；などの合成ポリマーが挙げられる。ポリアミド類ではナイロン６及びナイロン６６、ポリエステル類ではポリエチレンテレフタレートが好ましい。これらの合成繊維は、ケミカルリサイクル糸やマテリアルリサイクル糸であってもよい。
前記ポリアミド類の樹脂の相対粘度は、好ましくは２．５以上、より好ましくは２．８以上、更に好ましくは３．０以上であり、好ましくは４．５以下、より好ましくは４．２以下、更に好ましくは４．０以下である。
前記ポリエステル類の樹脂の相対粘度は、好ましくは０．６０以上、より好ましくは０．６５以上、更に好ましくは０．７０以上であり、好ましくは１．００以下、より好ましくは０．９５以下、更に好ましくは０．９０以下である。
本発明では低異型度の多葉型単糸を使用するため、高異型度の単糸の製造に用いられる相対粘度の高い樹脂を採用しなくても、相対粘度が前記範囲内であれば、繊維横断面が明瞭な多葉型である単糸を製糸できる。また相対粘度が前記範囲内であれば、適当な破断強度と破断伸度を有する多葉型単糸を製造でき、単糸の破断強度不足に起因する製品の引き裂き強力及び破断強度の低下、並びに、単糸の破断伸度不足に起因する加工操業性の悪化及び製品耐久性の悪化を回避できる。
前記ポリエステル類の樹脂の相対粘度は、好ましくは０．６０以上、より好ましくは０．６５以上、更に好ましくは０．７０以上であり、好ましくは１．００以下、より好ましくは０．９５以下、更に好ましくは０．９０以下である。
本発明では低異型度の多葉型単糸を使用するため、高異型度の単糸の製造に用いられる相対粘度の高い樹脂を採用しなくても、相対粘度が前記範囲内であれば、繊維横断面が明瞭な多葉型である単糸を製糸できる。また相対粘度が前記範囲内であれば、適当な破断強度と破断伸度を有する多葉型単糸を製造でき、単糸の破断強度不足に起因する製品の引き裂き強力及び破断強度の低下、並びに、単糸の破断伸度不足に起因する加工操業性の悪化及び製品耐久性の悪化を回避できる。
多葉型単糸は、必要に応じて、顔料（例えば、酸化チタン、カオリン、カーボンブラック等）を含んでいてもよい。また多葉型単糸は、例えば、酸化チタン、酸化亜鉛、アルミナ（酸化アルミニウム）、酸化マグネシウム、硫酸バリウム、タルク、カオリン、炭酸カルシウム及び炭酸ナトリウム等から選ばれる少なくとも一種の無機微粒子を、多葉型単糸１００質量％中、１．５質量％以上含むフルダルであっても（上限は７．０質量％以下が好ましい）、１．５質量％未満のセミダルまたはブライトであってもよい。
多葉型単糸は、必要に応じて、吸湿性物質、酸化防止剤、紫外線吸収剤、抗菌剤等が、単独または複合して添加されてもよい。多葉型単糸の沸水収縮率、熱応力、複屈折率、太さ斑などは、特に限定されず適宜設定すればよい。
＜合繊マルチフィラメント＞
合繊マルチフィラメントは、前記多葉型単糸を複数含有する。合繊マルチフィラメントの総繊度は、好ましくは１１ｄｔｅｘ以上、より好ましくは１５ｄｔｅｘ以上、更に好ましくは１８ｄｔｅｘ以上であり、好ましくは６７ｄｔｅｘ以下、より好ましくは５６ｄｔｅｘ以下、更に好ましくは３５ｄｔｅｘ以下である。合繊マルチフィラメントの総繊度を前記範囲内に調整することにより、製糸がスムーズなものとなり、また低目付の織物を得易くなるため好ましい。
合繊マルチフィラメントは、前記多葉型単糸を複数含有する。合繊マルチフィラメントの総繊度は、好ましくは１１ｄｔｅｘ以上、より好ましくは１５ｄｔｅｘ以上、更に好ましくは１８ｄｔｅｘ以上であり、好ましくは６７ｄｔｅｘ以下、より好ましくは５６ｄｔｅｘ以下、更に好ましくは３５ｄｔｅｘ以下である。合繊マルチフィラメントの総繊度を前記範囲内に調整することにより、製糸がスムーズなものとなり、また低目付の織物を得易くなるため好ましい。
合繊マルチフィラメントに含まれる多葉型単糸の本数は、総繊度や単糸繊度により適宜決定されるが、好ましくは３本以上、より好ましくは４本以上、更に好ましくは５本以上であり、好ましくは２４本以下、より好ましくは２０本以下、更に好ましくは１５本以下である。多葉型単糸の本数を前記範囲内に調整することにより、風合い面から総繊度を小さくする必要がなくなり、合繊マルチフィラメントを製糸しやすくなると共に、単糸繊度も小さくなりすぎないため、織物の耐摩耗性の悪化を抑制できる。なお、織物中の単糸の配置は、合繊マルチフィラメントの総繊度、これに含まれる多葉型単糸の本数、織密度や織組織に依存するが、一般的に、多葉型単糸の本数が少ない時には、合繊マルチフィラメントに含まれる多葉型単糸は織物の水平方向に１層に並び（例えば、図６（ａ）、図７（ａ）、図８（ａ）、図９（ａ）等参照のこと）、多葉型単糸の本数が多い時には、合繊マルチフィラメントに含まれる多葉型単糸は織物の水平方向に２層以上に並ぶ傾向にある（例えば、図６（ｂ）、図７（ｂ）、図８（ｂ）、図９（ｂ）等参照のこと）。
合繊マルチフィラメントの破断強度は、特に限定されないが、好ましくは４．２ｃＮ／ｄｔｅｘ以上、より好ましくは４．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であり、好ましくは６．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以下、より好ましくは６．３ｃＮ／ｄｔｅｘ以下である。破断強度が前記範囲内であれば、強度を保つ為に糸の配向や結晶化をそれほど進行させる必要がなく、織物の風合いを柔らかく保つことが可能となる。また、破断強度を前記範囲内にすることで、擦過による糸切れを防止し、織物の耐摩耗性を高めつつ、織物の引裂き強力を高く維持できるため好ましい。
合繊マルチフィラメントの破断伸度は、好ましくは２８％以上、より好ましくは３２％以上であり、好ましくは６０％以下、より好ましくは５５％以下である。破断伸度を前記範囲内に調整することにより、合繊マルチフィラメントを経糸に用いても製織時の張力による糸切れを抑制できる。また、製織時における合繊マルチフィラメントの回復力の低下を抑制し、経筋、緯引け、緯ムラを防止できるため好ましい。
本発明の織物は、上述のように合繊マルチフィラメントで構成されるが、その形態は、フィラメント糸（ＳＤＹスピンドローヤーン）または仮撚加工糸であることが望ましい。仮撚加工糸は、ＰＯＹを延伸仮撚するＤＴＹ、及びＳＤＹ（スピンドローヤーン）をフリクション仮撚りまたはピン仮撚して得られる加工糸の形態で用いることができる。シャープな異形度や断面形状を得る目的で、仮撚温度を通常より１０〜２０℃低く、また仮撚数を１０〜３０％少なくした仮撚条件で得た加工糸（ハーフテクスチャードヤーン）を使用することも可能である。その際、仮撚速度を通常より１０〜３０％遅くして捲縮性を付与することも可能である。仮撚加工糸は捲縮保持性に優れることから、ナイロンではナイロン６６の使用が好ましく、ポリエステルではホモポリマーポリエステルの使用が好ましい。
一般に仮撚加工糸織物は、その捲縮により織物中に隙間が多く形成される傾向にあり、カレンダー加工をしても、フィラメント糸より形成される織物と比較して低通気度が得られにくい。本発明の多葉型単糸は、仮撚加工工程を経ることにより、単糸同士の噛合いが強制的に行われるため、仮撚前より単糸同士の凸部と凹部が密着しながら接触する単糸構造となる。そのため仮撚加工糸織物でありながら、カレンダー加工後でも低通気度が得られやすく、また洗濯後でも単糸同士が分離され難く、低通気度保持性が得られやすい。更に、凸部の直径が大きいため、織物表面が擦過されても滑りやすいため単糸が引き出されにくく、また単糸が切れにくいため耐摩耗性も得られ易い。また、仮撚加工糸の単糸同士の噛合いの度合は、多葉型単糸の異形度が低いためそれほど堅固ではなく、捲縮性やソフトな風合いを得やすくなる。更に好ましいことに、仮撚加工糸の捲縮が乱反射を生み、織物品位を改善させるとともに、カレンダー加工表面がフィラメント織物はテカリを生じるのに対し、ナチュラルな外観を示し、アウトドア用途等に適した織物となる。
仮撚加工糸の伸縮復元率は１０〜３０％であることが好ましく、更には１５〜２８％が好ましい。この範囲を超えると仮撚数が多いため多葉断面の形状が大きく変形し過ぎ、仮撚工程で毛羽や糸切れが多発し、生産に適さず、かつ単糸同士の凹凸の密着が堅固になり、硬風合いの原因になり好ましくない。これ未満では織物の伸縮性が不足し、好ましくない。
＜多葉型単糸接触部＞
本発明の織物は、織物に含まれる多葉型単糸１００％中、８０〜１００％（より好ましくは９０〜１００％）の多葉型単糸が、隣り合う多葉型単糸と、凸部及び／又は凹部で、曲線的及び／又は直線的に（より好ましくは曲線的に）接する多葉型単糸接触部を有する。多葉型単糸の接触状態をこのような構成とすることで、繰返しの着用や洗濯後であっても低通気度が損なわれない織物となる。また、隣り合う多葉型単糸が曲線的に接触することは、外力に対して単糸同士が分離することなく動き易くなるため、織物をソフトに仕上げる際には有効である。
本発明の織物は、織物に含まれる多葉型単糸１００％中、８０〜１００％（より好ましくは９０〜１００％）の多葉型単糸が、隣り合う多葉型単糸と、凸部及び／又は凹部で、曲線的及び／又は直線的に（より好ましくは曲線的に）接する多葉型単糸接触部を有する。多葉型単糸の接触状態をこのような構成とすることで、繰返しの着用や洗濯後であっても低通気度が損なわれない織物となる。また、隣り合う多葉型単糸が曲線的に接触することは、外力に対して単糸同士が分離することなく動き易くなるため、織物をソフトに仕上げる際には有効である。
多葉型単糸同士の接触長は６μｍ以上、より好ましくは７μｍ以上、更に好ましくは８μｍ以上であり、３０μｍ以下、より好ましくは２０μｍ以下、更に好ましくは１６μｍ以下である。接触長が前記範囲内であれば、多葉型単糸同士が密着して接触できるため、織物中の空気の通過を妨げることが可能になり織物が低通気となりやすい。また、洗濯や着用による揉み作用を受けても隣り合う多葉型単糸同士が分離しにくく、織物の低通気度が維持される。一方、接触長が前記範囲を超えると、多葉型単糸の異型度を高くする必要があり、それに伴い、凸部の径が小さくなり（例えば図５（ｃ）のように）、織物の耐摩耗性が低下する虞があるため好ましくない。
多葉型単糸を含む合繊マルチフィラメントの含有率は、織物１００質量％中、好ましくは４５質量％以上、より好ましくは５５質量％以上、更に好ましくは７５質量％以上、特に好ましくは８５質量％以上、より更に好ましくは９０質量％以上であり、上限は特に限定されないが、１００質量％が好ましく、９５質量％以下であってもよい。含有率を前記範囲内にすることで、耐摩耗性が高く、低通気保持性を有し、いらつきが少なく、やわらかな織物を得ることができる。
＜織物＞
織物のカバーファクターは、好ましくは１４５０以上、より好ましくは１５００以上、更に好ましくは１５５０以上であり、好ましくは２３００以下、より好ましくは２０００以下、更に好ましくは１９００以下である。カバーファクターを前記範囲内に調整することにより、滑脱抵抗力が高く、メヨレがなく、更には軽量で柔らかな風合いを有する織物を得やすくなる。
織物のカバーファクターは、好ましくは１４５０以上、より好ましくは１５００以上、更に好ましくは１５５０以上であり、好ましくは２３００以下、より好ましくは２０００以下、更に好ましくは１９００以下である。カバーファクターを前記範囲内に調整することにより、滑脱抵抗力が高く、メヨレがなく、更には軽量で柔らかな風合いを有する織物を得やすくなる。
織物の目付は、好ましくは１８ｇ／ｍ2以上、より好ましくは２０ｇ／ｍ2以上であり、好ましくは７０ｇ／ｍ2以下、より好ましくは６０ｇ／ｍ2以下である。目付を前記範囲内に調整することにより、軽量・薄地でありながら、実用的な引裂強力を有する織物となる。
＜製造方法＞
織物の織組織は特に限定されるものではなく、平組織、綾組織、朱子組織など任意の組織を用いることができ、中でも無地感と軽量性の観点から、平組織が好ましく用いられる。さらに、優れたデザイン性及び高引き裂き強力の観点からは、織組織はリップストップタフタが好ましい。
織物の織組織は特に限定されるものではなく、平組織、綾組織、朱子組織など任意の組織を用いることができ、中でも無地感と軽量性の観点から、平組織が好ましく用いられる。さらに、優れたデザイン性及び高引き裂き強力の観点からは、織組織はリップストップタフタが好ましい。
また、前記織物の製造に使用する織機も特に限定されず、ウオータージェットルーム織機やエアージェット織機、レピア織機、を使用することができる。
織物の経密度は、例えば、８０本／２．５４ｃｍ以上が好ましく、１００本／２．５４ｃｍ以上がより好ましく、４５０本／２．５４ｃｍ以下が好ましく、３５０本／２．５４ｃｍ以下がより好ましく、２５０本／２．５４ｃｍ以下が更に好ましい。経密度を前記範囲内に調整することにより、異形モノフィラメントが１列配列及び／又は２列配列の状態になりやすいため好ましい。
また織物の緯密度は、例えば、８０本／２．５４ｃｍ以上が好ましく、１００本／２．５４ｃｍ以上がより好ましく、４００本／２．５４ｃｍ以下が好ましく、３５０本／２．５４ｃｍ以下がより好ましく、２５０本／２．５４ｃｍ以下が更に好ましい。なお、生機密度と仕上密度は同一であっても異なっていてもよい。
また織物の緯密度は、例えば、８０本／２．５４ｃｍ以上が好ましく、１００本／２．５４ｃｍ以上がより好ましく、４００本／２．５４ｃｍ以下が好ましく、３５０本／２．５４ｃｍ以下がより好ましく、２５０本／２．５４ｃｍ以下が更に好ましい。なお、生機密度と仕上密度は同一であっても異なっていてもよい。
本発明の織物は、少なくとも一方面にカレンダー加工が施されているため、表面及び裏面の少なくとも一方にはカレンダー加工面を有している。カレンダー加工の回数は、１回のみでも複数回でもよい。またカレンダー加工の条件は、例えば、ナイロン織物では２００℃を上限に、ポリエステル織物では２２０℃を上限に、織物構成、通気度、引裂き強力、風合い等を考慮して、加圧力、加工速度、回数等を適宜調整しながら設定することが好ましい。カレンダー加工条件として好ましくは、温度は１３０〜１９０℃、加圧力は０．９８ＭＰａ〜４．９０ＭＰａ、速度は１０〜３０ｍ／分である。本発明においては加圧力が過度になり過ぎると単糸形状が平坦になり過ぎ、イラツキや引裂き強力低下の要因になるため、穏やかな条件で回数を増やして目標の低通気度、風合いを得るようにすることが好ましい。
カレンダー加工により、カレンダー加工面に含まれる多葉型単糸の凸部には平坦部が形成される。前記平坦部は、カレンダー加工により多葉型単糸に形成される押圧部に相当し、その痕跡は合繊マルチフィラメントに垂直な断面写真（ＳＥＭ写真）で明瞭に確認される。本発明では、カレンダー加工の条件を調節する等して、多葉型単糸の凹部には平坦部が形成されないようにすることが好ましい。すなわち、カレンダー加工がされても、隣接する凸部と凸部を結ぶ外周は直線にはならず、一つの平坦部は一つの凸部のみに形成されることが好ましい。カレンダー加工を織物の片面にのみ施す場合には、カレンダー加工面の方が、他面よりも平坦部の幅が広くなりやすい。平坦部は、好ましくは３個以下、より好ましくは２個以下の凸部に形成される。
なお前記平坦部は、具体的には、織物表面に形成される押圧部であるから、織物中の隣り合う多葉型単糸同士が直線的に接している部分は平坦部には数えない。
なお前記平坦部は、具体的には、織物表面に形成される押圧部であるから、織物中の隣り合う多葉型単糸同士が直線的に接している部分は平坦部には数えない。
多葉型単糸の凸部に形成される平坦部の幅は、３．５μｍ以上、より好ましくは５．０μｍ以上、更に好ましくは６．０μｍ以上であり、１５μｍ以下、より好ましくは１３μｍ以下、更に好ましくは１１μｍ以下である。平坦部の幅が前記範囲を下回ると、カレンダー効果が弱く低通気度が得られにくいため好ましくない。また平坦部の幅が前記範囲を下回ると、織物の表面が平滑になりにくく、これにより織物の耐摩耗性が低下する場合がある。また平坦部の幅が前記範囲を超えると、正反射部が増え、イラツキが生じやすくなるため好ましくない。平坦部の幅の調整には、カレンダー加工条件を適宜変更することが有効であり、多葉型単糸の凹部には平坦部が形成されず、凸部を単独で潰した状態に留めることが好ましい。
カレンダーの材質は特に限定されず、金属製、ペーパー製、コットン製、樹脂製のロールのいずれであってもよいが、少なくとも一方のロールが金属製であることが好ましい。金属製ロールを用いるとカレンダー加工の跡が明確なものとなりやすいため、一方に金属製ロール、他方に金属製以外のロールを用いると、金属製ロールが当たる面において多葉型単糸に形成される平坦部が広くなる傾向にある。また２つのロールの両方に金属製ロールを用いると、織物の両面に似たような幅の平坦部が形成されやすい。
製織した織物は、一般的な織物の加工機械を使って、精錬、リラックス、プリセット染色、仕上げ加工をするとよい。染色は、ダウンプルーフ織物の一般的な方法で行えばよく、例えば、連続糊抜き精練した後、乾燥セット、液流染色機またはジッガー染色機による染色、捺染を行うとよい。染色条件は素材に応じて適宜選択すればよい。但し、仮撚加工糸を含む織物では、伸縮性を失わないよう液流染色での染色が好ましい。
また、本発明に係る織物には、必要に応じて、撥水処理、帯電防止処理、吸水処理、抗菌・防臭処理、コーティング加工、ラミネート加工等の各種機能加工や、風合いや織物の強力を調整するために柔軟加工、樹脂加工、シリコーン加工を行うことも可能である。撥水処理においては、フッ素系、パラフィン系等の撥水剤を使用するとよい。柔軟加工においては、例えば、柔軟剤として、アミノ変性シリコーンやポリエチレン系、ポリエステル系、パラフィン系柔軟剤などを使用するとよい。また、樹脂加工においては、例えば、樹脂加工剤として、メラミン樹脂、グリオキザール樹脂、ウレタン系、アクリル系、ポリエステル系等の各種樹脂を使用するとよい。また撥水処理と柔軟加工の併用により、織物の引裂き強力を向上させることも可能である。
本発明に係る織物は、引きつれ、毛羽立ち、穴開きなどの欠点が少ないまたは全くない織物であり、実用的である。本発明の織物は、耐摩耗性で２級以上、より好ましくは３級以上を発揮する。その結果、本発明に係る織物は、消費過程におけるダウンプルーフ性能の耐久性に優れる織物となる。
一般に洗濯前の織物の通気度は低い。しかし、洗濯を繰り返すうちに織物中の単糸が分離して隣接する単糸間に隙間ができることにより、織物の通気度は増し、ダウン漏れが生じるようになる。この点本発明の織物は、隣り合う多葉型単糸同士の接触面積が大きいため、繊維同士が密に固定されており、これにより特に洗濯時の繊維のズレを抑制することができる。本発明の織物の１０回洗濯後の通気度は、好ましくは１．５ｃｍ3／ｃｍ2・ｓ以下、より好ましくは１．３ｃｍ3／ｃｍ2・ｓ以下、更に好ましくは１．１ｃｍ3／ｃｍ2・ｓ以下である。一方、織物の１０回洗濯後の通気度の下限は特に限定されないが、通気度を下げるには、カバーファクターを上げたり、過度なカレンダー加工条件が要求されるが、前者では織物が硬い風合いとなり、また後者では織物の引裂き強力の著しい低下をもたらす虞があるため好ましくないため、例えば、０．３ｃｍ3／ｃｍ2・ｓ以上が好ましく、０．５ｃｍ3／ｃｍ2／ｓ以上がより好ましい。
本発明に係る織物のペンジュラム法による引き裂き強力は特に限定されないが、経方向及び緯方向のいずれも６Ｎ以上であることが好ましく、８Ｎ以上であることがより好ましく、１０Ｎ以上であることが更に好ましく、５０Ｎ以下であることが好ましく、４０Ｎ以下であることがより好ましく、３０Ｎ以下であることが更に好ましい。織物の引き裂き強力を前記範囲にすることにより、軽量薄地で必要な引き裂き強力を有する織物が得られる。一方、引き裂き強力が６Ｎより小さいと、用途によっては織物の引き裂き強力が不足する場合がある。また、５０Ｎを超えると繊度を大きくする必要があり、それに伴って、生地が分厚く硬いものになりやすいため好ましくない。
なお、織物の引裂き強力は、ＪＩＳ Ｌ １０９６ ８．１５．５に規定されている引裂強さＤ法（ペンジュラム法）に準拠して測定できる。
なお、織物の引裂き強力は、ＪＩＳ Ｌ １０９６ ８．１５．５に規定されている引裂強さＤ法（ペンジュラム法）に準拠して測定できる。
＜用途＞
本発明によれば、繰返しの着用や洗濯後においても低通気度を損なわず、耐摩耗性に優れ、イラツキがなく品位が良好でソフトな織物が提供される。このため本発明の織物を含む製品としては、実用性に優れた、スポーツウェア、アウトドアウェア、カジュアルウェア、コーティングまたはラミネート加工されていてもよい雨衣、コーティングまたはラミネート加工されていてもよいウィンドブレーカー等の衣料（好ましくは上着）；寝袋、布団等の寝具；コーティングまたはラミネート加工されていてもよい鞄等；等が例示される。
本発明によれば、繰返しの着用や洗濯後においても低通気度を損なわず、耐摩耗性に優れ、イラツキがなく品位が良好でソフトな織物が提供される。このため本発明の織物を含む製品としては、実用性に優れた、スポーツウェア、アウトドアウェア、カジュアルウェア、コーティングまたはラミネート加工されていてもよい雨衣、コーティングまたはラミネート加工されていてもよいウィンドブレーカー等の衣料（好ましくは上着）；寝袋、布団等の寝具；コーティングまたはラミネート加工されていてもよい鞄等；等が例示される。
以下、実施例を挙げて本発明をより具体的に説明するが、本発明はもとより下記実施例によって制限を受けるものではなく、前・後記の趣旨に適合し得る範囲で適当に変更を加えて実施することも勿論可能であり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に包含される。
＜繊度、破断強度、破断伸度、密度、目付＞
これらの評価項目は、ＪＩＳ Ｌ １０９６に記載の方法に準拠して測定した。
これらの評価項目は、ＪＩＳ Ｌ １０９６に記載の方法に準拠して測定した。
＜相対粘度＞
９６．３±０．１質量％の試薬特級濃硫酸中にポリマー濃度が１０ｍｇ／ｍｌになるように試料を溶解させてサンプル溶液を調製した。２０℃±０．０５℃の温度で水落下秒数が６秒から７秒のオストワルド粘度計を用い、２０℃±０．０５℃の温度で、調製したサンプル溶液２０ｍｌの落下時間Ｔ1（秒）及び試料を溶解するのに用いた９６．３±０．１質量％の試薬特級濃硫酸２０ｍｌの落下時間Ｔ0（秒）を、それぞれ測定した。使用する樹脂の相対粘度（ＲＶ）は下記の式により算出する。
ＲＶ＝Ｔ1／Ｔ0
９６．３±０．１質量％の試薬特級濃硫酸中にポリマー濃度が１０ｍｇ／ｍｌになるように試料を溶解させてサンプル溶液を調製した。２０℃±０．０５℃の温度で水落下秒数が６秒から７秒のオストワルド粘度計を用い、２０℃±０．０５℃の温度で、調製したサンプル溶液２０ｍｌの落下時間Ｔ1（秒）及び試料を溶解するのに用いた９６．３±０．１質量％の試薬特級濃硫酸２０ｍｌの落下時間Ｔ0（秒）を、それぞれ測定した。使用する樹脂の相対粘度（ＲＶ）は下記の式により算出する。
ＲＶ＝Ｔ1／Ｔ0
＜異型度＞
多葉型単糸の凸部の中心点から凸部における丸み部分までの最長距離をＤ1とし、多葉型単糸の凹部の中心点から凹部における丸み部分までの最長距離をＤ2としたときに、多葉型単糸の異型度はこれらの比Ｄ1／Ｄ2で定義される。異型度は、走査型電子顕微鏡（日本電子株式会社製ＪＳＭ−６６１０型）を用いて織物に垂直な方向の断面ＳＥＭ写真を撮影し、撮影したＳＥＭ写真からカレンダー加工による変形の少ない任意の多葉型単糸を５本選定して単糸毎に異型度を求め、これら５本の平均値を以って評価した。
なお凸部の中心点は最長の凸部頂点と次いで長い凸部頂点をつなぐ外接円の直径の中心であり、凹部の中心点は最長の凹部低点と次いで長い凹部低点を結ぶ内接円の直径の中心である。図１の多葉型単糸ｄには、凸部の中心点と凹部の中心点が同じ位置にある例を示しているが、カレンダー加工により、凸部の中心点と凹部の中心点が異なる位置にある場合もある。
多葉型単糸の凸部の中心点から凸部における丸み部分までの最長距離をＤ1とし、多葉型単糸の凹部の中心点から凹部における丸み部分までの最長距離をＤ2としたときに、多葉型単糸の異型度はこれらの比Ｄ1／Ｄ2で定義される。異型度は、走査型電子顕微鏡（日本電子株式会社製ＪＳＭ−６６１０型）を用いて織物に垂直な方向の断面ＳＥＭ写真を撮影し、撮影したＳＥＭ写真からカレンダー加工による変形の少ない任意の多葉型単糸を５本選定して単糸毎に異型度を求め、これら５本の平均値を以って評価した。
なお凸部の中心点は最長の凸部頂点と次いで長い凸部頂点をつなぐ外接円の直径の中心であり、凹部の中心点は最長の凹部低点と次いで長い凹部低点を結ぶ内接円の直径の中心である。図１の多葉型単糸ｄには、凸部の中心点と凹部の中心点が同じ位置にある例を示しているが、カレンダー加工により、凸部の中心点と凹部の中心点が異なる位置にある場合もある。
＜凸部の高さ＞
多葉型単糸の凸部の高さは、多葉型単糸の凸部の中心点から凸部における丸み部分までの最長距離Ｄ1と、多葉型単糸の凹部の中心点から凹部における丸み部分までの最長距離Ｄ2との差（すなわち、Ｄ1−Ｄ2）で定義する。凸部の高さは、走査型電子顕微鏡（日本電子株式会社製ＪＳＭ−６６１０型）を用いて織物に垂直な方向の断面ＳＥＭ写真を撮影し、撮影したＳＥＭ写真からカレンダー加工による変形の少ない任意の多葉型単糸を５本選定して単糸毎に凸部の高さを求め、これら５本の平均値を以って評価した。
多葉型単糸の凸部の高さは、多葉型単糸の凸部の中心点から凸部における丸み部分までの最長距離Ｄ1と、多葉型単糸の凹部の中心点から凹部における丸み部分までの最長距離Ｄ2との差（すなわち、Ｄ1−Ｄ2）で定義する。凸部の高さは、走査型電子顕微鏡（日本電子株式会社製ＪＳＭ−６６１０型）を用いて織物に垂直な方向の断面ＳＥＭ写真を撮影し、撮影したＳＥＭ写真からカレンダー加工による変形の少ない任意の多葉型単糸を５本選定して単糸毎に凸部の高さを求め、これら５本の平均値を以って評価した。
＜凸部における丸み部分の直径（Ｒ1）と凹部における丸み部分の直径（Ｒ2）＞
直径（Ｒ1）及び直径（Ｒ2）はそれぞれ、平坦部箇所を除いた丸みのある凸部と凹部を測定対象とする。図１の単糸ｄに、凸部における丸み部分の直径（Ｒ1）と凹部における丸み部分の直径（Ｒ2）の測定方法を例示する。直径（Ｒ1）は、一個の凸部の外周を出来る限り多く含む最大円の直径とし、直径（Ｒ2）は、一個の凹部の外周を出来る限り多く含む最大円の直径とした。直径（Ｒ1）及び直径（Ｒ2）は、走査型電子顕微鏡（日本電子株式会社製ＪＳＭ−６６１０型）を用いて織物に垂直な方向の断面ＳＥＭ写真を撮影し、撮影したＳＥＭ写真からカレンダー加工による変形の少ない任意の多葉型単糸を５本選定して単糸毎に直径（Ｒ1）及び直径（Ｒ2）を求め、これら５本の平均値を以って評価した。
直径（Ｒ1）及び直径（Ｒ2）はそれぞれ、平坦部箇所を除いた丸みのある凸部と凹部を測定対象とする。図１の単糸ｄに、凸部における丸み部分の直径（Ｒ1）と凹部における丸み部分の直径（Ｒ2）の測定方法を例示する。直径（Ｒ1）は、一個の凸部の外周を出来る限り多く含む最大円の直径とし、直径（Ｒ2）は、一個の凹部の外周を出来る限り多く含む最大円の直径とした。直径（Ｒ1）及び直径（Ｒ2）は、走査型電子顕微鏡（日本電子株式会社製ＪＳＭ−６６１０型）を用いて織物に垂直な方向の断面ＳＥＭ写真を撮影し、撮影したＳＥＭ写真からカレンダー加工による変形の少ない任意の多葉型単糸を５本選定して単糸毎に直径（Ｒ1）及び直径（Ｒ2）を求め、これら５本の平均値を以って評価した。
＜接触長＞
走査型電子顕微鏡（日本電子株式会社製ＪＳＭ−６６１０型）を使い、織物中の経方向及び緯方向のそれぞれに含まれる１本の合繊マルチフィラメントに垂直な断面を３５０倍で撮影した。撮影したＳＥＭ写真から、カレンダー加工による変形が少なく、隣接する多葉型単糸同士が曲線的に接している５組を選定し、隣接する多葉型単糸の接触長さを測定し平均値を求めた。
走査型電子顕微鏡（日本電子株式会社製ＪＳＭ−６６１０型）を使い、織物中の経方向及び緯方向のそれぞれに含まれる１本の合繊マルチフィラメントに垂直な断面を３５０倍で撮影した。撮影したＳＥＭ写真から、カレンダー加工による変形が少なく、隣接する多葉型単糸同士が曲線的に接している５組を選定し、隣接する多葉型単糸の接触長さを測定し平均値を求めた。
＜凸部に形成される平坦部の幅＞
織物表面に存在する多葉型単糸の凸部のうち、単独で潰れて形成された平坦部の幅を測定する。平坦部の幅が広そうな５本の多葉型単糸を選定し、その最大幅を以って平坦部の幅とした。なお測定に際しては、以下の凹み度合いを考慮した。式中、「直線距離Ｌ0」は、隣接する凸部の平坦部端同士を結ぶ最長の直線距離を意味し、「凹み高さＨ」は、直線距離Ｌ0から凹部底部までの垂直最長距離を意味する。
凹み度合い（％）＝凹み高さＨ／直線距離Ｌ0×１００
２個の凸部が潰れて略平坦部が形成され、略平坦部に凹みがあり、且つ、前記式に基づいて得られる凹み度合いが４％未満である場合には１個の平坦部が存在するとみなし、２個の凸部が潰れて略平坦部が形成され、略平坦部に凹みがあり、且つ、前記式に基づいて得られる凹み度合いが４％以上の場合には、凹部を境に２個の平坦部が存在するとみなす。
織物表面に存在する多葉型単糸の凸部のうち、単独で潰れて形成された平坦部の幅を測定する。平坦部の幅が広そうな５本の多葉型単糸を選定し、その最大幅を以って平坦部の幅とした。なお測定に際しては、以下の凹み度合いを考慮した。式中、「直線距離Ｌ0」は、隣接する凸部の平坦部端同士を結ぶ最長の直線距離を意味し、「凹み高さＨ」は、直線距離Ｌ0から凹部底部までの垂直最長距離を意味する。
凹み度合い（％）＝凹み高さＨ／直線距離Ｌ0×１００
２個の凸部が潰れて略平坦部が形成され、略平坦部に凹みがあり、且つ、前記式に基づいて得られる凹み度合いが４％未満である場合には１個の平坦部が存在するとみなし、２個の凸部が潰れて略平坦部が形成され、略平坦部に凹みがあり、且つ、前記式に基づいて得られる凹み度合いが４％以上の場合には、凹部を境に２個の平坦部が存在するとみなす。
＜カバーファクター＞
織物のカバーファクター（ＣＦ）は、下記の式により計算した。
ＣＦ＝Ｔ×（ＤＴ）1/2＋Ｗ×（ＤＷ）1/2
［式中、ＴおよびＷは織物の経密度および緯密度（本／２．５４ｃｍ）を示し、ＤＴおよびＤＷは織物を構成する経糸および緯糸の太さ（ｄｔｅｘ）を示す。］
織物のカバーファクター（ＣＦ）は、下記の式により計算した。
ＣＦ＝Ｔ×（ＤＴ）1/2＋Ｗ×（ＤＷ）1/2
［式中、ＴおよびＷは織物の経密度および緯密度（本／２．５４ｃｍ）を示し、ＤＴおよびＤＷは織物を構成する経糸および緯糸の太さ（ｄｔｅｘ）を示す。］
＜耐摩耗性＞
１．摩耗試験：摩耗試験には、ＪＩＳ Ｌ ０８４９で用いられる摩擦堅牢度試験機ＩＩ型（学振形）試験機及び、市販の面ファスナーとしてクラレ製＃Ａ０３８０オスを用いる。
摩擦堅牢度試験機ＩＩ型（学振形）試験機を図１０−１に示す。摩擦堅牢度試験機ＩＩ型（学振形）試験機は、試験片台、摩擦子、荷重腕、水平往復運動装置などから構成される。前記試験片台は、金属製の台であり、表面半径Ｒが２００ｍｍのかまぼこ形である。前記摩擦子は、表面半径Ｒ４５ｍｍの円筒状の曲面であり、摩擦用白綿布（本実施例では面ファスナー）を固定できる耐薬品性の金属材質のものである。前記荷重腕は、一端が固定軸でとめられ、他端の摩擦糸に荷重２Ｎ（質量約２００ｇのおもりを載せたものに相当）を加えたものであり、固定軸中心から摩擦子中心までの距離は約１１０ｍｍであり、固定軸を中心に自由に回転することができる。前記水平往復運動装置は、クランク、ハンドルなどで試験片台を毎分３０回往復の速度で１２０ｍｍの間を水平に往復運動でき、摩擦子が１００ｍｍの間で往復運動可能なものである。なお、図１０−１に示す寸法の単位はｍｍである。
前記面ファスナーは、長さ約６０ｍｍ、幅約２０ｍｍにカットし、試験機の摩擦子に沿って長手方向に固定する。図１０−２は、摩擦子に固定された面ファスナーの側面写真であり、図１０−３は、摩擦子に固定された面ファスナーの上面写真である。なお摩擦子の荷重は、摩擦子に３００ｇの荷重を追加して合計５００ｇに調整する。
織物は、図１０−４に示すような幅６０ｍｍ、縦２３０ｍｍの形にカットして試験片とする。織物の経方向の摩耗試験を行う場合は、織物の経糸が図１０−４の長手方向と平行になるようにカットして試験片台にセットする。また、織物の緯方向の摩耗試験を行う場合は、織物の緯糸が図１０−４の長手方向と平行になるようにカットして試験片台にセットする。
試験片台に両面テープ（ＴＥＲＡＯＫＡ ＡＮＣＨＯＲ ＢＲＡＮＤ 幅２５ｍｍ）を貼り、その上に織物の試験片を自然な状態でセットする。織物の両端は、試験機の試料止め金具で固定する。
測定長は１０ｃｍとし、摩擦速度は毎分３０回往復とし、往復回数は２００回とする。測定一回毎（２００回往復毎）に、新しい面ファスナーに取り変える。
１．摩耗試験：摩耗試験には、ＪＩＳ Ｌ ０８４９で用いられる摩擦堅牢度試験機ＩＩ型（学振形）試験機及び、市販の面ファスナーとしてクラレ製＃Ａ０３８０オスを用いる。
摩擦堅牢度試験機ＩＩ型（学振形）試験機を図１０−１に示す。摩擦堅牢度試験機ＩＩ型（学振形）試験機は、試験片台、摩擦子、荷重腕、水平往復運動装置などから構成される。前記試験片台は、金属製の台であり、表面半径Ｒが２００ｍｍのかまぼこ形である。前記摩擦子は、表面半径Ｒ４５ｍｍの円筒状の曲面であり、摩擦用白綿布（本実施例では面ファスナー）を固定できる耐薬品性の金属材質のものである。前記荷重腕は、一端が固定軸でとめられ、他端の摩擦糸に荷重２Ｎ（質量約２００ｇのおもりを載せたものに相当）を加えたものであり、固定軸中心から摩擦子中心までの距離は約１１０ｍｍであり、固定軸を中心に自由に回転することができる。前記水平往復運動装置は、クランク、ハンドルなどで試験片台を毎分３０回往復の速度で１２０ｍｍの間を水平に往復運動でき、摩擦子が１００ｍｍの間で往復運動可能なものである。なお、図１０−１に示す寸法の単位はｍｍである。
前記面ファスナーは、長さ約６０ｍｍ、幅約２０ｍｍにカットし、試験機の摩擦子に沿って長手方向に固定する。図１０−２は、摩擦子に固定された面ファスナーの側面写真であり、図１０−３は、摩擦子に固定された面ファスナーの上面写真である。なお摩擦子の荷重は、摩擦子に３００ｇの荷重を追加して合計５００ｇに調整する。
織物は、図１０−４に示すような幅６０ｍｍ、縦２３０ｍｍの形にカットして試験片とする。織物の経方向の摩耗試験を行う場合は、織物の経糸が図１０−４の長手方向と平行になるようにカットして試験片台にセットする。また、織物の緯方向の摩耗試験を行う場合は、織物の緯糸が図１０−４の長手方向と平行になるようにカットして試験片台にセットする。
試験片台に両面テープ（ＴＥＲＡＯＫＡ ＡＮＣＨＯＲ ＢＲＡＮＤ 幅２５ｍｍ）を貼り、その上に織物の試験片を自然な状態でセットする。織物の両端は、試験機の試料止め金具で固定する。
測定長は１０ｃｍとし、摩擦速度は毎分３０回往復とし、往復回数は２００回とする。測定一回毎（２００回往復毎）に、新しい面ファスナーに取り変える。
２．摩耗評価：以下の表に基づき摩擦後の状態を、引きつれ、毛羽立ち、穴空きの３つの現象について観察及び評価した。各状態の評価については、少なくとも、いずれかの項目で一つでも「著しく目立つ」ものがあれば、「不可」と判定する。例えば、毛羽立ち及び穴空きはないが、引きつれだけ４ｃｍ以上の「著しく目立つ」ものであれば、不可と判定した。
また各状態の評価に際し、引きつれ、毛羽立ち、穴空きが複数生じた場合には、いずれも最も長いものを評価した。経方向及び緯方向それぞれに一回ずつ測定を行い、経緯のうち、評価が悪い方の結果を摩耗評価の測定結果とする。判定は優、良、不可の三段階で行い、優を３級、良を２級、不可を１級と数値化した。
なお引きつれ、毛羽立ち、穴空きの長さの測定基準は以下の通りである。
引きつれの長さは、織物が収縮している部位の摩擦方向の長さとする。
毛羽立ちの長さは、織物表面から垂直方向に立ち上がっている毛羽の長さとする。
穴空きの長さは、織物から裏が透けて見える部位の摩擦方向の長さとする。
また各状態の評価に際し、引きつれ、毛羽立ち、穴空きが複数生じた場合には、いずれも最も長いものを評価した。経方向及び緯方向それぞれに一回ずつ測定を行い、経緯のうち、評価が悪い方の結果を摩耗評価の測定結果とする。判定は優、良、不可の三段階で行い、優を３級、良を２級、不可を１級と数値化した。
なお引きつれ、毛羽立ち、穴空きの長さの測定基準は以下の通りである。
引きつれの長さは、織物が収縮している部位の摩擦方向の長さとする。
毛羽立ちの長さは、織物表面から垂直方向に立ち上がっている毛羽の長さとする。
穴空きの長さは、織物から裏が透けて見える部位の摩擦方向の長さとする。
＜洗濯１０回後の通気度＞
織物の洗濯は、ＪＩＳ Ｌ ０２１７ １０３法に規定される条件に準拠して実施した。「洗濯１０回後」とは、洗濯−脱水−乾燥を１０回繰り返した後の測定結果である。なお乾燥はライン乾燥で行った。洗濯１０回後の通気度は、ＪＩＳ Ｌ １０９６ ８．２７．１に規定されている通気性Ａ法（フラジール形法）に準拠して測定した。
織物の洗濯は、ＪＩＳ Ｌ ０２１７ １０３法に規定される条件に準拠して実施した。「洗濯１０回後」とは、洗濯−脱水−乾燥を１０回繰り返した後の測定結果である。なお乾燥はライン乾燥で行った。洗濯１０回後の通気度は、ＪＩＳ Ｌ １０９６ ８．２７．１に規定されている通気性Ａ法（フラジール形法）に準拠して測定した。
＜織物の品位＞
丸型単糸を用いた比較例１の品位（イラツキの程度）を「Ａ」とし、三角型単糸を用いた比較例２の品位を「Ｄ」としたときに、５人のベテランの評価者が得られた織物を目視して、以下の４段階の評価を行った。
Ａ：イラツキがない、Ｂ：ややイラツキがある
Ｃ：ややイラツキが目立つ、Ｄ：イラツキが目立つ
丸型単糸を用いた比較例１の品位（イラツキの程度）を「Ａ」とし、三角型単糸を用いた比較例２の品位を「Ｄ」としたときに、５人のベテランの評価者が得られた織物を目視して、以下の４段階の評価を行った。
Ａ：イラツキがない、Ｂ：ややイラツキがある
Ｃ：ややイラツキが目立つ、Ｄ：イラツキが目立つ
＜織物の風合い＞
丸型単糸を用いた比較例１の風合い（柔らかさの程度）を「Ａ」とし、三角型単糸を用いた比較例２の風合いを「Ｄ」としたときに、５人のベテランの評価者が得られた織物を触って、以下の４段階の評価を行った。
Ａ：非常にソフト、Ｂ：ややソフト、Ｃ：やや硬い、Ｄ：非常に硬い
丸型単糸を用いた比較例１の風合い（柔らかさの程度）を「Ａ」とし、三角型単糸を用いた比較例２の風合いを「Ｄ」としたときに、５人のベテランの評価者が得られた織物を触って、以下の４段階の評価を行った。
Ａ：非常にソフト、Ｂ：ややソフト、Ｃ：やや硬い、Ｄ：非常に硬い
＜総合評価＞
各性能評価は、以下を合格の基準とした。
・耐摩耗性…２級以上が合格
・洗濯１０回後の通気度…１．５ｃｍ3／ｃｍ2・ｓ以下が合格
・織物の品位…Ｃ以上が合格
・織物の風合い…Ｃ以上が合格
総合評価では、上記の全てで「合格」だったものを「総合評価の合格」とし、上記のうち一つでも不合格があれば「総合評価の不合格」とした。
各性能評価は、以下を合格の基準とした。
・耐摩耗性…２級以上が合格
・洗濯１０回後の通気度…１．５ｃｍ3／ｃｍ2・ｓ以下が合格
・織物の品位…Ｃ以上が合格
・織物の風合い…Ｃ以上が合格
総合評価では、上記の全てで「合格」だったものを「総合評価の合格」とし、上記のうち一つでも不合格があれば「総合評価の不合格」とした。
実施例１
図６（ａ）に示すような３葉断面を有する多葉型単糸からなるブライトナイロン６の２２ｄｔｅｘ、６フィラメント糸（レジン相対粘度：３．５、破断強力：１９．６ｃＮ（破断強度：５．４ｃＮ／ｄｔｅｘ）、破断伸度：５０％、単糸形状は表に示される数字に極近似）を経糸及び緯糸に用いてタフタ組織（平組織）で製織した。
得られた生機を常法に従ってオープンソーパーを用いて精錬、ピンテンターを用いてプレセットし、液流染色機（日阪製作所製：サーキュラーＮＳ）を用い、酸性染料で濃紺に染色した後中間セットした。中間セット後、非フッ素系撥水剤にて撥水処理を行い、その後、カレンダー加工（加工条件：１８０℃、圧力：２．５ＭＰａ、速度：２０ｍ／分）を織物の片面に２回施した。得られた織物のカバーファクターは１６８０、目付は３７．２ｇ／ｍ2であった。
多葉型単糸の形状はカレンダー加工により少し変形したものの、カレンダー加工後の数値はカレンダー前と極近似であった。多葉型単糸において平坦部のある凸部の数は図１に示されるように２個以下であった。
図６（ａ）に示すような３葉断面を有する多葉型単糸からなるブライトナイロン６の２２ｄｔｅｘ、６フィラメント糸（レジン相対粘度：３．５、破断強力：１９．６ｃＮ（破断強度：５．４ｃＮ／ｄｔｅｘ）、破断伸度：５０％、単糸形状は表に示される数字に極近似）を経糸及び緯糸に用いてタフタ組織（平組織）で製織した。
得られた生機を常法に従ってオープンソーパーを用いて精錬、ピンテンターを用いてプレセットし、液流染色機（日阪製作所製：サーキュラーＮＳ）を用い、酸性染料で濃紺に染色した後中間セットした。中間セット後、非フッ素系撥水剤にて撥水処理を行い、その後、カレンダー加工（加工条件：１８０℃、圧力：２．５ＭＰａ、速度：２０ｍ／分）を織物の片面に２回施した。得られた織物のカバーファクターは１６８０、目付は３７．２ｇ／ｍ2であった。
多葉型単糸の形状はカレンダー加工により少し変形したものの、カレンダー加工後の数値はカレンダー前と極近似であった。多葉型単糸において平坦部のある凸部の数は図１に示されるように２個以下であった。
実施例２〜３
多葉型単糸の形状を表のように変更したこと以外は実施例１と同様にして織物を得た。実施例２では、接触長が長くなることで、洗濯１０回後の通気度の点でよりよい織物となった。実施例３では、凸部高さが高くなったため、擦過の影響を受けやすく、耐摩耗性の評価は「２」に留まったが、総合的には実用的な織物となった。
多葉型単糸の形状を表のように変更したこと以外は実施例１と同様にして織物を得た。実施例２では、接触長が長くなることで、洗濯１０回後の通気度の点でよりよい織物となった。実施例３では、凸部高さが高くなったため、擦過の影響を受けやすく、耐摩耗性の評価は「２」に留まったが、総合的には実用的な織物となった。
実施例４〜６
多葉型単糸を図７（ａ）に示すような４葉断面とし、多葉型単糸の形状を表のように変更したこと以外は実施例１と同様にして織物を得た。実施例６では、接触長が長くなることで、洗濯１０回後の通気度の点でよりよい織物となった。しかし凸部高さが高くなったため、擦過の影響を受けやすく、耐摩耗性の評価は「２」に留まったが、総合的には実用的な織物となった。
多葉型単糸を図７（ａ）に示すような４葉断面とし、多葉型単糸の形状を表のように変更したこと以外は実施例１と同様にして織物を得た。実施例６では、接触長が長くなることで、洗濯１０回後の通気度の点でよりよい織物となった。しかし凸部高さが高くなったため、擦過の影響を受けやすく、耐摩耗性の評価は「２」に留まったが、総合的には実用的な織物となった。
実施例７〜９
多葉型単糸を図８（ａ）に示すような５葉断面とし、多葉型単糸の形状を表のように変更し、更にカレンダー温度を１８０℃から１６０℃に変えたこと以外は実施例１と同様にして織物を得た。実施例７では、多葉型単糸において平坦部のある凸部の数は２個以下であり、図２（ａ）に示されるような、凸部２個の側面が潰れて巾の広い平坦部を形成している部分は存在しなかった。実施例８〜９では、凸部における丸み部分の直径（Ｒ1）が小さくなったため、耐摩耗性は「２」に留まったが、総合的には実用的な織物となった。
多葉型単糸を図８（ａ）に示すような５葉断面とし、多葉型単糸の形状を表のように変更し、更にカレンダー温度を１８０℃から１６０℃に変えたこと以外は実施例１と同様にして織物を得た。実施例７では、多葉型単糸において平坦部のある凸部の数は２個以下であり、図２（ａ）に示されるような、凸部２個の側面が潰れて巾の広い平坦部を形成している部分は存在しなかった。実施例８〜９では、凸部における丸み部分の直径（Ｒ1）が小さくなったため、耐摩耗性は「２」に留まったが、総合的には実用的な織物となった。
実施例１０
多葉型単糸を図９（ａ）に示すような６葉断面とし、多葉型単糸の形状を表のように変更し、更にカレンダー温度を１８０℃から１６０℃に変えたこと以外は実施例１と同様にして織物を得た。実施例１０では、多葉型単糸において平坦部のある凸部の数は２個以下であり、図２（ａ）に示されるような、凸部２個の側面が潰れて巾の広い平坦部を形成している部分は存在しなかった。得られた織物は、耐摩耗性・低通気度保持性は実施例７〜９と同様であるが、品位・風合いについては丸断面糸（比較例１）に極近似する織物であった。これは多葉型単糸の繊維横断面が６葉となることで、より円形に近い形状になったことに起因すると推測される。
多葉型単糸を図９（ａ）に示すような６葉断面とし、多葉型単糸の形状を表のように変更し、更にカレンダー温度を１８０℃から１６０℃に変えたこと以外は実施例１と同様にして織物を得た。実施例１０では、多葉型単糸において平坦部のある凸部の数は２個以下であり、図２（ａ）に示されるような、凸部２個の側面が潰れて巾の広い平坦部を形成している部分は存在しなかった。得られた織物は、耐摩耗性・低通気度保持性は実施例７〜９と同様であるが、品位・風合いについては丸断面糸（比較例１）に極近似する織物であった。これは多葉型単糸の繊維横断面が６葉となることで、より円形に近い形状になったことに起因すると推測される。
実施例１１
図６（ａ）に示すような３葉断面を有する多葉型単糸からなるブライトナイロン６の２２ｄｔｅｘ、１０フィラメント糸（レジン相対粘度：３．５、破断強力：１３．２ｃＮ（破断強度：６．０ｃＮ／ｄｔｅｘ）、破断伸度：３４％、単糸形状は表に示される数字に極近似）を経糸及び緯糸に用いてタフタ組織（平組織）で製織したこと以外は実施例１と同様にして織物を得た。
図６（ａ）に示すような３葉断面を有する多葉型単糸からなるブライトナイロン６の２２ｄｔｅｘ、１０フィラメント糸（レジン相対粘度：３．５、破断強力：１３．２ｃＮ（破断強度：６．０ｃＮ／ｄｔｅｘ）、破断伸度：３４％、単糸形状は表に示される数字に極近似）を経糸及び緯糸に用いてタフタ組織（平組織）で製織したこと以外は実施例１と同様にして織物を得た。
実施例１２
図６（ａ）に示すような３葉断面を有する多葉型単糸からなるブライトナイロン６の２２ｄｔｅｘ、８フィラメント糸（レジン相対粘度：３．５、破断強力：１６．０ｃＮ（破断強度：５．８ｃＮ／ｄｔｅｘ）、破断伸度：３７％、単糸形状は表に示される数字に極近似）を経糸及び緯糸に用いてタフタ組織（平組織）で製織したこと以外は実施例１と同様にして織物を得た。
図６（ａ）に示すような３葉断面を有する多葉型単糸からなるブライトナイロン６の２２ｄｔｅｘ、８フィラメント糸（レジン相対粘度：３．５、破断強力：１６．０ｃＮ（破断強度：５．８ｃＮ／ｄｔｅｘ）、破断伸度：３７％、単糸形状は表に示される数字に極近似）を経糸及び緯糸に用いてタフタ組織（平組織）で製織したこと以外は実施例１と同様にして織物を得た。
実施例１３
図９（ａ）に示すような６葉断面を有する多葉型単糸からなるブライトナイロン６の３３ｄｔｅｘ、６フィラメント糸（レジン相対粘度：３．５、破断強力：３１．９ｃＮ（破断強度：５．８ｃＮ／ｄｔｅｘ）、破断伸度：３７％、単糸形状は表に示される数字に極近似）を経糸及び緯糸に用いてタフタ組織（平組織）で製織したこと以外は実施例１と同様にしてカバーファクターが１９２４の織物を得た。
図９（ａ）に示すような６葉断面を有する多葉型単糸からなるブライトナイロン６の３３ｄｔｅｘ、６フィラメント糸（レジン相対粘度：３．５、破断強力：３１．９ｃＮ（破断強度：５．８ｃＮ／ｄｔｅｘ）、破断伸度：３７％、単糸形状は表に示される数字に極近似）を経糸及び緯糸に用いてタフタ組織（平組織）で製織したこと以外は実施例１と同様にしてカバーファクターが１９２４の織物を得た。
実施例１４
図６（ａ）に示すような３葉断面を有する多葉型単糸からなるブライトナイロン６の４４ｄｔｅｘ、２０フィラメント糸（レジン相対粘度：３．５、破断強力：１３．２ｃＮ（破断強度：６．０ｃＮ／ｄｔｅｘ）、破断伸度：３４％、単糸形状は表に示される数字に極近似）を経糸及び緯糸に用いてタフタ組織（平組織）で製織したこと以外は実施例１と同様にしてカバーファクターが２０７０の織物を得た。
図６（ａ）に示すような３葉断面を有する多葉型単糸からなるブライトナイロン６の４４ｄｔｅｘ、２０フィラメント糸（レジン相対粘度：３．５、破断強力：１３．２ｃＮ（破断強度：６．０ｃＮ／ｄｔｅｘ）、破断伸度：３４％、単糸形状は表に示される数字に極近似）を経糸及び緯糸に用いてタフタ組織（平組織）で製織したこと以外は実施例１と同様にしてカバーファクターが２０７０の織物を得た。
実施例１５
織物のカバーファクターを下げたこと以外は実施例１と同様にして織物を得た。
織物のカバーファクターを下げたこと以外は実施例１と同様にして織物を得た。
実施例１６
実施例２で使用した合繊マルチフィラメントを用いて、ピン仮撚機（三菱重工製ＳＴ−５）で仮撚加工糸を得た。仮撚条件は、断面変形が少なく、捲縮性が得られ易いように仮撚数３９６０ｔｐｍ、仮撚温度１７０℃、仮撚速度７０ｍ／分、オーバーフィード率−３．００％、スピナー捲数１回とした。仮撚加工糸の伸縮復元率は１９．８％であった。該仮撚加工糸を経糸及び緯糸に用い、タフタ組織（平組織）で製織した（カバーファクター１７９０）。その後、実施例１と同様にして織物を得た。
次いで、温度１６０℃、加工速度２０ｍ／分のシュリンクサーファーを通し、織物中の拘束力を緩和する処理を施した。実施例１６の仮撚加工糸及び織物の評価結果を表に示す。
織物中の仮撚糸の単糸の異形度は断面が楕円状に変形し、異型度が１．５を呈した。得た織物のカバーファクターは１９６０、目付は４３．３ｇ／ｍ2で、織物の緯方向の伸び率は９．６％であった。実施例２より生地品位が向上した理由は、仮撚加工糸の捲縮により糸表面の乱反射が増したことによると考えられる。捲縮性があるため通常であれば低通気度が得られにくい織物でありながら、本実施例１６では低通気度保持性が良いのは、仮撚加工糸段階で単糸間の噛合いが図６（ａ）に示されるより促進され、単糸同士が比較的分離し難い構造を形成しているためと考えられる。また、擦過に弱い仮撚加工糸を用いながら耐摩耗性が良くなっているのは、単糸の凸部の径の大きさが寄与し、カレンダー加工により織物表面が比較的平滑になったためと考えられる。
実施例２で使用した合繊マルチフィラメントを用いて、ピン仮撚機（三菱重工製ＳＴ−５）で仮撚加工糸を得た。仮撚条件は、断面変形が少なく、捲縮性が得られ易いように仮撚数３９６０ｔｐｍ、仮撚温度１７０℃、仮撚速度７０ｍ／分、オーバーフィード率−３．００％、スピナー捲数１回とした。仮撚加工糸の伸縮復元率は１９．８％であった。該仮撚加工糸を経糸及び緯糸に用い、タフタ組織（平組織）で製織した（カバーファクター１７９０）。その後、実施例１と同様にして織物を得た。
次いで、温度１６０℃、加工速度２０ｍ／分のシュリンクサーファーを通し、織物中の拘束力を緩和する処理を施した。実施例１６の仮撚加工糸及び織物の評価結果を表に示す。
織物中の仮撚糸の単糸の異形度は断面が楕円状に変形し、異型度が１．５を呈した。得た織物のカバーファクターは１９６０、目付は４３．３ｇ／ｍ2で、織物の緯方向の伸び率は９．６％であった。実施例２より生地品位が向上した理由は、仮撚加工糸の捲縮により糸表面の乱反射が増したことによると考えられる。捲縮性があるため通常であれば低通気度が得られにくい織物でありながら、本実施例１６では低通気度保持性が良いのは、仮撚加工糸段階で単糸間の噛合いが図６（ａ）に示されるより促進され、単糸同士が比較的分離し難い構造を形成しているためと考えられる。また、擦過に弱い仮撚加工糸を用いながら耐摩耗性が良くなっているのは、単糸の凸部の径の大きさが寄与し、カレンダー加工により織物表面が比較的平滑になったためと考えられる。
比較例１
丸型単糸からなるブライトナイロン６を、それぞれ経糸及び緯糸に用いてタフタ組織（平組織）で製織したこと以外は実施例１と同様にして織物を得たが、低通気度保持性が不十分であり、本発明の求めるレベルには到達しなかった。
丸型単糸からなるブライトナイロン６を、それぞれ経糸及び緯糸に用いてタフタ組織（平組織）で製織したこと以外は実施例１と同様にして織物を得たが、低通気度保持性が不十分であり、本発明の求めるレベルには到達しなかった。
比較例２
正三角形断面を有する三角型単糸からなるブライトナイロン６を、それぞれ経糸及び緯糸に用いてタフタ組織（平組織）で製織したこと以外は実施例１と同様にして織物を得たが、イラツキが多く、風合いは硬いものであった。平坦部が広く、形状に丸みがないことが影響しているためと考えられる。
正三角形断面を有する三角型単糸からなるブライトナイロン６を、それぞれ経糸及び緯糸に用いてタフタ組織（平組織）で製織したこと以外は実施例１と同様にして織物を得たが、イラツキが多く、風合いは硬いものであった。平坦部が広く、形状に丸みがないことが影響しているためと考えられる。
比較例３
多葉型単糸を図５（ａ）に示すような４葉断面とし、多葉型単糸の形状を表のように変更したこと以外は実施例１と同様にして織物を得た。品位は実施例４〜６より悪化し、耐摩耗性は１級と不良であった。四葉でも形状が適正でないと本発明の目的とする織物は得られないことがわかる。
多葉型単糸を図５（ａ）に示すような４葉断面とし、多葉型単糸の形状を表のように変更したこと以外は実施例１と同様にして織物を得た。品位は実施例４〜６より悪化し、耐摩耗性は１級と不良であった。四葉でも形状が適正でないと本発明の目的とする織物は得られないことがわかる。
比較例４
多葉型単糸を図５（ｂ）に示すような５葉断面とし、多葉型単糸の形状を表のように変更したこと以外は実施例１と同様にして織物を得た。織物中の単糸同士は点接触であるため洗濯中に単糸同士が分離してしまい、洗濯後の通気度は大きく上昇した。五葉でも形状が適正でないと本発明の目的とする織物は得られないことがわかる。
多葉型単糸を図５（ｂ）に示すような５葉断面とし、多葉型単糸の形状を表のように変更したこと以外は実施例１と同様にして織物を得た。織物中の単糸同士は点接触であるため洗濯中に単糸同士が分離してしまい、洗濯後の通気度は大きく上昇した。五葉でも形状が適正でないと本発明の目的とする織物は得られないことがわかる。
比較例５
多葉型単糸を図５（ｃ）に示すような５葉断面とし、多葉型単糸の形状を表のように変更したこと以外は実施例１と同様にして織物を得た。実施例７〜９に比べ、品位、風合いが悪化し、耐摩耗性は1級と不良であった。五葉でも形状が適正でないと本発明の目的とする織物は得られないことがわかる。品位不良は比較例２と同様に平坦部の幅が広過ぎたためと考えられる。
多葉型単糸を図５（ｃ）に示すような５葉断面とし、多葉型単糸の形状を表のように変更したこと以外は実施例１と同様にして織物を得た。実施例７〜９に比べ、品位、風合いが悪化し、耐摩耗性は1級と不良であった。五葉でも形状が適正でないと本発明の目的とする織物は得られないことがわかる。品位不良は比較例２と同様に平坦部の幅が広過ぎたためと考えられる。
比較例６
図９（ａ）に示すような６葉断面を有する多葉型単糸からなるブライトナイロン６の２２ｄｔｅｘ、２０フィラメント糸で製織し、更にカレンダー温度を１８０℃から１６０℃に変えたこと以外は、実施例１と同様にして織物を得た。単糸の凸部の直径が細かったことから、擦過により単糸が引き出されやすくなり、耐摩耗性が不良になったと考えられる。
図９（ａ）に示すような６葉断面を有する多葉型単糸からなるブライトナイロン６の２２ｄｔｅｘ、２０フィラメント糸で製織し、更にカレンダー温度を１８０℃から１６０℃に変えたこと以外は、実施例１と同様にして織物を得た。単糸の凸部の直径が細かったことから、擦過により単糸が引き出されやすくなり、耐摩耗性が不良になったと考えられる。
Ｌ1〜Ｌ5：平坦部の幅
Ｌ0、Ｌ01、Ｌ02：隣接する凸部の平坦部端同士を結ぶ最長の直線距離
Ｗ1〜Ｗ3：接触長
Ｒ1：凸部における丸み部分の直径
Ｒ2：凹部における丸み部分の直径
Ｄ1：多葉型単糸の凸部の中心点から凸部における丸み部分までの最長距離
Ｄ2：多葉型単糸の凹部の中心点から凹部における丸み部分までの最長距離
ａ、ｂ、ｃ、ｄ：多葉型単糸
Ｈ、Ｈ1、Ｈ2：凹み高さ
Ｌ0、Ｌ01、Ｌ02：隣接する凸部の平坦部端同士を結ぶ最長の直線距離
Ｗ1〜Ｗ3：接触長
Ｒ1：凸部における丸み部分の直径
Ｒ2：凹部における丸み部分の直径
Ｄ1：多葉型単糸の凸部の中心点から凸部における丸み部分までの最長距離
Ｄ2：多葉型単糸の凹部の中心点から凹部における丸み部分までの最長距離
ａ、ｂ、ｃ、ｄ：多葉型単糸
Ｈ、Ｈ1、Ｈ2：凹み高さ
Claims (8)
- 繊維横断面の外形に３〜６個ずつの凸部と凹部を有する多葉型単糸を含む合繊マルチフィラメント織物であり、
織物に含まれる多葉型単糸１００％中、８０〜１００％の多葉型単糸が、隣り合う多葉型単糸と、凸部及び／又は凹部で、曲線的及び／又は直線的に接し、前記接触長が６μｍ以上３０μｍ以下であり、
表面及び裏面の少なくとも一方にカレンダー加工面があり、カレンダー加工により前記多葉型単糸の凸部に形成される平坦部の幅が３．５μｍ以上１５μｍ以下であり、
前記凸部における丸み部分の直径Ｒ 1 が４．５μｍ以上１５μｍ以下であり、
前記直径Ｒ 1 と、前記凹部における丸み部分の直径Ｒ 2 との比（Ｒ 1 ／Ｒ 2 ）が０．５以上２．５以下であることを特徴とする織物。 - 前記多葉型単糸の異型度が１．２以上２．０以下であり、
前記凸部の高さが２．０μｍ以上８．０μｍ以下である請求項１に記載の織物。 - 前記合繊マルチフィラメントの総繊度が１１ｄｔｅｘ以上６７ｄｔｅｘ以下であり、
前記多葉型単糸の単糸繊度が１．５ｄｔｅｘ以上６．０ｄｔｅｘ以下であり、
カバーファクターが１４５０以上２３００以下である請求項１又は２に記載の織物。 - ＪＩＳ Ｌ １０９６ ８．２７．１ 通気性Ａ法（フラジール形法）に基づいて測定される洗濯１０回後の通気度が１．５ｃｍ3／ｃｍ2・ｓ以下である請求項１〜３のいずれか１項に記載の織物。
- 摩耗等級が２級以上である請求項１〜４のいずれか１項に記載の織物。
- 請求項１〜５のいずれか１項に記載の織物を含む衣料。
- 請求項１〜５のいずれか１項に記載の織物を含む寝具。
- 請求項１〜５のいずれか１項に記載の織物を含む鞄。
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