KR20090103920A - 새로운 콘크리트 조성물 - Google Patents

새로운 콘크리트 조성물

Info

Publication number
KR20090103920A
KR20090103920A KR1020097015333A KR20097015333A KR20090103920A KR 20090103920 A KR20090103920 A KR 20090103920A KR 1020097015333 A KR1020097015333 A KR 1020097015333A KR 20097015333 A KR20097015333 A KR 20097015333A KR 20090103920 A KR20090103920 A KR 20090103920A
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
concrete
mpa
sand
fibers
weight
Prior art date
Application number
KR1020097015333A
Other languages
English (en)
Other versions
KR101387291B1 (ko
Inventor
쟝-프랑수아 바토즈
물루 베루
필리쁘 퐁노로사
Original Assignee
라파르쥐
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 라파르쥐 filed Critical 라파르쥐
Publication of KR20090103920A publication Critical patent/KR20090103920A/ko
Application granted granted Critical
Publication of KR101387291B1 publication Critical patent/KR101387291B1/ko

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
    • C04B28/02—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing hydraulic cements other than calcium sulfates
    • C04B28/04—Portland cements
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2111/00—Mortars, concrete or artificial stone or mixtures to prepare them, characterised by specific function, property or use
    • C04B2111/00034—Physico-chemical characteristics of the mixtures
    • C04B2111/00103—Self-compacting mixtures
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2111/00—Mortars, concrete or artificial stone or mixtures to prepare them, characterised by specific function, property or use
    • C04B2111/10—Compositions or ingredients thereof characterised by the absence or the very low content of a specific material
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2111/00—Mortars, concrete or artificial stone or mixtures to prepare them, characterised by specific function, property or use
    • C04B2111/34—Non-shrinking or non-cracking materials
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2201/00—Mortars, concrete or artificial stone characterised by specific physical values
    • C04B2201/50—Mortars, concrete or artificial stone characterised by specific physical values for the mechanical strength
    • C04B2201/52—High compression strength concretes, i.e. with a compression strength higher than about 55 N/mm2, e.g. reactive powder concrete [RPC]
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
    • Y02W30/00—Technologies for solid waste management
    • Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
    • Y02W30/91—Use of waste materials as fillers for mortars or concrete

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Ceramic Engineering (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Structural Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)

Abstract

본 발명은, 초고성능 콘크리트 (UHPC) 를 제공하는데, 이 콘크리트는, 포틀랜드 시멘트 100 중량부; 0.063 ∼ 5 ㎜ 의 D10 내지 D90 을 갖는 단일 그레이딩 (grading) 의 샌드, 또는 샌드들 (바람직하게는 2 종의 샌드) 의 혼합물 (가장 미립인 샌드는 0.063 ∼ 1 ㎜ 의 D10 내지 D90 을 갖고, 가장 조립인 샌드는 1 ∼ 4 ㎜ 의 D10 내지 D90 을 가짐) 50 ∼ 200 중량부; 15 ㎛ 미만의 평균 입자 크기를 갖는 입자성의 실질적으로 비포졸란계 물질 10 ∼ 50 중량부; 감수성 (water-reducing) 유동화제 0.1 ∼ 10 중량부; 및 물 10 ∼ 30 중량부를 포함하고, 실질적으로 실리카 흄을 포함하지 않으며, 28 일에 100 ㎫ 보다 더 큰 압축 강도를 갖는다.

Description

새로운 콘크리트 조성물{NEW CONCRETE COMPOSITIONS}
본 발명은 새로운 콘크리트 조성물 및 그의 용도에 관한 것이다.
1980 년대 이후, 실리카 흄 (Silica fume) 은 시멘트의 첨가제로서 알려져 있다. 그 이후로, 그의 사용량이 증가하고, 이제는 일반적으로, 현대 건축 방법에서의 사용에 적합한 압축 강도와 같은 특성이 확보되어야 한다면, 고성능 콘크리트 (HPC), 특히 초고성능 콘크리트 (UHPC) 의 제조에 있어 필수 재료로 간주되고 있다.
고성능 콘크리트는 일반적으로 28 일에 50 ∼ 100 MPa 의 압축 강도를 갖는다. 초고성능 콘크리트는 일반적으로 28 일에 100 MPa 보다 크고 일반적으로 120 MPa 보다 큰 압축 강도를 갖는다.
마이크로 실리카라고도 알려져 있는 실리카 흄은 규소 또는 규소철 합금 제조의 부산물이다. 그의 주 성분은 비정질 이산화규소이다. 개별 입자는 일반적으로 약 5 ∼ 10 ㎚ 의 직경을 갖는다. 개별 입자들은 응집되어 0.1 ∼ 1 ㎛ 의 응집체를 형성하고, 그리고 나서 20 ∼ 30 ㎛ 의 응집체로 응집된다. 실리카 흄은 일반적으로 10 ∼ 30 ㎡/g 의 BET 표면적을 갖는다. 실리카 흄은 반응성 포졸란계 물질로 알려져 있다.
포졸란은, Lea 의 "시멘트와 콘크리트의 화학 (Chemistry of Cement and concret)" (제 4 판, Arnold 출판사) 에, 물 중에서 수산화칼슘 (라임) 과 혼합되거나 또는 수산화칼슘을 방출할 수 있는 재료 (포틀랜드 시멘트 클링커 등) 와 혼합되는 때에 경화되는 천연 또는 합성 무기 재료로 기재되어 있다. 일반적으로 포졸란은, 단독으로는 거의 또는 전혀 시멘트질 값을 갖지 않지만, 습기의 존재 하에서는 주위 온도에서 수산화칼슘과 화학적으로 반응하여, 시멘트질 특성을 갖는 화합물을 형성할 수 있는 규산질 또는 규산 및 알루미늄질 재료이다.
그러므로, 실리카 흄은 실리카 흄을 포함하는 콘크리트 믹스 (concrete mix) 의 응결 (setting) 과정에서 활성 부분 (active part) 을 차지하고, 존재하는 다양한 입자성 재료를 함께 구속하여 콘크리트의 강도에 기여하는 시멘트질 화합물의 형성에 적극적으로 관여하는 것으로 이해된다.
WO 2005/077857 에는, 상이한 과립질의 하소 보크사이트 샌드 (calcined bauxite sand) 와 실리카 흄의 혼합물을 포함하는 매우 높은 성능의 콘크리트가 기재되어 있으며, 여기에는 규정된 비표면적 (10 ㎡/g) 및 형태 지수 (form index) (적어도 0.3, 여기서 형태 지수는 전계 효과 주사형 전자 현미경에 의해 측정되는 입자 두께 대 입자 길이의 비임) 를 갖는 초미립 탄산칼슘이 콘크리트의 백색도 (whiteness) 를 향상시키기 위해 첨가된다. 탄산칼슘의 초미립자의 평균 직경은 약 70 ㎚ 이다.
WO 2006/134080 Al 에는, 개선된 특성을 갖는 플라스터, 스터코, 렌더 (render), 모르타르 및 콘크리트와 같은 건축자재의 제조에서의 탄산칼슘 입자의 사용이 기재되어 있다. 기재되어 있는 개선된 특성에는, 양호한 흡음성 및 높은 내마모성은 포함되지만, 내압축성 (compression resistance) 은 포함되지 않는다.
본 발명의 목적은, 바람직한 특성 (압축강도를 포함함) 과 그 조합을 유지하면서 콘크리트에서의 실질적으로 모든 포졸란계 실리카 흄을 비포졸란계 물질로 대체하는 것이며, 또 본 발명의 목적은, 예컨대 실리카 흄의 부재에도 불구하고 적절한 내압축성을 갖는 고성능, 특히 초고성능 콘크리트를 제공하는 것이다. 또한, 본 발명의 목적은 더 짧은 응결 시간을 갖는 콘크리트를 제공하는 것이다.
따라서, 본 발명은, 상대적인 중량부로,
포틀랜드 시멘트 100 중량부;
0.063 ∼ 5 ㎜ 의 D10 내지 D90 을 갖는 단일 그레이딩 (grading) 의 샌드, 또는 샌드들 (바람직하게는 2 종의 샌드) 의 혼합물 (가장 미립인 샌드는 0.063 ∼ 1 ㎜ 의 D10 내지 D90 을 갖고, 가장 조립인 샌드는 1 ∼ 4 ㎜ 의 D10 내지 D90 을 가짐) 50 ∼ 200 (바람직하게는 80 ∼ 170, 더욱 바람직하게는 100 ∼ 150) 중량부;
15 ㎛ 미만의 평균 입자 크기를 갖는 입자성의 실질적으로 비포졸란계 물질 10 ∼ 80 (바람직하게는 10 ∼ 50, 예컨대 20 ∼ 40) 중량부;
감수성 (water-reducing) 유동화제 0.1 ∼ 10 중량부; 및
물 10 ∼ 30 중량부
를 포함하는 콘크리트를 제공하며, 이 콘크리트는 실질적으로 실리카 흄을 포함하지 않고, 상기 콘크리트는 28 일에 100 ㎫ 보다 더 큰 압축 강도를 갖는다.
100 ㎫ 의 압축 강도는 일반적으로 열경화 유무에 상관없이 달성된다. 더 큰 강도를 얻기 위해 열경화가 바람직하다. 압축 강도는 바람직하게는 120 ㎫ 보다 더 크고, 더욱 바람직하게는 150 ㎫ 보다 더 크다.
샌드는 일반적으로 실리카 또는 석회석 샌드, 하소 보크사이트 또는 입자성 야금 잔류물 (particulate metallurgical residue) 이고, 미립 샌드는 분쇄된 경질의 고밀도 미네랄 물질, 예컨대 분쇄된 유리화 슬래그 (ground vitrified slag) 를 또한 포함할 수 있다. 샌드의 바람직한 혼합물은 샌드들 (바람직하게는 2 종의 샌드) 의 혼합물 (가장 미립인 샌드는 0.063 ∼ 1 ㎜ 의 D10 내지 D90 을 갖고, 가장 조립인 샌드는 1 ∼ 2 ㎜ 의 D10 내지 D90 을 가짐) 을 포함한다.
본 발명에 따른 콘크리트는 바람직하게는 자기타설 (self-placing) 콘크리트이다. 이는 바람직하게 2 ∼ 16 시간, 예컨대 4 ∼ 8 시간의 비카트 (Vicat) 응결 시간을 갖는다. 일반적으로 HPC 및 UHPC 는 시멘트 함량이 더 높기 때문에 응결시 더 많이 수축된다. 물을 첨가하기 전에, 일반적으로 2 ∼ 8, 바람직하게는 3 ∼ 5, 예컨대 약 4 중량부의 생석회, 탄 석회 (burnt lime) 또는 산화칼슘을 포함시킴으로써, 총 수축을 줄일 수 있다.
실질적으로 비포졸란계 물질 (이하에서 비포졸란이라고 함) 은 바람직하게는 10 ㎛ 미만, 예컨대 8 ㎛ 미만, 바람직하게는 5 ㎛ 미만, 예컨대 1 ∼ 4 ㎛ 의 평균 입자 크기를 갖는다. 평균 입자 크기는 일반적으로 0.1 ㎛ 보다 더 크다.
비포졸란은 입자성의 탄산칼슘을 함유하는 물질 (예컨대, 분쇄된 석회석 또는 석출된 (precipitated) 탄산칼슘과 같은 입자성 탄산칼슘) 일 수 있다. 이는 바람직하게는 분쇄된 탄산칼슘이다. 분쇄된 탄산칼슘은 예컨대 Durcal1 일 수 있다.
비포졸란은 분쇄된 석영, 예컨대 프랑스의 Sifraco 로부터 입수가능한 실질적으로 비포졸란계 실리카 충전제인 C800 일 수 있다.
비포졸란 (예컨대 분쇄된 탄산칼슘 또는 석영) 의 바람직한 BET 표면적 (공지된 방법에 의해 결정됨) 은 2 ∼ 10 ㎡/g, 일반적으로 8 ㎡/g 미만, 예컨대 4 ∼ 7 ㎡/g, 바람직하게는 6 ㎡/g 미만이다.
석출된 탄산칼슘 (PCC) 도 또한 실질적으로 비포졸란계 물질이다. PCC 는 다양한 입자 크기와 결정형 (예컨대, 능면체, 침상 (acicular) 또는 편심각면체일 수 있는 방해석 또는 산석) 으로 입수가능하다. 예컨대, 1 ㎛ 보다 더 큰 입자 크기를 갖는 PCC (바람직하게는 편심각면체 결정형임) (1.4 ∼ 3 ㎛ 의 중간 입자 크기를 갖고 편심각면체인, Specialty Minerals Inc (SMI) 로부터 입수가능한 중간 PCC 등) 를 이용할 수 있다.
1 ㎛ 미만, 예컨대 0.3 ∼ 0.7 ㎛ 의 입자 크기를 갖는 PCC (Solvay 로부터 입수가능한, 0.3 ∼ 0.7 ㎛ 의 중간 입자 크기를 갖는 미립 PCC) 를 또한 이용할 수 있다.
예컨대 0.07 ㎛ 미만의 입자 크기를 갖는 초미립 FCC (간혹 나노 PCC 라고 함) 를 이용할 수 있다. 초미립 PCC 에서, 개별 (1차) 입자는 약 20 ㎚ 의 입자 크기를 가질 수 있다. 개별 입자는 응집되어, 약 0.1 ∼ 1 ㎛ 의 (2차) 크기를 갖는 클러스터로 된다. 클러스터 자체는 1 ㎛ 보다 더 큰 (3차) 크기를 갖는 응집체를 형성한다.
예컨대 0.07 ㎛ 미만의 입자 크기를 갖는 초미립 PCC 를 이용하는 경우, 침상 또는 편심각면체인 것이 바람직하고, 형태 지수가 0.3 미만, 바람직하게는 0.2 미만, 예컨대 0.2 ∼ 0.1 인 것이 바람직하다. 예로는, 일반적으로 200 ∼ 350 ㎚ 의 평균 입자 크기를 가지며 바람직하게는 6 ∼ 10 ㎡/g 의 비표면을 갖는 침상 산석 또는 편심각면체 방해석이 있다 (예컨대, Solvay 로부터 입수가능한 Socal 제품).
비포졸란 또는 비포졸란들의 혼합물, 예컨대 분쇄된 석회석, 분쇄된 석영 또는 석출된 탄산칼슘 또는 이들의 혼합물을 이용할 수 있다.
본 발명에 따른 콘크리트에서의 응결 시간은 비포졸란 대신에 실리카 흄을 포함하는 유사한 콘크리트에 비해 짧다.
본 발명에 따른 콘크리트는 일반적으로 강화 수단, 예컨대 금속 및/도는 유기 섬유 및/또는 이하에서 설명하는 다른 강화 요소와 조합되어 이용된다.
본 발명의 조성물은 바람직하게는 금속 및/또는 유기 섬유를 포함한다. 섬유의 체적량은 일반적으로 응결된 콘크리트의 체적에 대해 0.5 ∼ 8 % 이다. 금속 섬유의 양은, 최종 응결된 콘크리트의 체적에 대해 표현하였을 때, 4 % 미만, 예컨대 0.5 ∼ 3.5 %, 바람직하게는 약 2 % 이다. 유기 섬유의 양은, 동일한 기준으로 표현하였을 때, 일반적으로 1 ∼ 8 %, 바람직하게는 2 ∼ 5 % 이다. 그러한 섬유가 포함되는 경우, 본 발명에 따른 콘크리트는 바람직하게는 초고성능 콘크리트이고, 그러한 콘크리트는 바람직하게는 120 ㎫ 초과, 예컨대 140 ㎫ 초과의 압축 강도를 갖는다.
금속 섬유는 일반적으로 고강도 강 섬유, 비정질 강 섬유 또는 스테인리스 강 섬유와 같은 강 섬유로부터 선택된다. 선택적으로, 강 섬유는 구리, 아연, 니켈 (또는 이들의 합금) 과 같은 비철 금속으로 코팅될 수 있다.
금속 섬유의 개별 길이 (l) 는 일반적으로 적어도 2 ㎜ 이고, 바람직하게는 10 ∼ 30 ㎜ 이다. l/d 비 (d 는 섬유의 직경임) 는 일반적으로 10 ∼ 300 이고, 바람직하게는 30 ∼ 300, 더욱 바람직하게는 30 ∼ 100 이다.
가변적인 기하학적 형상을 갖는 섬유를 이용할 수 있는데, 이들 섬유의 단부는 주름지거나 물결 모양으로 되거나 또는 갈고리 모양으로 될 수 있다. 또한, 섬유의 거칠기를 변화시킬 수 있고 및/또는 가변 단면을 갖는 섬유를 이용할 수 있으며, 여러 개의 금속 와이어를 브레이딩 (braiding) 하거나 매어서 꼬인 어셈블리를 형성하는 것을 포함하는 적절한 기술에 의해 섬유를 획득할 수 있다.
섬유와 매트릭스 사이의 결합 (bonding) 은 개별적으로 또는 조합되어 이용될 수 있는 여러 수단에 의해 증진된다.
시멘트질 매트릭스 내에서의 금속 섬유의 결합은 섬유의 표면 처리에 의해 증진될 수 있다. 이러한 섬유 처리는 다음의 프로세스 중 1 이상에 의해 행해질 수 있다: 섬유 에칭; 또는 특히 실리카 또는 금속 인삼염의 침전에 의한 섬유에의 미네랄 화합물의 침전 (deposition).
에칭은, 예컨대 섬유를 산에 접촉시키고 그리고 나서 중화시킴으로써 행해질 수 있다.
실리카는 섬유를 실란, 실리코네이트 (siliconate) 또는 실리카 졸과 같은 규소 화합물에 접촉시킴으로써 침전될 수 있다. 실리카 또는 인산염이 실질적으로 콘크리트 매트릭스 내 금속 섬유의 표면에 한정되고 매트릭스에 균일하게 분산되지 않는 것으로 이해된다.
침린 (phosphatizing) 처리는 예컨대 G. LORlN 가 쓴 "금속의 침린 (The Phosphatizing of Metals)" 라는 제목의 논문 (1973년, Eyrolles 출판사) 에 기재되어 공지되었다.
일반적으로, 금속 인산염은 침린 공정을 이용하여 침전되는데, 침린 공정은 예비산세된 금속 섬유를, 금속 인산염, 바람직하게는 망간 인산염 또는 아연 인산염을 포함하는 수용액 내에 도입하는 단계;, 그리고 섬유를 회수하기 위해 그 수용액을 여과하는 단계; 그리고 그 섬유를 헹굼, 중화 및 재헹굼하는 단계를 포함한다. 통상적인 침린 공정의 경우와 달리, 얻어지는 섬유는 그리스 타입 (grease-type) 마무리 작업을 요하지 않고, 내식 보호를 제공하거나 시멘트질 매체로 처리하는 것을 보다 용이하게 하기 위해 선택적으로 첨가제를 함침시킬 수 있다. 침린 처리는 금속 인산염 용액을 섬유에 코팅하거나 분무함으로써 또한 행해질 수 있다.
금속 섬유가 본 발명의 조성물 내에 존재하는 경우, 섬유의 침강으로 인한 섬유 분포의 균질성의 부족을 방지하거나 감소시키기 위해, 점도 조정제 (예컨대, CP Kelco 사의 음이온성 다당류인 Kelco-Crete) 를 사용하는 것이 바람직하다.
유기 섬유는 폴리비닐 알코올 섬유 (PVA), 폴리아크릴로니트릴 섬유 (PAN), 폴리에틸렌 섬유 (PE), 고밀도 폴리에티렌 섬유 (HDPE), 폴리프로필렌 섬유 (PP), 호모- 또는 코폴리머, 폴리아미드 또는 폴리이미드 섬유를 포함한다. 이들 섬유의 혼합물이 또한 사용될 수 있다. 본 발명에서 사용되는 유기 강화 섬유는 다음과 같이 분류될 수 있다: 하이 모듈러스 (modulus) 반응성 섬유, 로우 모듈러스 비반응성 섬유 및 반응성 섬유. 본 명세서 (청구범위 포함) 에서 사용되는 "모듈러스" 라는 용어는 영률 (탄성률) 을 가리킨다.
금속과 유기 섬유의 혼합물이 또한 사용될 수 있고, 다양한 특성 및/또는 길이의 섬유를 포함하는 "하이브리드 (hybrid)" 복합재가 얻어지며, 이 복합재의 물리적 거동은 요구되는 성능에 따라 조정될 수 있다.
유기 섬유의 존재로 인해, 열 또는 불에 대한 콘크리트의 거동을 조정할 수 있다.
유기 섬유의 용해로 인해, 통로를 형성할 수 있으며, 콘크리트가 고온에 노출되는 때 가압 하의 스팀 또는 물이 이 통로를 통해 빠져나올 수 있다.
유기 섬유는 모노스트랜드 또는 멀티스트랜드로 존재할 수 있고, 모노- 또는 멀티스트랜드의 직경은 10 ㎛ ∼ 800 ㎛ 인 것이 바람직하다. 또한, 유기 섬유는 직조 또는 부직조 구조의 형태 또는 상이한 필라멘트를 포함하는 하이브리드 스트랜드의 형태로 이용될 수도 있다.
유기 섬유의 개별 길이는 바람직하게는 5 ㎜ ∼ 40 ㎜, 더욱 바람직하게는 6 ∼ 12 ㎜ 이고, 유기 섬유는 바람직하게는 PVA 섬유이다.
사용되는 유기 섬유의 최적의 양은 일반적으로 섬유의 기하학적 형상, 화학적 특성 및 본래의 물리적 특성 (예컨대, 탄성률, 유동 임계치 (flowing threshold), 물리적 강도) 에 의존한다.
l/d 비 (d 는 섬유 직경이고, l 은 길이임) 는 일반적으로 10 ∼ 300, 바람직하게는 30 ∼ 90 이다.
상이한 특성을 갖는 섬유들의 블렌드 (blend) 를 이용하면, 이를 포함하는 콘크리트의 특성을 조정할 수 있다.
콘크리트 매트릭스에의 폴리머 섬유의 접착은 단독으로 또는 조합되어 이용되는 다양한 방법에 의해 증진될 수 있다. 접착은 반응성 섬유를 이용함으로써 증진되고, 접착은 콘크리트의 열처리, 예컨대 경화에 의해 강화될 수 있다. 또한, 접착은 섬유의 표면 처리에 의해 증진될 수 있다.
섬유의 평균 길이 (L) 대 샌드의 입자 크기 (D) 의 비 (R) 는, 특히 샌드가 1 ㎜ 의 최대 입도를 갖는 경우, 일반적으로 적어도 5 이다.
본 발명의 콘크리트의 시멘트는 일반적으로 실리카 흄을 거의 또는 전혀 포함하지 않는 회색 또는 백색 시멘트이고, 따라서 콘크리트는 실질적으로 실리카 흄을 갖지 않는다. 적절한 시멘트는 Lea 의 "시멘트와 콘크리트의 화학" 에 기재되어 있는 실리카 흄이 없는 포틀랜드 시멘트이다. 포틀랜드 시멘트는 슬래그, 포졸란, 비산회, 번트 셰일 (burnt shale), 석회석, 및 복합재 시멘트 (복합재 시멘트는 실리카 흄을 거의 또는 전혀 포함하지 않음) 를 포함한다. 본 발명에서 사용하기에 바람직한 시멘트는 CEM 1 (일반적으로 PMS) 이다.
건축용 재료의 제조 및 가구와 조각과 같은 몰딩의 경우 (이 경우 재료의 외관이 중요할 수 있음) 백색 시멘트가 바람직하다. 회색 외관을 부여할 수 있는 실리카 흄 (실리카 흄은 백색 또는 회색일 수 있음) 의 부재, 및 백색의 비포졸란의 사용을 통해, 양호한 외관을 갖는 재료를 제조할 수 있다. 그러한 건축용 재료는 외관의 백색도를 떨어뜨리지 않는 유리 또는 플라스틱 섬유를 포함할 수 있다.
색상 및 외관이 그다지 중요하지 않은 구조적 용도의 경우, 금속 섬유 및 예컨대 회색 시멘트가 이용될 수 있다.
본 발명에 따른 조성물의 물/시멘트 중량 비는 시멘트 대체물, 더 구체적으로는 포졸란계 물질이 사용되는 경우 달라질 수 있다. 이 비는 물의 양 대 시멘트와 임의의 포졸란의 첨가 중량의 중량 비로 규정되고, 일반적으로 약 8 % ∼ 25 % 이고, 바람직하게는 13 % ∼ 25 % 이다. 물/시멘트 비는 예컨대 감수제 (water-reducing agent) 및/또는 유동화제를 이용하여 조정될 수 있다.
콘크리트 혼화물 핸드북 (Concrete Admixtures Handbook) (Properties Science and Technology, V. S. Ramachandran, Noyes 출판사, 1984년) 에서, 감수제는, 주어진 워커빌러티 (workability) 에서 콘크리트의 혼합수 (mixing water) 의 양을 일반적으로 10 ∼ 15 % 감소시키는 첨가제로서 규정된다. 감수제는 예컨대 리그노술폰산 (lignosulphonate), 히드록시카르복시산, 탄수화물, 및 다른 특수한 유기 화합물, 예컨대 글리세롤, 폴리비닐 알코올, 나트륨 알루미노-메틸-실리코네이트, 술파닐산 및 카세인을 포함한다.
유동화제는 통상적인 감수제와 화학적으로 상이한, 감수제의 새로운 부류에 속하고, 물 함량을 약 30 % 감소시킬 수 있다. 유동화제는 크게 다음과 같은 4 개의 군으로 분류된다: 술폰화된 나프탈렌 포름알데히드 축합물 (SNF) (일반적으로 나트륨염); 술폰화된 멜라민 포름알데히드 축합물 (SMF); 개질된 리그노술폰산 (MLS): 및 그 외. 더 최근의 유동화제는 폴리아크릴레이트와 같은 폴리카르복시 화합물을 포함한다. 유동화제는 바람직하게는 신세대의 유동화제, 예컨대 그라프트 체인 (graft chain) 으로서 폴리에틸렌 클리콜을 포함하고 메인 체인에 카르복시기 (폴리카르복시 에테르 등) 를 포함하는 코폴리머이다. 나트륨 폴리카르복시산염-폴리술폰산염 및 나트륨 폴리아크릴산염이 또한 사용될 수 있다. 요구되는 유동화제의 양은 일반적으로 시멘트의 반응성에 의존한다. 반응성이 낮아짐에 따라, 요구되는 유동화제의 양도 낮아지게 된다. 총 알칼리 함량을 감소시키기 위해, 유동화제는 나트륨 염 대신 칼슘으로 사용될 수 있다.
다른 첨가제, 예컨대 변형제 (예컨대, 폴리디메틸실록산) 가 본 발명에 따른 조성물에 첨가될 수 있다. 또한, 다른 첨가제는, 용액, 고체 형태 또는 바람직하게는 수지, 오일 또는 에멀션 (바람직하게는 물의 에멀션) 의 형태의 실리콘을 포함한다. (RSiO0.5) 및 (R2SiO) 반족 (moiety) 을 포함하는 실리콘이 더욱 특히 적합하다.
이들 식에서, 동일하거나 상이할 수 있는 R 라디칼은 바람직하게는 수소, 또는 1 ∼ 8 개의 탄소 원자의 알킬 기이고, 메틸기가 바람직하다. 반족의 개수는 바람직하게는 30 ∼ 120 개이다.
조성물 내 그러한 제재의 양은 일반적으로 시멘트에 대해 5 중량부 이하이다.
콘크리트는 고체 성분과 물의 혼합, 성형 (몰딩, 캐스팅, 인젝션, 펌핑, 압출, 캘린더링), 그리고 경화를 포함하는 공지된 방법에 의해 준비될 수 있다.
이는 적어도 120 ㎫ 의 압축 강도를 가질 수 있다.
시멘트 조성물은 이방성 형상 및 1 ㎜ 이하, 바람직하게는 500 ㎛ 이하의 평균 크기를 갖는 강화제를 포함할 수 있다. 강화제는 일반적으로 소판 (platelet) 형상을 갖는다.
강화제의 양은 바람직하게는 샌드와 비포졸란의 2.5 ∼ 35 부피%, 일반적으로는 5 ∼ 25 부피% 이다.
강화제의 크기는 가장 큰 치수의 평균 크기를 의미한다.
강화제는 천연 또는 합성 제품일 수 있다.
소판과 같은 강화제는 운모 소판, 활석 소판, 복합재 규산염 소판 (점토), 질석 소판, 알루미나 소판 중에서 선택될 수 있다.
본 발명에 따른 콘크리트 조성물에서 강화제의 블렌드를 사용할 수 있다.
예컨대 EP-A-0372804 에 기재된 것처럼, 강화제는 그 표면에, 폴리비닐 알코올, 실란, 실리코네이트, 실록산 수지 또는 폴리유기실록산, 또는 (ⅰ) 3 ∼ 22 개의 탄소 원자를 포함하는 적어도 1 종의 카르복시산과 (ⅱ) 2 ∼ 25 개의 탄소 원자를 포함하는 적어도 1 종의 다기능 방향족 또는 지방족 아민 또는 치환된 아민과 (ⅲ) 적어도 아연, 알루미늄, 티타늄, 구리, 크롬, 철, 지르코늄 및 납으로부터 선택되는 금속을 포함하고 수용성 (hydrosoluble) 금속 착물인 가교제 사이의 반응 생성물 중에서 선택된 물질을 갖는 폴리머 유기 코팅을 포함할 수 있다.
코팅 두께는 일반적으로 0.01 ㎛ ∼ 10 ㎛ 이고, 바람직하게는 0.1 ㎛ ∼ 1 ㎛ 이다.
라텍스는 스티렌-부타디엔 라텍스, 아크릴 라텍스, 스티렌-아크릴 라텍스, 메타크릴 라텍스, 카르복시레이티드 및 포스포네이티드 (phosphonated) 라텍스를 포함한다. 칼슘 착물 기를 갖는 라텍스가 바람직하다.
폴리머 유기 코팅은 유동화 베드에서의 강화제의 처리에 의해 또는 상기한 화합물 중 하나의 존재 하에서 FORBERG 타입의 믹서의 이용에 의해 얻어질 수 있다.
바람직한 화합물에는, H240 폴리유기실록산, Rhodorsil 878, 865 및 1830 PX 실록산 수지, 403/60/WS 및 WB LS 14 Manalox (모두 RHODIA Chimie 사가 판매하고 있음), 칼륨 실리코네이트이 포함된다.
그러한 처리는 천연 제품인 강화제의 경우 바람직하다.
본 발명에 따른 콘크리트를 준비하기 위해, 성분 및 강화 섬유은, 이들이 포함되는 경우, 물과 함께 혼합된다. 예컨대, 다음과 같은 혼합 순서를 채택할 수 있다: 매트릭스의 가루 성분의 혼합 (예컨대 2 분간); 물과 혼합물의 일부, 예컨대 절반의 도입; 혼합 (예컨대 1 분간); 혼합물의 나머지 부분의 도입; 혼합 (예컨대 3 분간); 강화 섬유와 부가적인 성분의 도입; 혼합 (예컨대 2분간).
콘크리트는 물리적 특성을 향상시키기 위해 열경화를 거칠 수 있다. 경화는 일반적으로 주위 온도 (예컨대, 20 ℃ ∼ 90 ℃) 로부터, 바람직하게는 60 ℃ ∼ 90 ℃ 의 온도에서 행해진다. 경화 온도는 주위 압력에서의 물의 끓는점보다 더 낮아야 한다. 경화 온도는 일반적으로 100 ℃ 미만이다. 높은 압력에서 경화가 행해지는 고압 살균 (autoclaving) 의 경우, 더 높은 경화 온도를 이용할 수 있다.
경화 시간은 예컨대 6 시간 ∼ 4 일, 바람직하게는 약 2 일일 수 있다. 경화는, 바람직하게는 20 ℃ 에서 2 일 ∼ 약 7 일이 된 콘크리트에 대해, 응결 후, 일반적으로 응결이 시작된 후 적어도 1 일 경과 후 시작된다.
경화는 건식 또는 습식 조건으로 또는 두 환경을 교대로 하는 주기로 (예컨대, 습한 환경에서의 24 시간 경화 후 건조한 환경에서의 24 시간 경화로) 행해질 수 있다.
콘크리트가 고온에서 경화되어야 하는 경우, 콘크리트 조성물에 석영 분말이 포함되는 것이 유리하다.
본 발명에 따른 콘크리트와 함께 사용되는 강화 수단은 하기의 것을 또한 포함한다.
콘크리트는 부착 와이어 (bonded wire) 또는 부착 긴장재 (bonded tendon) 에 의해 프리텐션 (pretension) 되거나 또는 단일 비부착 (unbonded) 긴장재 또는 케이블 (와이어의 조립체를 포함하거나 긴장제를 포함함) 또는 시스 (sheath) 나 바아에 의해 포스트텐션 (post-tension) 될 수 있다.
프리텐션의 형태든 포스트텐션의 형태든 프리스트레싱은 특히 본 발명에 따른 콘크리트로 이루어지는 제품에 매우 적합하다.
금속 프리스트레싱 케이블은 사용시 매우 높은 인장 강도를 갖는데, 그 이유는 그 케이블을 포함하는 매트릭스의 인장 강도가 낮으면, 콘크리트 구조 요소의 치수를 최적화할 수 없기 때문이다.
강화 수단 (섬유 포함) 은 단독으로 또는 조합되어 사용될 수 있다는 것을 이해할 것이다.
물리적 강도에서의 이러한 증가로 인해 얻어지는 체적의 감소는 조립식 요소의 제조를 가능하게 한다. 그러면, 가벼운 중량으로 인해 용이하게 운반될 수 있는 오랜 수명의 콘크리트 요소를 제조할 수 있고, 이는 특히 포스트텐션이 폭넓게 채용되는 대형 구조물의 구성에 매우 적합하다. 이러한 종류의 구조물의 경우, 이러한 해법은 직장 지속 시간과 조립의 측면에서 이루어지는 매우 유리한 절약을 제공한다.
그리고, 열경화의 경우, 프리텐션 또는 포스트텐션을 이용하면, 수축이 현저히 감소된다.
또한, 적어도 150 ㎫ 의 압축 강도 (Rc) 를 가질 수 있다.
본 발명에 따른 콘크리트의 성분의 혼합에 있어서, 시멘트 이외의 입자성 물질이 미리 혼합된 건식 분말 또는 희박하거나 농축된 수성 현탁액으로서 도입될 수 있다.
본 발명에 따른 콘크리트 내 입자성의 실질적으로 비포졸란계인 물질은 콘크리트 전체에 실질적으로 균일하게 분포되는 것이 바람직하다.
본 발명에 따른 콘크리트는, (a) 보크사이트를 실질적으로 거의 포함하지 않을 수 있고, 즉 시멘트의 중량에 비해 5 중량% 미만, 예컨대 2 중량% 미만, 더욱 바람직하게는 1 중량% 미만, 가장 바람직하게는 0.5 중량% 미만으로 포함할 수 있다.
달리 언급하지 않는 한, 본 명세서 (청구범위 포함) 에 있어서,
압축 강도 값은 20 ℃ 에서의 28 일 동안의 습식 경화 후 직경 7 ㎝ 및 높이 14 ㎝ 인 원통형 시험 샘플에 대해 측정된 것이고,
굽힘 강도는 IBERTEST UMIB CO-300 클래스 A 기계에서 4-지점 변형으로 지지된 치수 7 × 7 × 28 또는 4 × 4 × 16 ㎝ 의 프리즘형 시험 샘플에 대해 측정된 것이며,
"실질적으로 실리카 흄이 없는" 이라는 표현은 시멘트의 중량에 비해 5 중량% 미만, 예컨대 2 중량% 미만, 더욱 바람직하게는 1 중량% 미만, 가장 바람직하게는 0.5 중량% 미만을 포함하는 것을 의미하고,
% 는 다른 언급이 없는 한 중량% 이며,
재료의 표면적은, 흡착 가스 (absorbed gas) 로서 질소를 갖는 Beckman Coulter SA 3100 장치를 이용하여 BET 법에 의해 측정된 것이고,
슬럼프 값 (slump value) (약 1 초 간격으로 충격 (통상 20 회) 을 가한 동적인 값 또는 충격을 가하지 않은 정적인 값) 은 원형 충격 테이블 (직경 300 ㎜, 두께 5.99 ㎜, 중량 약 4.1 ㎏) 에서 약 12 ㎜ 의 적하로 측정된 것이다. ASTM C230 에 따라 절두 원뿔형 몰드 (높이 50 ㎜, 상부 직경 70 ㎜, 저부 직경 100 ㎜) 를 이용하여 시험 샘플을 준비하였으며, 정적인 값 (충격 전 또는 충격 후) 은 샘플을 몰드에서 꺼내어 정지시킨 후에 측정하였다.
평균 입자 크기 및 미립 입자 (예컨대 입자성 비포졸란, 예컨대 탄산칼슘) 의 분포는 하기와 같이 조작되는 Malvern Mastersizer 2000 을 이용하여 레이저 입자측정에 의해 수성 분산물에서 측정된 것이다: 적어도 80 % 의 레이저 파워로 배경 잡음을 결정하여, 감소하는 지수 곡선이 얻어짐을 확인하고, 10 ∼ 20 % 의 차폐 (obscuration) 를 형성하는 농도, 펌프 속도 2000 rpm, 교반기 속도 800 rpm 을 이용하여 초음파 교반 없이 30 초 동안 샘플을 측정한 후, 초음파 교반을 가하면서 다음의 파라미터를 이용하여 동일한 샘플을 측정하였다: (a) 초기에는, 펌프 속도 2500 rpm, 교반기 속도 1000 rpm, 초음파 100 % (30 와트) 그리고, 3 분 후에 (b) 펌프 속도 2000 rpm, 교반기 속도 800 rpm, 초음파 0 %, 작동 조건 (b) 에서 10 초 경과 후에 30 초간 측정하고, 0.1 ㎛ 미만의 입자 크기는 일반적으로 전자 현미경을 이용하여 측정된다.
이하의 비제한적인 실시예를 통해 본 발명을 설명한다. 실시예에 있어서, 재료는 다음의 공급업자로부터 입수가능하다:
(1) 시멘트 HTS : Lafarge France Le Teil
(2) 980 NS (실리카 흄) : SEPR, 프랑스
(3) 초미립 석회석 충전제 Durcal 1 : OMYA, 프랑스
Durcal 1 은 약 5 ㎡/g 의 BET 값 및 약 2.5 ㎛ 의 평균 입자 크기를 갖는다.
(4) 석회석 충전제 Durcal 5 : OMYA, 프랑스
Durcal 5 은 2.10 ㎡/g 의 BET 값 및 약 7 ㎛ 의 평균 입자 크기를 갖는다.
(5) 샌드 BeO 1 : Sifraco, 프랑스
(6) 유동화제 F2 : Chryso, 프랑스
(7) PCC ARW200 (BET : 22.27 ㎡/g) : Solvay, 프랑스
(8) 백색 시멘트 : Lafarge France Le Teil
(9) 백색 FS MST : SEPR, 프랑스
(10) 규산질 충전제 Millisil® C400 : Sifraco, 프랑스
C400 은 1.61 ㎡/g 의 BET 값 및 약 11 ㎛ 의 평균 입자 크기를 갖는다.
(11) 규산질 충전제 Sikron® C800 : Sifraco, 프랑스
C800 은 5.98 ㎡/g 의 BET 값 및 약 2.6 ㎛ 의 평균 입자 크기를 갖는다.
(12) 혼화물 A2 : Chryso, 프랑스
(13) PVA 섬유 : Kuraray, 일본
(14) Kelco-Crete K400 : CP Kelco, 미국
(15) 금속 (강) 섬유 : Sodetal, 프랑스
(16) PCC Socal P2 및 P3 : Solvay, 프랑스
실시예 1
하기의 조성을 갖는 실리카 흄을 포함하는 콘크리트 (SFC 로 표기함) 와 콘크리트 (Dl 으로 표기함) 를 비교하였다:
D1 SFC
시멘트 HTS 1 1
980 NS (실리카 흄) 0.25
초미립 석회석 충전제 Durcal 1 0.3
석회석 충전제 Durcal 5 0.3 0.3
샌드 BeO 1 1.37 1.37
유동화제 F2 0.0365 0.0365
W/C 비 0.225 0.225
여기서, 실리카 흄은 Durcal 1, 분쇄된 탄산칼슘으로 대체되었다. 강 섬유 (직경 0.175 ㎜, 길이 13 ㎜, Sodetal, 프랑스) 는 응결된 콘크리트에 2 부피% 를 제공하는 양으로 추가되었다.
분말들을 먼저 고전단속도 믹서 (Eirich) 에서 혼합한 후, Skalco 믹서에서 콘크리트 혼합물을 준비하였다.
얻어진 결과를 하기 표 1 에 나타내었다.
응결 시간 (시작) 4 시간 35 분 6 시간 50 분
응결 시간 (끝) 9 시간 35 분 13 시간 50 분
충격 전 퍼짐 (㎜) 265 275
충격 후 퍼짐 (㎜) 295 290
48 시간에서의 압축 강도 (1) 115 ㎫ 108 ㎫
48 시간에서의 굽힘 강도 (3) 13 ㎫ 28 ㎫
열경화 후의 압축 강도 (2) 165 ㎫ 210 ㎫
열경화 후의 굽힘 강도 (4) 14 ㎫ 38 ㎫
(1) 20 ℃ 에서 2 일 동안의 습식 경화 후, 직경 7 ㎝ 및 높이 14 ㎝ 인 원통형 시험 샘플에 대해 측정.
(2) 20 ℃ 에서 2 일 동안의 습식 경화 후, 그리고 나서 90 ℃ 에서 2 일 동안의 습식 경화 후, 직경 7 ㎝ 및 높이 14 ㎝ 인 원통형 시험 샘플에 대해 측정.
(3) 20 ℃ 에서 2 일 동안의 습식 경화 후, 프리즘형 시험 샘플 (7 × 7 × 28 ㎝) 에 대해 측정.
(4) 20 ℃ 에서 2 일 동안의 습식 경화 후, 그리고 나서 90 ℃ 에서 2 일 동안의 습식 경화 후, 프리즘형 시험 샘플 (7 × 7 × 28 ㎝) 에 대해 측정.
실시예 2
실시예 1 에 기재한 절차를 이용하여, 이하에서 주어지는 조성을 갖는 혼합물을 비교하였는데, 여기서 실리카 흄은 (a) 20 중량% 의 석출된 탄산칼슘 (PCC) 과 80 중량% 의 Durcal 1 의 혼합물, 및 (b) PCC 100 % 에 의해 대체되었다.
100% PCC 20% PCC - 80% D1
시멘트 HTS 1 1
초미립 석회석 충전제 Durcal 1 - 0.24
PCC ARW200 0.299 0.0596
석회석 충전제 Durcal 5 0.3 0.3
샌드 BeO 1 1.37 1.37
유동화제 F2 0.0365 0.0365
W/C 비 0.225 0.225
얻어진 결과를 하기 표 2 에 나타내었다.
응결 시간 (시작) 2 시간 25 분 3 시간 00 분
응결 시간 (끝) 3 시간 50 분 6 시간 00 분
충격 전 퍼짐 (㎜) 155 255
충격 후 퍼짐 (㎜) 195 280
48 시간에서의 압축 강도 (1) 110 ㎫ 110 ㎫
열경화 후의 압축 강도 (2) 150 ㎫ 180 ㎫
(1) 20 ℃ 에서 2 일 동안의 습식 경화 후, 직경 7 ㎝ 및 높이 14 ㎝ 인 원통형 시험 샘플에 대해 측정.
(2) 20 ℃ 에서 2 일 동안의 습식 경화 후, 그리고 나서 90 ℃ 에서 2 일 동안의 습식 경화 후, 직경 7 ㎝ 및 높이 14 ㎝ 인 원통형 시험 샘플에 대해 측정.
실시예 3
실시예 1 에 기재한 절차를 이용하여, 섬유를 포함하는 혼합물과 대응하는 혼합물을 비교하였는데, 이들 혼합물의 조성은 이하에서 주어지며, 여기서 실리카 흄은 하기에 의해 대체되었다:
C800 (실리카 충전제) 100 %
Durcal 1 (탄산칼슘 충전제) 100 %
C800 50 % Durcal 1 50 %
C800 75 % Durcal 1 25 %
사용된 혼합물 각각은 폴리비닐 알코올 (PVA) 섬유 (직경 0.2 ㎜, 길이 12 ㎜) 4 % (혼합물 체적에 대한 부피%) 를 포함하였다..
FO 100% C800 100% D1 50% C800 - 50% D1 75% C800 - 25% D1
백색 시멘트 1 1 1 1 1
백색 FS MST 0.3
규산질 충전제 C400 0.24 0.24 0.24 0.24 0.24
초미립 석회석 충전제 Curcal 1 - 0.35 0.17 0.09
초미립 규산질 충전제 C800 0.34 - 0.17 0.26
샌드 BeO 1 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43
유동화제 F2 0.046 0.046 0.046 0.046 0.046
혼화물 A2 0.0175 0.0175 0.0175 0.0175 0.0175
PVA 섬유 12 ㎜ 0.079 0.079 0.079 0.079 0.079
W/C 비 0.26 0.26 0.26 0.26 0.26
얻어진 결과를 하기 표 3 에 나타내었다.
응결 시간(시작) 8 시간 00 분 4 시간 00 분 3 시간 25 분 - -
응결 시간 (끝) 15 시간 00 분 6 시간 30 분 6 시간 25 분 - -
충격 전 퍼짐 (㎜) 140 130 140 120 125
충격 후 퍼짐 (㎜) 230 180 200 175 190
48 시간에서의압축 강도 (1) 79 ㎫ 80 ㎫ 79 ㎫ 80 ㎫ 80 ㎫
열경화 후의압축 강도 (2) 166 ㎫ 160 ㎫ 120 ㎫ 150 ㎫ 167 ㎫
(1) 20 ℃ 에서 2 일 동안의 습식 경화 후, 직경 7 ㎝ 및 높이 14 ㎝ 인 원통형 시험 샘플에 대해 측정.
(2) 20 ℃ 에서 2 일 동안의 습식 경화 후, 그리고 나서 90 ℃ 에서 2 일 동안의 습식 경화 후, 직경 7 ㎝ 및 높이 14 ㎝ 인 원통형 시험 샘플에 대해 측정.
실시예 4
하기의 재료를 이용하였다.
시멘트 HTS 1
초미립 석회석 충전제 Durcal 1 0.2
석회석 충전제 Durcal 5 0.2
샌드 BeO 1 1.37
Kelco-Crete K400 0.00005
유동화제 F2 0.04
W/C 비 0.2
Rayneri 믹서에서 분말 및 콘크리트 혼합물을 준비하였다. 응결 시간, 퍼짐 값, 및 압축과 굽힘 강도 (48 시간에서와 열 경화 후) 를 측정하였다. 얻어진 결과를 하기 표 4 에 나타내었다.
응결 시간 (시작) 8 시간 00 분
응결 시간 (끝) 12 시간 30 분
충격 전 퍼짐 (㎜) 230
충격 후 퍼짐 (㎜) 255
48 시간에서의 압축 강도 (1) (단위:㎫) 93.6
48 시간에서의 굽힘 강도 (3) (단위:㎫) 12.3
열경화 후의 압축 강도 (2) (단위:㎫) 153
열경화 후의 굽힘 강도 (4) (단위:㎫) 16.3
(1) 20 ℃ 에서 2 일 동안의 습식 경화 후, 직경 7 ㎝ 및 높이 14 ㎝ 인 원통형 시험 샘플에 대해 측정.
(2) 20 ℃ 에서 2 일 동안의 습식 경화 후, 그리고 나서 90 ℃ 에서 2 일 동안의 습식 경화 후, 직경 7 ㎝ 및 높이 14 ㎝ 인 원통형 시험 샘플에 대해 측정.
(3) 20 ℃ 에서 2 일 동안의 습식 경화 후, 프리즘형 시험 샘플 (4 × 4 × 16 ㎝) 에 대해 측정.
(4) 20 ℃ 에서 2 일 동안의 습식 경화 후, 그리고 나서 90 ℃ 에서 2 일 동안의 습식 경화 후, 프리즘형 시험 샘플 (4 × 4 × 16 ㎝) 에 대해 측정.
실시예 5
하기의 재료를 이용하였다.
시멘트 HTS 1
초미립 석회석 충전제 Durcal 1 0.2
석회석 충전제 Durcal 5 0.2
샌드 BeO 1 1.37
Kelco-Crete K400 0.00007
유동화제 F2 0.04
금속 섬유 0.19
W/C 비 0.2
Rayneri 믹서에서 분말 및 콘크리트 혼합물을 준비하였다. 응결 시간, 퍼짐 값, 및 압축과 굽힘 강도를 측정하였다. 얻어진 결과를 하기 표 5 에 나타내었다.
응결 시간 (시작) 8 시간 00 분
응결 시간 (끝) 11 시간 00 분
충격 전 퍼짐 (㎜) 180
충격 후 퍼짐 (㎜) 215
48 시간에서의 압축 강도 (1) (단위:㎫) 101
열경화 후의 압축 강도 (2) (단위:㎫) 149
열경화 후의 굽힘 강도 (4) (단위:㎫) 25.6
(1), (2) 및 (4): 경화 및 샘플은 실시예 1 에 기재한 바와 같다.
실시예 6
하기의 재료를 이용하였다.
10% Socal P2 30% Socal P2 10% Socal P3 30% Socal P3
시멘트 HTS 1 1 1 1
초미립 석회석 충전제 Durcal 1 0.18 0.14 0.18 0.14
PCC Socal P2 0.02 0.06 - -
PCC Socal P3 - - 0.02 0.06
석회석 충전제 Durcal 5 0.2 0.2 0.2 0.2
샌드 BeO 1 1.37 1.37 1.37 1.37
유동화제 F2 0.05 0.05 0.05 0.05
W/C 비 0.2 0.2 0.2 0.2
Rayneri 믹서에서 분말 및 콘크리트 혼합물을 준비하였다. 얻어진 결과를 하기 표 6 에 나타내었다.
10% Socal P2 30% Socal P2 10% Socal P3 30% Socal P3
응결 시간 (시작) 10시간 00분 9시간 30분 9시간 30분 9시간 00분
응결 시간 (끝) 15시간 00분 14시간 00분 14시간 00분 15시간 00분
충격 전 퍼짐 (㎜) 245 245 255 240
충격 후 퍼짐 (㎜) 270 270 280 265
48 시간에서의 압축 강도 (1) (단위:㎫) 93.6 94.9 - -
열경화 후의 압축 강도 (2) (단위:㎫) 149 150 159 157
열경화 후의 굽힘 강도 (3) (단위:㎫) 16.1 16.4 16.0 18.1
(1) 20 ℃ 에서 2 일 동안의 습식 경화 후, 직경 7 ㎝ 및 높이 14 ㎝ 인 원통형 시험 샘플에 대해 측정.
(2) 20 ℃ 에서 2 일 동안의 습식 경화 후, 그리고 나서 90 ℃ 에서 2 일 동안의 습식 경화 후, 직경 7 ㎝ 및 높이 14 ㎝ 인 원통형 시험 샘플에 대해 측정.
(3) 20 ℃ 에서 2 일 동안의 습식 경화 후, 그리고 나서 90 ℃ 에서 2 일 동안의 습식 경화 후, 프리즘형 시험 샘플 (4 × 4 × 16 ㎝) 에 대해 측정.

Claims (10)

  1. 포틀랜드 시멘트 100 중량부;
    0.063 ∼ 5 ㎜ 의 D10 내지 D90 을 갖는 단일 그레이딩 (grading) 의 샌드, 또는 가장 미립인 샌드는 0.063 ∼ 1 ㎜ 의 D10 내지 D90 을 갖고 또 가장 조립인 샌드는 1 ∼ 4 ㎜ 의 D10 내지 D90 을 갖는 샌드들의 혼합물 50 ∼ 200 중량부;
    15 ㎛ 미만의 평균 입자 크기를 갖는 입자성의 실질적으로 비포졸란계 물질 10 ∼ 50 중량부;
    감수성 (water-reducing) 유동화제 0.1 ∼ 10 중량부; 및
    물 10 ∼ 30 중량부를 포함하고,
    실질적으로 실리카 흄을 포함하지 않으며,
    28 일에 100 ㎫ 보다 더 큰 압축 강도를 갖는 콘크리트.
  2. 제 1 항에 있어서, 생석회, 탄 석회 (burnt lime) 또는 산화칼슘을 더 포함하는 콘크리트.
  3. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서, 상기 비포졸란은 분쇄된 석회석 또는 분쇄된 석영을 포함하는 콘크리트.
  4. 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 있어서, 분쇄된 석회석, 분쇄된 석영 또는 석출된 탄산칼슘 또는 이들의 혼합물을 포함하는 콘크리트.
  5. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서, 유기 또는 금속 섬유를 포함하는 콘크리트.
  6. 제 5 항에 있어서, 응결된 시멘트의 체적에 대해 0.5 ∼ 3.5 부피% 의 금속 섬유를 포함하는 콘크리트.
  7. 제 5 항에 있어서, 응결된 시멘트의 체적에 대해 2 ∼ 5 부피% 의 유기 섬유를 포함하는 콘크리트.
  8. 제 5 항 내지 제 7 항 중 어느 한 항에 있어서, 120 ㎫ 보다 더 큰 압축 강도를 갖는 콘크리트.
  9. 청구항 1 에 기재된 물질 및 선택적으로는 하소 (calcined) 석회석 또는 하소 백운석을 포함하지만, 물, 및 액체라면, 유동화제를 포함하지 않는 시멘트 혼합물
  10. 청구항 1 에 따른 콘크리트의 제조에서 실리카 흄을 대체하기 위한, 15 ㎛ 미만의 평균 입자 크기를 갖는 입자성의 실질적으로는 비포졸란계 물질의 용도.
KR1020097015333A 2007-01-24 2008-01-23 새로운 콘크리트 조성물 KR101387291B1 (ko)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP20070368002 EP1958926A1 (en) 2007-01-24 2007-01-24 New concrete composition
EP07368002.7 2007-01-24
PCT/IB2008/001359 WO2008090481A2 (en) 2007-01-24 2008-01-23 New concrete compositions

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR20090103920A true KR20090103920A (ko) 2009-10-01
KR101387291B1 KR101387291B1 (ko) 2014-04-25

Family

ID=38060896

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020097015333A KR101387291B1 (ko) 2007-01-24 2008-01-23 새로운 콘크리트 조성물

Country Status (13)

Country Link
US (1) US7901504B2 (ko)
EP (2) EP1958926A1 (ko)
JP (3) JP2010516611A (ko)
KR (1) KR101387291B1 (ko)
CN (3) CN104829194A (ko)
AU (1) AU2008208628B2 (ko)
BR (1) BRPI0806782B1 (ko)
CA (1) CA2675945C (ko)
ES (1) ES2825053T3 (ko)
PL (1) PL2121537T3 (ko)
PT (1) PT2121537T (ko)
RU (1) RU2009131696A (ko)
WO (1) WO2008090481A2 (ko)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20200096795A (ko) * 2017-12-27 2020-08-13 일디즈 테크닉 유니버시티 나노 수경성 석회를 포함하는 즉석 주입 재료의 제조방법

Families Citing this family (70)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
TW201026597A (en) * 2008-09-30 2010-07-16 Calera Corp CO2-sequestering formed building materials
US7799128B2 (en) 2008-10-10 2010-09-21 Roman Cement, Llc High early strength pozzolan cement blends
FR2943663B1 (fr) * 2009-03-25 2011-05-06 Lafarge Sa Beton a haute ou ultra haute performance
GB0905951D0 (en) * 2009-04-06 2009-05-20 Univ Ulster Method of manufacture of a composite concrete article
US9133058B2 (en) 2009-07-15 2015-09-15 U.S. Concrete, Inc. Cementitious compositions for decreasing the rate of water vapor emissions from concrete and methods for preparing and using the same
US20110015306A1 (en) 2009-07-15 2011-01-20 US Concrete, Inc. Cementitious compositions for decreasing the rate of water vapor emissions from concrete and methods for preparing and using the same
US8220344B2 (en) 2009-07-15 2012-07-17 U.S. Concrete, Inc. Method for estimating properties of concrete
ES2360003B1 (es) * 2009-10-20 2012-04-13 Universitat Politècnica De Catalunya Hormigon de ultra alta resistencia armado con fibras de acero
FR2955858B1 (fr) 2010-02-04 2012-10-26 Lafarge Sa Element en beton a surface superhydrophobe
WO2011113694A1 (de) * 2010-03-17 2011-09-22 Bauhaus-Universität Weimar Selbstverdichtender beton, verfahren zu dessen herstellung und verwendung des selbstverdichtenden betons zur herstellung einer betonschicht
US8615938B2 (en) * 2010-04-21 2013-12-31 Peter Stephen Arbour Cast curtain wall unit for assembling a cast curtain wall and cast curtain wall assembled from the same
IT1401450B1 (it) 2010-06-10 2013-07-26 Italcementi Spa Pannello composito perfezionato a base di malta cementizia con priorita' di trasparenza
JP2012001395A (ja) * 2010-06-17 2012-01-05 Shimizu Corp 高強度コンクリート
US8414700B2 (en) 2010-07-16 2013-04-09 Roman Cement, Llc Narrow PSD hydraulic cement, cement-SCM blends, and methods for making same
FR2963789B1 (fr) 2010-08-11 2013-02-22 Lafarge Sa Element en beton dont la surface est a faible porosite ouverte
EP2423265A1 (en) * 2010-08-24 2012-02-29 Omya Development AG Process for the preparation of cement, motars, concrete compositions containing a calcium carbonate-based filler (pre)-treated with a superplasticizer, compositions and cement products obtained and their applications
FR2964379B1 (fr) * 2010-09-02 2013-03-01 Lafarge Sa Beton permeable a faible cout co2 et a aspect homogene
US9272953B2 (en) 2010-11-30 2016-03-01 Roman Cement, Llc High early strength cement-SCM blends
FR2968653B1 (fr) 2010-12-08 2013-05-03 Lafarge Sa Element en beton recouvert d'un revetement photocatalytique
FR2969600B1 (fr) * 2010-12-22 2013-05-03 Lafarge Sa Composition comprenant des particules de carbonate
DE102011001817A1 (de) 2011-04-05 2012-10-11 Thyssenkrupp Polysius Ag Verfahren und Anlage zum Herstellen von Zement und gefälltem Calciumcarbonat
CN102731038A (zh) * 2011-04-07 2012-10-17 上海盾构设计试验研究中心有限公司 一种软土盾构易切削混凝土
RU2470890C1 (ru) * 2011-08-31 2012-12-27 Юлия Алексеевна Щепочкина Бетонная смесь
ITMI20111642A1 (it) * 2011-09-12 2013-03-13 Italcementi Spa Manufatto cementizio a basso spessore ed elevate qualita' superficiali per applicazioni non strutturali, e metodo per la sua produzione
BR112014009653B1 (pt) 2011-10-20 2021-01-12 Roman Cement, Llc mistura de cimento-material de cimento suplementar, método de fabricar a mesma e composição de cimento
EP2634153A1 (en) * 2012-02-28 2013-09-04 Omya Development AG Process for the preparation of cement, mortars, concrete compositions containing a calcium carbonate-based filler containing an aluminosiliceous material, the said "filler(s) blend" being treated with a superplastifier, cement compositions and cement products obtained, and their applications.
US9309634B2 (en) * 2012-04-06 2016-04-12 Lawrence Technological University Continuous CFRP decked bulb T beam bridges for accelerated bridge construction
EP2874970A1 (en) 2012-07-20 2015-05-27 U.S. Concrete, Inc. Accelerated drying concrete compositions and methods of manufacturing thereof
US9328027B2 (en) 2012-12-21 2016-05-03 Hanson Aggregates LLC Fast-curing pervious concrete mix
ITAN20130227A1 (it) * 2013-12-02 2015-06-03 Valeria Corinaldesi Composizione di calcestruzzi con alta resistenza a trazione
RU2559269C2 (ru) * 2013-12-11 2015-08-10 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Тульский государственный университет" (ТулГУ) Наномодифицированный бетон и способ его получения
CN103833296B (zh) * 2013-12-23 2015-11-25 青岛汇东新型建材有限公司 一种仿石砖及其制备方法
CN104072035B (zh) * 2014-05-29 2015-12-02 蚌埠华东石膏有限公司 一种高抗压强度混凝土及其制备方法
CN104058651B (zh) * 2014-05-29 2015-11-04 安徽华塑股份有限公司 一种高韧性混凝土及其制备方法
FR3022240A1 (fr) 2014-06-13 2015-12-18 Lafarge Sa Beton revetu d'une couche mince photovoltaique, son procede de fabrication et element de construction comprenant un tel beton
CN104193240B (zh) * 2014-07-31 2015-12-02 吴美文 一种抗裂耐腐蚀加气砖及其制备方法
JP5940207B1 (ja) * 2015-02-24 2016-06-29 太平洋セメント株式会社 セメント組成物を用いたセメント質硬化体の製造方法
CN104805963B (zh) * 2015-04-24 2017-06-20 华南理工大学 一种超高性能水泥垫块制备方法
CN104891903B (zh) * 2015-05-21 2017-03-01 上海建工材料工程有限公司 一种超高泵送可调凝砂浆
CN104876511A (zh) * 2015-05-26 2015-09-02 芜湖鑫曜建材实业有限公司 一种抗裂混凝土
CN105272027B (zh) * 2015-09-23 2017-07-25 江苏苏博特新材料股份有限公司 一种抗压强度300MPa以上超高性能混凝土及其制备方法
WO2017062395A1 (en) * 2015-10-05 2017-04-13 Board Of Regents, The University Of Texas System Ultra-high performance fiber-reinforced concrete compositions
WO2017098409A1 (es) * 2015-12-07 2017-06-15 Cementos Argos S.A. Formulación y método de obtención de concretos de ultra alto desempeño
CN105645874A (zh) * 2016-01-04 2016-06-08 武汉理工大学 一种高温熔渣复合微粉混凝土及其制备方法
EP3205634A1 (en) 2016-02-09 2017-08-16 Holcim Technology Ltd. Method of manufacturing a photovoltaic concrete
RU2616205C1 (ru) * 2016-04-04 2017-04-13 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Петербургский государственный университет путей сообщения Императора Александра I" Наномодифицированный бетон
RU2641813C2 (ru) * 2016-07-04 2018-01-22 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Тульский государственный университет" (ТулГУ) Высокопрочный мелкозернистый бетон
IT201600077424A1 (it) 2016-07-22 2018-01-22 Domenico Asprone Struttura in materiale cementizio armato e procedimento di realizzazione della stessa struttura tramite un processo di stampa 3d
IT201600077435A1 (it) * 2016-07-22 2018-01-22 Domenico Asprone Composizione cementizia per la stampa 3d di strutture in materiale cementizio armato
WO2018049264A1 (en) * 2016-09-08 2018-03-15 Geofortis Pozzolans LLC Cement formulations and methods
FR3059319B1 (fr) * 2016-11-25 2019-06-28 Vicat Compositions, intermediaires et procedes pour la fabrication de mortiers et de betons, produits obtenus et leurs utilisations
US10730805B2 (en) 2017-01-10 2020-08-04 Roman Cement, Llc Use of quarry fines and/or limestone powder to reduce clinker content of cementitious compositions
US10131575B2 (en) 2017-01-10 2018-11-20 Roman Cement, Llc Use of quarry fines and/or limestone powder to reduce clinker content of cementitious compositions
US10737980B2 (en) 2017-01-10 2020-08-11 Roman Cement, Llc Use of mineral fines to reduce clinker content of cementitious compositions
US11168029B2 (en) 2017-01-10 2021-11-09 Roman Cement, Llc Use of mineral fines to reduce clinker content of cementitious compositions
EP3360854A1 (en) * 2017-02-10 2018-08-15 Holcim Technology Ltd. Ultra-fine white cement composition
CN106915937A (zh) * 2017-03-15 2017-07-04 北京城建九秋实混凝土有限公司 金属纤维混凝土及其生产工艺
EP3453506A1 (en) 2017-09-11 2019-03-13 Holcim Technology Ltd. Method of manufacturing a concrete element
CN107555905A (zh) * 2017-09-21 2018-01-09 中民筑友科技投资有限公司 一种超高性能混凝土装饰板及其制备方法
CN108275903A (zh) * 2018-01-09 2018-07-13 祎禾科技有限公司 一种高铁无砟轨道板的混凝土掺合料
CN108191315B (zh) * 2018-01-25 2020-09-08 江苏省建筑工程集团有限公司 一种利用滩砂制备的混凝土
EP3657014A1 (en) 2018-11-20 2020-05-27 Holcim Technology Ltd. Transition element for connecting a nacelle to a concrete tower of a wind turbine
BR112021012604A2 (pt) * 2018-12-28 2021-10-05 Universidade De São Paulo - Usp Mistura de finos, concreto fresco ou endurecido, processo de mistura e homogeneização da dita mistura de finos e processo de produção do dito concreto fresco
JP6688441B1 (ja) * 2019-04-08 2020-04-28 東京製綱株式会社 連続繊維補強材を使用した短繊維補強コンクリート構造物
US11739026B2 (en) * 2020-05-15 2023-08-29 TPI Polene Public Company Limited Lightweight fiber-reinforced cement material
WO2022018509A1 (en) * 2020-07-22 2022-01-27 Sarod Greenback Llp Concrete mixture having enhanced static and dynamic properties and a process for preparing the same
RU2759479C1 (ru) * 2020-08-07 2021-11-15 федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Российский университет дружбы народов" (РУДН) Наномодифицированный строительный раствор
CN112142405B (zh) * 2020-09-26 2022-03-29 四川圳通混凝土有限公司 一种c80强度等级的高性能混凝土及其制备方法
CN114407568A (zh) * 2021-12-31 2022-04-29 上海卓欧建筑(集团)有限公司 一种无孔洞浮雕壁的制作工艺
US12037286B2 (en) 2022-01-07 2024-07-16 Universite Laval High-strength concrete and method of producing same

Family Cites Families (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH06199549A (ja) * 1992-12-28 1994-07-19 Sumitomo Cement Co Ltd 高強度コンクリート用セメント組成物
JP3230390B2 (ja) * 1994-09-26 2001-11-19 三菱マテリアル株式会社 セメント組成物の製造方法
JP3568628B2 (ja) * 1995-05-26 2004-09-22 丸高コンクリート工業株式会社 高流動コンクリート組成物
JP2000211956A (ja) * 1999-01-25 2000-08-02 Mitsubishi Materials Corp セメント組成物
JP2000247713A (ja) * 1999-03-02 2000-09-12 Yahagi Construction Co Ltd 低セメント量の高流動コンクリート
JP2001240455A (ja) * 2000-03-01 2001-09-04 Asahi Kasei Corp コンクリート硬化物
JP4877883B2 (ja) * 2000-09-28 2012-02-15 電気化学工業株式会社 高強度セメント混和材及びそれを用いたセメント組成物
JP2002338324A (ja) * 2001-03-08 2002-11-27 Taiheiyo Cement Corp 水硬性組成物
JP2002348167A (ja) * 2001-05-29 2002-12-04 Taiheiyo Cement Corp 水硬性組成物
ITMI20012480A1 (it) * 2001-11-23 2003-05-23 Italcementi Spa Calcestruzzi ad alte prestazioni non contenenti materiali di aggiuntaad attivita' idraulica latente
JP4298247B2 (ja) * 2002-09-26 2009-07-15 太平洋セメント株式会社 高流動コンクリート
JP4520106B2 (ja) * 2003-04-24 2010-08-04 太平洋セメント株式会社 コンクリート
JP2005067945A (ja) 2003-08-22 2005-03-17 Ps Mitsubishi Construction Co Ltd 超高強度高じん性モルタル
JP4630539B2 (ja) * 2003-12-05 2011-02-09 太平洋マテリアル株式会社 モルタル・コンクリート用膨張材及びコンクリート
FR2866330B1 (fr) * 2004-02-13 2006-08-18 Eiffage Tp Beton ultra haute performance et autoplacant, son procede de preparation et son utilisation.
MXPA04008735A (es) * 2004-09-09 2006-03-13 Gcc Technology And Processes S Composiciones de mortero mejoradas a base de clinker ultra-fino, arena refinada y aditivos quomicos.
JP2006298667A (ja) * 2005-04-15 2006-11-02 Ube Ind Ltd コンクリート用炭酸カルシウム微粉末、その製造方法、及びフレッシュコンクリート
ITMI20050913A1 (it) * 2005-05-19 2006-11-20 Italcementi Spa Calcestruzzi ad alte prestazioni e rapido sviluppo di resistenze non contenenti materiali di aggiunta ad attivita' idraulica latente
WO2006134080A1 (en) 2005-06-15 2006-12-21 Solvay (Société Anonyme) Use of particles of calcium carbonate in the production of construction materials

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20200096795A (ko) * 2017-12-27 2020-08-13 일디즈 테크닉 유니버시티 나노 수경성 석회를 포함하는 즉석 주입 재료의 제조방법

Also Published As

Publication number Publication date
PT2121537T (pt) 2020-10-26
WO2008090481A3 (en) 2008-10-30
US7901504B2 (en) 2011-03-08
CN103922673A (zh) 2014-07-16
RU2009131696A (ru) 2011-02-27
BRPI0806782A2 (pt) 2011-09-13
PL2121537T3 (pl) 2021-01-25
EP2121537B1 (en) 2020-07-22
AU2008208628A1 (en) 2008-07-31
WO2008090481A2 (en) 2008-07-31
US20100043673A1 (en) 2010-02-25
JP2010516611A (ja) 2010-05-20
JP2014139135A (ja) 2014-07-31
ES2825053T3 (es) 2021-05-14
EP1958926A1 (en) 2008-08-20
EP2121537A2 (en) 2009-11-25
CN101578244A (zh) 2009-11-11
CA2675945C (en) 2017-01-10
CN104829194A (zh) 2015-08-12
KR101387291B1 (ko) 2014-04-25
CA2675945A1 (en) 2008-07-31
BRPI0806782B1 (pt) 2018-12-04
AU2008208628B2 (en) 2012-09-27
JP2014139136A (ja) 2014-07-31

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR101387291B1 (ko) 새로운 콘크리트 조성물
AU2008339554B2 (en) Concrete composition
AU2001235632B2 (en) Fire-resistant high performance concrete composition
KR101204872B1 (ko) 초고성능 자기 충전 콘크리트, 이의 제조 방법 및 용도
AU750873B2 (en) Metal fibre concrete, cementitious matrix and pre-mixes for preparing matrix and concrete
KR100612269B1 (ko) 시멘트 메트릭스에 분산된 유기 섬유, 콘크리트 시멘트메트릭스 및 프리믹스를 포함하는 콘크리트
US20110083585A1 (en) Aqueous formulations
CA2617163C (en) Cement-containing composition for use with alkali-resistant fiberglass and poles made therefrom

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E902 Notification of reason for refusal
E701 Decision to grant or registration of patent right
GRNT Written decision to grant
FPAY Annual fee payment

Payment date: 20170327

Year of fee payment: 4

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20180326

Year of fee payment: 5

LAPS Lapse due to unpaid annual fee