KR102499653B1

KR102499653B1 - 용가재를 사용하여 용접함으로써 FeCrAl 합금을 FeNiCr 합금으로 접합시키는 방법

Info

Publication number: KR102499653B1
Application number: KR1020177034818A
Authority: KR
Inventors: 토마스 블롬펠트; 오사 라르손; 안데르스 발레뢰; 안데르스 빌손
Original assignee: 산드빅 인터렉츄얼 프로퍼티 에이비
Priority date: 2015-07-01
Filing date: 2016-06-30
Publication date: 2023-02-13
Also published as: RU2716723C2; CA2984384A1; ES2755700T3; CN107810087A; WO2017001575A1; KR20180020144A; JP6744879B2; EP3317044B1; JP2018524183A; EP3317044A1; US20180178329A1; BR112017028547A2; CN107810087B; US10625380B2; RU2017143827A; RU2017143827A3; BR112017028547B1

Abstract

본 개시물은 특수한 용가재를 사용함으로써 FeCrAl 합금을 FeNiCr 합금에 접합시키기 위해 용접을 사용하는 방법에 관한 것이다. 또한, 본 개시물은 상기 방법에 의해 수득된 제품에 관한 것이다. 또한, 본 개시물은 특히 고온 적용에서 상기 방법의 용도에 관한 것이다.

Description

용가재를 사용하여 용접함으로써 FeCrAl 합금을 FeNiCr 합금으로 접합시키는 방법{A METHOD OF JOINING A FeCrAl ALLOY WITH A FeNiCr ALLOY USING A FILLER METAL BY WELDING}

본 개시물은 특수한 용가재를 사용함으로써 FeCrAl 합금을 FeNiCr 합금에 접합시키기 위해 용접을 사용하는 방법에 관한 것이다. 또한, 본 개시물은 상기 방법에 의해 수득된 제품에 관한 것이다. 또한, 본 개시물은 특히 고온 적용에서 상기 방법에 의해 수득된 제품들의 용도에 관한 것이다.

많은 산업 프로세스에는 고온 및 불리한 분위기가 존재한다. 이러한 환경에서, 재료들이 빠르게 산화 또는 부식되거나 그리고/또는 크리프 (creep) 될 수도 있다. 이러한 환경의 일 예는 폴리머 제조를 위해 에틸렌을 수득하기 위한 열 분해 프로세스이다. 이는 사용되는 재료들의 내부식성 및 고온 강도에 대한 큰 요구를 필요로 한다. 이러한 프로세스에서, 정비 정지 및 비싼 수리 횟수를 감소시키기 위하여 재료의 사용 기간을 늘리는 것이 목표이다. 또한, 생산성을 높이기 위하여 제조 프로세스의 온도를 상승시키는 것이 목표이다.

고온 적용들에서 사용되는 일 재료는 페라이트계 철-크롬-알루미늄 (FeCrAl) 합금이다. FeCrAl 합금이 구조 물질로 사용되는 많은 경우에서, 이는 FeNiCr 합금과 같이 종종 오스테나이트계 스테인리스 강인 다른 고온 재료에 접합되어야 한다. 하지만, 용접부의 기계적 특성들을 손상시키는 금속간 페이즈들 (intermetallic phases) 의 곤란한 형성을 유발하는 재료의 화학적 성질 (material chemistry) 차이로 인해 용접에 의해 이러한 두 개의 재료들을 접합시키는 데에는 어려움이 있다.

WO 2014/204388 A1 는, 중량% 로, C:

0.036, Ni: 15.0 ~ 20.0, Cr: 15.0 ~ 22.0, Mn: 0.75 ~ 2.0, Zr: 0.1 ~ 1.45, Si: 0 ~ 1.5, Al: 0 ~ 2, N: < 0.06 및 잔부 Fe 와 불가피한 불순물들을 포함하는 용접용 필러를 개시한다.

US 2006/163231 A1 는, 0.03 질량% 이하의 C, 3 질량% 이하의 Si, 3 질량% 이하의 Mn, 2 질량% 이하의 Ni, 11 ~ 20 질량% 의 Cr, 3 질량% 이하의 Mo, 1 질량% 이하의 Co, 2 질량% 이하의 Cu, 0.02 ~ 2.0 질량% 의 Al, 0.2 ~ 1.0 질량% 의 Ti, 0.02 질량% 이하의 O, 0.04 질량% 이하의 N, 및 적어도 하나의 Nb 및 Ta (그의 질량% 는 상기 C 및 상기 N 의 총 질량% 의 8 배 ~ 1.0 질량% 임), 잔부 Fe 및 불가피한 불순물들로 본질적으로 이루어지는 페라이트계 스테인리스 강 용접 와이어를 개시한다.

그러므로, 용접 동안, 특히 접합될 오브젝트들 (objects) 이 고온 적용들에서 사용될 때에 형성되는 취성의 중간 페이즈들의 형성을 최소화 및/또는 제거하는 것이 매우 중요하다. 또한, 용접부에 취성의 연속 침전물 필름의 형성을 방지하는 것이 중요한데, 이것이 용접부의 기계적 특성들을 또한 저하시킬 것이기 때문이다.

따라서, 본 발명의 일 양태는 전술한 문제들 중 적어도 하나가 줄어들거나 회피되는, 용접에 의해 FeCrAl 합금을 FeNiCr 합금에 접합시키는 방법을 제공하는 것이다.

도 1a 및 도 1b 는 750 ℃ 에서 5000 h 동안 에이징된 용접된 샘플의 미세구조를 개시한다. 도 1a 는 FeNiCr-금속 필러이고, 도 1b 는 FeCrAl-금속 필러이다.
도 2a 및 도 2b 는 750 ℃ 에서 5000 h 동안 용접될 때의 그리고 에이징될 때의 FeNiCr-금속 필러-FeCrAl 의 인장 강도를 개시한다. 도 2a 는 실온 (RT) 에서 도시하고, 도 2b 는 750 ℃ 에서 도시한다.
도 3 은 816 ℃ 에서 파열 시간에 따라 가해진 응력을 개시한다.
도 4 는 816 ℃ 에서 FeCrAl-금속 필러-FeNiCr 에 대한 경도 테스트를 개시한다.

정의

본 개시물에서, 용어 "FeCrAl" 은 크롬 함량이 11 wt% 초과이고, 알루미늄 함량이 4 wt% 초과이며, 잔부가 Fe (및 불가피한 불순물) 인 FeCrAl 합금을 의미하는 것으로 의도된다. 이러한 스테인리스 강은 페라이트계 미세구조를 가지고, 상기 합금을 포함하는 오브젝트의 표면에 산화 알루미늄의 보호 층을 또한 형성할 것이다. 이러한 합금은 많은 함량의 몰리브덴을 또한 함유할 수도 있다.

본 개시물에서, 용어 "FeNiCr" 은 크롬 함량이 11 wt% 초과이고, 니켈 함량이 20 ~ 60 wt% 이며, 잔부가 Fe (및 불가피한 불순물) 인 FeNiCr 합금을 의미하는 것으로 의도된다. 철 기반의 그리고 니켈 기반의 합금을 포함하는 이러한 FeNiCr 스테인리스 강 합금은 오스테나이트계 미세구조를 항상 기지고, 상기 합금을 포함하는 오브젝트의 표면에 산화 크롬의 보호 층을 또한 형성할 것이다.

본 명세서에서, "wt%", "중량%" 또는 "%" 는 상호교환적으로 사용되고 또한 중량 퍼센트를 의미한다.

본 명세서는 특정 종류의 용가재를 사용함으로써 두 개의 상이한 합금들을 접합시키는 방법을 제공한다. 그러므로, 본 명세서는 용가재를 이용하여 용접함으로써 FeCrAl 합금을 FeNiCr 합금에 접합시키는 방법을 제공하고, 용가재는,

C 0.01 ~ 0.1 wt%;

Si 1.5 wt% 이하;

Mn 2.0 wt% 이하;

Cr 14.0 ~ 27.0 wt%;

Ni 2 wt% 이하;

Mo 1.5 wt% 이하;

V 0.35 wt% 이하;

Ti 및/또는 Zr 0.4 ~ 1.0 wt%;

Al 0.7 wt% 이하;

Nb 0.3 ~ 1.5 wt%;

N 0.02 wt% 이하;

및 잔부 Fe 및 불가피한 불순물들

을 포함한다.

따라서, 위에서 또는 아래에서 정의되는 바와 같은 방법은 위에서 또는 아래에서 정의되는 바와 같은 용가재를 사용하여 용접함으로써 상이한 재료의 화학적 성질을 가지는 둘 이상의 합금들을 접합시킬 수 있다는 발견에 기초하고, 상기 용가재는 제어된 양의 C, Nb, Ti 및/또는 Zr 과 조합되는 제어된 양의 N, Al 및 Ni 를 포함한다.

상이한 합금들, 즉 FeCrAl 합금 및 FeNiCr 합금은 튜브 및/또는 스트립 형태일 수도 있고, 용가재는, 예를 들어, 스트립 또는 와이어 형태로 제공될 수도 있으며, 상기 스트립 또는 와이어는 용접 적용에서 사용되기에 적합하다.

특히, 위에서 또는 아래에서 정의되는 바와 같은 방법은 FeCrAl 합금을 FeNiCr 합금에 접합하기에 적합하고, 수득된 제품 (용어 오브젝트 및 제품은 본원에서 상호교환적으로 사용될 것임) 은 고온에서 양호한 크리프 강도뿐만 아니라 양호한 내부식성을 가질 것이다. 따라서, 수득된 제품은 고온 적용에서, 즉 650 ℃ 이상의 온도에서 사용하는데 적합하다. 하지만, 제품은, 양호한 크리프 강도 및 양호한 내부식성을 필요로 하는 다른 적용들에도 사용될 수도 있다.

이러한 본 발명의 방법은, 초기 언급된 취성의 페이즈들의 효과가 회피되거나 적어도 최소화되는 용접부를 제공할 것이다. 또한, 위에서 또는 아래에서 정의되는 바와 같은 방법에 의해 수득된 제품에는 취성의 연속 침전물 필름이 없고, 이는 상기 제품이 고온에서 작동되는 플랜트에서 사용될 경우, 상기 제품으로 이루어진 부분들의 사용 기간이 증가될 것이고, 따라서 정비 정지 횟수를 감소시킨다는 것을 의미한다.

또한, 위에서 그리고 아래에서 정의되는 바와 같은 방법은, 상기 제품이 고온 적용에서, 즉 650 ℃ 초과의 온도에서 사용될 때에 특히 유용한, 시간에 따른 연성, 최대 인장 신율 및 인장 강도와 같은 충분한 기계적 강도를 가지는 제품을 제공할 것이다. 그러므로, 본 개시물은 위에서 또는 아래에서 정의되는 바와 같은 조성을 가지는 용가재와 함께 접합되는 적어도 하나의 FeCrAl 합금 및 적어도 FeNiCr 합금을 포함하는 오브젝트에 관한 것이다. 더욱이, 본 개시물은 고온에서 작동되는 플랜트들에서 또는 플랜트들의 일부들에서 사용되어야 하는 상기 오브젝트들로 이루어진 부분들에 대해 제공된다.

본 개시물에 따른 용가재의 합금 요소들은 지금부터 설명될 것이다.

탄소 (C): 0.01 ~ 0.10 wt%

C 는 이것이 Ti, Zr 및 Nb 와 탄화물을 형성하기 때문에 크리프 강도를 증가시키는 긍정적인 효과를 가진다. 하지만, 탄소의 너무 높은 농도는 부식 및 산화 특성을 감소시킬 수도 있다. 따라서, 탄소 함량은 0.01 ~ 0.10 wt%, 예컨대 0.01 ~ 0.08 wt% 이다.

규소 (Si): 1.5 wt% 이하

Si 는 산소 함량을 감소시키고, 또한 용접 풀 (weld pool) 의 유동성에 긍정적인 효과를 가진다. 규소는 침탄에 대해 긍정적인 효과를 또한 가진다. 하지만, 너무 높은 함량의 Si 는 금속간 페이즈들을 침전시키는 경향을 증가시킬 것이다. 따라서, Si 함량은 1.5 wt% 이하, 예컨대 0.01 ~ 1.5 wt% 이다.

망간 (Mn): 2.0 wt% 이하

Mn 은 황을 고정함으로써 고온 연성에 긍정적인 영향을 미친다. 하지만, 너무 높은 함량의 Mn 은 수득된 용접부의 취화를 유발할 수도 있다. 따라서, Mn 함량은 2 wt% 이하로 설정된다.

크롬 (Cr): 14.0 ~ 27.0 wt%

Cr 은 용접부의 부식 및 산화 특성을 향상시킨다. 하지만, 너무 높은 함량의 Cr 은 시그마 페이즈를 안정화시켜, 취성의 재료가 되게 한다. 그러므로, Cr 함량은 27.0 wt% 로 제한되어야 한다. 너무 낮은 Cr 함량은 내부식성을 감소시킬 것이다. 따라서, Cr 함량은 용가재 내에서 14.0 ~ 27.0 wt%, 예컨대 18.0 ~ 23.0 wt% 이다.

니켈 (Ni): 2.0 wt% 이하

Ni 함량은, Ni 가 니켈-알루미나이드와 같이 취성의 페이즈의 형성을 증가시킬 수도 있으므로, 용가재 내에서 가능한 한 낮게 유지된다. 취성의 페이즈는 니켈-알루미나이드의 연속 필름이 형성될 때에 용접부의 강도를 약화시킬 것이다. 하지만, 적은 양의 니켈-알루미나이드는 용접부의 크리프 강도에 긍정적인 효과를 미칠 것이다. 따라서, Ni 의 함량은 2.0 wt% 이하, 예컨대 1.0 wt% 이하, 예컨대 0.5 wt% 이하, 예컨대 0.25 wt% 이하, 예컨대 0.1 wt% 이하, 예컨대 0 wt% 이다.

몰리브덴 (Mo): 1.5 wt% 이하

Mo 는 크리프 특성을 향상시키고 또한 취성의 시그마 페이즈를 안정화시킨다. 하지만, 너무 높은 함량의 Mo 는 금속간 페이즈들의 형성을 증가시킬 것이다. 따라서, Mo 함량은 1.5 wt% 이하, 예컨대 0.3 wt% 이하로 설정된다.

바나듐 (V): 0.35 wt% 이하

바나듐은, 크리프 특성을 향상시키고 또한 크롬 탄화물을 형성시키는 위험을 줄이는 탄화물들을 형성한다. 하지만, 너무 높은 함량의 V 는 조대한 탄화물 침전물을 형성하여 용접부의 기계적 강도를 저하시킬 것이다. 따라서, V 함량은 용가재에서 0.35 wt% 이하, 예컨대 0.25 wt% 이하로 설정된다.

알루미늄 (Al): 0.7 wt% 이하

알루미늄은 용접부에서 니켈 알루미나이드 및 알루미늄 질화물의 형성을 감소시키기 위해 낮게 유지되는데, 고농도의 이러한 침전물들이 용접부의 취성 파괴를 초래할 수도 있기 때문이다. 하지만, 저농도의 니켈 알루미나이드 및 알루미늄 질화물은 크리프 강도에 긍정적인 영향을 가질 수도 있다. 그러므로, Al 함량은 용가재에서 0.7 wt%, 예컨대 0.5 wt% 이하, 예컨대 0.25 wt% 이하로 설정된다.

티타늄 및/또는 지르코늄(Ti 및/또는 Zr): 0.4 ~ 1.0 wt%

Ti 및 Zr 는 동등하게 사용될 수도 있고, 크리프 특성을 향상시키고 또한 크롬 탄화물을 형성하는 위험을 줄이는 탄화물을 형성할 것이다. 하지만, 너무 높은 함량의 Ti 및/또는 Zr 은 조대한 침전물들의 형성을 유발하여 용접부의 기계적 특성들을 감소시킬 것이다. 따라서, Ti 및/또는 Zr 의 함량은 0.4 ~ 1.0 wt%, 예컨대 5 ~ 1.0 wt% 이다.

니오븀 (Nb): 0.3 ~ 1.5 wt%

니오븀은, 크리프 특성을 향상시키고 또한 크롬 탄화물을 형성하는 위험을 감소시키는 탄화물을 형성한다. 하지만, 너무 높은 함량의 Nb 는 조대한 침전물의 형성을 유발하여, 용접부의 기계적 특성을 감소시킬 것이다. 따라서, Nb 의 함량은 0.3 ~ 1.5 wt%, 예컨대 0.3 ~ 1.0 wt% 이다.

질소 (N): 0.02 wt% 이하

질소는 이것이 알루미늄 질화물과 같이 취성의 페이즈를 야기하므로 용가재에서 가능한 한 낮게 유지되어야 한다. 그러므로, 질소의 함량은 0.02 wt% 이하, 예컨대 0.015 wt% 이하이다.

잔부는 철 (Fe) 및 불가피한 불순물이다.

용가재에서 Ni, Al 및 N 의 최소화는 수득된 용접부 (i) 에서 니켈 알루미나이드 (Ni_xAl_x) 뿐만 아니라 알루미늄 질화물 (AlN) 의 존재가 최소화되거나 심지어는 제거된다는 것을 초래한다. 더욱이, 용접부 내에는 연속 침전물 필름이 형성되지 않을 것이다. 금속간 페이즈들의 형성의 최소화는 용접된 접합부의 기계적 특성들에 긍정적인 영향을 미칠 것이다. 용접부에서 AlN 및 Ni_xAl 의 부족 또는 낮은 존재가, 어떠한 이론에도 구속됨 없이, Ni, Al 및 N 의 함량이 최소화되는 용가재의 조성에 의존하는 것으로 가정된다.

본 개시물은 이하의 비제한적인 예에 의해 추가로 설명된다.

실시예

FeCrAl-합금은 용가재를 사용하여 FeNiCr-합금에 접합되었다. TIG (텅스텐 불활성 가스) 는 용접 방법으로 사용되었다.

이러한 실시예에서 사용된 FeCrAl-합금은 Kanthal® APMT 이었고, 사용된 FeNiCr-합금은 Sandvik Materials Technology AB 로부터 얻어지는 합금 800HT (이하에서는 Sandvik steel grade Sanicro™ 31HT 라 함) 이었으며, 사용된 용가재는 Sandvik® 19.LNbTi 용접 와이어였다. FeCrAl-합금 및 FeNiCr-합금은 튜브 형태였다. 상이한 재료들의 조성들은 표 1 에서 확인된다 (조성은 각각의 합금의 제품 설명서로부터 얻어졌음):

표 1. 합금들 ( Kanthal ® APMT 및 Sanicro ™ 31HT) 의 화학 조성 및 사용된 용가재 ( Sandvik ® 19. LNbTi )

조성들은 Fe 및 불가피한 불순물들로 밸런싱된다.

합금들은 표 2 에 도시된 용접 파라미터들에 따라 TIG 방법을 이용하여 접합되었다.

표 2. TIG 용접 방법에 의해 용가재로서 19. LNbTi 를 이용하여 Kanthal ® APMT 및 Sanicro ™ 31HT 의 접합에 사용된 용접 파라미터들

튜브들은 250 ~ 300 ℃ 의 온도로 예열되었고, TIG 는 차폐 가스 및 배킹 가스로서 아르곤 (99.99%) 으로 250 ~ 300 ℃ 의 온도에서 용접되었다. 용접 이후에, 수득된 용접부가 0 ℃ ± 20 ℃ 의 온도에서 30 분 동안 용접 후 열치리를 받은 후, 적어도 100 ℃/h 의 속도로 주위 온도로 서서히 냉각되었다.

용접부의 샘플들은 750 ℃ 에서 5000 h 동안 에이징된 후, 미소구조를 특징짓고 기계적으로 평가되었다.

에이징 후 미세구조 특성은, 양자의 Kanthal® APMT 및 Sanicro™ 31HT 가 금속 필러로의 융합 라인을 따라서 연속 침전물 필름을 가지지 않는다는 것을 나타냈다 (도 1a 및 도 1b 참조). 하지만, 니켈 알루미네이트의 소형 침전 입자들 (도 1a 의 흑점) 및 시그마 페이즈는 Kanthal® APMT 로의 융합 라인을 따라서 발견될 수 있다. 소량의 Ti 및 Nb 를 포함하는 침전물들과 함께 알루미늄 질화물은 Sanicro™ 31HT 로의 융합 라인을 따라서 발견될 수 있다 (도 1b 의 흑점). 소량의 침전물들은 허용가능하다. 하지만, 연속 침전물 필름이 형성될 경우, 특히 가열 사일클링 동안 접합부의 무결성이 영향을 받을 것이다.

기계적 특성

도 2a 및 도 2b 는 Sandvik® 19.LNbTi 용가재로 용접된 Kanthal® APMT 및 Sanicro™ 31HT 의 용접될 때의 그리고 에이징될 때의 (5000h 동안 750 ℃) 샘플들에 대한 인장 강도의 차이를 나타낸다. 도 2a 는 실온에서의 차이를 보여주고, 도 2b 에서는 750 ℃ 에서의 차이를 보여준다.

도면들로부터 알 수 있는 바와 같이, 에이징은 용접부의 인장 강도에 영향을 미쳤다; 하지만 볼 수 있는 바와 같이 용접부의 기계적 강도는 (시간이 지남에 따라) 고온 적용에 계속해서 충분하다. 더욱이, 용접될 때의 그리고 에이징될 때의 샘플들이 750 ℃ 에서 20 ~ 25 % 의 연신율을 가지므로, 이는 양자의 용접부들이 양호한 연성을 가진다는 것을 의미한다.

도 3 은 Sandvik® 19.LNbTi 로 용접된 Kanthal® APMT 및 Sanicro™ 31HT 에 대한 816 ℃ (1500 F) 에서 크리프 파단 시간에 대한 가해진 응력의 영향을 도시한다. 크리프 파괴는 융합 라인 중 하나를 따라서 있지 않고 용접부 내에 위치된다. 이는 융합 라인을 따라서 침전물의 부재를 나타내고, 얻어진 제품은 양호한 연성을 가진다. 이는 또한, 크리프 파단이 용가재의 강도에 의해 제어되고 또한 융합 라인을 따라서 임의의 취성 침전물의 형성에 의해 영향을 받지 않음을 보여준다. 더욱이, 용접부의 양호한 연성은 FeCrAl 합금을 FeNiCr 합금과 접합시키기 위해 저함량의 알루미늄, 니켈 및 질소를 갖는 용가재를 선택하는 이점을 보여준다.

도 4 는 용접될 때의 그리고 에이징될 때의 샘플들의 용접부에 걸친 Hv₀ _. ₂ 의 측정된 경도 프로파일의 차이를 도시한다. 측정들은 튜브 벽들의 중심선을 따라 수행되었다. Kanthal® APMT 는 차트 융합 라인의 왼쪽 구역에 위치되는 반면, Sanicro™ 31HT 는 차트 융합 라인의 오른쪽 구역에 위치된다. 용가재는 차트에서 융합 라인 사이에 위치된다. 여기에는 주요 경도 피크들이 없다. 용접될 때의 조건에서 용접부의 양측에서 미세한 경도 증가가 에이징에 의해 부드럽게 다운된다. 경도의 증가가 침전물들의 존재 시에 융합 라인에서 예측될 것이므로, 이는 침전물들의 연속 필름들이 융합 라인 중 하나에 형성되지 않는다는 것을 보여준다.

결론

따라서, 용가재의 조성의 선택이 기본적으로 중요하고 또한 수득된 용접부는 매우 양호한 기계적 특성들, 즉 매우 양호한 인장 강도, 매우 양호한 연성 및 고온에서의 매우 양호한 크리프 파단 시간을 가진다는 결과가 보여진다.

Claims

용가재를 사용하여 용접함으로써 FeCrAl 합금을 FeNiCr 합금에 접합시키는 방법으로서,
상기 용가재는 중량% (wt%) 로:
C 0.01 ~ 0.1;
Si 1.5 이하;
Mn 2.0 이하;
Cr 14.0 ~ 27.0;
Ni 2.0 이하;
Mo 1.5 이하;
V 0.35 이하;
Ti 0.4 ~ 1.0;
Al 0.7 이하;
Nb 0.3 ~ 1.5;
N 0.02 이하;
잔부 Fe 및 불가피한 불순물들
을 포함하는, 용가재를 사용하여 용접함으로써 FeCrAl 합금을 FeNiCr 합금에 접합시키는 방법.
제 1 항에 있어서,
상기 용가재는 0.015 wt% 이하의 N 함량을 포함하는, 용가재를 사용하여 용접함으로써 FeCrAl 합금을 FeNiCr 합금에 접합시키는 방법.
제 1 항에 있어서,
상기 용가재는 0.5 wt% 이하의 Al 함량을 포함하는, 용가재를 사용하여 용접함으로써 FeCrAl 합금을 FeNiCr 합금에 접합시키는 방법.
제 1 항에 있어서,
상기 용가재는 0.25 wt% 이하의 Ni 함량을 포함하는, 용가재를 사용하여 용접함으로써 FeCrAl 합금을 FeNiCr 합금에 접합시키는 방법.
제 1 항에 있어서,
상기 용가재는 18.0 ~ 23.0 wt% 의 Cr 함량을 포함하는, 용가재를 사용하여 용접함으로써 FeCrAl 합금을 FeNiCr 합금에 접합시키는 방법.
제 1 항에 있어서,
상기 용가재는 0.01 ~ 0.08 wt% 의 C 함량을 포함하는, 용가재를 사용하여 용접함으로써 FeCrAl 합금을 FeNiCr 합금에 접합시키는 방법.
제 1 항에 있어서,
상기 용가재는 0.5 ~ 1.0 wt% 의 Ti 함량을 포함하는, 용가재를 사용하여 용접함으로써 FeCrAl 합금을 FeNiCr 합금에 접합시키는 방법.
제 1 항에 있어서,
상기 용가재는 0.3 ~ 1.0 wt% 의 Nb 함량을 포함하는, 용가재를 사용하여 용접함으로써 FeCrAl 합금을 FeNiCr 합금에 접합시키는 방법.
제 1 항 내지 제 8 항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 FeCrAl 합금 및 상기 FeNiCr 합금은 튜브 또는 스트립 형태인, 용가재를 사용하여 용접함으로써 FeCrAl 합금을 FeNiCr 합금에 접합시키는 방법.
제 1 항 내지 제 8 항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 용가재는 와이어 또는 스트립 형태인, 용가재를 사용하여 용접함으로써 FeCrAl 합금을 FeNiCr 합금에 접합시키는 방법.
제 1 항 내지 제 8 항 중 어느 한 항에 따른 조성을 갖는 용가재와 함께 접합되는 적어도 하나의 FeCrAl 합금 및 적어도 FeNiCr 합금을 포함하는 제품.
제 11 항에 있어서,
상기 제품은 온도가 650 ℃ 이상인 적용에서 사용되는, 제품.