JPH10277776A - 耐溶接割れ性に優れたフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤ及びこれを用いた溶接方法 - Google Patents
耐溶接割れ性に優れたフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤ及びこれを用いた溶接方法Info
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- JPH10277776A JPH10277776A JP11048197A JP11048197A JPH10277776A JP H10277776 A JPH10277776 A JP H10277776A JP 11048197 A JP11048197 A JP 11048197A JP 11048197 A JP11048197 A JP 11048197A JP H10277776 A JPH10277776 A JP H10277776A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】耐食鋼材をマグ若しくはミグ溶接するに際し、
特にフェライト系ステンレス鋼材を溶接するに際して溶
接割れを実質上生じない耐溶接割れ性に優れた溶接ワイ
ヤ及び溶接方法を提供する。 【解決手段】溶接ワイヤの組成を重量％でＣ：≦０．０
１５％，Ｓｉ：０．９〜１．５％，Ｍｎ：≦１．０％，
Ｐ：≦０．０３０％，Ｓ：≦０．０１０％，Ｃｒ：１
５．０〜２５．０％，Ｔｉ：≧０．５−０．５５Ｎｂ
％，Ｎｂ：≦２．２０％，Ｔｉ：≦０．８０％，Ｎ：≦
０．０２％，Ｃａ：≦０．００２％であり、残部が実質
的にＦｅから成る組成とする。そしてこれらの組成の溶
接ワイヤを用いてフェライト系ステンレス鋼材をマグ若
しくはミグ溶接する。
特にフェライト系ステンレス鋼材を溶接するに際して溶
接割れを実質上生じない耐溶接割れ性に優れた溶接ワイ
ヤ及び溶接方法を提供する。 【解決手段】溶接ワイヤの組成を重量％でＣ：≦０．０
１５％，Ｓｉ：０．９〜１．５％，Ｍｎ：≦１．０％，
Ｐ：≦０．０３０％，Ｓ：≦０．０１０％，Ｃｒ：１
５．０〜２５．０％，Ｔｉ：≧０．５−０．５５Ｎｂ
％，Ｎｂ：≦２．２０％，Ｔｉ：≦０．８０％，Ｎ：≦
０．０２％，Ｃａ：≦０．００２％であり、残部が実質
的にＦｅから成る組成とする。そしてこれらの組成の溶
接ワイヤを用いてフェライト系ステンレス鋼材をマグ若
しくはミグ溶接する。
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、自動車等の排気
系部品の溶接に用いて好適な耐溶接割れ性に優れたフェ
ライト系ステンレス鋼溶接ワイヤ及びこれを用いた溶接
方法に関する。
系部品の溶接に用いて好適な耐溶接割れ性に優れたフェ
ライト系ステンレス鋼溶接ワイヤ及びこれを用いた溶接
方法に関する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】従来、
自動車等の排気系部品としての、特に触媒コンバータシ
ェル、即ち触媒の作用で排気ガスを浄化する触媒コンバ
ータの外殻体は、その半体をプレス加工にて成形した
上、一対の半体を合わせて溶接接合することで構成し、
そしてそのシェルに対して排気管を別途に溶接により接
合している。またエキゾーストマニホールドについても
排気管を別途溶接により接合している。而してかかる触
媒コンバータシェル及びエキゾーストマニホールドを溶
接して構成する際、その一部の溶接方法としてマグ若し
くはミグ溶接手法を用いている。
自動車等の排気系部品としての、特に触媒コンバータシ
ェル、即ち触媒の作用で排気ガスを浄化する触媒コンバ
ータの外殻体は、その半体をプレス加工にて成形した
上、一対の半体を合わせて溶接接合することで構成し、
そしてそのシェルに対して排気管を別途に溶接により接
合している。またエキゾーストマニホールドについても
排気管を別途溶接により接合している。而してかかる触
媒コンバータシェル及びエキゾーストマニホールドを溶
接して構成する際、その一部の溶接方法としてマグ若し
くはミグ溶接手法を用いている。
【０００３】従来、これらの溶接に当たってＪＩＳ Ｙ
４３０に準じたフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤが
使用されてきた。
４３０に準じたフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤが
使用されてきた。
【０００４】ここでＪＩＳ Ｙ４３０に準じたフェライ
ト系ステンレス鋼溶接ワイヤの代表的な合金組成は以下
の通りである。 Ｃ ：０．０２％ Ｓｉ：０．４７％ Ｍｎ：０．４２％ Ｐ ：０．０２１％ Ｓ ：０．０１２％ Ｃｒ：１６．８０％ しかしながらこのフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤ
を用いた溶接では溶接割れが生じ易いことが経験され
た。
ト系ステンレス鋼溶接ワイヤの代表的な合金組成は以下
の通りである。 Ｃ ：０．０２％ Ｓｉ：０．４７％ Ｍｎ：０．４２％ Ｐ ：０．０２１％ Ｓ ：０．０１２％ Ｃｒ：１６．８０％ しかしながらこのフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤ
を用いた溶接では溶接割れが生じ易いことが経験され
た。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本願の発明はこのような
事情を背景としてなされたものである。而して本願の発
明は、溶接ワイヤの組成を重量基準でＣ：≦０．０１５
％，Ｓｉ：０．９〜１．５％，Ｍｎ：≦１．０％，Ｐ：
≦０．０３０％，Ｓ：≦０．０１０％，Ｃｒ：１５．０
〜２５．０％，Ｔｉ：≧０．５−０．５５Ｎｂ％，Ｎ
ｂ：≦２．２０％，Ｔｉ：≦０．８０％，Ｎ：≦０．０
２％，Ｃａ：≦０．００２％であり、残部が実質的にＦ
ｅから成る組成としたことを特徴とする（請求項１）。
事情を背景としてなされたものである。而して本願の発
明は、溶接ワイヤの組成を重量基準でＣ：≦０．０１５
％，Ｓｉ：０．９〜１．５％，Ｍｎ：≦１．０％，Ｐ：
≦０．０３０％，Ｓ：≦０．０１０％，Ｃｒ：１５．０
〜２５．０％，Ｔｉ：≧０．５−０．５５Ｎｂ％，Ｎ
ｂ：≦２．２０％，Ｔｉ：≦０．８０％，Ｎ：≦０．０
２％，Ｃａ：≦０．００２％であり、残部が実質的にＦ
ｅから成る組成としたことを特徴とする（請求項１）。
【０００６】また本願の別の発明は、溶接用ワイヤの組
成を重量基準でＣ：≦０．０１５％，Ｓｉ：０．９〜
１．５％，Ｍｎ：≦１．０％，Ｐ：≦０．０３０％，
Ｓ：≦０．０１０％，Ｃｒ：１５．０〜２５．０％，Ｔ
ｉ：≧０．５−０．５５Ｎｂ％，Ｔｉ：≦１．５−０．
５５Ｎｂ％，Ｎｂ：≦２．２０％，Ｔｉ：≦０．８０
％，Ｎ：≦０．０２％，Ｃａ：≦０．００２％であり、
残部が実質的にＦｅから成る組成としたことを特徴とす
る（請求項２）。
成を重量基準でＣ：≦０．０１５％，Ｓｉ：０．９〜
１．５％，Ｍｎ：≦１．０％，Ｐ：≦０．０３０％，
Ｓ：≦０．０１０％，Ｃｒ：１５．０〜２５．０％，Ｔ
ｉ：≧０．５−０．５５Ｎｂ％，Ｔｉ：≦１．５−０．
５５Ｎｂ％，Ｎｂ：≦２．２０％，Ｔｉ：≦０．８０
％，Ｎ：≦０．０２％，Ｃａ：≦０．００２％であり、
残部が実質的にＦｅから成る組成としたことを特徴とす
る（請求項２）。
【０００７】請求項３は溶接方法に係るもので、請求項
１又は２の溶接ワイヤを用いてフェライト系ステンレス
鋼材をマグ若しくはミグ溶接法により溶接することを特
徴とする。
１又は２の溶接ワイヤを用いてフェライト系ステンレス
鋼材をマグ若しくはミグ溶接法により溶接することを特
徴とする。
【０００８】請求項４の溶接方法は、請求項３におい
て、前記フェライト系ステンレス鋼材が重量基準でＣ：
≦０．０３０％，Ｓｉ：≦１．０％，Ｍｎ：≦１．０
％，Ｐ：≦０．０４０％，Ｓ：≦０．０３０％，Ｃｒ：
１０．００〜２０．００％，Ｎｉ：≦０．３０％，Ｍ
ｏ：≦０．３０％，Ｔｉ：≦０．４０％，Ｎｂ：≦０．
７０％，Ｖ：≦０．３０％，Ｃａ：≦０．００２％であ
り、残部が実質的にＦｅから成る組成であることを特徴
とする。
て、前記フェライト系ステンレス鋼材が重量基準でＣ：
≦０．０３０％，Ｓｉ：≦１．０％，Ｍｎ：≦１．０
％，Ｐ：≦０．０４０％，Ｓ：≦０．０３０％，Ｃｒ：
１０．００〜２０．００％，Ｎｉ：≦０．３０％，Ｍ
ｏ：≦０．３０％，Ｔｉ：≦０．４０％，Ｎｂ：≦０．
７０％，Ｖ：≦０．３０％，Ｃａ：≦０．００２％であ
り、残部が実質的にＦｅから成る組成であることを特徴
とする。
【０００９】本発明者等は、上記のＪＩＳ Ｙ４３０に
準じたフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤを用いた場
合において溶接割れが生じ易い原因を究明するため、先
ず溶接部分の各部を切断してミクロ観察を行った。その
結果、溶接割れ発生箇所においては結晶粒が大きく、そ
してその結晶粒の粒界に沿って溶接割れが生じているこ
とが判明した。
準じたフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤを用いた場
合において溶接割れが生じ易い原因を究明するため、先
ず溶接部分の各部を切断してミクロ観察を行った。その
結果、溶接割れ発生箇所においては結晶粒が大きく、そ
してその結晶粒の粒界に沿って溶接割れが生じているこ
とが判明した。
【００１０】そこで本発明者等は、溶接割れに対する改
善手段として結晶粒を微細化することを考え、溶接ワイ
ヤ中に結晶粒微細化元素としてのＮｂ及びＴｉを種々の
量で含有させたところ、Ｔｉ：≧０．５−０．５５Ｎ
ｂ，Ｎｂ：≦２．２０％，Ｔｉ：≦０．８０％とするこ
とで溶接金属の結晶粒を微細化でき、溶接割れを良好に
抑制できることが分かった。
善手段として結晶粒を微細化することを考え、溶接ワイ
ヤ中に結晶粒微細化元素としてのＮｂ及びＴｉを種々の
量で含有させたところ、Ｔｉ：≧０．５−０．５５Ｎ
ｂ，Ｎｂ：≦２．２０％，Ｔｉ：≦０．８０％とするこ
とで溶接金属の結晶粒を微細化でき、溶接割れを良好に
抑制できることが分かった。
【００１１】尚本発明においてＮｂの添加量レベルは通
常の結晶粒微細化のための添加量レベルに比べて著しく
多いものであり、本発明における結晶粒微細化機構は、
通常のそれとは異なっているものと推察される。但し詳
しい機構は現段階では明確ではない。
常の結晶粒微細化のための添加量レベルに比べて著しく
多いものであり、本発明における結晶粒微細化機構は、
通常のそれとは異なっているものと推察される。但し詳
しい機構は現段階では明確ではない。
【００１２】本発明者等は、Ｎｂ，Ｔｉの含有量を多く
して行くとＴｉ＞１．５−０．５５Ｎｂの領域でＮｂ，
Ｔｉの含有効果が飽和してしまうことを知得した。従っ
て本発明では、Ｔｉ：≦１．５−０．５５Ｎｂ％とする
ことが望ましい（請求項２）。
して行くとＴｉ＞１．５−０．５５Ｎｂの領域でＮｂ，
Ｔｉの含有効果が飽和してしまうことを知得した。従っ
て本発明では、Ｔｉ：≦１．５−０．５５Ｎｂ％とする
ことが望ましい（請求項２）。
【００１３】この請求項２に従うＮｂ及びＴｉの含有量
範囲を図示すると、図１のＡの領域となる。尚、請求項
１に従うＮｂ及びＴｉの含有量範囲は図１のＡ＋Ｂの領
域となる。
範囲を図示すると、図１のＡの領域となる。尚、請求項
１に従うＮｂ及びＴｉの含有量範囲は図１のＡ＋Ｂの領
域となる。
【００１４】上記溶接ワイヤはフェライト系ステンレス
鋼材のマグ若しくはミグ溶接に適用して好適なものであ
り（請求項３）、特に好適なのは重量基準でＣ：≦０．
０３０％，Ｓｉ：≦１．０％，Ｍｎ：≦１．０％，Ｐ：
≦０．０４０％，Ｓ：≦０．０３０％，Ｃｒ：１０．０
０〜２０．００％，Ｎｉ：≦０．３０％，Ｍｏ：≦０．
３０％，Ｔｉ：≦０．４０％，Ｎｂ：≦０．７０％，
Ｖ：≦０．３０％，Ｃａ：≦０．００２％であり、残部
が実質的にＦｅから成る組成フェライト系ステンレス鋼
材の溶接への適用である（請求項４）。
鋼材のマグ若しくはミグ溶接に適用して好適なものであ
り（請求項３）、特に好適なのは重量基準でＣ：≦０．
０３０％，Ｓｉ：≦１．０％，Ｍｎ：≦１．０％，Ｐ：
≦０．０４０％，Ｓ：≦０．０３０％，Ｃｒ：１０．０
０〜２０．００％，Ｎｉ：≦０．３０％，Ｍｏ：≦０．
３０％，Ｔｉ：≦０．４０％，Ｎｂ：≦０．７０％，
Ｖ：≦０．３０％，Ｃａ：≦０．００２％であり、残部
が実質的にＦｅから成る組成フェライト系ステンレス鋼
材の溶接への適用である（請求項４）。
【００１５】次に本発明の溶接ワイヤ及びフェライト系
ステンレス鋼材の各成分の限定理由を以下に詳述する。 ＜溶接ワイヤ＞ Ｃ：≦０．０１５％ Ｃは溶接部の強度を向上させる作用を有するものの、Ｃ
含有量が多すぎるとマルテンサイトを生成して硬さが過
大となり、溶接割れを発生する恐れがあるので０．０１
５％以下とする。
ステンレス鋼材の各成分の限定理由を以下に詳述する。 ＜溶接ワイヤ＞ Ｃ：≦０．０１５％ Ｃは溶接部の強度を向上させる作用を有するものの、Ｃ
含有量が多すぎるとマルテンサイトを生成して硬さが過
大となり、溶接割れを発生する恐れがあるので０．０１
５％以下とする。
【００１６】Ｓｉ：０．９〜１．５％ Ｓｉは０．９％以上で有効に耐溶接割れ性を向上させる
ものの、Ｓｉ含有量が多すぎると靱性が劣化するので
１．５％以下とする。
ものの、Ｓｉ含有量が多すぎると靱性が劣化するので
１．５％以下とする。
【００１７】Ｍｎ：≦１．０％ Ｍｎはステンレス鋼の溶製時において脱酸剤として作用
する元素であるので、脱酸に有効な量を含有させること
が望ましいが、多すぎると耐食性や耐酸化性を低下させ
るので１．０％以下とする。
する元素であるので、脱酸に有効な量を含有させること
が望ましいが、多すぎると耐食性や耐酸化性を低下させ
るので１．０％以下とする。
【００１８】Ｐ：≦０．０３０％ Ｐ含有量が多いと溶接割れを生じ易くなるとともに、溶
接部の靱性を劣化させることとなるので０．０３０％以
下とする。
接部の靱性を劣化させることとなるので０．０３０％以
下とする。
【００１９】Ｓ：≦０．０１０％ Ｓ含有量が多いと溶接割れを生じ易くなるとともに、溶
接部の靱性を劣化させたり耐食性を低下させるので０．
０１０％以下とする。
接部の靱性を劣化させたり耐食性を低下させるので０．
０１０％以下とする。
【００２０】Ｃｒ：１５．０〜２５．０％ Ｃｒはフェライト系ステンレス鋼の基本成分であり、溶
接部の強度を高めるとともに耐食性並びに耐酸化性を確
保する上で１５．０％以上必要である。しかしながらあ
まり多く添加しても効果の向上はさほど得られず、却っ
て歩留りを低下させてコストの上昇をもたらすため２
５．０％以下とする。
接部の強度を高めるとともに耐食性並びに耐酸化性を確
保する上で１５．０％以上必要である。しかしながらあ
まり多く添加しても効果の向上はさほど得られず、却っ
て歩留りを低下させてコストの上昇をもたらすため２
５．０％以下とする。
【００２１】Ｎ：≦０．０２％ Ｎ含有量が多いと耐溶接割れ性を低下させるとともに溶
接部の靱性を劣化させるので０．０２％以下とする。
接部の靱性を劣化させるので０．０２％以下とする。
【００２２】Ｃａ：≦０．００２％ Ｃａは溶製上含有させるが、その量が多いとアーク安定
性を低下させるので０．００２％以下とする。
性を低下させるので０．００２％以下とする。
【００２３】Ｔｉ：≧０．５−０．５５Ｎｂ％ Ｔｉ：≦１．５−０．５５Ｎｂ％ Ｎｂ：≦２．２０％ Ｔｉ：≦０．８０％ Ｎｂ及びＴｉは溶接金属の結晶粒の微細化を促進するた
め必要な元素である。その効果はＴｉ≧０．５−０．５
５Ｎｂ％で得られるが、Ｎｂについては２．２０％を、
Ｔｉについては０．８０％を超えて多く含有させても更
なる向上はさほど得られないため、上限をＮｂ：２．２
０％，Ｔｉ：０．８０％とする。これらＮｂ，Ｔｉは特
性面，コスト面の観点からＴｉ≦１．５−０．５５Ｎｂ
％とするのが望ましい。
め必要な元素である。その効果はＴｉ≧０．５−０．５
５Ｎｂ％で得られるが、Ｎｂについては２．２０％を、
Ｔｉについては０．８０％を超えて多く含有させても更
なる向上はさほど得られないため、上限をＮｂ：２．２
０％，Ｔｉ：０．８０％とする。これらＮｂ，Ｔｉは特
性面，コスト面の観点からＴｉ≦１．５−０．５５Ｎｂ
％とするのが望ましい。
【００２４】＜フェライト系ステンレス鋼材＞ Ｃ：≦０．０３０％ Ｃは材料の強度を向上させる作用を有するものの、Ｃ含
有量が多すぎるとマルテンサイトを生成して硬さが過大
となり、割れが発生する恐れがあるので０．０３０％以
下とする。
有量が多すぎるとマルテンサイトを生成して硬さが過大
となり、割れが発生する恐れがあるので０．０３０％以
下とする。
【００２５】Ｓｉ：≦１．０％ Ｓｉはステンレス鋼の溶製時において脱酸剤として作用
する元素であるため、脱酸に必要な量を含有させること
が望ましいが、多すぎると靱性が劣化するので１．０％
以下とする。
する元素であるため、脱酸に必要な量を含有させること
が望ましいが、多すぎると靱性が劣化するので１．０％
以下とする。
【００２６】Ｍｎ：≦１．０％ Ｍｎはステンレス鋼の溶製時において脱酸剤として作用
する元素であるため、脱酸に必要な量を含有させること
が望ましいが、多すぎると耐食性や耐酸化性を低下させ
るので１．０％以下とする。
する元素であるため、脱酸に必要な量を含有させること
が望ましいが、多すぎると耐食性や耐酸化性を低下させ
るので１．０％以下とする。
【００２７】Ｐ：≦０．０４０％ Ｓ：≦０．０３０％ これら元素は、含有量が多いと溶接割れを生じ易くなる
とともに耐食性も低下するので、Ｐについては０．０４
０％以下，Ｓについては０．０３０％以下とする。
とともに耐食性も低下するので、Ｐについては０．０４
０％以下，Ｓについては０．０３０％以下とする。
【００２８】Ｃｒ：１０．００〜２０．００％ Ｃｒはフェライト系ステンレス鋼の基本成分であり、強
度を高めるとともに耐食性並びに耐酸化性を確保する上
で、１０．００％以上必要である。しかしながらあまり
多く添加しても効果の向上はさほど得られず、却って歩
留りを低下させてコストの上昇をもたらすため、２０．
００％以下とする。
度を高めるとともに耐食性並びに耐酸化性を確保する上
で、１０．００％以上必要である。しかしながらあまり
多く添加しても効果の向上はさほど得られず、却って歩
留りを低下させてコストの上昇をもたらすため、２０．
００％以下とする。
【００２９】Ｍｏ：≦０．３０％ Ｍｏは強度確保の上で必要であるが、０．３０％を超え
て添加してもその添加に見合った効果が得られないた
め、上限を０．３０％とする。
て添加してもその添加に見合った効果が得られないた
め、上限を０．３０％とする。
【００３０】Ｎｉ：≦０．３０％ Ｖ ：≦０．３０％ Ｎｂ：≦０．７０％ Ｔｉ：≦０．４０％ これらの成分は耐孔食性を改善するが、過剰に添加して
も更なる向上はさほど得られないため、それぞれの上限
値を上記値とする。
も更なる向上はさほど得られないため、それぞれの上限
値を上記値とする。
【００３１】Ｃａ：≦０．００２％ Ｃａは溶製上含有されるが、その量が多いと溶接を行う
際アーク安定性を低下させるので、０．００２％以下と
する。
際アーク安定性を低下させるので、０．００２％以下と
する。
【００３２】
【実施例】以下に本発明の実施例を詳述する。表１に示
す化学組成のフェライト系ステンレス溶接ワイヤを作製
し、これを用いてＪＩＳ Ｚ ３１５３に規定するＴ型溶
接割れ試験方法に準拠して溶接割れ試験を行った。
す化学組成のフェライト系ステンレス溶接ワイヤを作製
し、これを用いてＪＩＳ Ｚ ３１５３に規定するＴ型溶
接割れ試験方法に準拠して溶接割れ試験を行った。
【００３３】
【表１】
【００３４】具体的には、図２に示しているように板厚
１２ｍｍの母材１２，１４をＴ型に配置して先ず拘束用
の溶接１Ｓを行い、次いで図中矢印で示す方向に１０ｋ
ｇの荷重を母材１４に加えた状態で試験溶接２Ｓを行っ
た。尚、試験条件は下記とした。 〈溶接条件〉 使用母材：表２に示す化学組成の１０鋼種を用いた。 シールドガス：Ａｒ＋２０％Ｃｏ2 溶接電流：２００Ａ アーク電圧：２０Ｖ 溶接速度：１Ｓ−４０ｃｍ／ｍｉｎ，２Ｓ−５０ｃｍ／
ｍｉｎ 結果が表１に併せて示してある。尚、割れ評価は浸透探
傷試験で行い、全ての母材で割れがないものを○とし
た。
１２ｍｍの母材１２，１４をＴ型に配置して先ず拘束用
の溶接１Ｓを行い、次いで図中矢印で示す方向に１０ｋ
ｇの荷重を母材１４に加えた状態で試験溶接２Ｓを行っ
た。尚、試験条件は下記とした。 〈溶接条件〉 使用母材：表２に示す化学組成の１０鋼種を用いた。 シールドガス：Ａｒ＋２０％Ｃｏ2 溶接電流：２００Ａ アーク電圧：２０Ｖ 溶接速度：１Ｓ−４０ｃｍ／ｍｉｎ，２Ｓ−５０ｃｍ／
ｍｉｎ 結果が表１に併せて示してある。尚、割れ評価は浸透探
傷試験で行い、全ての母材で割れがないものを○とし
た。
【００３５】
【表２】
【００３６】表１の結果に表われているように、本発明
例の溶接ワイヤは表２の何れの母材の溶接に際しても良
好な結果が得られている。この結果から、本発明に従っ
て溶接ワイヤ中にＮｂ及びＴｉを図１中Ａの領域で示す
範囲内で溶接ワイヤ中に含有させることで溶接割れを効
果的に防止できることが分かる。
例の溶接ワイヤは表２の何れの母材の溶接に際しても良
好な結果が得られている。この結果から、本発明に従っ
て溶接ワイヤ中にＮｂ及びＴｉを図１中Ａの領域で示す
範囲内で溶接ワイヤ中に含有させることで溶接割れを効
果的に防止できることが分かる。
【００３７】またこの結果から、請求項１，２の溶接ワ
イヤは特に請求項４に規定する組成の母材の溶接に用い
て望ましいことが分かる。
イヤは特に請求項４に規定する組成の母材の溶接に用い
て望ましいことが分かる。
【００３８】以上本発明の実施例を詳述したがこれはあ
くまで一例示である。例えば本発明は上記触媒コンバー
タシェル以外の排気系部品の溶接に際して、或いはかか
る排気系部品以外のものの溶接にも適用可能であるな
ど、その主旨を逸脱しない範囲において種々変更を加え
た態様で実施可能である。
くまで一例示である。例えば本発明は上記触媒コンバー
タシェル以外の排気系部品の溶接に際して、或いはかか
る排気系部品以外のものの溶接にも適用可能であるな
ど、その主旨を逸脱しない範囲において種々変更を加え
た態様で実施可能である。
【００３９】
【発明の効果】以上のように本発明によれば耐溶接割れ
性に優れた溶接ワイヤを提供することができる。而して
この溶接ワイヤは特にフェライト系ステンレス鋼材の溶
接に用いた場合において特に良好に溶接割れを防止する
ことができる。
性に優れた溶接ワイヤを提供することができる。而して
この溶接ワイヤは特にフェライト系ステンレス鋼材の溶
接に用いた場合において特に良好に溶接割れを防止する
ことができる。
【図１】溶接ワイヤに対するＮｂ及びＴｉの望ましい含
有量範囲を表わす図である。
有量範囲を表わす図である。
【図２】本発明の実施例における溶接性評価試験の方法
の説明図である。
の説明図である。
１２，１４ 母材
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｃ 38/50 Ｃ２２Ｃ 38/50 // Ｂ２３Ｋ 9/00 ５０１ Ｂ２３Ｋ 9/00 ５０１Ｃ (72)発明者 今柴 有 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内 (72)発明者 荻原 充広 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内 (72)発明者 上仲 明郎 愛知県東海市加木屋町南鹿持18 (72)発明者 永田 雅 愛知県名古屋市緑区鳴海町字伝治山98−３ (72)発明者 高木 柳平 愛知県尾張旭市庄南町２丁目６−20 (72)発明者 久野 周一 愛知県名古屋市南区源衛町１−８ (72)発明者 丹羽 誠 愛知県東海市加木屋町南鹿持18
Claims (4)
- 【請求項１】重量基準で Ｃ ：≦０．０１５％ Ｓｉ：０．９〜１．５％ Ｍｎ：≦１．０％ Ｐ ：≦０．０３０％ Ｓ ：≦０．０１０％ Ｃｒ：１５．０〜２５．０％ Ｔｉ：≧０．５−０．５５Ｎｂ％ Ｎｂ：≦２．２０％ Ｔｉ：≦０．８０％ Ｎ ：≦０．０２％ Ｃａ：≦０．００２％ であり、残部が実質的にＦｅから成る耐溶接割れ性に優
れたフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤ。 - 【請求項２】重量基準で Ｃ ：≦０．０１５％ Ｓｉ：０．９〜１．５％ Ｍｎ：≦１．０％ Ｐ ：≦０．０３０％ Ｓ ：≦０．０１０％ Ｃｒ：１５．０〜２５．０％ Ｔｉ：≧０．５−０．５５Ｎｂ％ Ｔｉ：≦１．５−０．５５Ｎｂ％ Ｎｂ：≦２．２０％ Ｔｉ：≦０．８０％ Ｎ ：≦０．０２％ Ｃａ：≦０．００２％ であり、残部が実質的にＦｅから成る耐溶接割れ性に優
れたフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤ。 - 【請求項３】 請求項１又は２の溶接ワイヤを用いてフ
ェライト系ステンレス鋼材をマグ若しくはミグ溶接法に
より溶接することを特徴とする溶接方法。 - 【請求項４】 請求項３において、前記フェライト系ス
テンレス鋼材が重量基準で Ｃ ：≦０．０３０％ Ｓｉ：≦１．０％ Ｍｎ：≦１．０％ Ｐ ：≦０．０４０％ Ｓ ：≦０．０３０％ Ｃｒ：１０．００〜２０．００％ Ｎｉ：≦０．３０％ Ｍｏ：≦０．３０％ Ｔｉ：≦０．４０％ Ｎｂ：≦０．７０％ Ｖ ：≦０．３０％ Ｃａ：≦０．００２％ であり、残部が実質的にＦｅから成る組成のものである
ことを特徴とする溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11048197A JPH10277776A (ja) | 1997-04-10 | 1997-04-10 | 耐溶接割れ性に優れたフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤ及びこれを用いた溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11048197A JPH10277776A (ja) | 1997-04-10 | 1997-04-10 | 耐溶接割れ性に優れたフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤ及びこれを用いた溶接方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10277776A true JPH10277776A (ja) | 1998-10-20 |
Family
ID=14536825
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11048197A Pending JPH10277776A (ja) | 1997-04-10 | 1997-04-10 | 耐溶接割れ性に優れたフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤ及びこれを用いた溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10277776A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100455082B1 (ko) * | 2000-05-30 | 2004-11-08 | 주식회사 포스코 | 용접성이 우수한 페라이트계 스테인레스강 제조방법 |
| JP2018524183A (ja) * | 2015-07-01 | 2018-08-30 | サンドビック インテレクチュアル プロパティー アクティエボラーグ | 溶加材を用いて溶接によりＦｅＣｒＡｌ合金とＦｅＮｉＣｒ合金を接合する方法 |
| CN114635076A (zh) * | 2020-12-16 | 2022-06-17 | 宝武特种冶金有限公司 | 一种高强度铁素体不锈钢及其制备方法 |
-
1997
- 1997-04-10 JP JP11048197A patent/JPH10277776A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100455082B1 (ko) * | 2000-05-30 | 2004-11-08 | 주식회사 포스코 | 용접성이 우수한 페라이트계 스테인레스강 제조방법 |
| JP2018524183A (ja) * | 2015-07-01 | 2018-08-30 | サンドビック インテレクチュアル プロパティー アクティエボラーグ | 溶加材を用いて溶接によりＦｅＣｒＡｌ合金とＦｅＮｉＣｒ合金を接合する方法 |
| CN114635076A (zh) * | 2020-12-16 | 2022-06-17 | 宝武特种冶金有限公司 | 一种高强度铁素体不锈钢及其制备方法 |
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