JP3422871B2 - 溶接性に優れたフェライト系ステンレス鋼 - Google Patents
溶接性に優れたフェライト系ステンレス鋼Info
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- JP3422871B2 JP3422871B2 JP08579295A JP8579295A JP3422871B2 JP 3422871 B2 JP3422871 B2 JP 3422871B2 JP 08579295 A JP08579295 A JP 08579295A JP 8579295 A JP8579295 A JP 8579295A JP 3422871 B2 JP3422871 B2 JP 3422871B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はＣｒ：１０．５〜２４．
０％を含有する溶接性に優れたフェライト系ステンレス
鋼に関わるものである。
０％を含有する溶接性に優れたフェライト系ステンレス
鋼に関わるものである。
【０００２】
【従来の技術】フェライト系ステンレス鋼は、オーステ
ナイト系ステンレス鋼に比較して安価であり、また、強
度や塩化物環境での耐応力腐食割れ性という面でも優れ
ている。一般に、フェライト系ステンレス鋼は薄板で使
用され、その溶接では、溶接材料を添加しないで溶接す
るケースが非常に多い。具体的には、溶接材料を用いな
いＴＩＧなめ付け溶接、抵抗シーム溶接等であるが、そ
の場合、溶接部組織の結晶粒の粗大化に起因して溶接部
の延性、靭性低下が大きな問題である。薄板に要求され
る加工性も溶接部の低延性ゆえに低下する。
ナイト系ステンレス鋼に比較して安価であり、また、強
度や塩化物環境での耐応力腐食割れ性という面でも優れ
ている。一般に、フェライト系ステンレス鋼は薄板で使
用され、その溶接では、溶接材料を添加しないで溶接す
るケースが非常に多い。具体的には、溶接材料を用いな
いＴＩＧなめ付け溶接、抵抗シーム溶接等であるが、そ
の場合、溶接部組織の結晶粒の粗大化に起因して溶接部
の延性、靭性低下が大きな問題である。薄板に要求され
る加工性も溶接部の低延性ゆえに低下する。
【０００３】このようなフェライト系ステンレス鋼溶接
部の延性、靭性低下を改善すべく、例えば特公昭５５−
４７１０２号公報や特開平２−１０７７４４号公報等に
示されているように、ＣおよびＮ量の制限、Ｔｉ，Ｎｂ
等の安定化元素の添加、さらに同特公昭５５−４７１０
２号公報、特開昭５０−１０９８０９号公報に示されて
いるように、Ａｌの添加等の技術が発明されてきた。こ
れらの発明は、Ｃ，Ｎはフェライト中では靭性・延性に
有害であることから、Ｃ，Ｎをはじめから低く抑えたり
（高純化）、あるいは固相中でＣ，ＮをＴｉ，Ｎｂ，Ａ
ｌによって固定しようとするものである。一方、これら
従来技術を用いても、溶接部を含む部材を強加工するよ
うな場合はいまだ溶接部の延性不足が問題になることが
多い。すなわち根本的な問題は、溶接部の凝固組織が、
母材と比較して著しく粗大なことにある。
部の延性、靭性低下を改善すべく、例えば特公昭５５−
４７１０２号公報や特開平２−１０７７４４号公報等に
示されているように、ＣおよびＮ量の制限、Ｔｉ，Ｎｂ
等の安定化元素の添加、さらに同特公昭５５−４７１０
２号公報、特開昭５０−１０９８０９号公報に示されて
いるように、Ａｌの添加等の技術が発明されてきた。こ
れらの発明は、Ｃ，Ｎはフェライト中では靭性・延性に
有害であることから、Ｃ，Ｎをはじめから低く抑えたり
（高純化）、あるいは固相中でＣ，ＮをＴｉ，Ｎｂ，Ａ
ｌによって固定しようとするものである。一方、これら
従来技術を用いても、溶接部を含む部材を強加工するよ
うな場合はいまだ溶接部の延性不足が問題になることが
多い。すなわち根本的な問題は、溶接部の凝固組織が、
母材と比較して著しく粗大なことにある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】一方、自動車の排気系
や家電をはじめとするフェライト系ステンレス鋼の適用
の拡大、そしてその溶接構造物の設計・デザインの多様
化にともない、さらに溶接部の延性、靭性に優れたフェ
ライト系ステンレス鋼が強く望まれている。本発明はこ
のような背景からなされたものであり、従来より溶接部
の延性、靭性に優れたフェライト系ステンレス鋼を提供
することを目的とする。
や家電をはじめとするフェライト系ステンレス鋼の適用
の拡大、そしてその溶接構造物の設計・デザインの多様
化にともない、さらに溶接部の延性、靭性に優れたフェ
ライト系ステンレス鋼が強く望まれている。本発明はこ
のような背景からなされたものであり、従来より溶接部
の延性、靭性に優れたフェライト系ステンレス鋼を提供
することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】すなわち、本発明者ら
は、種々の成分系のフェライト系ステンレス鋼を用い、
溶接材料を用いないＴＩＧなめ付け溶接を行い、その溶
接部組織、溶接部の延性・靭性を調べ、それらに及ぼす
鋼材の成分元素の影響を検討した。その結果、従来知見
と異なり、鋼材のＮ量を低く抑えるのではなく、むしろ
ある適正レベルを確保し、それに対応する適量のＴｉを
添加することで、溶接部組織の等軸晶化・細粒化が達成
され、それによって溶接部延性も大幅に改善されること
が新たに明らかになった。またこの場合、Ａｌの添加は
組織の細粒化、延性改善にむしろ有害であり、一方、Ｎ
ｉの添加は有効であることも明らかとなった。さらに、
鋼材の酸素レベルが非常に低い場合は、細粒化の効果が
十分得られないこともわかった。
は、種々の成分系のフェライト系ステンレス鋼を用い、
溶接材料を用いないＴＩＧなめ付け溶接を行い、その溶
接部組織、溶接部の延性・靭性を調べ、それらに及ぼす
鋼材の成分元素の影響を検討した。その結果、従来知見
と異なり、鋼材のＮ量を低く抑えるのではなく、むしろ
ある適正レベルを確保し、それに対応する適量のＴｉを
添加することで、溶接部組織の等軸晶化・細粒化が達成
され、それによって溶接部延性も大幅に改善されること
が新たに明らかになった。またこの場合、Ａｌの添加は
組織の細粒化、延性改善にむしろ有害であり、一方、Ｎ
ｉの添加は有効であることも明らかとなった。さらに、
鋼材の酸素レベルが非常に低い場合は、細粒化の効果が
十分得られないこともわかった。
【０００６】すなわち、本発明は次の組成範囲からなる
フェライト系ステンレス鋼であって、ＴＩＧなめ付け溶
接部の細粒化が達成され、溶接部の靭性・延性もそれに
ともない向上することができる。 （１）重量％で、Ｃ ：０．００５〜０．０２％、 Ｓ
ｉ：０．０１〜１．０％、Ｍｎ：０．０１〜１．０％、
Ｃｒ：１０．５〜２４．０％、Ｎｉ：０．６１〜
２．０％、 Ａｌ：０．００１〜０．０３％、Ｔ
ｉ：（１．５×１０-4×〔Ｃｒ〕）／〔Ｎ〕以上、０．
６％以下 但し、〔Ｃｒ〕，〔Ｎ〕は各々Ｃｒ量（％）およびＮ量
（％） Ｎ ：０．０１５〜０．０４％、 Ｏ ：０．００５〜
０．０２％を含有し、残部が鉄および不可避的不純物元
素よりなるフェライト系ステンレス鋼。 （２）前項のステンレス鋼に、Ｍｏ：０．１〜２．２５
％、 Ｎｂ：０．０１〜０．５％の１種または２種
を含有させたことを特徴とするフェライト系ステンレス
鋼。
フェライト系ステンレス鋼であって、ＴＩＧなめ付け溶
接部の細粒化が達成され、溶接部の靭性・延性もそれに
ともない向上することができる。 （１）重量％で、Ｃ ：０．００５〜０．０２％、 Ｓ
ｉ：０．０１〜１．０％、Ｍｎ：０．０１〜１．０％、
Ｃｒ：１０．５〜２４．０％、Ｎｉ：０．６１〜
２．０％、 Ａｌ：０．００１〜０．０３％、Ｔ
ｉ：（１．５×１０-4×〔Ｃｒ〕）／〔Ｎ〕以上、０．
６％以下 但し、〔Ｃｒ〕，〔Ｎ〕は各々Ｃｒ量（％）およびＮ量
（％） Ｎ ：０．０１５〜０．０４％、 Ｏ ：０．００５〜
０．０２％を含有し、残部が鉄および不可避的不純物元
素よりなるフェライト系ステンレス鋼。 （２）前項のステンレス鋼に、Ｍｏ：０．１〜２．２５
％、 Ｎｂ：０．０１〜０．５％の１種または２種
を含有させたことを特徴とするフェライト系ステンレス
鋼。
【０００７】
【作用】以下に本発明において各成分等の限定理由を述
べる。なお、特に明記しない限り溶接部とは溶接材料を
添加せず、鋼材自身を溶融して得られる溶接部を意味す
る。
べる。なお、特に明記しない限り溶接部とは溶接材料を
添加せず、鋼材自身を溶融して得られる溶接部を意味す
る。
【０００８】Ｃ：Ｃは耐食性に有害であるが、強度の観
点からある程度の含有が必要である。０．００５％未満
の極低Ｃ量では製造コストが高くなり、また、０．０２
％超では、加工性、靭性が著しく低下するとともに、溶
接ままの状態および再熱を受けるとＣｒ等と結合し、こ
れらの領域の耐食性を著しく劣化させる。したがって
０．００５〜０．０２％に限定した。
点からある程度の含有が必要である。０．００５％未満
の極低Ｃ量では製造コストが高くなり、また、０．０２
％超では、加工性、靭性が著しく低下するとともに、溶
接ままの状態および再熱を受けるとＣｒ等と結合し、こ
れらの領域の耐食性を著しく劣化させる。したがって
０．００５〜０．０２％に限定した。
【０００９】Ｓｉ：Ｓｉは脱酸剤および強化元素として
添加されるが、０．０１％未満ではその効果が十分でな
く、一方、１．０％超では衝撃靭性が低下するととも
に、溶接時の溶融溶け込みを減じる。したがって、０．
０１〜１．０％に限定した。
添加されるが、０．０１％未満ではその効果が十分でな
く、一方、１．０％超では衝撃靭性が低下するととも
に、溶接時の溶融溶け込みを減じる。したがって、０．
０１〜１．０％に限定した。
【００１０】Ｍｎ：Ｍｎも脱酸元素として添加するが、
０．０１％未満では効果が十分でなく、一方、１．０％
超では、凝固まま溶接金属の結晶粒界に硬いマルテンサ
イトを生成する。したがって、０．０１〜１．０％と限
定した。
０．０１％未満では効果が十分でなく、一方、１．０％
超では、凝固まま溶接金属の結晶粒界に硬いマルテンサ
イトを生成する。したがって、０．０１〜１．０％と限
定した。
【００１１】Ｃｒ：Ｃｒはフェライト生成元素であり、
耐食性を付与する主要元素である。１０．５％未満では
十分な耐食性が得られず、一方、２４．０％超では鋼材
の靭性、延性が大きく劣化する。したがって、１０．５
〜２４．０％と限定した。
耐食性を付与する主要元素である。１０．５％未満では
十分な耐食性が得られず、一方、２４．０％超では鋼材
の靭性、延性が大きく劣化する。したがって、１０．５
〜２４．０％と限定した。
【００１２】Ｎｉ：Ｎｉは靭性、延性に有効な元素であ
る。さらに、０．６１％以上の添加が溶接部の細粒化に
必須であるが、２．０％超の添加では溶接部でのマルテ
ンサイト生成が増し、逆に靭性、延性が低下する。よっ
て０．６１〜２．０％と限定した。
る。さらに、０．６１％以上の添加が溶接部の細粒化に
必須であるが、２．０％超の添加では溶接部でのマルテ
ンサイト生成が増し、逆に靭性、延性が低下する。よっ
て０．６１〜２．０％と限定した。
【００１３】Ａｌ：Ａｌは脱酸元素であり、また熱間加
工性にも有効である。０．００１％以上の添加が必要で
あるが、０．０３％超では、溶接部の溶融溶け込みを低
下させるとともに、靭性を劣化させる。したがって、
０．００１〜０．０３％と限定した。
工性にも有効である。０．００１％以上の添加が必要で
あるが、０．０３％超では、溶接部の溶融溶け込みを低
下させるとともに、靭性を劣化させる。したがって、
０．００１〜０．０３％と限定した。
【００１４】Ｔｉ：Ｔｉは強力な炭窒化物生成元素であ
り、特に溶接時には溶融地内で窒化物を形成し溶接部の
細粒化に主要な役割を果たす。種々の合金成分を用いた
実験から溶接部の細粒化はＴｉ量，Ｎ量，Ｃｒ量に依存
することがわかった。回帰的に求めた結果、Ｔｉ量の下
限は（１．５×１０-4×〔Ｃｒ〕）／〔Ｎ〕で表わされ
る。ここで、〔Ｃｒ〕，〔Ｎ〕は各々Ｃｒ量（％）およ
びＮ量（％）である。一方、Ｔｉの０．６％超の含有で
は、母材製造時の熱間加工性が低下する。
り、特に溶接時には溶融地内で窒化物を形成し溶接部の
細粒化に主要な役割を果たす。種々の合金成分を用いた
実験から溶接部の細粒化はＴｉ量，Ｎ量，Ｃｒ量に依存
することがわかった。回帰的に求めた結果、Ｔｉ量の下
限は（１．５×１０-4×〔Ｃｒ〕）／〔Ｎ〕で表わされ
る。ここで、〔Ｃｒ〕，〔Ｎ〕は各々Ｃｒ量（％）およ
びＮ量（％）である。一方、Ｔｉの０．６％超の含有で
は、母材製造時の熱間加工性が低下する。
【００１５】Ｎ：Ｎは上述のように、溶接時にＴｉと結
合して溶接部の細粒化、それによる靭性、延性改善に寄
与する。その効果を確保するために、０．０１５％以上
の含有が必要であるが、一方、０．０４％超の含有で
は、Ｃｒとも結合して耐食性を低下させる。したがっ
て、０．０１５〜０．０４％と限定した。
合して溶接部の細粒化、それによる靭性、延性改善に寄
与する。その効果を確保するために、０．０１５％以上
の含有が必要であるが、一方、０．０４％超の含有で
は、Ｃｒとも結合して耐食性を低下させる。したがっ
て、０．０１５〜０．０４％と限定した。
【００１６】Ｏ：Ｏは０．００５％以上の含有で、表面
活性元素として溶接金属の溶け込みを深くし、溶接性な
らびにそのビード形状から溶接部の延性向上に役立つ。
しかし、０．０２％超のＯ量では、最終的に脱酸不足と
なり、逆に溶接部の延性、靭性を阻害する。よって０．
００５〜０．０２％と限定した。
活性元素として溶接金属の溶け込みを深くし、溶接性な
らびにそのビード形状から溶接部の延性向上に役立つ。
しかし、０．０２％超のＯ量では、最終的に脱酸不足と
なり、逆に溶接部の延性、靭性を阻害する。よって０．
００５〜０．０２％と限定した。
【００１７】また、本発明はＭｏ，Ｎｂの１種または２
種を含有できる。 Ｍｏ：Ｍｏは特に塩化物環境での耐食性を向上させる元
素であり、０．１％以上の添加が有効であるが、２．２
５％超では母材および溶接部の延性、靭性が低下する。 Ｎｂ：ＮｂはＣと結合して、特に溶接部の炭化物析出を
抑えて耐食性を向上させる。０．０１％以上の添加が有
効であるが、０．５％超の添加は、母材および溶接部の
延性、靭性を低下させる。
種を含有できる。 Ｍｏ：Ｍｏは特に塩化物環境での耐食性を向上させる元
素であり、０．１％以上の添加が有効であるが、２．２
５％超では母材および溶接部の延性、靭性が低下する。 Ｎｂ：ＮｂはＣと結合して、特に溶接部の炭化物析出を
抑えて耐食性を向上させる。０．０１％以上の添加が有
効であるが、０．５％超の添加は、母材および溶接部の
延性、靭性を低下させる。
【００１８】
【実施例】以下、実施例に基づき発明の効果を具体的に
述べる。表１に示す化学組成の鋼を真空溶解にて溶製
し、公知の条件で熱間圧延、熱延板焼鈍、酸洗、冷間圧
延、仕上げ焼鈍、酸洗を行い、板厚１．０mmの鋼板を作
成した。それらの鋼板を、以下に示す条件で、メルトラ
ンＴＩＧ溶接を行った後、溶接部の断面検鏡から円相当
の平均の結晶粒径を算出するとともに、溶接部の延性を
エリクセン試験により測定した。それらの結果を表２に
示す。 溶接条件：溶接電流 ６０Ａ 溶接電圧 １０Ｖ 溶接速度 ７０cm/min タングステン電極径 ２．４mm 電極先端角 ４０° シールドガス トーチ Ａｒ ２０ ｌ/min アフター Ａｒ ３５ ｌ/min バック Ａｒ ３ ｌ/min
述べる。表１に示す化学組成の鋼を真空溶解にて溶製
し、公知の条件で熱間圧延、熱延板焼鈍、酸洗、冷間圧
延、仕上げ焼鈍、酸洗を行い、板厚１．０mmの鋼板を作
成した。それらの鋼板を、以下に示す条件で、メルトラ
ンＴＩＧ溶接を行った後、溶接部の断面検鏡から円相当
の平均の結晶粒径を算出するとともに、溶接部の延性を
エリクセン試験により測定した。それらの結果を表２に
示す。 溶接条件：溶接電流 ６０Ａ 溶接電圧 １０Ｖ 溶接速度 ７０cm/min タングステン電極径 ２．４mm 電極先端角 ４０° シールドガス トーチ Ａｒ ２０ ｌ/min アフター Ａｒ ３５ ｌ/min バック Ａｒ ３ ｌ/min
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】溶接金属の組織は、比較鋼においては、フ
ェライト結晶粒が溶融部境界から粗大に伸び、溶接金属
中央でいわゆる突き合わせ凝固しているのに対し、本発
明鋼では、溶融部境界からの粒成長が抑えられ、溶接金
属の大部分が等軸的なフェライト結晶粒からなる。した
がって、前者では、フェライトが時には１mm以上も伸び
円相当の結晶粒径がかなり大きいが、後者では等軸的で
１００μｍ前後である。エリクセン試験における伸びの
差はこれを反映していると思われ、本発明鋼の溶接部の
エリクセン値はいずれも９〜１０mmと、比較鋼のそれよ
り明らかに改善しており、母材の値（１０〜１１mm）と
同等あるいはそれに近い値を示す。さらに、エリクセン
試験での破断位置は、本発明鋼では溶接金属中で比較的
ランダムであるのに対し、比較鋼では、溶接部中央の突
き合わせ凝固の線に沿って鋭利に破断している。本発明
鋼における細粒化の効果と、比較鋼における粗大粒・突
き合わせ凝固の延性に対する悪影響がこれからもわか
る。
ェライト結晶粒が溶融部境界から粗大に伸び、溶接金属
中央でいわゆる突き合わせ凝固しているのに対し、本発
明鋼では、溶融部境界からの粒成長が抑えられ、溶接金
属の大部分が等軸的なフェライト結晶粒からなる。した
がって、前者では、フェライトが時には１mm以上も伸び
円相当の結晶粒径がかなり大きいが、後者では等軸的で
１００μｍ前後である。エリクセン試験における伸びの
差はこれを反映していると思われ、本発明鋼の溶接部の
エリクセン値はいずれも９〜１０mmと、比較鋼のそれよ
り明らかに改善しており、母材の値（１０〜１１mm）と
同等あるいはそれに近い値を示す。さらに、エリクセン
試験での破断位置は、本発明鋼では溶接金属中で比較的
ランダムであるのに対し、比較鋼では、溶接部中央の突
き合わせ凝固の線に沿って鋭利に破断している。本発明
鋼における細粒化の効果と、比較鋼における粗大粒・突
き合わせ凝固の延性に対する悪影響がこれからもわか
る。
【００２２】なお、本発明は溶加材を用いない溶接部の
特性に優れたフェライト系ステンレス鋼に関わるもので
あり、したがって、適用可能な溶接方法としてはフィラ
ーを用いないＴＩＧ溶接、プラズマ溶接、レーザー溶
接、電子ビーム溶接が考えられる。その場合、ＴＩＧ溶
接は裏なみ溶接、プラズマ、レーザー、電子ビーム溶接
はフルペネトレーション溶接であり、可溶接条件範囲
は、いずれの場合も、板厚、目的溶接速度、ビームパワ
ー等によって決められる。
特性に優れたフェライト系ステンレス鋼に関わるもので
あり、したがって、適用可能な溶接方法としてはフィラ
ーを用いないＴＩＧ溶接、プラズマ溶接、レーザー溶
接、電子ビーム溶接が考えられる。その場合、ＴＩＧ溶
接は裏なみ溶接、プラズマ、レーザー、電子ビーム溶接
はフルペネトレーション溶接であり、可溶接条件範囲
は、いずれの場合も、板厚、目的溶接速度、ビームパワ
ー等によって決められる。
【００２３】
【発明の効果】以上述べたように、本発明は、従来問題
であった溶接部の粗大粒を抑え、溶接部の延性を高めた
フェライト系ステンレス鋼を提供することを可能とした
ものであり、産業上の効果は極めて大といえる。
であった溶接部の粗大粒を抑え、溶接部の延性を高めた
フェライト系ステンレス鋼を提供することを可能とした
ものであり、産業上の効果は極めて大といえる。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 百合岡 信孝
千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株
式会社 技術開発本部内
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C22C 38/00 - 38/60
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．００５〜０．０２％、 Ｓｉ：０．０１〜１．０％、 Ｍｎ：０．０１〜１．０％、 Ｃｒ：１０．５〜２４．０％、 Ｎｉ：０．６１〜２．０％、 Ａｌ：０．００１〜０．０３％、 Ｔｉ：（１．５×１０-4×〔Ｃｒ〕）／〔Ｎ〕以上、
０．６％以下 但し、〔Ｃｒ〕，〔Ｎ〕は各々Ｃｒ量（％）およびＮ量
（％）である。 Ｎ ：０．０１５〜０．０４％、 Ｏ ：０．００５〜０．０２％を含有し、残部が鉄およ
び不可避的不純物元素よりなるフェライト系ステンレス
鋼。 - 【請求項２】 請求項１のステンレス鋼にさらに、重量
％で、 Ｍｏ：０．１〜２．２５％、 Ｎｂ：０．０１〜０．５％の１種または２種を含有させ
たことを特徴とするフェライト系ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08579295A JP3422871B2 (ja) | 1995-04-11 | 1995-04-11 | 溶接性に優れたフェライト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08579295A JP3422871B2 (ja) | 1995-04-11 | 1995-04-11 | 溶接性に優れたフェライト系ステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08283913A JPH08283913A (ja) | 1996-10-29 |
| JP3422871B2 true JP3422871B2 (ja) | 2003-06-30 |
Family
ID=13868746
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP08579295A Expired - Lifetime JP3422871B2 (ja) | 1995-04-11 | 1995-04-11 | 溶接性に優れたフェライト系ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3422871B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3933020B2 (ja) * | 2001-09-28 | 2007-06-20 | Ｊｆｅスチール株式会社 | すみ肉溶接継手を形成した際の該すみ肉溶接継手の疲労特性及び靱性に優れたステンレス鋼 |
| JP6236852B2 (ja) * | 2013-04-19 | 2017-11-29 | 新日鐵住金株式会社 | レーザ溶接方法及び溶接継手 |
| WO2016104883A1 (ko) * | 2014-12-26 | 2016-06-30 | 주식회사 포스코 | 연성이 우수한 페라이트계 스테인리스 강재 및 그 제조방법 |
| ES2924685T3 (es) * | 2017-04-27 | 2022-10-10 | Jfe Steel Corp | Lámina de acero inoxidable ferrítico laminada en caliente y recocida, y método para fabricar la misma |
-
1995
- 1995-04-11 JP JP08579295A patent/JP3422871B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08283913A (ja) | 1996-10-29 |
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