JP3450959B2 - 溶接性に優れたフェライト系ステンレス鋼 - Google Patents
溶接性に優れたフェライト系ステンレス鋼Info
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- JP3450959B2 JP3450959B2 JP04964396A JP4964396A JP3450959B2 JP 3450959 B2 JP3450959 B2 JP 3450959B2 JP 04964396 A JP04964396 A JP 04964396A JP 4964396 A JP4964396 A JP 4964396A JP 3450959 B2 JP3450959 B2 JP 3450959B2
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- welding
- weld
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はＣｒを１０．５〜３
２．０重量％を含有するフェライト系ステンレス鋼に関
わるものである。
２．０重量％を含有するフェライト系ステンレス鋼に関
わるものである。
【０００２】
【従来の技術】フェライト系ステンレス鋼はオ−ステナ
イト系ステンレス鋼に比較して安価であり、また、強度
や塩化物環境での耐応力腐食割れ性という面でも優れて
いる。通常、フェライト系ステンレス鋼は薄板で使用さ
れ、その溶接では溶接材料を添加しないで溶接するケー
スが非常に多い。具体的には、溶接材料を用いないＴＩ
Ｇなめ付け溶接、抵抗シーム溶接、レーザー溶接などで
あるが、その場合、溶接部組織の結晶粒の粗大化に起因
して溶接部の延性・靱性低下が大きな問題である。薄板
に要求される加工性も溶接部の低延性ゆえに低下する。
イト系ステンレス鋼に比較して安価であり、また、強度
や塩化物環境での耐応力腐食割れ性という面でも優れて
いる。通常、フェライト系ステンレス鋼は薄板で使用さ
れ、その溶接では溶接材料を添加しないで溶接するケー
スが非常に多い。具体的には、溶接材料を用いないＴＩ
Ｇなめ付け溶接、抵抗シーム溶接、レーザー溶接などで
あるが、その場合、溶接部組織の結晶粒の粗大化に起因
して溶接部の延性・靱性低下が大きな問題である。薄板
に要求される加工性も溶接部の低延性ゆえに低下する。
【０００３】このようなフェライト系ステンレス鋼溶接
部の延性・靱性低下を改善すべく、たとえば、特公昭５
５−４７１０２号公報、特開平２−１０７７４４号公報
に示されているように、ＣおよびＮ量の制限、Ｔｉ、Ｎ
ｂ等の安定化元素の添加、さらに上記特公昭５５−４７
１０２号公報のほか、特開昭５０−１０９８０９号公報
に示されているように、Ａｌの添加などの技術が発明さ
れてきた。これらの発明は、Ｃ、Ｎはフェライト中で靱
性・延性に有害であることから、Ｃ、Ｎをはじめから低
く抑えたり（高純化）、あるいは固相中でＣ、ＮをＴ
ｉ、Ｎｂ、Ａｌによって固定しようとするものである。
一方、これら従来技術を用いても、溶接部を含む部材を
強加工するような場合はいまだ溶接部の延性不足が問題
になることが多い。すなわち根本的な問題は、溶接部の
凝固組織が母材と比較して著しく粗大なことにある。
部の延性・靱性低下を改善すべく、たとえば、特公昭５
５−４７１０２号公報、特開平２−１０７７４４号公報
に示されているように、ＣおよびＮ量の制限、Ｔｉ、Ｎ
ｂ等の安定化元素の添加、さらに上記特公昭５５−４７
１０２号公報のほか、特開昭５０−１０９８０９号公報
に示されているように、Ａｌの添加などの技術が発明さ
れてきた。これらの発明は、Ｃ、Ｎはフェライト中で靱
性・延性に有害であることから、Ｃ、Ｎをはじめから低
く抑えたり（高純化）、あるいは固相中でＣ、ＮをＴ
ｉ、Ｎｂ、Ａｌによって固定しようとするものである。
一方、これら従来技術を用いても、溶接部を含む部材を
強加工するような場合はいまだ溶接部の延性不足が問題
になることが多い。すなわち根本的な問題は、溶接部の
凝固組織が母材と比較して著しく粗大なことにある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】一方、自動車の排気系
や家電をはじめとするフェライト系ステンレス鋼の適用
の拡大、そしてその溶接構造物の設計・デザインの多様
化にともない、さらに溶接部の延性・靱性に優れたフェ
ライト系ステンレス鋼が強く望まれている。本発明はこ
のような背景からなされたものであり、従来より溶接部
の延性・靱性に優れたフェライト系ステンレス鋼を提供
することを目的とする。
や家電をはじめとするフェライト系ステンレス鋼の適用
の拡大、そしてその溶接構造物の設計・デザインの多様
化にともない、さらに溶接部の延性・靱性に優れたフェ
ライト系ステンレス鋼が強く望まれている。本発明はこ
のような背景からなされたものであり、従来より溶接部
の延性・靱性に優れたフェライト系ステンレス鋼を提供
することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は前記課題を解決
するものであって、重量％で（以下同じ）、Ｃ：０．０
０１〜０．０８％、Ｓｉ：０．０１〜１．０％、Ｍｎ：
０．０１〜２．０％、Ｃｒ：１０．５〜３２．０％、Ａ
ｌ：０．００５〜０．２％、Ｍｇ：０．００１〜０．０
２％、Ｎ：０．００１〜０．０４％、Ｏ：０．００１〜
０．０２％、さらに必要に応じて、Ｎｉ：０．１〜４．
０％、Ｍｏ：０．１〜４．０％、Ｎｂ：０．０１〜０．
５％、Ｔｉ：０．０１〜０．５％の１種以上を含有し、
残部が鉄および不可避的不純物元素よりなることを特徴
とする溶接性に優れたフェライト系ステンレス鋼であ
る。
するものであって、重量％で（以下同じ）、Ｃ：０．０
０１〜０．０８％、Ｓｉ：０．０１〜１．０％、Ｍｎ：
０．０１〜２．０％、Ｃｒ：１０．５〜３２．０％、Ａ
ｌ：０．００５〜０．２％、Ｍｇ：０．００１〜０．０
２％、Ｎ：０．００１〜０．０４％、Ｏ：０．００１〜
０．０２％、さらに必要に応じて、Ｎｉ：０．１〜４．
０％、Ｍｏ：０．１〜４．０％、Ｎｂ：０．０１〜０．
５％、Ｔｉ：０．０１〜０．５％の１種以上を含有し、
残部が鉄および不可避的不純物元素よりなることを特徴
とする溶接性に優れたフェライト系ステンレス鋼であ
る。
【０００６】
【発明の実施の形態】本発明者らは、種々の成分系の試
作フェライト系ステンレス鋼を用いて薄鋼板を作成し、
溶接材料を用いずに鋼板のＴＩＧ突き合わせ溶接を行っ
た。その溶接部組織、溶接部の延性・靱性を調べ、それ
らに及ぼす鋼材の成分元素の影響を検討した。その結
果、鋼中のＭｇとＡｌを含有することにより、溶接部組
織の等軸晶化・細粒化が達成され、それによって溶接部
延性も大幅に改善されることが新たに明らかになった。
すなわち、従来のフェライト系ステンレス鋼の溶接部で
は、凝固時の粗大フェライト粒ゆえに溶接部の靱性・延
性が低かったが、鋼材にＭｇとＡｌを適量、同時含有さ
せることにより溶接部が微細組織となり、その結果、塑
性変形能が高くなり、高Ｃｒフェライトであっても溶接
部の靱性・延性が大きく改善されることがわかった。
作フェライト系ステンレス鋼を用いて薄鋼板を作成し、
溶接材料を用いずに鋼板のＴＩＧ突き合わせ溶接を行っ
た。その溶接部組織、溶接部の延性・靱性を調べ、それ
らに及ぼす鋼材の成分元素の影響を検討した。その結
果、鋼中のＭｇとＡｌを含有することにより、溶接部組
織の等軸晶化・細粒化が達成され、それによって溶接部
延性も大幅に改善されることが新たに明らかになった。
すなわち、従来のフェライト系ステンレス鋼の溶接部で
は、凝固時の粗大フェライト粒ゆえに溶接部の靱性・延
性が低かったが、鋼材にＭｇとＡｌを適量、同時含有さ
せることにより溶接部が微細組織となり、その結果、塑
性変形能が高くなり、高Ｃｒフェライトであっても溶接
部の靱性・延性が大きく改善されることがわかった。
【０００７】検討の結果、前記の組成範囲からなるフェ
ライト系ステンレスで溶接部の細粒化が達成され、溶接
部の靱性・延性もそれに伴ない向上した。以下に本発明
において各成分等の限定した理由を述べる。なお、特に
明記しない限り溶接部とは溶接材料を添加せず、鋼材自
身を溶融して得られる溶接部を意味する。
ライト系ステンレスで溶接部の細粒化が達成され、溶接
部の靱性・延性もそれに伴ない向上した。以下に本発明
において各成分等の限定した理由を述べる。なお、特に
明記しない限り溶接部とは溶接材料を添加せず、鋼材自
身を溶融して得られる溶接部を意味する。
【０００８】Ｃ：Ｃは耐食性、特に溶接部および溶接熱
影響部の耐食性に有害であるが、強度の観点からある程
度の含有が必要である。０．００１％未満の極低Ｃ量で
は製造コストが高くなり、また、０．０８％超では加工
性、靱性が著しく低下するとともに、溶接ままの状態お
よび再熱を受けるとＣｒなどと結合し、これらの領域の
耐食性を著しく劣化させる。したがって０．００１〜
０．０８％に限定した。
影響部の耐食性に有害であるが、強度の観点からある程
度の含有が必要である。０．００１％未満の極低Ｃ量で
は製造コストが高くなり、また、０．０８％超では加工
性、靱性が著しく低下するとともに、溶接ままの状態お
よび再熱を受けるとＣｒなどと結合し、これらの領域の
耐食性を著しく劣化させる。したがって０．００１〜
０．０８％に限定した。
【０００９】Ｓｉ：Ｓｉは脱酸剤および強化元素として
添加されるが、０．０１％未満ではその効果が十分でな
く、一方、１．０％超ではフェライト地の延性低下に伴
ない衝撃靱性が大きく低下するとともに、溶接時の溶融
溶け込みも減少し、実用溶接上の問題になる。したがっ
て、０．０１〜１．０％に限定した。
添加されるが、０．０１％未満ではその効果が十分でな
く、一方、１．０％超ではフェライト地の延性低下に伴
ない衝撃靱性が大きく低下するとともに、溶接時の溶融
溶け込みも減少し、実用溶接上の問題になる。したがっ
て、０．０１〜１．０％に限定した。
【００１０】Ｍｎ：Ｍｎも鋼製造時、脱酸元素として添
加するが、０．０１％未満では効果が十分でなく、一
方、２．０％超では鋼板の加工性が劣化する。したがっ
て、０．０１〜２．０％と限定した。
加するが、０．０１％未満では効果が十分でなく、一
方、２．０％超では鋼板の加工性が劣化する。したがっ
て、０．０１〜２．０％と限定した。
【００１１】Ｃｒ：Ｃｒはフェライト生成元素であり、
耐食性を付与する主要元素である。１０．５％未満では
十分な耐食性が得られず、一方、３２．０％超では熱
間、冷間での加工性が悪く、鋼材の製造が著しく難し
い。したがって１０．５〜３２．０％とした。
耐食性を付与する主要元素である。１０．５％未満では
十分な耐食性が得られず、一方、３２．０％超では熱
間、冷間での加工性が悪く、鋼材の製造が著しく難し
い。したがって１０．５〜３２．０％とした。
【００１２】Ａｌ：Ａｌは脱酸元素であり、また鋼の熱
間加工性にも有効である。さらに、Ｍｇと共存して溶接
部組織を細粒化する。０．００５％以上の添加が必要で
あるが、０．２％超では、溶接部の溶融溶け込みを低下
させるとともに、溶接部延性を低下させる。したがっ
て、０．００１〜０．２％と限定した。
間加工性にも有効である。さらに、Ｍｇと共存して溶接
部組織を細粒化する。０．００５％以上の添加が必要で
あるが、０．２％超では、溶接部の溶融溶け込みを低下
させるとともに、溶接部延性を低下させる。したがっ
て、０．００１〜０．２％と限定した。
【００１３】Ｍｇ：Ｍｇは強力な脱酸元素であり、特に
溶接時には溶融地内でＡｌと共存して酸化物を形成し溶
接部の細粒化に主要な役割を果たす。種々の合金成分を
用いた実験から溶接部の細粒化に有効なＭｇ量は０．０
０１％以上であるが、０．０２％超では溶接部の溶け込
み減少、溶接ビード上にスラグ生成などの問題があり、
０．００１〜０．０２％と限定した。
溶接時には溶融地内でＡｌと共存して酸化物を形成し溶
接部の細粒化に主要な役割を果たす。種々の合金成分を
用いた実験から溶接部の細粒化に有効なＭｇ量は０．０
０１％以上であるが、０．０２％超では溶接部の溶け込
み減少、溶接ビード上にスラグ生成などの問題があり、
０．００１〜０．０２％と限定した。
【００１４】Ｎ：Ｎは強度の観点からある程度の含有が
必要である。０．００１％未満の極低Ｎ量では製造コス
トが高くなり、一方、０．０４％超の含有では、鋼の延
性を低下させるとともに、溶接部でＣｒとも結合して耐
食性を低下させる。したがって、０．００１〜０．０４
％と限定した。
必要である。０．００１％未満の極低Ｎ量では製造コス
トが高くなり、一方、０．０４％超の含有では、鋼の延
性を低下させるとともに、溶接部でＣｒとも結合して耐
食性を低下させる。したがって、０．００１〜０．０４
％と限定した。
【００１５】Ｏ：Ｏは溶接時、溶融池内で主にＭｇ、Ａ
ｌと結合して溶接部の細粒化に寄与する。０．００１％
以上の含有が必要あるが、０．０２％超のＯ量では、過
剰な酸化物形成により溶接部の延性・靱性を阻害する。
よって０．００１〜０．０２％と限定した。
ｌと結合して溶接部の細粒化に寄与する。０．００１％
以上の含有が必要あるが、０．０２％超のＯ量では、過
剰な酸化物形成により溶接部の延性・靱性を阻害する。
よって０．００１〜０．０２％と限定した。
【００１６】また、本発明の材料は必要に応じてＮｉ、
Ｍｏ、Ｎｂ、Ｔｉの１種または２種を含有できる。 Ｎｉ：Ｎｉは０．１％以上の添加により鋼板の延性・靱
性に有効であるが、４．０％以上の添加で、いずれのＣ
ｒレベルでもフェライトが不安定になり、熱間での脆化
が起きやすくなるので、０．１〜０．４％とした。
Ｍｏ、Ｎｂ、Ｔｉの１種または２種を含有できる。 Ｎｉ：Ｎｉは０．１％以上の添加により鋼板の延性・靱
性に有効であるが、４．０％以上の添加で、いずれのＣ
ｒレベルでもフェライトが不安定になり、熱間での脆化
が起きやすくなるので、０．１〜０．４％とした。
【００１７】Ｍｏ：Ｍｏは特に塩化物環境での耐食性を
向上させる元素であり、０．１％以上の添加が有効であ
るが、４．０％超では母材および溶接部の延性・靱性が
低下する。
向上させる元素であり、０．１％以上の添加が有効であ
るが、４．０％超では母材および溶接部の延性・靱性が
低下する。
【００１８】Ｎｂ：ＮｂはＣと結合して、特に溶接部の
炭化物析出を抑えて耐食性を向上させる。０．０１％以
上の添加が有効であるが、０．５％超の添加は母材およ
び溶接部の延性・靱性を低下させる。
炭化物析出を抑えて耐食性を向上させる。０．０１％以
上の添加が有効であるが、０．５％超の添加は母材およ
び溶接部の延性・靱性を低下させる。
【００１９】Ｔｉ：ＴｉはＣと結合して、特に溶接部の
炭化物析出を抑えて耐食性を向上させる。０．０１％以
上の添加が有効であるが、０．５％超の添加は鋼スラブ
の耐置き割れ性、母材および溶接部の延性・靱性を低下
させる。
炭化物析出を抑えて耐食性を向上させる。０．０１％以
上の添加が有効であるが、０．５％超の添加は鋼スラブ
の耐置き割れ性、母材および溶接部の延性・靱性を低下
させる。
【００２０】
【実施例】以下、実施例に基づき本発明の効果を具体的
に述べる。表１に示す化学組成の鋼を真空溶解にて溶製
し、通常の条件で熱間圧延、熱延板焼鈍、酸洗、冷間圧
延、仕上げ焼鈍、酸洗を行い、板厚１．０ｍｍの鋼板を
作成した。表１において比較例の鋼Ｎｏ．１１〜Ｎｏ．
１６はいずれもＭｇ量が本発明の範囲より低く、さらに
Ｎｏ．１３、Ｎｏ．１４はＡｌ量も低くなっている。そ
れらの鋼板を、以下に示す条件で、ＴＩＧ突き合わせ溶
接を行なった後、溶接部の断面検鏡から円相当の平均の
結晶粒径を算出するとともに、溶接部の延性をエリクセ
ン試験により測定した。それらをＴＩＧ溶接結果として
表２に示す。
に述べる。表１に示す化学組成の鋼を真空溶解にて溶製
し、通常の条件で熱間圧延、熱延板焼鈍、酸洗、冷間圧
延、仕上げ焼鈍、酸洗を行い、板厚１．０ｍｍの鋼板を
作成した。表１において比較例の鋼Ｎｏ．１１〜Ｎｏ．
１６はいずれもＭｇ量が本発明の範囲より低く、さらに
Ｎｏ．１３、Ｎｏ．１４はＡｌ量も低くなっている。そ
れらの鋼板を、以下に示す条件で、ＴＩＧ突き合わせ溶
接を行なった後、溶接部の断面検鏡から円相当の平均の
結晶粒径を算出するとともに、溶接部の延性をエリクセ
ン試験により測定した。それらをＴＩＧ溶接結果として
表２に示す。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】
溶接条件：
溶接電流 ６０Ａ
溶接電圧 １０Ｖ
溶接速度 ７０ｃｍ／ｍｉｎ
タングステン電極径 ２．４ｍｍ
電極先端角 ４０°
シールドガス トーチ Ａｒ ２０リットル／ｍｉｎ
アフター Ａｒ ３５リットル／ｍｉｎ
バック Ａｒ ３リットル／ｍｉｎ
【００２４】溶接金属の組織は比較鋼においては、フェ
ライト結晶粒が溶融部境界から粗大に伸び、溶接金属中
央でいわゆる突き合わせ凝固しているのに対し、本発明
鋼では、溶融部境界からの粒成長が抑えられ、溶接金属
の大部分が等軸的なフェライト結晶粒から成る。したが
って、前者ではフェライトが時には１ｍｍ以上も伸び、
その結果、平均の結晶粒径がかなり大きいが、後者では
等方・等軸的で１００〜２００μｍである。また、本発
明鋼の溶接部のエリクセン値はいずれも９〜１１ｍｍ
と、比較鋼の７〜９ｍｍより明らかに改善しており、母
材の値（１０〜１１ｍｍ）と同等あるいはそれに近い値
を示す。さらに、エリクセン試験での破断位置は、本発
明鋼では溶接金属中で比較的ランダムであるのに対し、
比較鋼では、溶接部中央の突き合わせ凝固の線に沿って
鋭利に破断している。本発明鋼における細粒化の効果
と、比較鋼における粗大粒・突き合わせ凝固の延性に対
する悪影響がこれから示される。
ライト結晶粒が溶融部境界から粗大に伸び、溶接金属中
央でいわゆる突き合わせ凝固しているのに対し、本発明
鋼では、溶融部境界からの粒成長が抑えられ、溶接金属
の大部分が等軸的なフェライト結晶粒から成る。したが
って、前者ではフェライトが時には１ｍｍ以上も伸び、
その結果、平均の結晶粒径がかなり大きいが、後者では
等方・等軸的で１００〜２００μｍである。また、本発
明鋼の溶接部のエリクセン値はいずれも９〜１１ｍｍ
と、比較鋼の７〜９ｍｍより明らかに改善しており、母
材の値（１０〜１１ｍｍ）と同等あるいはそれに近い値
を示す。さらに、エリクセン試験での破断位置は、本発
明鋼では溶接金属中で比較的ランダムであるのに対し、
比較鋼では、溶接部中央の突き合わせ凝固の線に沿って
鋭利に破断している。本発明鋼における細粒化の効果
と、比較鋼における粗大粒・突き合わせ凝固の延性に対
する悪影響がこれから示される。
【００２５】なお、本発明は溶加材を用いない溶接部の
特性に優れたフェライト系ステンレス鋼に関わるもので
あり、したがって、適用可能な溶接方法としてはフィラ
ーを用いないＴＩＧ溶接、プラズマ溶接、レーザー溶
接、電子ビーム溶接がある。その場合、ＴＩＧ溶接は裏
波溶接、プラズマ、レーザー、電子ビーム溶接はフルペ
ネトレーション溶接であり、可溶接条件範囲はいずれの
場合も、板厚、目的溶接速度、ビームパワーなどによっ
て決められる。表１のＮｏ．１（本発明鋼）とＮｏ．１
１（比較鋼）のそれぞれを、３ｋＷの炭酸ガスレーザー
を用いて溶接した場合の溶接部のエリクセン値を表２に
示すが、本発明鋼の溶接部のほうが延性に優れている。
また、本発明鋼はスポット溶接や抵抗シーム溶接など抵
抗溶接への適用においても有効である。
特性に優れたフェライト系ステンレス鋼に関わるもので
あり、したがって、適用可能な溶接方法としてはフィラ
ーを用いないＴＩＧ溶接、プラズマ溶接、レーザー溶
接、電子ビーム溶接がある。その場合、ＴＩＧ溶接は裏
波溶接、プラズマ、レーザー、電子ビーム溶接はフルペ
ネトレーション溶接であり、可溶接条件範囲はいずれの
場合も、板厚、目的溶接速度、ビームパワーなどによっ
て決められる。表１のＮｏ．１（本発明鋼）とＮｏ．１
１（比較鋼）のそれぞれを、３ｋＷの炭酸ガスレーザー
を用いて溶接した場合の溶接部のエリクセン値を表２に
示すが、本発明鋼の溶接部のほうが延性に優れている。
また、本発明鋼はスポット溶接や抵抗シーム溶接など抵
抗溶接への適用においても有効である。
【００２６】
【発明の効果】以上述べたように、本発明は従来問題で
あった溶接部の粗大粒を抑え、溶接部の延性を高めたフ
ェライト系ステンレス鋼を提供することを可能としたも
のであり、産業上の効果はきわめて大といえる。
あった溶接部の粗大粒を抑え、溶接部の延性を高めたフ
ェライト系ステンレス鋼を提供することを可能としたも
のであり、産業上の効果はきわめて大といえる。
フロントページの続き
(72)発明者 藤 雅雄
千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株
式会社 技術開発本部内
(72)発明者 阿部 雅之
千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株
式会社 技術開発本部内
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C22C 38/00 - 38/60
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ： ０．００１〜０．０８％、 Ｓｉ： ０．０１〜１．０％、 Ｍｎ： ０．０１〜２．０％、 Ｃｒ： １０．５〜３２．０％、 Ａｌ： ０．００５〜０．２％、 Ｍｇ： ０．００１〜０．０２％、 Ｎ ： ０．００１〜０．０４％、 Ｏ ： ０．００１〜０．０２％を含有し、残部が鉄お
よび不可避的不純物元素よりなることを特徴とする溶接
性に優れたフェライト系ステンレス鋼。 - 【請求項２】 さらに、 Ｎｉ： ０．１〜４．０％、 Ｍｏ： ０．１〜４．０％、 Ｎｂ： ０．０１〜０．５％、 Ｔｉ： ０．０１〜０．５％の１種以上を含有すること
を特徴とする請求項１に記載の溶接性に優れたフェライ
ト系ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04964396A JP3450959B2 (ja) | 1996-02-14 | 1996-02-14 | 溶接性に優れたフェライト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04964396A JP3450959B2 (ja) | 1996-02-14 | 1996-02-14 | 溶接性に優れたフェライト系ステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09217151A JPH09217151A (ja) | 1997-08-19 |
| JP3450959B2 true JP3450959B2 (ja) | 2003-09-29 |
Family
ID=12836901
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04964396A Expired - Lifetime JP3450959B2 (ja) | 1996-02-14 | 1996-02-14 | 溶接性に優れたフェライト系ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3450959B2 (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5119605B2 (ja) * | 2006-03-31 | 2013-01-16 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶接部の耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼 |
| JP5205951B2 (ja) * | 2006-12-26 | 2013-06-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼との異材溶接部の耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| KR20090087072A (ko) | 2007-01-12 | 2009-08-14 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 용접부 내식성 및 강판의 인성이 우수한 온수기용 페라이트계 스테인리스 강판 |
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| CN106574339A (zh) * | 2014-07-31 | 2017-04-19 | 杰富意钢铁株式会社 | 等离子弧焊用铁素体系不锈钢板及其焊接方法 |
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1996
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