JP2801147B2 - 溶接方法 - Google Patents
溶接方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は薄板高張力鋼板の溶接に
好適の溶接用ソリッドワイヤ及び溶接方法に関し、特に
継手疲労特性が優れた隅肉溶接部が得られる溶接用ソリ
ッドワイヤ及び溶接方法に関する。
好適の溶接用ソリッドワイヤ及び溶接方法に関し、特に
継手疲労特性が優れた隅肉溶接部が得られる溶接用ソリ
ッドワイヤ及び溶接方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、薄板高張力鋼板を隅肉溶接する場
合には、ソリッドワイヤが多く使用されている。しか
し、溶接に使用するワイヤ組成及び溶接条件が溶接継手
の疲労強度に与える影響については未だ研究がなされて
いない。
合には、ソリッドワイヤが多く使用されている。しか
し、溶接に使用するワイヤ組成及び溶接条件が溶接継手
の疲労強度に与える影響については未だ研究がなされて
いない。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上述したように、従来
の高張力鋼板の溶接においては、溶接ワイヤの組成及び
溶接条件が溶接継手の疲労強度に与える影響については
考慮されていないため、溶接継手の疲労強度が十分でな
い場合があるという問題点がある。この場合、高張力鋼
板本来の疲労強度を発揮することができない。
の高張力鋼板の溶接においては、溶接ワイヤの組成及び
溶接条件が溶接継手の疲労強度に与える影響については
考慮されていないため、溶接継手の疲労強度が十分でな
い場合があるという問題点がある。この場合、高張力鋼
板本来の疲労強度を発揮することができない。
【０００４】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、疲労強度が優れた溶接継手を得ることがで
き、高張力鋼板本来の疲労強度を十分に生かすことがで
きる溶接用ソリッドワイヤ及び溶接方法を提供すること
を目的とする。
のであって、疲労強度が優れた溶接継手を得ることがで
き、高張力鋼板本来の疲労強度を十分に生かすことがで
きる溶接用ソリッドワイヤ及び溶接方法を提供すること
を目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明に係る溶接方法に
使用する溶接ワイヤは、Ｃ；０．０１乃至０．４０重量
％、Ｓｉ；０．０５乃至２．００重量％及びＭｎ；０．
２０乃至３．００重量％を含有すると共に、Ｎｉ；０．
５乃至５．０重量％、Ｃｒ；０．００５乃至３．００重
量％、Ｍｏ；０．１０乃至２．００重量％、Ｖ；０．０
１乃至１．００重量％、Ｎｂ；０．０１乃至１．００重
量％、Ｔｉ；０．０１乃至１．００重量％、Ａｌ；０．
０１乃至１．００重量％、Ｚｒ；０．０１乃至１．００
重量％、Ｃｕ；０．０５乃至１．５０重量％、Ｂ；０．
０００５乃至０．０５００重量％、Ｃａ；０．００１乃
至０．０５０重量％及び希土類元素；０．００１乃至
０．０５０重量％からなる群から選択された少なくとも
１種の元素を含有し、Ｐ含有量を０．０５重量％以下、
Ｓ含有量を０．０５重量％以下に規制し、残部が鉄及び
不可避的不純物からなり、且つ、下記数式で示す炭素当
量Ｗeqが０．１５乃至０．７０である溶接用ソリッドワ
イヤである。
使用する溶接ワイヤは、Ｃ；０．０１乃至０．４０重量
％、Ｓｉ；０．０５乃至２．００重量％及びＭｎ；０．
２０乃至３．００重量％を含有すると共に、Ｎｉ；０．
５乃至５．０重量％、Ｃｒ；０．００５乃至３．００重
量％、Ｍｏ；０．１０乃至２．００重量％、Ｖ；０．０
１乃至１．００重量％、Ｎｂ；０．０１乃至１．００重
量％、Ｔｉ；０．０１乃至１．００重量％、Ａｌ；０．
０１乃至１．００重量％、Ｚｒ；０．０１乃至１．００
重量％、Ｃｕ；０．０５乃至１．５０重量％、Ｂ；０．
０００５乃至０．０５００重量％、Ｃａ；０．００１乃
至０．０５０重量％及び希土類元素；０．００１乃至
０．０５０重量％からなる群から選択された少なくとも
１種の元素を含有し、Ｐ含有量を０．０５重量％以下、
Ｓ含有量を０．０５重量％以下に規制し、残部が鉄及び
不可避的不純物からなり、且つ、下記数式で示す炭素当
量Ｗeqが０．１５乃至０．７０である溶接用ソリッドワ
イヤである。
【０００６】
【数１】Ｗeq＝［Ｃ］＋［Ｓｉ］／２４＋［Ｍｎ］／６
＋［Ｎｉ］／６０＋［Ｃｒ］／５＋［Ｍｏ］／４＋
［Ｖ］／１４＋［Ｎｂ］＋［Ｔｉ］／１４ 但し、［Ｍ］はワイヤ中の成分Ｍの含有量（重量％）本
発明に係る溶接方法は、上記溶接用ソリッドワイヤを使
用し、溶接電圧Ｖａを下記数式２で示す範囲内に設定
し、溶接電流が溶接電流が５０乃至５００Ａ、溶接速度
が５乃至２５０ｃｍ／分の条件で、、厚さが０．５乃至
７．０ｍｍの高張力鋼板を１パスで重ね隅肉溶接するこ
とを特徴とする。
＋［Ｎｉ］／６０＋［Ｃｒ］／５＋［Ｍｏ］／４＋
［Ｖ］／１４＋［Ｎｂ］＋［Ｔｉ］／１４ 但し、［Ｍ］はワイヤ中の成分Ｍの含有量（重量％）本
発明に係る溶接方法は、上記溶接用ソリッドワイヤを使
用し、溶接電圧Ｖａを下記数式２で示す範囲内に設定
し、溶接電流が溶接電流が５０乃至５００Ａ、溶接速度
が５乃至２５０ｃｍ／分の条件で、、厚さが０．５乃至
７．０ｍｍの高張力鋼板を１パスで重ね隅肉溶接するこ
とを特徴とする。
【０００７】
【数２】ＶL≦Ｖａ≦ＶH 但し、ＶL及びＶHは夫々下記数式３及び４にて表され
る。
る。
【０００８】
【数３】ＶL＝7.96×10-8×Ａ3−1.12×10-4×Ａ2＋0.1
1×Ａ＋9.43＋Ｐ1＋Ｐ2−Ｗeq×5−4
1×Ａ＋9.43＋Ｐ1＋Ｐ2−Ｗeq×5−4
【０００９】
【数４】ＶH＝7.96×10-8×Ａ3−1.12×10-4×Ａ2＋0.1
1×Ａ＋9.43＋Ｐ1＋Ｐ2 また、Ａ、Ｐ1及びＰ2は下記表１に示す値をとる。
1×Ａ＋9.43＋Ｐ1＋Ｐ2 また、Ａ、Ｐ1及びＰ2は下記表１に示す値をとる。
【００１０】
【表１】
【００１１】
【作用】本願発明者等は、溶接ビード形状と疲労強度と
の関係について調査し、母材に対するビード止端部形状
が継手の疲労強度と密接な関係があることを見い出し
た。その結果、ビード止端部の曲率半径ρが大きいほど
疲労強度が高く、疲労特性が優れた継手になるという知
見を得た。
の関係について調査し、母材に対するビード止端部形状
が継手の疲労強度と密接な関係があることを見い出し
た。その結果、ビード止端部の曲率半径ρが大きいほど
疲労強度が高く、疲労特性が優れた継手になるという知
見を得た。
【００１２】図１（ａ）に示すように、溶接母材１上に
母材２を重ね、母材１、２を水平隅肉溶接してビード３
を形成した場合、そのビード止端部４は、図１（ｂ）に
拡大して示すように、下に凸の形状で曲率半径ρで湾曲
している。このビード止端部４の曲率半径ρが大きいほ
ど、ビード３の裾野は滑らかに母材１と接触する。
母材２を重ね、母材１、２を水平隅肉溶接してビード３
を形成した場合、そのビード止端部４は、図１（ｂ）に
拡大して示すように、下に凸の形状で曲率半径ρで湾曲
している。このビード止端部４の曲率半径ρが大きいほ
ど、ビード３の裾野は滑らかに母材１と接触する。
【００１３】図２は横軸に止端部曲率半径ρをとり、縦
軸に時間強さ（母材１、２で構成される継手に１０6回
の曲げを加えても破壊しない場合の母材１、２間の応力
の上限値）をとって、疲労試験結果を示すグラフ図であ
る。この疲労試験方法は、平面曲げ疲労試験機を使用
し、応力負荷として両振りの正弦波応力を印加して行っ
たものである。鋼板（母材）は薄板高張力鋼板（５０ｋ
ｇｆ級高張力鋼ＨＴ５０及び８０ｋｇｆ級高張力鋼ＨＴ
８０）である。この図２から明らかなように、止端部曲
率半径ρが大きくなるほど、時間強さσが大きくなり、
疲労強度が高くなることがわかる。
軸に時間強さ（母材１、２で構成される継手に１０6回
の曲げを加えても破壊しない場合の母材１、２間の応力
の上限値）をとって、疲労試験結果を示すグラフ図であ
る。この疲労試験方法は、平面曲げ疲労試験機を使用
し、応力負荷として両振りの正弦波応力を印加して行っ
たものである。鋼板（母材）は薄板高張力鋼板（５０ｋ
ｇｆ級高張力鋼ＨＴ５０及び８０ｋｇｆ級高張力鋼ＨＴ
８０）である。この図２から明らかなように、止端部曲
率半径ρが大きくなるほど、時間強さσが大きくなり、
疲労強度が高くなることがわかる。
【００１４】本発明はこのような知見に基づき、薄板高
張力鋼の溶接において、ビード止端部の曲率半径ρが大
きくなるような溶接ソリッドワイヤを開発することによ
り、疲労強度が極めて高く、良好な継手を得ようとした
ものである。
張力鋼の溶接において、ビード止端部の曲率半径ρが大
きくなるような溶接ソリッドワイヤを開発することによ
り、疲労強度が極めて高く、良好な継手を得ようとした
ものである。
【００１５】本願発明者等は、前記課題を解決するため
に鋭意研究を重ねた結果、ワイヤ組成から導き出される
炭素当量Ｗeqと、適正な止端部曲率半径が得られる適正
溶接電圧Ｖａの範囲との間に相関があることを見い出
し、本発明を完成したものである。また、本発明におい
ては、適正溶接電圧範囲の他の溶接施工条件、前進後退
角及びトーチ角度についてもより好ましいビード止端部
曲率半径が得られる範囲を規定した。図３は母材１、２
を重ね、その端部を水平隅肉溶接する場合に、溶接トー
チ５を図中矢印にて示す方向に移動させて溶接する状態
を示す。この図３において、溶接トーチの水平方向に対
する傾斜角度をθ2とし、溶接線に垂直の方向に対して
傾斜する角度を前進角θ1とする。
に鋭意研究を重ねた結果、ワイヤ組成から導き出される
炭素当量Ｗeqと、適正な止端部曲率半径が得られる適正
溶接電圧Ｖａの範囲との間に相関があることを見い出
し、本発明を完成したものである。また、本発明におい
ては、適正溶接電圧範囲の他の溶接施工条件、前進後退
角及びトーチ角度についてもより好ましいビード止端部
曲率半径が得られる範囲を規定した。図３は母材１、２
を重ね、その端部を水平隅肉溶接する場合に、溶接トー
チ５を図中矢印にて示す方向に移動させて溶接する状態
を示す。この図３において、溶接トーチの水平方向に対
する傾斜角度をθ2とし、溶接線に垂直の方向に対して
傾斜する角度を前進角θ1とする。
【００１６】次に、本発明にて規定したソリッドワイヤ
の組成の成分添加理由及び組成限定理由について説明す
る。
の組成の成分添加理由及び組成限定理由について説明す
る。
【００１７】Ｃ（炭素） Ｃは、鋼の強度を向上させる。しかし、ワイヤ成分の溶
接金属中への歩留まりを考慮すると、０．０１重量％未
満では溶接金属の所望の強度を確保することができな
い。一方、Ｃ含有量が０．４０重量％を超えると、溶接
性の劣化を招来すると共に、高炭素マルテンサイトを生
成し、靱性が劣化する。従って、Ｃ含有量は０．０１乃
至０．４０重量％とする。
接金属中への歩留まりを考慮すると、０．０１重量％未
満では溶接金属の所望の強度を確保することができな
い。一方、Ｃ含有量が０．４０重量％を超えると、溶接
性の劣化を招来すると共に、高炭素マルテンサイトを生
成し、靱性が劣化する。従って、Ｃ含有量は０．０１乃
至０．４０重量％とする。
【００１８】Ｓｉ（シリコン） Ｓｉは、鋼の強度上昇に有効であると共に、強力な脱酸
効果を有する元素である。ワイヤ中にＳｉを含有するこ
とにより、気泡の発生及び溶接金属の酸化を防止するこ
とができる。しかし、Ｓｉ含有量が０．０５重量％未満
の場合は、上述の効果を得ることができない。一方、Ｓ
ｉ含有量が２．００重量％を超えると、溶接金属の靱性
が著しく劣化する。従って、Ｓｉ含有量は０．０５乃至
２．００重量％とする。
効果を有する元素である。ワイヤ中にＳｉを含有するこ
とにより、気泡の発生及び溶接金属の酸化を防止するこ
とができる。しかし、Ｓｉ含有量が０．０５重量％未満
の場合は、上述の効果を得ることができない。一方、Ｓ
ｉ含有量が２．００重量％を超えると、溶接金属の靱性
が著しく劣化する。従って、Ｓｉ含有量は０．０５乃至
２．００重量％とする。
【００１９】Ｍｎ（マンガン） Ｍｎは、固溶強化、変態強化及び結晶粒微細化強化等の
作用により、鋼の強度と靱性の双方を向上させる効果が
ある。しかし、Ｍｎ含有量が０．２０重量％未満の場合
は上述の効果を得ることができない。一方、Ｍｎ含有量
が３．００重量％を超えると、一次晶粒界が発達して粒
界破壊が生じるようになり、耐割れ性及び靱性が著しく
劣化する。このため、Ｍｎ含有量は０．２０乃至３．０
０重量％とする。
作用により、鋼の強度と靱性の双方を向上させる効果が
ある。しかし、Ｍｎ含有量が０．２０重量％未満の場合
は上述の効果を得ることができない。一方、Ｍｎ含有量
が３．００重量％を超えると、一次晶粒界が発達して粒
界破壊が生じるようになり、耐割れ性及び靱性が著しく
劣化する。このため、Ｍｎ含有量は０．２０乃至３．０
０重量％とする。
【００２０】Ｐ（リン） Ｐ含有量が０．０５０重量％を超える場合は、フェライ
ト中に固溶したＰにより、マトリックスの靱性が損なわ
れるだけでなく、溶接割れの原因にもなる。このため、
Ｐ含有量は０．０５０重量％以下に規制する必要があ
る。
ト中に固溶したＰにより、マトリックスの靱性が損なわ
れるだけでなく、溶接割れの原因にもなる。このため、
Ｐ含有量は０．０５０重量％以下に規制する必要があ
る。
【００２１】Ｓ（硫黄） Ｓ含有量が０．０５０重量％を超えると、Ｐの場合と同
様に、溶接金属部の延性の低下及び溶接金属部の耐割れ
性の劣化を招来する。このため、Ｓ含有量は０．０５０
重量％以下とすることが必要である。
様に、溶接金属部の延性の低下及び溶接金属部の耐割れ
性の劣化を招来する。このため、Ｓ含有量は０．０５０
重量％以下とすることが必要である。
【００２２】更に、上記必須元素に加えて、下記元素を
選択して１種類以上添加することにより、溶接金属の機
械的性質の改善、特に強度及び延性の向上、靱性の強化
を図ることができる。
選択して１種類以上添加することにより、溶接金属の機
械的性質の改善、特に強度及び延性の向上、靱性の強化
を図ることができる。
【００２３】Ａｌ（アルミニウム） Ａｌは、鋼の脱酸効果を有する元素である。しかし、Ａ
ｌ含有量が０．０１重量％未満の場合は、脱酸効果が十
分でない。一方、Ａｌ含有量が１．００重量％を超える
と、脱酸生成物であるＡｌ2Ｏ3が溶接金属中に多く残存
するようになるため、脱酸効果が消失すると共に、靱性
が大幅に劣化する。このため、Ａｌを含有する場合は、
その含有量を０．０１乃至１．００重量％とする。ま
た、不可避的不純物量は０．０１重量％未満とする。
ｌ含有量が０．０１重量％未満の場合は、脱酸効果が十
分でない。一方、Ａｌ含有量が１．００重量％を超える
と、脱酸生成物であるＡｌ2Ｏ3が溶接金属中に多く残存
するようになるため、脱酸効果が消失すると共に、靱性
が大幅に劣化する。このため、Ａｌを含有する場合は、
その含有量を０．０１乃至１．００重量％とする。ま
た、不可避的不純物量は０．０１重量％未満とする。
【００２４】Ｎｉ（ニッケル） Ｎｉは、溶接金属の靱性改善及び強度向上に有効な元素
である。しかし、Ｎｉ含有量が０．５重量％未満の場合
は、上述の効果を得ることができない。また、Ｎｉ含有
量が５．０重量％を超えると、一次晶粒界が発達し、逆
に脆化してしまう。このため、Ｎｉを含有する場合は、
その含有量を０．５乃至５．０重量％とする。また、不
可避的不純物量は０．５重量％未満とする。
である。しかし、Ｎｉ含有量が０．５重量％未満の場合
は、上述の効果を得ることができない。また、Ｎｉ含有
量が５．０重量％を超えると、一次晶粒界が発達し、逆
に脆化してしまう。このため、Ｎｉを含有する場合は、
その含有量を０．５乃至５．０重量％とする。また、不
可避的不純物量は０．５重量％未満とする。
【００２５】Ｃｒ（クロム） Ｃｒは、溶接金属部を強靱化すると共に、酸化物皮膜に
よる耐蝕性向上及び高温強度向上等の効果がある。しか
し、Ｃｒ含有量が０．００５重量％未満の場合は、上述
の効果を得ることができない。また、Ｃｒ含有量が３．
００重量％を超えると、自硬性が高くなり、耐割れ性が
低下する。このため、Ｃｒを含有する場合は、その含有
量を０．００５乃至３．００重量％とする。また、不可
避的不純物量は０．００５重量％未満とする。
よる耐蝕性向上及び高温強度向上等の効果がある。しか
し、Ｃｒ含有量が０．００５重量％未満の場合は、上述
の効果を得ることができない。また、Ｃｒ含有量が３．
００重量％を超えると、自硬性が高くなり、耐割れ性が
低下する。このため、Ｃｒを含有する場合は、その含有
量を０．００５乃至３．００重量％とする。また、不可
避的不純物量は０．００５重量％未満とする。
【００２６】Ｍｏ（モリブデン） Ｍｏは、溶接金属の焼入れ性を高めるという効果があ
り、その強度向上に寄与する。しかし、Ｍｏ含有量が
０．１０重量％未満の場合は、上述の効果を得ることが
できない。一方、Ｍｏ含有量が２．００重量％を超える
と、炭化物が生成され、靱性が著しく低下する。このた
め、Ｍｏを含有する場合は、その含有量を０．１０乃至
２．００重量％とする。また、不可避的不純物量は０．
１０重量％未満とする。
り、その強度向上に寄与する。しかし、Ｍｏ含有量が
０．１０重量％未満の場合は、上述の効果を得ることが
できない。一方、Ｍｏ含有量が２．００重量％を超える
と、炭化物が生成され、靱性が著しく低下する。このた
め、Ｍｏを含有する場合は、その含有量を０．１０乃至
２．００重量％とする。また、不可避的不純物量は０．
１０重量％未満とする。
【００２７】Ｔｉ，Ｚｒ（チタン、ジルコニウム） Ｔｉ及びＺｒはいずれも強脱酸剤であり、溶着金属の酸
化を防止する。また、Ｔｉ及びＺｒは酸化物を生成する
ので、析出効果による強度上昇と、組織の微細化による
靱性の改善に効果がある。しかし、Ｔｉ含有量が０．０
１重量％未満の場合は、上述の効果を得ることができ
ず、Ｔｉ含有量が１．００重量％を超えると、溶接性が
劣化すると共に、炭化物の形成及び析出により靱性が大
幅に低下する。また、これと同様に、Ｚｒ含有量が０．
０１重量％未満の場合も、上述の効果を得ることができ
ず、Ｚｒ含有量が１．００重量％を超えると、溶接性が
劣化すると共に、炭化物の形成及び析出により靱性が大
幅に低下する。このため、Ｔｉを含有する場合は、その
含有量を０．０１乃至１．００重量％とし、Ｚｒを含有
する場合は、その含有量を０．０１乃至１．００重量％
とする。また、Ｔｉ及びＺｒの不可避的不純物量は夫々
０．０１重量％未満とする。
化を防止する。また、Ｔｉ及びＺｒは酸化物を生成する
ので、析出効果による強度上昇と、組織の微細化による
靱性の改善に効果がある。しかし、Ｔｉ含有量が０．０
１重量％未満の場合は、上述の効果を得ることができ
ず、Ｔｉ含有量が１．００重量％を超えると、溶接性が
劣化すると共に、炭化物の形成及び析出により靱性が大
幅に低下する。また、これと同様に、Ｚｒ含有量が０．
０１重量％未満の場合も、上述の効果を得ることができ
ず、Ｚｒ含有量が１．００重量％を超えると、溶接性が
劣化すると共に、炭化物の形成及び析出により靱性が大
幅に低下する。このため、Ｔｉを含有する場合は、その
含有量を０．０１乃至１．００重量％とし、Ｚｒを含有
する場合は、その含有量を０．０１乃至１．００重量％
とする。また、Ｔｉ及びＺｒの不可避的不純物量は夫々
０．０１重量％未満とする。
【００２８】Ｎｂ、Ｖ（ニオブ、バナジウム） Ｎｂ及びＶは強度上昇、高温強度向上及び靱性改善のた
めに添加される。しかし、Ｎｂ及びＶは夫々０．０１重
量％未満ではこの効果を期待できず、また、夫々１．０
０重量％を超えると、炭化物の生成により、靱性及び耐
割れ性の低下が生じる。従って、ワイヤ中のＮｂ及びＶ
の含有量は夫々０．０１〜１．００重量％とする。
めに添加される。しかし、Ｎｂ及びＶは夫々０．０１重
量％未満ではこの効果を期待できず、また、夫々１．０
０重量％を超えると、炭化物の生成により、靱性及び耐
割れ性の低下が生じる。従って、ワイヤ中のＮｂ及びＶ
の含有量は夫々０．０１〜１．００重量％とする。
【００２９】なお、Ｎｂ及びＶはそれを添加せず、不可
避的不純物としてのみ許容する場合には、この不可避的
不純物量は夫々０．０１重量％未満とする。
避的不純物としてのみ許容する場合には、この不可避的
不純物量は夫々０．０１重量％未満とする。
【００３０】Ｃｕ（銅） Ｃｕは防食効果のある非晶質の皮膜を形成する働きがあ
る。この効果はＣｕ含有量が０．０５重量％未満では認
められず、１．５０重量％を超えるとその効果は飽和
し、逆に溶接割れなどの弊害が生じる。従って、ワイヤ
のＣｕ含有量は０．０５〜１．５０重量％とする。
る。この効果はＣｕ含有量が０．０５重量％未満では認
められず、１．５０重量％を超えるとその効果は飽和
し、逆に溶接割れなどの弊害が生じる。従って、ワイヤ
のＣｕ含有量は０．０５〜１．５０重量％とする。
【００３１】なお、Ｃｕが不可避的不純物として含まれ
る場合には、その不可避的不純物量は、０．０５重量％
未満とする。
る場合には、その不可避的不純物量は、０．０５重量％
未満とする。
【００３２】また、ワイヤにＣｕメッキが施されている
場合は、メッキＣｕ量も含めたＣｕ含有量をワイヤのＣ
ｕ含有量とする。
場合は、メッキＣｕ量も含めたＣｕ含有量をワイヤのＣ
ｕ含有量とする。
【００３３】Ｃａ（カルシウム）及び希土類元素（ＲＥ
Ｍ） Ｃａ及びＲＥＭは主に溶接金属の強度上昇、延性の向
上、アークの安定化に有効な元素であり、そのためには
夫々０．００１重量％以上含有する必要がある。しか
し、これらの元素を夫々０．０５０重量％を超えて添加
すると鋼中の非金属介在物が多くなり、延性を劣化させ
る。従って、ワイヤのＣａ及びＲＥＭの含有量は夫々
０．００１〜０．０５０重量％とする。なお、ＲＥＭ
（希土類元素）は原子番号５７〜７１の全ての元素をさ
す。
Ｍ） Ｃａ及びＲＥＭは主に溶接金属の強度上昇、延性の向
上、アークの安定化に有効な元素であり、そのためには
夫々０．００１重量％以上含有する必要がある。しか
し、これらの元素を夫々０．０５０重量％を超えて添加
すると鋼中の非金属介在物が多くなり、延性を劣化させ
る。従って、ワイヤのＣａ及びＲＥＭの含有量は夫々
０．００１〜０．０５０重量％とする。なお、ＲＥＭ
（希土類元素）は原子番号５７〜７１の全ての元素をさ
す。
【００３４】また、Ｃａ、ＲＥＭの不可避的不純物量は
夫々０．００１重量％未満とする。
夫々０．００１重量％未満とする。
【００３５】Ｂ（ボロン） Ｂは微量添加することで、組織を微細にし、優れた低温
靱性を付与する元素である。しかし、０．０００５重量
％未満の含有量ではこのような効果は期待できない。一
方、０．０５００重量％を超えてＢを含有すると、著し
く耐溶接割れ性が悪化する。従って、Ｂの含有量は０．
０００５〜０．０５００重量％とする。なお、Ｂの不可
避的不純物は０．０００５重量％未満とする。
靱性を付与する元素である。しかし、０．０００５重量
％未満の含有量ではこのような効果は期待できない。一
方、０．０５００重量％を超えてＢを含有すると、著し
く耐溶接割れ性が悪化する。従って、Ｂの含有量は０．
０００５〜０．０５００重量％とする。なお、Ｂの不可
避的不純物は０．０００５重量％未満とする。
【００３６】炭素当量Ｗeq：０．１５≦Ｗeq≦０．７０ 炭素当量Ｗeqが０．１５未満では、どのような溶接条件
で溶接しても、止端部の溶接金属と母材とのなじみが悪
く、止端部形状が悪い。このため、良好な疲労特性は期
待できない。炭素当量Ｗeqが大きくなるにつれ、止端部
形状は滑らかとなるが、炭素当量が０．７０を超える
と、溶接作業性が悪く、正常な溶接部が得られない。こ
のような理由で、Ｗeqは０．１５〜０．７０とする。
で溶接しても、止端部の溶接金属と母材とのなじみが悪
く、止端部形状が悪い。このため、良好な疲労特性は期
待できない。炭素当量Ｗeqが大きくなるにつれ、止端部
形状は滑らかとなるが、炭素当量が０．７０を超える
と、溶接作業性が悪く、正常な溶接部が得られない。こ
のような理由で、Ｗeqは０．１５〜０．７０とする。
【００３７】好ましくは、炭素当量Ｗeqは０．２５乃至
０．７０、更に好ましくは、炭素当量Ｗeqは０．３５乃
至０．７０である。
０．７０、更に好ましくは、炭素当量Ｗeqは０．３５乃
至０．７０である。
【００３８】なお、炭素当量は前記１式に基づいて算出
するが、このＷeqの定義式中の各成分項については、そ
の成分が不可避的不純物の場合でも、その含有量を代入
することとする。各成分について検出限界以下の含有量
では夫々０として代入することとする。
するが、このＷeqの定義式中の各成分項については、そ
の成分が不可避的不純物の場合でも、その含有量を代入
することとする。各成分について検出限界以下の含有量
では夫々０として代入することとする。
【００３９】次に、本発明の溶接方法の溶接条件につい
て説明する。
て説明する。
【００４０】溶接電流Ａ：５０〜５００Ａ 一般のアーク溶接では溶接電流が５０Ａ未満ではアーク
が不安定であり、溶接は不能である。よって、溶接電流
の下限を５０Ａとする。溶接電流が５００Ａを超える
と、シールド不良及びビード形状不良等の問題が発生し
易い。このため、溶接電流は５００Ａを上限とする。
が不安定であり、溶接は不能である。よって、溶接電流
の下限を５０Ａとする。溶接電流が５００Ａを超える
と、シールド不良及びビード形状不良等の問題が発生し
易い。このため、溶接電流は５００Ａを上限とする。
【００４１】溶接速度γ：５ｃｍ／分〜２５０ｃｍ／分 溶接速度が５ｃｍ／分未満では、どのような溶接条件で
も、アークが溶融した溶接金属上に埋もれた状態とな
り、アークが不安定になると共にビード形状が悪化す
る。よって、５ｃｍ／分を溶接速度の下限とする。ま
た、溶接速度が２５０ｃｍ／分を超えると、溶接速度が
速すぎてアークが持続しなくなり、ハンピングビードに
なってしまう。よって、２５０ｃｍ／分を溶接速度の上
限とする。
も、アークが溶融した溶接金属上に埋もれた状態とな
り、アークが不安定になると共にビード形状が悪化す
る。よって、５ｃｍ／分を溶接速度の下限とする。ま
た、溶接速度が２５０ｃｍ／分を超えると、溶接速度が
速すぎてアークが持続しなくなり、ハンピングビードに
なってしまう。よって、２５０ｃｍ／分を溶接速度の上
限とする。
【００４２】溶接電圧：ＶL≦Ｖa≦ＶH 但し、これらのＶL，Ｖa，ＶHは前記数式２、３、４に
より表される。即ち、 Ｖa＝適正溶接電圧（Ｖ） ＶH＝7.96×10-8×Ａ3−1.12×10-4×Ａ2＋0.11×Ａ＋
9.43＋Ｐ1＋Ｐ2−Ｗeq×5−4 ＶL＝7.96×10-8×Ａ3−1.12×10-4×Ａ2＋0.11×Ａ＋
9.43＋Ｐ1＋Ｐ2 また、Ａ、Ｐ1、Ｐ2は表１に示す値をとり、炭素当量Ｗ
eqは前記数式１により表される。
より表される。即ち、 Ｖa＝適正溶接電圧（Ｖ） ＶH＝7.96×10-8×Ａ3−1.12×10-4×Ａ2＋0.11×Ａ＋
9.43＋Ｐ1＋Ｐ2−Ｗeq×5−4 ＶL＝7.96×10-8×Ａ3−1.12×10-4×Ａ2＋0.11×Ａ＋
9.43＋Ｐ1＋Ｐ2 また、Ａ、Ｐ1、Ｐ2は表１に示す値をとり、炭素当量Ｗ
eqは前記数式１により表される。
【００４３】図４は横軸に溶接電圧をとり、縦軸に曲率
半径ρをとって、溶接電圧、炭素当量Ｗeq及び曲率半径
ρの関係を示すグラフ図である。この図４にみるよう
に、溶接電圧が高くなるにつれて、ビード止端部の曲率
半径ρは大きくなり、溶接継手の疲労強度が向上する。
半径ρをとって、溶接電圧、炭素当量Ｗeq及び曲率半径
ρの関係を示すグラフ図である。この図４にみるよう
に、溶接電圧が高くなるにつれて、ビード止端部の曲率
半径ρは大きくなり、溶接継手の疲労強度が向上する。
【００４４】しかしながら、溶接電流、シールドガス組
成、溶接速度によって決まる電圧ＶHより高い電圧にな
ると、アンダーカットが発生し、継手として不良になっ
てしまう。よって、適正溶接電圧Ｖaの上限はＶHで定義
される値とする。
成、溶接速度によって決まる電圧ＶHより高い電圧にな
ると、アンダーカットが発生し、継手として不良になっ
てしまう。よって、適正溶接電圧Ｖaの上限はＶHで定義
される値とする。
【００４５】逆に、溶接電圧が低くなるにつれて、止端
部の曲率半径ρは小さくなる。しかし、その傾向はワイ
ヤ組成によって異なる。発明者等はＷeqで定義する炭素
当量が大きいワイヤほど同一電圧ではビード止端部の曲
率半径ρが大きいという事実を見い出した。図２から、
止端部曲率半径ρが０．０５ｍｍ未満では急激に疲労強
度が悪化することが分かる。このことから、良好な疲労
強度を得るのに必要とされる止端部曲率半径ρ＝０．０
５ｍｍが得られる最低溶接電圧をＶLと定義し、これを
適正溶接電圧の下限値とする。ＶLは溶接電流、シール
ドガス組成及び溶接速度の他、炭素当量Ｗeqの関数にな
っている。このＶL未満の溶接電圧では、止端部曲率半
径が小さく、その結果、継手の疲労強度が小さくなる。
以上のことから、適正溶接電圧はＶL以上ＶH以下であ
る。
部の曲率半径ρは小さくなる。しかし、その傾向はワイ
ヤ組成によって異なる。発明者等はＷeqで定義する炭素
当量が大きいワイヤほど同一電圧ではビード止端部の曲
率半径ρが大きいという事実を見い出した。図２から、
止端部曲率半径ρが０．０５ｍｍ未満では急激に疲労強
度が悪化することが分かる。このことから、良好な疲労
強度を得るのに必要とされる止端部曲率半径ρ＝０．０
５ｍｍが得られる最低溶接電圧をＶLと定義し、これを
適正溶接電圧の下限値とする。ＶLは溶接電流、シール
ドガス組成及び溶接速度の他、炭素当量Ｗeqの関数にな
っている。このＶL未満の溶接電圧では、止端部曲率半
径が小さく、その結果、継手の疲労強度が小さくなる。
以上のことから、適正溶接電圧はＶL以上ＶH以下であ
る。
【００４６】薄板高張力鋼板の板厚 ０．５〜７．０ｍ
ｍ 板厚が７．０ｍｍ超えると１パスで溶接することが難し
くなり、また、大電流を必要とすることにより、シール
ド性の悪化及びビード形状不良が起こりやすくなる。逆
に、板厚が０．５ｍｍ未満では、ソリッドワイヤによる
溶接では溶接不能である。このため、薄板高張力鋼板の
板厚は、０．５乃至７．０ｍｍとする。
ｍ 板厚が７．０ｍｍ超えると１パスで溶接することが難し
くなり、また、大電流を必要とすることにより、シール
ド性の悪化及びビード形状不良が起こりやすくなる。逆
に、板厚が０．５ｍｍ未満では、ソリッドワイヤによる
溶接では溶接不能である。このため、薄板高張力鋼板の
板厚は、０．５乃至７．０ｍｍとする。
【００４７】溶接トーチの前進角θ1：０°〜３０° 溶接トーチの溶接方向の角度（前進後退角）θ1（図３
参照）を後退角（０°未満）にすると、ビードが凸にな
り、幅も不足しやすくなると共に、止端部曲率半径も小
さくなり、疲労強度の低下につながる。前進角θ1を大
きくするにつれ、止端部曲率半径は大きくなるが、前進
角θ1が３０°を超えると、アークが不安定になり、ア
ンダーカットの発生が生じる。よって、トーチの前進角
θ1は０°以上３０°以下とする。
参照）を後退角（０°未満）にすると、ビードが凸にな
り、幅も不足しやすくなると共に、止端部曲率半径も小
さくなり、疲労強度の低下につながる。前進角θ1を大
きくするにつれ、止端部曲率半径は大きくなるが、前進
角θ1が３０°を超えると、アークが不安定になり、ア
ンダーカットの発生が生じる。よって、トーチの前進角
θ1は０°以上３０°以下とする。
【００４８】溶接トーチ傾斜角度θ2：３０°〜６０° トーチと下板との間の角度（傾斜角度）θ2（図３参
照）が６０°を超えると、止端部曲率半径ρが小さくな
り、また下板に重点的にアークが当たり、所謂抜けやす
くなる。傾斜角度を小さくするにつれて、止端部曲率半
径ρが大きくなるが、３０°未満ではビードが凸になり
やすく、形状不良となる。従って、トーチの傾斜角度θ
2は３０乃至６０°とする。
照）が６０°を超えると、止端部曲率半径ρが小さくな
り、また下板に重点的にアークが当たり、所謂抜けやす
くなる。傾斜角度を小さくするにつれて、止端部曲率半
径ρが大きくなるが、３０°未満ではビードが凸になり
やすく、形状不良となる。従って、トーチの傾斜角度θ
2は３０乃至６０°とする。
【００４９】
【実施例】次に、本発明の実施例について、その比較例
と比較して説明する。下記表２に示す化学成分のソリッ
ドワイヤを使用して、下記表３に示す試験条件及び下記
表４に示す溶接条件で重ね隅肉溶接を行い、継手の疲労
試験片を採取した。但し、Ａ乃至Ｈはソリッドワイヤの
番号である。
と比較して説明する。下記表２に示す化学成分のソリッ
ドワイヤを使用して、下記表３に示す試験条件及び下記
表４に示す溶接条件で重ね隅肉溶接を行い、継手の疲労
試験片を採取した。但し、Ａ乃至Ｈはソリッドワイヤの
番号である。
【００５０】
【表２】
【００５１】
【表３】
【００５２】
【表４】
【００５３】この疲労試験片のビードを一条件につき２
０カ所採取し、倍率５０倍で止端部の曲率半径ρを測定
した。各条件での半径は累積確率５０％以上の代表径と
した。これらの試験結果を表４に合わせて示した。
０カ所採取し、倍率５０倍で止端部の曲率半径ρを測定
した。各条件での半径は累積確率５０％以上の代表径と
した。これらの試験結果を表４に合わせて示した。
【００５４】この表４にみるように、 （１）実施例１〜３、４〜６、７〜９、１０〜１２、１
３〜１５、１６〜２３はソリッドワイヤの化学成分及び
Ｗeqが全て本発明の限定範囲を満足しており、その結
果、ビード止端部曲率半径ρが０．０５ｍｍ以上とな
り、良好な疲労特性を持つ継手となった。
３〜１５、１６〜２３はソリッドワイヤの化学成分及び
Ｗeqが全て本発明の限定範囲を満足しており、その結
果、ビード止端部曲率半径ρが０．０５ｍｍ以上とな
り、良好な疲労特性を持つ継手となった。
【００５５】（２）比較例２４、２６、２８、３０、３
２は溶接電圧がＶLより低いために、止端部曲率半径が
０．０５ｍｍより小さくなり、その結果疲労特性の劣る
継ぎ手となり不良である。
２は溶接電圧がＶLより低いために、止端部曲率半径が
０．０５ｍｍより小さくなり、その結果疲労特性の劣る
継ぎ手となり不良である。
【００５６】（３）比較例２５、２７、２９、３１、３
３は溶接電圧がＶHより高いために、止端部曲率半径は
大きいのであるが、アンダーカットが発生してしまい、
溶接継手として不良である。
３は溶接電圧がＶHより高いために、止端部曲率半径は
大きいのであるが、アンダーカットが発生してしまい、
溶接継手として不良である。
【００５７】（４）比較例３４は止端部曲率半径ρは良
好な値を示していたものの、Ｗeqが限定範囲０．１５以
上０．７０以下を上回っている。そのため、強度過剰と
なり、低温割れが発生した。溶接部として割れが発生し
ては継手として不良である。
好な値を示していたものの、Ｗeqが限定範囲０．１５以
上０．７０以下を上回っている。そのため、強度過剰と
なり、低温割れが発生した。溶接部として割れが発生し
ては継手として不良である。
【００５８】（５）比較例３５はＷeqが限定範囲０．１
５乃至０．７０を下回っている。そのため、溶接電圧が
限定範囲を満足しているものの、ビード形状が悪く、止
端部曲率半径がρが０．０５ｍｍを下回り、疲労特性が
劣る。
５乃至０．７０を下回っている。そのため、溶接電圧が
限定範囲を満足しているものの、ビード形状が悪く、止
端部曲率半径がρが０．０５ｍｍを下回り、疲労特性が
劣る。
【００５９】（６）比較例３６は止端部曲率半径ρは良
好な値を示したものの、ソリッドワイヤの成分のうち、
ＳｉとＭｎが本発明の限定範囲より低いために、溶接作
業性が著しく悪く、また、脱酸不足となり、酸化された
不良なビードとなった。
好な値を示したものの、ソリッドワイヤの成分のうち、
ＳｉとＭｎが本発明の限定範囲より低いために、溶接作
業性が著しく悪く、また、脱酸不足となり、酸化された
不良なビードとなった。
【００６０】図４はこれらの試験結果のうち、溶接電
流、板厚、トーチ前進後退角、トーチ傾斜角の条件が同
一である試験（実施例１乃至１５、比較例２４乃至３
３）について、溶接電圧、Ｗeq、ビード止端部曲率半径
ρの関係を示したものである。
流、板厚、トーチ前進後退角、トーチ傾斜角の条件が同
一である試験（実施例１乃至１５、比較例２４乃至３
３）について、溶接電圧、Ｗeq、ビード止端部曲率半径
ρの関係を示したものである。
【００６１】また、図５は同じく炭素当量Ｗeqと適正溶
接電圧範囲Ｖaとの関係を示したものである。この図５
には、適正溶接電圧Ｖaがその上限値ＶHと、下限値ＶL
との間の領域として示されている。
接電圧範囲Ｖaとの関係を示したものである。この図５
には、適正溶接電圧Ｖaがその上限値ＶHと、下限値ＶL
との間の領域として示されている。
【００６２】また、本試験で得られた溶接金属部の化学
成分は、夫々下記表５に示される成分範囲内であった。
但し、表５において、は実施例１〜３及び比較例２
４、２５の場合、は実施例４〜６、比較例２６、２７
の場合、は実施例７〜９、比較例２８、２９の場合、
は実施例１０〜１２、比較例３０、３１の場合、は
実施例１３〜１５、実施例１６〜２３、比較例３２、３
３の場合、は比較例３４の場合、は比較例３５の場
合、は比較例３６の場合である。
成分は、夫々下記表５に示される成分範囲内であった。
但し、表５において、は実施例１〜３及び比較例２
４、２５の場合、は実施例４〜６、比較例２６、２７
の場合、は実施例７〜９、比較例２８、２９の場合、
は実施例１０〜１２、比較例３０、３１の場合、は
実施例１３〜１５、実施例１６〜２３、比較例３２、３
３の場合、は比較例３４の場合、は比較例３５の場
合、は比較例３６の場合である。
【００６３】
【表５】
【００６４】
【発明の効果】以上説明したように、本発明はソリッド
ワイヤの組成及び炭素当量Ｗeqを所定範囲に規定し、更
に、溶接電圧、溶接電流及び溶接速度を適切な範囲に規
定して溶接するので、ビード止端部の曲率半径を大きく
することができ、薄板高張力鋼の溶接ワイヤとして極め
て有効であり、本発明の溶接ワイヤ及び溶接方法を使用
することにより、溶接継手の疲労特性を著しく向上させ
ることができる。
ワイヤの組成及び炭素当量Ｗeqを所定範囲に規定し、更
に、溶接電圧、溶接電流及び溶接速度を適切な範囲に規
定して溶接するので、ビード止端部の曲率半径を大きく
することができ、薄板高張力鋼の溶接ワイヤとして極め
て有効であり、本発明の溶接ワイヤ及び溶接方法を使用
することにより、溶接継手の疲労特性を著しく向上させ
ることができる。
【図１】ビード止端部の曲率半径ρを示す模式図であ
る。
る。
【図２】止端部曲率半径ρと、時間強さとの関係を示す
グラフ図である。
グラフ図である。
【図３】溶接方法を説明する模式図である。
【図４】溶接電圧、炭素当量Ｗeq、曲率半径ρの相互関
係を示すグラフ図である。
係を示すグラフ図である。
【図５】炭素当量Ｗeqと、適正溶接電圧Ｖaとの関係を
示すグラフ図である。
示すグラフ図である。
１，２：母材 ３；ビード ４；止端部 ５；トーチ
フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B23K 35/30 B23K 9/095 B23K 9/02
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｃ；０．０１乃至０．４０重量％、Ｓ
ｉ；０．０５乃至２．００重量％及びＭｎ；０．２０乃
至３．００重量％を含有すると共に、Ｎｉ；０．５乃至
５．０重量％、Ｃｒ；０．００５乃至３．００重量％、
Ｍｏ；０．１０乃至２．００重量％、Ｖ；０．０１乃至
１．００重量％、Ｎｂ；０．０１乃至１．００重量％、
Ｔｉ；０．０１乃至１．００重量％、Ａｌ；０．０１乃
至１．００重量％、Ｚｒ；０．０１乃至１．００重量
％、Ｃｕ；０．０５乃至１．５０重量％、Ｂ；０．００
０５乃至０．０５００重量％、Ｃａ；０．００１乃至
０．０５０重量％及び希土類元素；０．００１乃至０．
０５０重量％からなる群から選択された少なくとも１種
の元素を含有し、Ｐ含有量を０．０５重量％以下、Ｓ含
有量を０．０５重量％以下に規制し、残部が鉄及び不可
避的不純物からなり、且つ、下記数式で示す炭素当量Ｗ
eqが０．１５乃至０．７０である溶接用ソリッドワイヤ
を使用し、溶接電圧Ｖaを下記数式で示す範囲内に設定
し、溶接電流が５０乃至５００Ａ、溶接速度が５乃至２
５０ｃｍ／分の条件で、厚さが０．５乃至７．０ｍｍの
高張力鋼板を１パスで重ね隅肉溶接することを特徴とす
る溶接方法。 Ｗeq＝［Ｃ］＋［Ｓｉ］／２４＋［Ｍｎ］／６＋［Ｎ
ｉ］／６０＋［Ｃｒ］／５＋［Ｍｏ］／４＋［Ｖ］／１
４＋［Ｎｂ］＋［Ｔｉ］／１４ 但し、［Ｍ］はワイヤ中の成分Ｍの含有量（重量％）Ｖ
L≦Ｖa≦ＶH、但し、 ＶL＝7.96×10-8×Ａ3−1.12×10-4×Ａ2＋0.11×Ａ＋
9.43＋Ｐ1＋Ｐ2−Ｗeq×5−4 ＶH＝7.96×10-8×Ａ3−1.12×10-4×Ａ2＋0.11×Ａ＋
9.43＋Ｐ1＋Ｐ2 Ａ；溶接電流 Ｐ1；シールドガス組成が、ＣＯ2及び不可避的不純物か
らなる場合はＰ1＝０、 シールドガス組成が、Ａｒ；５０体積％以上を含有する
と共に、残部がＣＯ2、 Ｏ2及びＨｅからなる群から選択された少なくとも１種
のガス及び不可避的不純物からなる混合ガスの場合は、
Ｐ1＝−２、それ以外のシールドガス組成の場合は、Ｐ1
＝−１ Ｐ2；溶接速度ｒが５０ｃｍ／分以下の場合はＰ2＝０、
溶接速度ｒが５０ｃｍ／分を超える場合はＰ2＝−ｒ／
２５＋２ - 【請求項２】 溶接トーチの前進角θ1が０乃至３０°
であることを特徴とする請求項１に記載の溶接方法。 - 【請求項３】 溶接トーチの傾斜角度θ2が３０乃至６
０°であることを特徴とする請求項１又は２に記載の溶
接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6157269A JP2801147B2 (ja) | 1994-07-08 | 1994-07-08 | 溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6157269A JP2801147B2 (ja) | 1994-07-08 | 1994-07-08 | 溶接方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0825080A JPH0825080A (ja) | 1996-01-30 |
| JP2801147B2 true JP2801147B2 (ja) | 1998-09-21 |
Family
ID=15645968
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6157269A Expired - Fee Related JP2801147B2 (ja) | 1994-07-08 | 1994-07-08 | 溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2801147B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3476522A1 (en) | 2017-10-27 | 2019-05-01 | Hyundai Welding Co., Ltd. | Ultra-low silicon wire for welding having excellent porosity resistance and electrodeposition coating properties, and deposited metal obtained therefrom |
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| JP3941756B2 (ja) * | 2003-07-29 | 2007-07-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 炭酸ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤの鋼素線 |
| JP3941755B2 (ja) * | 2003-07-29 | 2007-07-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 炭酸ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤおよびそれを用いた溶接方法 |
| JP5629279B2 (ja) * | 2005-08-08 | 2014-11-19 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐食性に優れた溶接継手および溶接構造体 |
| JP4879688B2 (ja) * | 2006-03-28 | 2012-02-22 | 新日本製鐵株式会社 | 疲労強度に優れた鋼アーク溶接継手、その溶接方法及び鋼構造物 |
| JP5284246B2 (ja) * | 2009-03-03 | 2013-09-11 | 株式会社神戸製鋼所 | 溶接用ソリッドワイヤ |
| JP5450293B2 (ja) | 2010-07-01 | 2014-03-26 | 株式会社神戸製鋼所 | すみ肉溶接継手およびガスシールドアーク溶接方法 |
| CN104582888B (zh) | 2012-11-07 | 2016-08-17 | 松下知识产权经营株式会社 | 电弧焊接装置以及电弧焊接控制方法 |
| EP3010680A4 (en) * | 2013-06-18 | 2017-03-08 | Sandvik Intellectual Property AB | Filler for the welding of materials for high-temperature applications |
| JP6676553B2 (ja) * | 2017-01-06 | 2020-04-08 | 日鉄溶接工業株式会社 | 高強度薄鋼板のｍａｇ溶接用ワイヤ及びこれを使用したパルスｍａｇ溶接方法 |
| JP6676552B2 (ja) * | 2017-01-06 | 2020-04-08 | 日鉄溶接工業株式会社 | 高強度薄鋼板のｍａｇ溶接用ワイヤ及びこれを使用したパルスｍａｇ溶接方法 |
| CN108672981A (zh) * | 2018-07-25 | 2018-10-19 | 武汉铁锚焊接材料股份有限公司 | 一种增材制造用实心焊丝及其焊接方法 |
| KR102108350B1 (ko) * | 2019-11-26 | 2020-05-07 | 주식회사 아세아테크 | 철도 차륜 재생용 용접부재 및 이를 이용한 철도 차륜의 재생방법 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0796391A (ja) * | 1993-09-29 | 1995-04-11 | Daido Steel Co Ltd | ガスシールドアーク溶接用ワイヤ |
-
1994
- 1994-07-08 JP JP6157269A patent/JP2801147B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| CN109719416A (zh) * | 2017-10-27 | 2019-05-07 | 现代综合金属株式会社 | 耐气孔性以及电泳涂装性优秀的超低硅焊丝以及由此制造的熔敷金属 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
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| JPH0825080A (ja) | 1996-01-30 |
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