CN114829060A - 用于制造lng罐的不锈钢焊丝 - Google Patents

用于制造lng罐的不锈钢焊丝 Download PDF

Info

Publication number
CN114829060A
CN114829060A CN202080082391.XA CN202080082391A CN114829060A CN 114829060 A CN114829060 A CN 114829060A CN 202080082391 A CN202080082391 A CN 202080082391A CN 114829060 A CN114829060 A CN 114829060A
Authority
CN
China
Prior art keywords
weight
less
welding wire
stainless steel
welding
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
CN202080082391.XA
Other languages
English (en)
Inventor
林熙大
吉雄
崔昌贤
郑在宪
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Siaesa Co ltd
Original Assignee
Siaesa Co ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from KR1020190153514A external-priority patent/KR102197132B1/ko
Priority claimed from KR1020200121504A external-priority patent/KR20220038988A/ko
Application filed by Siaesa Co ltd filed Critical Siaesa Co ltd
Publication of CN114829060A publication Critical patent/CN114829060A/zh
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
    • B23K35/0255—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in welding
    • B23K35/0261—Rods, electrodes, wires
    • B23K35/0266—Rods, electrodes, wires flux-cored
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
    • B23K35/3053—Fe as the principal constituent
    • B23K35/308—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
    • B23K35/0255—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in welding
    • B23K35/0261—Rods, electrodes, wires
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2101/00—Articles made by soldering, welding or cutting
    • B23K2101/04—Tubular or hollow articles
    • B23K2101/12—Vessels

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Arc Welding In General (AREA)

Abstract

本发明涉及一种用于制造LNG罐的不锈钢焊丝，更加详细而言，涉及一种通过调节Ni、Mn、Mo以及Cr的含量能够获得抗拉强度和冲击值优异的焊接金属的用于制造LNG罐的不锈钢焊丝。本发明的用于制造LNG罐的不锈钢焊丝具有如下所述的效果：调节Ni、Mn、Mo、Cr的含量关系，在9％镍钢、高锰钢、不锈钢钢材的焊接中均可应用，能够获得焊接部极低温韧性优异的焊接金属。

Description

用于制造LNG罐的不锈钢焊丝
技术领域
本发明涉及一种用于制造LNG罐的不锈钢焊丝，更加详细而言，涉及一种通过调节Ni、Mn、Cr以及Mo的含量能够获得强度和极低温冲击韧性优异的焊接金属的用于制造LNG罐的不锈钢焊丝。
背景技术
诸如液化天然气(LNG，Liquefied Natural Gas，沸点：-164℃)、液氧(LiquefiedOxygen，沸点：-183℃)、液氮(Liquefied Nitrogen，沸点：-196℃)等的液化气体需要极低温储存。因此，为了储存这些气体，需要由在极低温下具有足够韧性和强度的材料构成的压力容器等结构物。
作为可在液化气体氛围的低温下使用的材料，传统上，已使用Cr-Ni不锈钢合金或9％Ni钢以及5000系列铝合金等。但是，铝合金的合金成本高，由于强度，结构物的设计厚度增加，焊接施工性也不良，具有使用受限的问题。Cr-Ni不锈钢和9％Ni钢等，虽然克服了铝的强度较低的问题，但是由于包含高成本的镍，在应用中存在制造成本增加等问题。
另外，关于用于液化气体的结构钢的另一技术，已使用完全排除镍的所谓无镍(Ni-free)高锰钢。但是，这些技术由于热处理回收的增加，具有成本增加以及产生热处理设备负荷的问题。对此，韩国授权专利第10-135843开发了一种技术，通过将奥氏体而非铁素体作为主要组织来确保极低温韧性。
为了满足焊接后结构物的强度以及冲击值，用于焊接如上所述结构钢的传统焊丝被开发成，根据结构钢的物性，选择性地应用于9％Ni钢或不锈钢合金或高锰钢。但是，根据结构钢的材料有所限制时，在作业过程中会引起混乱，在经济侧面也不利。基于此，需要开发一种不受结构钢材料的限制就能够进行焊接并且焊接部的极低温韧性优异的焊接材料。
发明内容
发明要解决的技术问题
为了解决上述技术问题，本发明的目的在于，提供一种具有可用于LNG罐的物性的用于制造LNG罐的不锈钢焊丝。
解决问题的技术手段
为了实现上述目的，本发明提供一种用于制造LNG罐的不锈钢焊丝，在整个焊丝的组分中，以重量％计，
包含Ni：6.0～15.0重量％、Cr：13.0～25.0重量％、Mn：1.0～10.0重量％、Mo：5.0重量％以下(0重量％的情形除外)、Si：0.05～1.0重量％，并限制C：0.5重量％以下(0重量％的情形除外)、P+S：0.1重量％以下(0重量％的情形除外)，并包含余量的Fe以及不可避免的杂质，
并满足下面的【关系式1】，
【关系式1】
{Cr+Mo}/{Ni+Mn+30(C+N)}>1。
另外，提供一种用于制造LNG罐的不锈钢焊丝，在整个焊丝的组分中，以重量％计，
包含Ni：6.0～15.0重量％、Cr：13.0～25.0重量％、Mn：1.0～10.0重量％、Si：0.05～1.0重量％，并限制C：0.5重量％以下(0重量％的情形除外)、P+S：0.1重量％以下(0重量％的情形除外)，
并包含0.1～5.0重量％的选自Mo、W以及Nb所组成的组中的一种以上即Q，余量是Fe以及不可避免的杂质，
并满足下面的【关系式2】，
【关系式2】
{Cr+Q}/{Ni+Mn+30(C+N)}>1。
另外，提供一种用于制造LNG罐的不锈钢焊丝，在通过所述焊丝获得的堆焊金属成分中，以重量％计，
包含Ni：8.0～14.0重量％、Cr：15.0～23.0重量％、Mn：1.0～8.0重量％、Mo：4.0重量％以下(0重量％的情形除外)、Si：0.05～1.0重量％，并限制C+N：0.01～0.2重量％、P+S：0.1重量％以下(0重量％的情形除外)，并包含余量的Fe以及不可避免的杂质，
并满足下面的【关系式1】，
【关系式1】
{Cr+Mo}/{Ni+Mn+30(C+N)}>1。
另外，提供一种用于制造LNG罐的不锈钢焊丝，在通过所述焊丝获得的堆焊金属成分中，以重量％计，
包含Ni：8.0～14.0重量％、Cr：15.0～23.0重量％、Mn：1.0～8.0重量％、Si：0.05～1.0重量％，并限制C+N：0.01～0.2重量％、P+S：0.1重量％以下(0重量％的情形除外)，
并包含0.1～4.0重量％的选自Mo、W以及Nb所组成的组中的一种以上即Q，余量是Fe以及不可避免的杂质，
并满足下面的【关系式2】，
【关系式2】
{Cr+Q}/{Ni+Mn+30(C+N)}>1。
发明效果
本发明的用于制造LNG罐的不锈钢焊丝具有如下所述的效果：调节Ni、Mn、Mo、Cr的含量关系，在9％镍钢、高锰钢、不锈钢钢材的焊接中均可应用，能够获得焊接部极低温韧性优异的焊接金属。
具体实施方式
下面，对本发明进行更加详细的说明。
在本说明书中，焊接金属是指，在实施焊接时，焊接过程中的堆焊金属和熔融母材熔融后凝固的金属。
在本说明书中，堆焊金属(deposited metal)是指，从作为焊接过程中添加的金属材料的焊料(焊丝，wire)转为焊接部的金属。
根据本发明的一个侧面，作为焊丝，提供一种用于制造LNG罐的不锈钢焊丝，整个焊丝的组分中，包含基于总重量的规定量的Mn、Mo、Cr、Ni。
具体而言，提供一种如下所述的用于制造LNG罐的不锈钢焊丝：在焊丝中，整个焊丝的组分中，以重量％计，包含Ni：6.0～15.0重量％、Cr：13.0～25.0重量％、Mn：1.0～10.0重量％、Mo：5.0重量％以下(0重量％时的情形除外)、Si：0.05～1.0重量％，限制C：0.5重量％以下(0重量％时的情形除外)、P+S：0.1重量％以下(0重量％时的情形除外)，并包含余量的Fe及不可避免的杂质，且满足以下【关系式1】。【关系式1】是{Cr+Mo}/{Ni+Mn+30(C+N)}>1。
Ni：6.0～15.0重量％
镍(Ni)是为了稳定奥氏体组织所添加的成分，当其含量不足6.0重量％时，由于奥氏体组织不稳定，所以不优选，当超过15.0重量％时，由于耐高温龟裂性劣化，所以不优选。因此，Ni的含量优选限制在6.0～15.0。
Cr：13.0～25.0重量％
铬(Cr)是提高焊接金属的强度并且稳定奥氏体组织的成分，当其含量不足13.0重量％时，由于无法获得足够的强度，所以不优选，当超过25.0重量％时，由于焊接金属的低温冲击韧性劣化，所以不优选。因此，Cr的含量优选限制在13.0～25.0重量％。
Mn：1.0～10.0重量％
锰(Mn)是稳定奥氏体组织并且提高脱氧作用以及焊接性的成分，当其含量不足1.0重量％时，由于无法获得充分的脱氧效果，所以不优选，当超过10.0重量％时，由于促进焊接金属最终凝固区域的凝固偏析而降低熔融液的熔点，耐高温龟裂性劣化，所以不优选。因此，Mn的含量优选限制在1.0～10.0重量％。
Mo：5.0重量％以下(0重量％时的情形除外)
钼(Mo)具有提高焊接金属的强度的效果。当Mo含量少时，由于无法获得足够的强度，所以不优选，当超过5.0重量％时，由于焊接金属的韧性劣化，并且促进Mo的凝固偏析，耐高温龟裂性劣化，所以不优选。因此，Mo的含量优选限制在5.0重量％以下。
Si：0.05～1.0重量％
硅(Si)是提高脱氧作用以及焊接性的成分，当其含量不足0.05重量％时，脱氧作用甚微，当超过1.0重量％时，由于随着拉弗斯相的生成，裂纹敏感性增加，所以不优选。因此，Si的含量优选限制在0.05～1.0重量％。
C：0.5重量％以下(0重量％时的情形除外)
碳(C)具有提高焊接金属的强度的效果，当过度添加时，生成碳化物，具有降低韧性的问题。因此，C的含量设定为基于整个焊丝重量的0.5％以下。更优选0.1重量％以下，以防止焊接金属的韧性降低。
P+S：0.1重量％以下(0重量％时的情形除外)
P(磷)以及S(硫)是影响高温龟裂的主要元素之一，会产生低熔点化合物，从而产生高温龟裂。在本发明的情形下，P+S的总含量优选不足0.1重量％。
余量可以是Fe以及不可避免的杂质。另外，还可以包含0.5重量％以下(0重量％的情形除外)的铜(Cu)。铜(Cu)是析出固化元素，其含量优选限制在0.5重量％以下。当超过0.5重量％时，由于淬透性增加，低温冲击韧性劣化，所以不优选。另外，还可以包含0.2重量％以下的氮(N)。氮(N)是固溶强化元素，其含量优选限制在0.2重量％以下。当超过0.4重量％时，由于低温冲击韧性劣化，产生完全奥氏体组织，耐高温龟裂性和耐气孔性劣化，所以不优选。
本发明的焊丝调节了Mn、Cr以及Mo的含量关系，能够确保焊接部的物性。优选构成为通过关系式1定义的值超过1。当小于等于1时，难以确保强度、极低温韧性，即冲击值，会降低焊接部的质量。
另外，本发明提供一种如下所述的用于制造LNG罐的不锈钢焊丝：在焊丝中，整个焊丝的组分中，以重量％计，包含Ni：6.0～15.0重量％、Cr：13.0～25.0重量％、Mn：1.0～10.0重量％、Si：0.05～1.0重量％，限制C：0.5重量％以下(0重量％时的情形除外)、P+S：0.1重量％以下(0重量％时的情形除外)，并包含0.1～5.0重量％的选自由Mo、W以及Nb所组成的组中的一种以上，余量是Fe及不可避免的杂质，且满足以下【关系式2】。【关系式2】是{Cr+Q}/{Ni+Mn+30(C+N)}>1。
具体组分的含量范围如上所述。
Mo、W以及Nb具有提高焊接金属的强度的效果，可以选择包含至少一种以上。当选自由Mo、W以及Nb所组成的组中的至少一种不足0.1重量％时，由于不能获得足够的强度，因此不优选，当其超过5.0重量％时，由于焊接金属的韧性劣化，同时耐高温龟裂性劣化，所以不优选。因此，优选限制在0.1至5.0重量％。在所述关系式2中，Q可以是Mo、[Mo+W]、[Mo+Nb]、[Mo+W+Nb]、W、Nb、[W+Nb]中的任意一种。所述关系式2可以更优选为1.5>{Cr+Q}/{Ni+Mn+30(C+N)}>1。当根据关系式2的值为1.5以上或1以下时，难以确保强度、极低温韧性，即冲击值，焊接部的质量会降低。
具体而言，本发明的不锈钢焊丝可以进一步包含2.0重量％以下的W，也可以代替Mo而包含W。钨(W)与Mo同样具有可以提高焊接金属的强度的效果。当W含量超过2.0重量％时，焊接金属的韧性会劣化。因此，W的含量优选限制在2.0重量％以下。
另外，本发明的不锈钢焊丝可以进一步含有1.5重量％以下的Nb，也可以代替Mo而包含Nb。铌(Nb)与Mo同样可以提高焊接金属的强度。当Nb含量超过1.5重量％时，焊接金属的韧性会劣化。因此，Nb的含量优选限制在1.5重量％以下。
根据本发明的另一侧面，本发明提供一种如下所述的用于制造LNG罐的不锈钢焊丝：在焊丝中，通过所述焊丝获得的焊接金属成分中，以重量％计，包含Ni：8.0～14.0重量％、Cr：15.0～23.0重量％、Mn：1.0～8.0重量％、Mo：4.0重量％以下(0重量％的情形除外)、Si：0.05～1.0重量％，限制C+N：0.01～0.2重量％、P+S：0.1重量％以下(0重量％的情形除外)，余量是Fe以及不可避免的杂质，并且满足以下【关系式1】。【关系式1】是{Cr+Mo}/{Ni+Mn+30(C+N)}>1。
是否确保所获得的堆焊金属的物性，尤其用于制造LNG罐的物性，根据焊丝的合金组分有所不同，根据本发明的焊丝可以获得强度、韧性以及冲击值优异的堆焊金属。
镍(Ni)是用于稳定奥氏体组织所添加的成分，当其含量不足8.0重量％时，由于奥氏体组织不稳定，难以确保强度，所以不优选，当超过14.0重量％时，由于耐高温龟裂性减小，所以不优选。因此，Ni的含量优选限制在8.0～14.0重量％。
铬(Cr)是提高焊接金属的强度并且稳定奥氏体组织的成分，当其含量不足15.0重量％时，由于无法获得足够的强度，所以不优选，当超过23.0重量％时，由于焊接金属的低温冲击韧性劣化，所以不优选。因此，Cr的含量优选限制在15.0～23.0重量％。
锰(Mn)是稳定奥氏体组织并且提高脱氧作用以及焊接性的成分，当其含量不足1.0重量％时，由于无法获得充分的脱氧效果，所以不优选，当超过8.0重量％时，由于促进焊接金属凝固偏析，耐高温龟裂性降低，所以不优选。因此，Mn的含量优选限制在1.0～8.0重量％。
钼(Mo)具有提高焊接金属的强度的效果。当Mo含量少时，由于无法获得足够的强度，所以不优选，当超过4.0重量％时，由于焊接金属的韧性劣化，并且促进凝固偏析，耐高温龟裂性减小，所以不优选。因此，Mo的含量优选限制在4.0重量％以下。
对于硅(Si)而言，当其含量不足0.05重量％时，脱氧能力不足，当超过1.0重量％时，由于随着拉弗斯相的生成，裂纹敏感性增加，所以不优选。因此，Si的含量优选限制在0.05～1.0重量％。
碳(C)具有提高焊接金属的强度的效果，但是，当过度添加时，生成碳化物，具有降低韧性的问题。氮(N)是固溶强化元素，当过度添加时，由于低温冲击韧性劣化，产生完全奥氏体组织，耐高温龟裂性和耐气孔性劣化，所以不优选。因此，C+N的总含量优选限制在0.01～0.5重量％。
P(磷)以及S(硫)是影响高温龟裂的主要元素之一，会产生低熔点化合物，从而产生高温龟裂。在本发明的情形下，P+S的总含量优选不足0.1重量％。
余量可以是Fe以及不可避免的杂质。另外，还可以包含0.5重量％以下(0重量％的情形除外)的铜(Cu)。铜(Cu)是析出固化元素，其含量优选限制在0.5重量％以下。当超过0.5重量％时，由于淬透性增加，低温冲击韧性劣化，所以不优选。另外，还可以包含0.2重量％以下的氮(N)。氮(N)是固溶强化元素，其含量优选限制在0.2重量％以下。当超过0.4重量％时，由于低温冲击韧性劣化，产生完全奥氏体组织，耐高温龟裂性和耐气孔性劣化，所以不优选。
一方面，本发明的不锈钢焊丝或利用其所获得的焊接金属优选控制各成分的含量以满足下面的【关系式1】。
【关系式1】是{Cr+Mo}/{Ni+Mn+30(C+N)}>1。优选构成为通过关系式1定义的值超过1。当小于1时，难以确保强度、极低温韧性，即冲击值，因此有可能降低焊接部的质量。具体而言，当满足{Cr+Mo}/{Ni+Mn+30(C+N)}>1时，通过所述焊丝获得的焊接金属具有400MPa以上的屈服点(Yield Point)、640MPa以上的抗拉强度(Tensile Strength)、30％以上的伸长率(Elongation)，在-196℃夏比冲击试验中可以具有27J以上的冲击值。
另外，提供一种如下所述的用于制造LNG罐的不锈钢焊丝：在焊丝中，通过所述焊丝获得的堆焊金属成分中，以重量％计，包含Ni：8.0～14.0重量％、Cr：15.0～23.0重量％、Mn：1.0～8.0重量％、Si：0.05～1.0重量％，限制C+N：0.01～0.2重量％、P+S：0.1重量％以下(0重量％时的情形除外)，并包含0.1～4.0重量％的选自由Mo、W以及Nb所组成的组中一种以上(Q)，余量是Fe及不可避免的杂质，且满足以下【关系式2】。【关系式2】是{Cr+Q}/{Ni+Mn+30(C+N)}>1。
具体组分的含量范围如上所述。
当进一步包含或者代替Mo包含W或Nb时，本发明的不锈钢焊丝或利用其进行堆焊的堆焊金属优选满足下面的关系式2。在所述关系式2中，Q可以是Mo、[Mo+W]、[Mo+Nb]、[Mo+W+Nb]、W、Nb、[W+Nb]中的任意一种。所述关系式2可以更优选为1.5>{Cr+Q}/{Ni+Mn+30(C+N)}>1。当根据关系式2的值为1.5以上或1以下时，难以确保强度、极低温韧性，即冲击值，焊接部的质量会降低。
具体而言，利用本发明的不锈钢焊丝进行堆焊的堆焊金属可以进一步包含2.0重量％以下的W，也可以代替Mo而包含W。钨(W)与Mo同样具有可以提高焊接金属的强度的效果。当W含量超过2.0重量％时，焊接金属的韧性会劣化。因此，W的含量优选限制在2.0重量％以下。
另外，利用本发明的不锈钢焊丝进行堆焊的堆焊金属可以进一步含有1.5重量％以下的Nb，也可以代替Mo而包含Nb。铌(Nb)与Mo同样可以提高焊接金属的强度。当Nb含量超过1.5重量％时，焊接金属的韧性会劣化。因此，Nb的含量优选限制在1.5重量％以下。
根据本发明的不锈钢焊丝可以适用于管状焊丝电弧焊(FCAW)、埋弧焊(SAW)、金属极气体保护电弧焊(GMAW)、钨极气体保护电弧焊(GTAW)、金属极惰性气体电弧焊(MIG)以及钨极惰性气体保护电弧焊(TIG)中的任意一种焊接，并非限制焊接方法。更加优选可以是埋弧焊。
与根据本发明的不锈钢焊丝相关联，对于根据Cr、Mo、Mn含量关系的焊接部的物性，下面将举出与埋弧焊相关的实施例以及比较例进行详细说明，但是本发明的权利范围并非限定于下面的实施例。
准备了具有如表1所示的成分的不锈钢埋弧焊焊丝。
【表1】
Ni Cr Mn Mo Cu Si C N P+S W Nb 式1
1 8.61 16.47 5.69 1.95 0 0.43 0.015 0 0.03 0 0 1.34
2 8.60 16.57 8.14 1.93 0 0.41 0.015 0 0.03 0 0 1.14
3 8.95 16.07 6.75 1.25 0 0.50 0.015 0 0.03 0 0 1.14
4 8.04 16.14 6.79 1.05 0 0.49 0.015 0 0.03 0 0 1.13
5 8.61 16.47 5.69 1.73 0 0.53 0.015 0 0.03 0.57 0 1.32
6 8.72 16.24 6.07 0 0 0.49 0.015 0 0.03 1.95 0 1.14
7 8.93 20.43 3.71 2.69 0 0.41 0.015 0 0.03 0 0.59 1.77
8 7.88 16.02 5.76 0 0 0.55 0.015 0 0.03 0 1.07 1.14
9 9.17 19.93 4.63 3.03 0 0.49 0.015 0 0.03 0.39 0.27 1.61
10 8.62 15.93 6.23 0 0 0.46 0.015 0 0.04 1.37 0.54 1.04
11 7.49 17.18 5.19 1.41 0 0.48 0.015 0 0.03 0 0 1.42
12 7.29 11.68 6.67 1.25 0 0.39 0.015 0 0.04 0 0 0.90
13 9.61 16.17 6.19 7.00 0 0.50 0.015 0 0.04 0 0 1.43
14 15.37 15.97 6.93 1.25 0 0.49 0.015 0 0.03 0 0 0.76
15 9.61 16.19 6.94 1.25 0 0.47 0.015 0.26 0.03 0 0 0.70
16 6.17 18.19 5.95 3.91 0 0.44 0.015 0 0.03 0 0 1.76
17 7.94 16.21 9.08 1.13 0 0.55 0.015 0 0.04 0 0 0.99
18 7.67 16.00 10.75 5.17 0 0.49 0.015 0 0.04 0 0 1.12
19 7.11 12.19 6.75 6.64 0 0.50 0.015 0 0.03 0 0 1.32
20 7.86 25.73 10.61 1.25 0 0.43 0.015 0 0.03 0 0 1.43
21 7.56 16.41 5.53 1.89 0 0.43 0.015 0 0.03 2.91 0 1.35
22 7.66 16.57 5.58 0 0 0.53 0.015 0 0.03 2.23 0 1.21
23 759 16.51 5.67 1.94 0 0.53 0.015 0 0.03 0 1.67 1.35
24 7.69 16.69 5.71 0 0 0.53 0.015 0 0.03 0 1.93 1.21
25 9.19 16.92 10.18 1.37 0 0.39 0.015 0 0.03 2.19 0 0.92
26 7.59 16.37 10.09 0 0 0.40 0.015 0 0.03 2.86 0 0.90
27 7.64 16.97 10.91 1.94 0 0.51 0.015 0 0.02 0 1.56 1.00
28 9.51 17.54 10.05 0 0 0.51 0.015 0 0.03 0 1.97 0.88
对各焊接材料实施了埋弧焊(SAW；Submerged Arc Welding)。在SAW的情况下，以10.0～18.0KJ/cm的热输入量进行焊接。用于SAW的焊丝使用了直径为2.4mm的焊丝。在板厚为20mm的LNG罐制造母材之一的9％Ni钢板的坡口面上形成斜面，使坡口角度成为30°。之后，以根部间隙为3mm的方式配置母材，在坡口变窄的一侧(根部)使用同种FCAW焊接材料进行单道(1Pass)焊接，制造了焊接连接部。对焊接过程中可确认的焊接连接部的电弧稳定性、脱渣性、焊接连接部的抗裂性、焊珠外观是否有气孔进行肉眼比较，并将以◎(优秀)、○(良好)、△(不足)、×(差)四个级别来进行评价的结果示于下面的表2中。
【表2】
抗裂性 电弧稳定性 焊珠外观 脱渣性 裂纹比率(％)
1 ◎ ◎ ◎ ◎ 0
2 ◎ ○ ○ ◎ 0
3 ◎ ◎ ◎ ◎ 0
4 ◎ ◎ ◎ ◎ 0
5 ○ ◎ ◎ ◎ 4
6 ◎ ◎ ◎ ◎ 0
7 ○ ◎ ◎ ◎ 5
8 ◎ ◎ ◎ ◎ 0
9 ○ ◎ ◎ ◎ 7
10 ◎ ◎ ◎ ◎ 0
11 ◎ △ △ △ 0
12 △ ◎ ◎ ◎ 45
13 ○ ◎ ◎ ◎ 17
14 △ ◎ ◎ ◎ 40
15 ○ ◎ ◎ ◎ 13
16 ○ ◎ ◎ ◎ 9
17 ◎ ◎ ◎ ◎ 0
18 ○ ○ ○ ○ 12
19 ◎ ◎ ◎ ◎ 0
20 ○ ○ ○ ○ 11
21 ○ ◎ ◎ ◎ 7
22 ◎ ◎ ◎ ◎ 0
23 ○ ◎ ◎ ◎ 9
24 ◎ ◎ ◎ ◎ 0
25 ○ ○ ◎ ◎ 9
26 ◎ ○ ◎ ◎ 0
27 ○ ○ ○ ◎ 10
28 ◎ ○ ○ ◎ 0
参照表2进行说明，则可以确认不满足关系式1的第11号的情形下，电弧稳定性和焊珠外观表现出不足。另外，还确认了不满足关系式2的第12、14以及16号的情形下，裂纹比率表现出较高。确认了根据Mn的范围，第20、27号也形成了裂纹。将之后获得的对焊接连接部的屈服强度(YS)、抗拉强度(TS)、伸长率(EL)、-196℃的夏比冲击吸收功进行测量的结果示于下面的表3中。
【表3】
Figure BDA0003663579700000121
Figure BDA0003663579700000131
参照表3进行说明，则可以确认不满足关系式1的第12至20号的情形下，屈服强度、抗拉强度、尤其冲击值表现出较低。相反，相当于本发明的组分范围的第1至10号，能够确保400MPa以上的屈服强度、640MP a以上的抗拉强度、38％以上的伸长率以及35J以上的冲击值。
另外，考虑到与Mo、W或Nb的含量相关的关系式2，准备了具有表4所示成分的不锈钢埋弧焊焊丝。之后，实施焊接以后，将焊接连接部的物性评价结果示于下面的表5中。
【表4】
Ni Cr Mn Mo Cu Si C N P+S W Nb 式2
5 8.61 16.47 5.69 1.73 0 0.53 0.015 0 0.03 0.57 0 1.37
6 8.72 16.24 6.07 0 0 0.49 0.015 0 0.03 1.95 0 1.28
7 8.93 20.43 3.71 2.69 0 0.41 0.015 0 0.03 0 0.59 1.35
8 7.88 16.02 5.76 0 0 0.55 0.015 0 0.03 0 1.07 1.21
9 9.17 19.93 4.63 3.03 0 0.49 0.015 0 0.03 0.39 0.27 1.33
10 8.62 15.93 6.23 0 0 0.46 0.015 0 0.03 1.37 0.54 1.25
21 7.56 16.41 5.53 1.89 0 0.43 0.015 0 0.03 2.91 0 1.57
22 7.66 16.57 5.58 0 0 0.53 0.015 0 0.03 2.23 0 1.37
23 7.59 16.51 5.67 1.94 0 0.53 0.015 0 0.03 0 1.67 1.47
24 7.69 16.69 5.71 0 0 0.53 0.015 0 0.03 0 1.93 1.34
25 9.19 16.92 10.18 1.37 0 0.39 0.015 0 0.03 2.19 0 0.98
26 7.59 16.37 10.09 0 0 0.40 0.015 0 0.03 2.86 0 1.06
27 7.64 16.97 10.91 1.94 0 0.51 0.015 0 0.03 0 1.56 1.08
28 9.51 17.54 10.05 0 0 0.51 0.015 0 0.03 0 1.97 0.98
29 9.95 15.57 7.63 0 0 0.51 0.015 0 0.03 0.15 0 0.98
30 7.59 15.95 6.05 5.07 0 0.43 0.015 0 0.03 2.13 0 1.64
31 7.95 16.17 5.89 5.14 0 0.51 0.015 0 0.03 0 1.67 1.61
32 9.62 15.81 5.91 5.08 0 0.51 0.015 0 0.03 2.07 1.59 1.54
33 9.73 21.07 3.95 3.02 0 0.39 0.015 0 0.03 2.19 0 1.70
34 7.57 17.21 5.94 1.97 0 0.46 0.015 0 0.03 0 1.83 1.51
35 9.97 16.07 9.84 0 0 0.53 0.015 0 0.03 2.23 1.74 0.99
【表5】
Figure BDA0003663579700000141
参照表4以及表5进行说明，则确认了在追加或代替的W或Nb与Mn的关系超出本发明的组分范围的第25至28的情形中，冲击值表现出较低。另外，可以确认在不满足关系式2的第29至35的情形下，冲击值仍然表现出较低。由此可知，追加W、Nb或代替Mo进行追加的情形下，考虑关系式2来组成成分含量是优选的。
根据本发明的用于不锈钢的焊丝具有如下所述的特点：包含10重量％以下的锰，并调节Mo、Cr的含量，能够获得强度和极低温冲击韧性优异的焊接金属。并且具有如下所述的有利效果：均可适用于9％镍钢、高锰钢、不锈钢钢材的焊接，能够获得焊接部极低温韧性优异的焊接金属。
上述内容宽泛地说明了本发明的特征和技术优点，以便能够进一步很好地理解本发明的权利要求书。本发明所属技术领域的普通技术人员应该能理解本发明在不变更其技术思想或必要特征的情况下可以实施为其他具体实施方式。因此，要理解以上描述的实施例在任何方面都是例示性的，而非限定性的。本发明的保护范围由权利要求书表示，而非上述的详细说明，从权利要求书以及其等同概念导出的所有变更或变形的实施方式应解释为包含在本发明的范围内。

Claims (5)

1.一种用于制造LNG罐的不锈钢焊丝，其特征在于，
在整个焊丝的组分中，以重量％计，包含Ni：6.0～15.0重量％、Cr：13.0～25.0重量％、Mn：1.0～10.0重量％、Mo：5.0重量％以下且0重量％的情形除外、Si：0.05～1.0重量％，并限制C：0.5重量％以下且0重量％的情形除外、P+S：0.1重量％以下且0重量％的情形除外，并包含余量的Fe以及不可避免的杂质，
并满足下面的【关系式1】，
【关系式1】
{Cr+Mo}/{Ni+Mn+30(C+N)}>1。
2.一种用于制造LNG罐的不锈钢焊丝，其特征在于，
在整个焊丝的组分中，以重量％计，包含Ni：6.0～15.0重量％、Cr：13.0～25.0重量％、Mn：1.0～10.0重量％、Si：0.05～1.0重量％，并限制C：0.5重量％以下且0重量％的情形除外、P+S：0.1重量％以下且0重量％的情形除外，
并包含0.1～5.0重量％的选自Mo、W以及Nb所组成的组中的一种以上即Q，余量是Fe以及不可避免的杂质，
并满足下面的【关系式2】，
【关系式2】
{Cr+Q}/{Ni+Mn+30(C+N)}>1。
3.一种用于制造LNG罐的不锈钢焊丝，其特征在于，
在通过所述焊丝获得的堆焊金属成分中，以重量％计，包含Ni：8.0～14.0重量％、Cr：15.0～23.0重量％、Mn：1.0～8.0重量％、Mo：4.0重量％以下且0重量％的情形除外、Si：0.05～1.0重量％，并限制C+N：0.01～0.2重量％、P+S：0.1重量％以下且0重量％的情形除外，并包含余量的Fe以及不可避免的杂质，
并满足下面的【关系式1】，
【关系式1】
{Cr+Mo}/{Ni+Mn+30(C+N)}>1。
4.一种用于制造LNG罐的不锈钢焊丝，其特征在于，
在通过所述焊丝获得的堆焊金属成分中，以重量％计，包含Ni：8.0～14.0重量％、Cr：15.0～23.0重量％、Mn：1.0～8.0重量％、Si：0.05～1.0重量％，并限制C+N：0.01～0.2重量％、P+S：0.1重量％以下且0重量％的情形除外，
并包含0.1～4.0重量％的选自Mo、W以及Nb所组成的组中的一种以上即Q，余量是Fe以及不可避免的杂质，
并满足下面的【关系式2】，
【关系式2】
{Cr+Q}/{Ni+Mn+30(C+N)}>1。
5.根据权利要求1至4中任一项所述的用于制造LNG罐的不锈钢焊丝，其特征在于，
所述不锈钢焊丝是用于管状焊丝电弧焊FCAW、埋弧焊SAW、金属极气体保护电弧焊GMAW、钨极气体保护电弧焊GTAW、金属极惰性气体电弧焊MIG以及钨极惰性气体保护电弧焊TIG中的任意一种焊接的焊丝。
CN202080082391.XA 2019-11-26 2020-11-25 用于制造lng罐的不锈钢焊丝 Pending CN114829060A (zh)

Applications Claiming Priority (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR10-2019-0153514 2019-11-26
KR1020190153514A KR102197132B1 (ko) 2019-11-26 2019-11-26 Lng 탱크 제작용 스테인리스강 플럭스 코어드 와이어
KR1020200121504A KR20220038988A (ko) 2020-09-21 2020-09-21 Lng 탱크 제작용 스테인리스강 용접 와이어
KR10-2020-0121504 2020-09-21
PCT/KR2020/016751 WO2021107581A1 (ko) 2019-11-26 2020-11-25 Lng 탱크 제작용 스테인리스강 용접 와이어

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CN114829060A true CN114829060A (zh) 2022-07-29

Family

ID=76128845

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202080082391.XA Pending CN114829060A (zh) 2019-11-26 2020-11-25 用于制造lng罐的不锈钢焊丝

Country Status (5)

Country Link
US (1) US20220281038A1 (zh)
EP (1) EP4066981A1 (zh)
JP (1) JP2023504413A (zh)
CN (1) CN114829060A (zh)
WO (1) WO2021107581A1 (zh)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN114769933A (zh) * 2022-04-07 2022-07-22 江西恒大高新技术股份有限公司 Inconel 625改型合金堆焊焊丝及其制备方法

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
BE757633A (fr) * 1969-10-23 1971-04-01 Armco Steel Corp Acier inoxydable austénitique
JPS5213441A (en) * 1975-07-23 1977-02-01 Nippon Steel Corp Inert gas welding wire for high tenacity stainless steel used at low temperatures
JP2000015447A (ja) * 1998-07-07 2000-01-18 Nippon Steel Corp マルテンサイト系ステンレス鋼の溶接方法
KR20130120735A (ko) * 2012-04-26 2013-11-05 주식회사 세아에삽 플럭스 코어드 용접 와이어와 그의 제조 방법 및 장치
CN104797730A (zh) * 2012-11-22 2015-07-22 Posco公司 极低温钢的焊接接头及用于制造该焊接接头的焊接材料
CN107971657A (zh) * 2017-11-27 2018-05-01 四川大西洋焊接材料股份有限公司 用于焊接sus316l奥氏体不锈钢深冷低温储运容器、设备的气保护药芯焊丝

Family Cites Families (46)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3201233A (en) * 1962-06-13 1965-08-17 Westinghouse Electric Corp Crack resistant stainless steel alloys
BE759660A (fr) * 1969-11-29 1971-04-30 Bohler & Co A G Fa Geb Procede pour la fabrication d'assemblages par soudage entierement austenitiques
US4017711A (en) * 1972-09-25 1977-04-12 Nippon Steel Corporation Welding material for low temperature steels
US4816085A (en) * 1987-08-14 1989-03-28 Haynes International, Inc. Tough weldable duplex stainless steel wire
JP2592637B2 (ja) * 1988-02-22 1997-03-19 新日本製鐵株式会社 オーステナイト系ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ
KR0135843B1 (ko) 1993-08-31 1998-04-24 윤종용 직열형 음극 구조체
US6042782A (en) * 1996-09-13 2000-03-28 Sumikin Welding Industries Ltd. Welding material for stainless steels
DE19908034A1 (de) * 1999-02-24 2000-09-07 Howaldtswerke Deutsche Werft Fülldraht zum Schweißen und Schweißverfahren
JP2000343274A (ja) * 1999-06-04 2000-12-12 Nippon Steel Corp 高Ｃｒ鋼用被覆アーク溶接棒および高Ｃｒ鋼の溶接方法
JP2002001504A (ja) * 2000-06-27 2002-01-08 Nippon Welding Rod Kk 連続鋳造用ロール及びその製造方法並びに肉盛溶接用ステンレス鋼複合ワイヤ
KR100352644B1 (ko) * 2000-07-28 2002-09-12 고려용접봉 주식회사 내응력 부식균열, 내공식 성능 및 용접성이 우수한 2상스테인레스강용 플럭스 코어드 와이어
JP4849910B2 (ja) * 2006-03-02 2012-01-11 Ｊｆｅスチール株式会社 フラックス入りワイヤ
US8878099B2 (en) * 2008-05-27 2014-11-04 Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation Flux cored wire for welding duplex stainless steel which refines solidified crystal grains
EP2730365B1 (en) * 2011-07-06 2018-08-08 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Austenite steel welded joint
CN103537820A (zh) * 2012-07-12 2014-01-29 上海大西洋焊接材料有限责任公司 一种不锈钢氩弧焊丝及其制造方法
CN103521946A (zh) * 2013-11-02 2014-01-22 丹阳市华龙特钢有限公司 一种高强度奥氏体不锈钢埋弧焊焊丝
US10556298B2 (en) * 2014-02-26 2020-02-11 Nippon Steel Corporation Welded joint and method of manufacturing welded joint
CN103962745B (zh) * 2014-04-18 2016-08-24 中国电建集团上海能源装备有限公司 酸性渣系不锈钢焊条及其药皮
CN104227265B (zh) * 2014-07-25 2017-02-15 洛阳双瑞特种合金材料有限公司 一种超高强度的全奥氏体不锈钢焊丝
CN104175017A (zh) * 2014-08-20 2014-12-03 四川大西洋焊接材料股份有限公司 一种用于三代核电主管道的不锈钢气体保焊焊丝
CN104493374A (zh) * 2014-11-19 2015-04-08 钢铁研究总院 一种奥氏体不锈钢焊丝及其焊接工艺
KR20160093821A (ko) * 2015-01-30 2016-08-09 동아대학교 산학협력단 듀플렉스 스테인리스강 용접봉 조성물
CN104759784A (zh) * 2015-04-02 2015-07-08 江苏科技大学 一种核i级2209双相不锈钢焊丝及制造方法
JP6744879B2 (ja) * 2015-07-01 2020-08-19 サンドビック インテレクチュアル プロパティー アクティエボラーグ 溶加材を用いて溶接によりＦｅＣｒＡｌ合金とＦｅＮｉＣｒ合金を接合する方法
CN106563888A (zh) * 2015-10-10 2017-04-19 丹阳市华龙特钢有限公司 一种高性价比埋弧焊焊丝及其生产方法
CN106563892A (zh) * 2015-10-10 2017-04-19 丹阳市华龙特钢有限公司 一种耐腐蚀奥氏体不锈钢埋弧焊焊丝及其生产方法
CN106563889A (zh) * 2015-10-10 2017-04-19 丹阳市华龙特钢有限公司 一种防龟裂耐腐蚀奥氏体不锈钢埋弧焊焊丝及其生产方法
CN105269175B (zh) * 2015-11-11 2017-09-22 武汉一冶钢结构有限责任公司 用于X7Ni9钢与S30408钢相焊的焊条电弧焊方法
CN106944763B (zh) * 2016-01-06 2020-01-21 宝钢特钢有限公司 一种高强度锰系耐磨钢焊丝
CN107262960A (zh) * 2016-04-07 2017-10-20 海宁瑞奥金属科技有限公司 高强度高耐蚀奥氏体不锈钢药芯焊丝
CN106862797A (zh) * 2016-08-31 2017-06-20 中国大唐集团科学技术研究院有限公司 改善Super304H奥氏体耐蚀钢焊缝及改善其组织与性能的方法
CN106312242B (zh) * 2016-10-21 2018-06-05 中国化学工程第六建设有限公司 12Cr5Mo马氏体不锈钢的焊接方法
CN106392376A (zh) * 2016-12-15 2017-02-15 昆山京群焊材科技有限公司 一种极低碳高耐蚀性的奥氏体不锈钢焊条
CN106736029B (zh) * 2016-12-21 2019-11-22 钢铁研究总院 一种高氮奥氏体不锈钢焊丝及其焊接工艺
EP3360641A1 (en) * 2017-02-09 2018-08-15 Oerlikon Schweisstechnik GmbH Agglomerated welding flux and submerged arc welding process of austenitic stainless steels using said flux
CN107398656B (zh) * 2017-09-11 2019-09-17 武汉大学 一种抗高温蠕变和时效脆化的Super304H钢焊丝
KR102075451B1 (ko) * 2018-04-26 2020-02-11 한국조선해양 주식회사 이상 스테인리스강의 티그 용접방법
CN110640349A (zh) * 2018-06-27 2020-01-03 宝山钢铁股份有限公司 一种Mn13高锰钢的焊接工艺
CN108971798B (zh) * 2018-09-29 2021-01-19 四川大西洋焊接材料股份有限公司 混合气体保护奥氏体不锈钢专用焊丝及制备方法
CN109207697A (zh) * 2018-11-23 2019-01-15 成都斯杰化工机械有限公司 超低碳高锰钼不锈钢及其制备方法
CN109454358B (zh) * 2018-11-29 2021-05-25 北京北方车辆集团有限公司 一种特种车辆高氮钢车体焊接制造专用焊丝
CN110369910A (zh) * 2019-08-28 2019-10-25 哈尔滨威尔焊接有限责任公司 一种快堆用不锈钢焊条的熔敷金属
CN110919235B (zh) * 2019-12-17 2021-06-18 北京金威焊材有限公司 一种不锈钢焊接用焊丝
CN111069747A (zh) * 2019-12-31 2020-04-28 武汉武船计量试验有限公司 一种双相不锈钢的焊接方法
CN111168275B (zh) * 2020-03-14 2022-03-18 昆山京群焊材科技有限公司 一种奥氏体系不锈钢用埋弧焊丝
CN111761174B (zh) * 2020-06-17 2022-03-15 中冶建筑研究总院有限公司 一种超级双相不锈钢钢筋的焊接工艺

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
BE757633A (fr) * 1969-10-23 1971-04-01 Armco Steel Corp Acier inoxydable austénitique
JPS5213441A (en) * 1975-07-23 1977-02-01 Nippon Steel Corp Inert gas welding wire for high tenacity stainless steel used at low temperatures
JP2000015447A (ja) * 1998-07-07 2000-01-18 Nippon Steel Corp マルテンサイト系ステンレス鋼の溶接方法
KR20130120735A (ko) * 2012-04-26 2013-11-05 주식회사 세아에삽 플럭스 코어드 용접 와이어와 그의 제조 방법 및 장치
CN104797730A (zh) * 2012-11-22 2015-07-22 Posco公司 极低温钢的焊接接头及用于制造该焊接接头的焊接材料
CN107971657A (zh) * 2017-11-27 2018-05-01 四川大西洋焊接材料股份有限公司 用于焊接sus316l奥氏体不锈钢深冷低温储运容器、设备的气保护药芯焊丝

Also Published As

Publication number Publication date
WO2021107581A1 (ko) 2021-06-03
US20220281038A1 (en) 2022-09-08
EP4066981A1 (en) 2022-10-05
JP2023504413A (ja) 2023-02-03

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5387168B2 (ja) フラックス入り高張力鋼用溶接ワイヤ及びその製造方法
KR101657825B1 (ko) 고망간강용 tig 용접 재료
JP2006289405A (ja) 耐火構造用鋼のガスシールドアーク溶接ワイヤ。
KR101965666B1 (ko) 극저온용 전자세 용접 가능한 플럭스 코어드 와이어
US11161195B2 (en) Ni-based alloy wire for submerged arc welding and method of manufacturing welding joint
JP6155810B2 (ja) ガスシールドアーク溶接用高Ｎｉフラックス入りワイヤ
JP6492811B2 (ja) 溶接材料並びにそれを用いて形成される溶接金属及び溶接継手
CN112512742B (zh) 实心焊丝以及焊接接头的制造方法
WO2015159806A1 (ja) 強度、靭性および耐ｓｒ割れ性に優れた溶接金属
KR102197134B1 (ko) Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어
CN114829060A (zh) 用于制造lng罐的不锈钢焊丝
KR20190037286A (ko) 가스 실드 아크 용접용 플럭스 코어드 와이어 및 용접 금속
KR20160083355A (ko) 플럭스 코어드 아크 용접용 와이어
KR102197132B1 (ko) Lng 탱크 제작용 스테인리스강 플럭스 코어드 와이어
KR102022448B1 (ko) 극저온 Ni 합금강용 Ni기 플럭스 코어드 와이어
JP2004261858A (ja) マルテンサイト系ステンレス鋼管溶接用ワイヤ
JP2004230392A (ja) マルテンサイト系ステンレス鋼管用溶接材料およびマルテンサイト系ステンレス鋼管の溶接方法
WO2023248656A1 (ja) メタル系フラックス入りワイヤ
KR20220038988A (ko) Lng 탱크 제작용 스테인리스강 용접 와이어
KR20190086123A (ko) 가스 쉴드 플럭스 충전 와이어
JP7510104B1 (ja) 溶接金属、溶接継手、及び溶接構造物
WO2022130905A1 (ja) フラックス入りワイヤ
JP2022061826A (ja) 溶接継手の製造方法及び開先充填用のフラックス入りカットワイヤ
JP2024076286A (ja) 溶接継手、及びタンク
JP2024076285A (ja) 溶接継手、及びタンク

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination