JP2596868B2 - 耐ｈｉｃ性及び耐ｓｓｃ性に優れた溶接構造物 - Google Patents
耐ｈｉｃ性及び耐ｓｓｃ性に優れた溶接構造物Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、硫化水素雰囲気にさら
される球形タンク等の溶接構造物に係わり、詳しくは耐
ＨＩＣ性及び耐ＳＳＣ性に優れた溶接構造物に関するも
のである。
される球形タンク等の溶接構造物に係わり、詳しくは耐
ＨＩＣ性及び耐ＳＳＣ性に優れた溶接構造物に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】硫化水素雰囲気にさらされるＬＰＧ・ガ
ス貯蔵用球形タンクなどの溶接構造物は、使用中に水素
誘起割れ（ＨＩＣ）や硫化物応力腐食割れ（ＳＳＣ）が
生じる可能性があり、これらが生じた場合、構造物の信
頼性に多大な影響を及ぼすため、種々の厳しい要求がな
されている。鋼材及び鋼材ＨＡＺについての具体的な例
としては、ＨＩＣ防止のために、硫化物（ＭｎＳ）等の
非金属介在物の低減やその形態制御をする、ＳＳＣ防止
のために、ＮＡＣＥが提唱する、最高硬さをロックウェ
ルＣ硬さで２２以下（ビッカース硬さ２４８以下に相
当、以後Ｈｖ２４８以下と記す）に抑え、かつＮｉを１
％以下に抑えると言う要求がある。これら特性を満足さ
せるため、鋼材については、添加元素を低めに抑え制御
圧延制御冷却プロセスなどの方法により、鋼材の強度等
特性を確保する方法が現在採用されている。
ス貯蔵用球形タンクなどの溶接構造物は、使用中に水素
誘起割れ（ＨＩＣ）や硫化物応力腐食割れ（ＳＳＣ）が
生じる可能性があり、これらが生じた場合、構造物の信
頼性に多大な影響を及ぼすため、種々の厳しい要求がな
されている。鋼材及び鋼材ＨＡＺについての具体的な例
としては、ＨＩＣ防止のために、硫化物（ＭｎＳ）等の
非金属介在物の低減やその形態制御をする、ＳＳＣ防止
のために、ＮＡＣＥが提唱する、最高硬さをロックウェ
ルＣ硬さで２２以下（ビッカース硬さ２４８以下に相
当、以後Ｈｖ２４８以下と記す）に抑え、かつＮｉを１
％以下に抑えると言う要求がある。これら特性を満足さ
せるため、鋼材については、添加元素を低めに抑え制御
圧延制御冷却プロセスなどの方法により、鋼材の強度等
特性を確保する方法が現在採用されている。
【０００３】一方、溶接金属の場合についても、構造物
の信頼性を確保するために、母材や溶接熱影響部と同様
な特性が要求される。溶接金属については、鋼材と異な
り、圧延プロセスを経ないため、非金属介在物が球状で
存在し、しかも鋼材に比べ非常に微細なためＨＩＣは起
こらないとされている。ＳＳＣについては、母材同様
に、ある条件下では起こる可能性があり、特に焼き入れ
性が高まるとその危険性は増大する。しかし、溶接金属
の特性は、溶接条件で決定される冷却過程と溶接金属の
成分で、その特性がほぼ決定されるため、母材と同じ組
成では、同等な特性が得られない場合が多い。従って、
従来は、母材と同じ特性を得るために、溶接金属の合金
元素を母材のそれより高めに設定し、この問題を解決し
てきた。この方法は、溶接金属の強度、靱性を確保する
上で必要不可欠であるが、合金元素の添加は、溶接金属
の焼き入れ性を上げる結果となり、耐ＳＳＣ性と言う観
点からは好ましくない。この傾向は、特に溶接金属がそ
の後の溶接により熱影響を受けて硬くなった場合、さら
に顕著になる。
の信頼性を確保するために、母材や溶接熱影響部と同様
な特性が要求される。溶接金属については、鋼材と異な
り、圧延プロセスを経ないため、非金属介在物が球状で
存在し、しかも鋼材に比べ非常に微細なためＨＩＣは起
こらないとされている。ＳＳＣについては、母材同様
に、ある条件下では起こる可能性があり、特に焼き入れ
性が高まるとその危険性は増大する。しかし、溶接金属
の特性は、溶接条件で決定される冷却過程と溶接金属の
成分で、その特性がほぼ決定されるため、母材と同じ組
成では、同等な特性が得られない場合が多い。従って、
従来は、母材と同じ特性を得るために、溶接金属の合金
元素を母材のそれより高めに設定し、この問題を解決し
てきた。この方法は、溶接金属の強度、靱性を確保する
上で必要不可欠であるが、合金元素の添加は、溶接金属
の焼き入れ性を上げる結果となり、耐ＳＳＣ性と言う観
点からは好ましくない。この傾向は、特に溶接金属がそ
の後の溶接により熱影響を受けて硬くなった場合、さら
に顕著になる。
【０００４】従来の技術によれば、特開昭６３−２５８
８号公報にあるように、ＮＡＣＥが提唱する最高硬さを
Ｈｖ２４８以下にすると言う要求を溶接金属にも適用
し、耐ＳＳＣ性を確保しながら、靱性等の特性を確保す
るのが通常であった。しかし、Ｈｖ２４８以下と言う低
硬度を保ちながら強度、靱性を確保する方法も、もとも
と相反する特性を両立させると言う点から考えると、適
用範囲はおのずと限定されてくる。特に、母材の強度が
向上し、溶接金属にも同様の強度が求められるようにな
ってくると、低硬度、高強度を両立させることは、きわ
めて困難となる。この問題は、構造物使用中に補修溶接
等を行う場合、その熱影響を受けて硬化するのは、母材
より添加元素の多い溶接金属となる可能性が大きいた
め、より困難となってくる。
８号公報にあるように、ＮＡＣＥが提唱する最高硬さを
Ｈｖ２４８以下にすると言う要求を溶接金属にも適用
し、耐ＳＳＣ性を確保しながら、靱性等の特性を確保す
るのが通常であった。しかし、Ｈｖ２４８以下と言う低
硬度を保ちながら強度、靱性を確保する方法も、もとも
と相反する特性を両立させると言う点から考えると、適
用範囲はおのずと限定されてくる。特に、母材の強度が
向上し、溶接金属にも同様の強度が求められるようにな
ってくると、低硬度、高強度を両立させることは、きわ
めて困難となる。この問題は、構造物使用中に補修溶接
等を行う場合、その熱影響を受けて硬化するのは、母材
より添加元素の多い溶接金属となる可能性が大きいた
め、より困難となってくる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】このような問題を打ち
破るためには、溶接金属については、Ｈｖ２４８以下を
満足する場合は言うに及ばず、Ｈｖ２４８以下を満足し
なくても、低硬度が達成された（Ｈｖ２４８以下を満足
する）母材、母材ＨＡＺの耐ＳＳＣ性と同等な特性をも
たせる必要がある。言い替えれば、ＳＳＣをおこさない
最高の硬さ（以下単に限界硬さという）が、Ｈｖ２４８
を上回るような溶接金属の発明が必要である。このこと
は、溶接構造物使用中、補修溶接が必要となった場合、
その溶接条件によっては、溶接金属についてはＨｖ２４
８以下の条件を満たさない可能性があることを考える
と、その意義は大きい。すなわち、本発明はＨｖ２４８
以下という条件が満足されない場合であっても、良好な
耐ＳＳＣ性を示す溶接金属を持つことを特徴とする溶接
構造物を提供することを目的とするものである。
破るためには、溶接金属については、Ｈｖ２４８以下を
満足する場合は言うに及ばず、Ｈｖ２４８以下を満足し
なくても、低硬度が達成された（Ｈｖ２４８以下を満足
する）母材、母材ＨＡＺの耐ＳＳＣ性と同等な特性をも
たせる必要がある。言い替えれば、ＳＳＣをおこさない
最高の硬さ（以下単に限界硬さという）が、Ｈｖ２４８
を上回るような溶接金属の発明が必要である。このこと
は、溶接構造物使用中、補修溶接が必要となった場合、
その溶接条件によっては、溶接金属についてはＨｖ２４
８以下の条件を満たさない可能性があることを考える
と、その意義は大きい。すなわち、本発明はＨｖ２４８
以下という条件が満足されない場合であっても、良好な
耐ＳＳＣ性を示す溶接金属を持つことを特徴とする溶接
構造物を提供することを目的とするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、以上のよ
うな事情に着目し、また、溶接金属は母材と比べ酸素量
が非常に多いなどの違いがあることから、ＳＳＣ感受性
が母材のそれとは異なるに違いないと確信し、主とし
て、溶接金属中の成分の、ＳＳＣ感受性に及ぼす影響を
研究してきた。本発明は、かかる研究の結果完成された
ものであり、その構成とは、母材部が、重量％で、Ｃ；
０．０２〜０．０６％、Ｓｉ；０．６％以下、Ｍｎ；
１．０〜１．６％、Ｐ；０．０２０％以下、Ｓ；０．０
０１％以下、Ａｌ；０．００１〜０．０６０％、Ｎｂ；
０．００５〜０．０４％、Ｔｉ；０．００５〜０．０３
０％、Ｃａ；０．００１〜０．００６％、Ｎ；０．００
６％以下、必要に応じて、Ｍｏ；０．０５〜０．５％、
Ｎｉ；０．０５〜０．５％、Ｃｕ；０．０５〜０．５
％、Ｖ；０．０１〜０．１０％の範囲で１種または２種
以上を含有し、残部鉄及び不可避的不純物からなり、溶
接金属が、（１）式に示す指数Ｐｗｍ；０．２５〜０．
４３％であり、かつ、Ｃ；０．０３〜０．１４％、Ｓ
ｉ；０．１〜０．６％、Ｍｎ；０．７０〜１．８％、
Ｐ；０．０２％以下、Ｓ：０．０２％以下、Ｔｉ；０．
００５〜０．０５％、Ｂ；０．０００６〜０．００５
％、Ｏ；０．０１５〜０．０５％、Ａｌ；０．０１〜
０．０５５％とし、必要に応じて、Ｃｒ；０．５％以
下、Ｍｏ；０．５％以下、Ｎｉ；１．０％以下、Ｃｕ；
１．０％以下の１種または２種以上を含有し、残部が鉄
及び不可避的不純物からなるか、もしくは、Ｐｗｍ；
０．２５〜０．５５％、Ｃ；０．０３〜０．１４％、Ｓ
ｉ；０．１〜０．６％、Ｍｎ；０．７０〜１．８％、
Ｐ；０．０２％以下、Ｓ；０．０２％以下、Ｂ；０．０
００６％未満、Ｏ；０．０１５〜０．０８％、Ａｌ；
０．０１〜０．０５５％とし、必要に応じて、Ｃｒ；
０．５％以下、Ｍｏ；０．５％以下、Ｎｉ；１．０％以
下、Ｃｕ；１．０％以下の１種または２種以上を含有
し、残部が鉄及び不可避的不純物からなることを特徴と
する溶接構造物にその要旨が存在する。 Ｐｗｍ＝Ｃ＋Ｓｉ／２４＋Ｍｎ／５＋Ｃｒ／７＋Ｍｏ／４ ＋Ｎｉ／１０＋Ｃｕ／１４ （１） 以下に本発明の詳細な説明を行う。
うな事情に着目し、また、溶接金属は母材と比べ酸素量
が非常に多いなどの違いがあることから、ＳＳＣ感受性
が母材のそれとは異なるに違いないと確信し、主とし
て、溶接金属中の成分の、ＳＳＣ感受性に及ぼす影響を
研究してきた。本発明は、かかる研究の結果完成された
ものであり、その構成とは、母材部が、重量％で、Ｃ；
０．０２〜０．０６％、Ｓｉ；０．６％以下、Ｍｎ；
１．０〜１．６％、Ｐ；０．０２０％以下、Ｓ；０．０
０１％以下、Ａｌ；０．００１〜０．０６０％、Ｎｂ；
０．００５〜０．０４％、Ｔｉ；０．００５〜０．０３
０％、Ｃａ；０．００１〜０．００６％、Ｎ；０．００
６％以下、必要に応じて、Ｍｏ；０．０５〜０．５％、
Ｎｉ；０．０５〜０．５％、Ｃｕ；０．０５〜０．５
％、Ｖ；０．０１〜０．１０％の範囲で１種または２種
以上を含有し、残部鉄及び不可避的不純物からなり、溶
接金属が、（１）式に示す指数Ｐｗｍ；０．２５〜０．
４３％であり、かつ、Ｃ；０．０３〜０．１４％、Ｓ
ｉ；０．１〜０．６％、Ｍｎ；０．７０〜１．８％、
Ｐ；０．０２％以下、Ｓ：０．０２％以下、Ｔｉ；０．
００５〜０．０５％、Ｂ；０．０００６〜０．００５
％、Ｏ；０．０１５〜０．０５％、Ａｌ；０．０１〜
０．０５５％とし、必要に応じて、Ｃｒ；０．５％以
下、Ｍｏ；０．５％以下、Ｎｉ；１．０％以下、Ｃｕ；
１．０％以下の１種または２種以上を含有し、残部が鉄
及び不可避的不純物からなるか、もしくは、Ｐｗｍ；
０．２５〜０．５５％、Ｃ；０．０３〜０．１４％、Ｓ
ｉ；０．１〜０．６％、Ｍｎ；０．７０〜１．８％、
Ｐ；０．０２％以下、Ｓ；０．０２％以下、Ｂ；０．０
００６％未満、Ｏ；０．０１５〜０．０８％、Ａｌ；
０．０１〜０．０５５％とし、必要に応じて、Ｃｒ；
０．５％以下、Ｍｏ；０．５％以下、Ｎｉ；１．０％以
下、Ｃｕ；１．０％以下の１種または２種以上を含有
し、残部が鉄及び不可避的不純物からなることを特徴と
する溶接構造物にその要旨が存在する。 Ｐｗｍ＝Ｃ＋Ｓｉ／２４＋Ｍｎ／５＋Ｃｒ／７＋Ｍｏ／４ ＋Ｎｉ／１０＋Ｃｕ／１４ （１） 以下に本発明の詳細な説明を行う。
【０００７】
【作用】まず母材部について述べる。母材の耐ＨＩＣ性
及び耐ＳＳＣ性は、従来より採用されている、母材中の
硫化物低減及びその形態制御、母材及びＨＡＺの最高硬
さをＨｖ２４８以下を確保することにより達成すること
とした。そのための成分範囲について以下に説明する。
Ｃ及びＭｎは、母材の強度靱性を確保する上で不可欠な
成分である。しかし、過度の添加は焼き入れ性を上げす
ぎるため、その範囲を、それぞれ０．０２〜０．０６
％、１．０〜１．６％とした。Ｓｉは、添加量が多すぎ
ると、ＨＡＺ靱性が劣化するので、上限を０．６％とし
た。Ｐ及びＳは、本発明においては不純物であるが、母
材、ＨＡＺの靱性を劣化させ、かつＳは硫化物を生成す
るので、上限をそれぞれ、０．０２０％、０．００１％
とした。
及び耐ＳＳＣ性は、従来より採用されている、母材中の
硫化物低減及びその形態制御、母材及びＨＡＺの最高硬
さをＨｖ２４８以下を確保することにより達成すること
とした。そのための成分範囲について以下に説明する。
Ｃ及びＭｎは、母材の強度靱性を確保する上で不可欠な
成分である。しかし、過度の添加は焼き入れ性を上げす
ぎるため、その範囲を、それぞれ０．０２〜０．０６
％、１．０〜１．６％とした。Ｓｉは、添加量が多すぎ
ると、ＨＡＺ靱性が劣化するので、上限を０．６％とし
た。Ｐ及びＳは、本発明においては不純物であるが、母
材、ＨＡＺの靱性を劣化させ、かつＳは硫化物を生成す
るので、上限をそれぞれ、０．０２０％、０．００１％
とした。
【０００８】Ａｌは、脱酸に必要な量、及び、靱性劣化
を起こさない量という点から０．００１〜０．０６０％
とした。Ｎｂは、析出効果による強度向上のため０．０
０５％は必要であるが、ＨＡＺ硬さを抑えるため上限を
０．０４％とした。Ｔｉは、ＴｉＮとして母材及びＨＡ
Ｚの細粒化に有効であるため、必須である。しかし、Ｔ
ｉ、Ｎ共過度の添加は母材及びＨＡＺの靱性を劣化させ
るので、その範囲を０．００５〜０．０３０％、０．０
０６％以下とした。Ｃａは硫化物の形態を制御するた
め、また靱性を向上させるために必要であるが、Ｃａ
Ｏ、ＣａＳが多量に生成されれば、逆に靱性劣化を招く
ためその範囲を０．００１〜０．００６％とした。以上
は基本成分についてであるが、本発明構造物の母材部は
この外に必要に応じて下記付加成分を１種又は２種以上
を含有できる。
を起こさない量という点から０．００１〜０．０６０％
とした。Ｎｂは、析出効果による強度向上のため０．０
０５％は必要であるが、ＨＡＺ硬さを抑えるため上限を
０．０４％とした。Ｔｉは、ＴｉＮとして母材及びＨＡ
Ｚの細粒化に有効であるため、必須である。しかし、Ｔ
ｉ、Ｎ共過度の添加は母材及びＨＡＺの靱性を劣化させ
るので、その範囲を０．００５〜０．０３０％、０．０
０６％以下とした。Ｃａは硫化物の形態を制御するた
め、また靱性を向上させるために必要であるが、Ｃａ
Ｏ、ＣａＳが多量に生成されれば、逆に靱性劣化を招く
ためその範囲を０．００１〜０．００６％とした。以上
は基本成分についてであるが、本発明構造物の母材部は
この外に必要に応じて下記付加成分を１種又は２種以上
を含有できる。
【０００９】Ｍｏは母材の強度、靱性を向上させるが、
添加量が多すぎると靱性、溶接性の劣化を招くため、
０．５％以下とした。下限は、実質的効果が得られるた
めという意味で、０．０５％とした。下限については、
Ｎｉ、Ｃｕについても同様である。Ｎｉの上限は、ＨＡ
Ｚ靱性に悪影響を及ぼさないと言う点から０．５％とし
た。Ｃｕは、母材製造時のＣｕクラック防止と言う点か
ら上限を０．５％とした。Ｖは、Ｎｂ同様析出効果に寄
与するものであるが、Ｎｂ程の働きが無いため、その範
囲を０．０１〜０．１０％とした。以上のような成分範
囲の鋼を、必要に応じ制御圧延制御冷却、あるいは、焼
き入れ焼き戻しを行うことにより、強度を５０ｋｇｆ／
ｍｍ2以上にし、かつ、良好な耐ＨＩＣ性及び低硬度
（Ｈｖ２４８以下）すなわち良好な耐ＳＳＣ性を確保す
ることが可能となる。
添加量が多すぎると靱性、溶接性の劣化を招くため、
０．５％以下とした。下限は、実質的効果が得られるた
めという意味で、０．０５％とした。下限については、
Ｎｉ、Ｃｕについても同様である。Ｎｉの上限は、ＨＡ
Ｚ靱性に悪影響を及ぼさないと言う点から０．５％とし
た。Ｃｕは、母材製造時のＣｕクラック防止と言う点か
ら上限を０．５％とした。Ｖは、Ｎｂ同様析出効果に寄
与するものであるが、Ｎｂ程の働きが無いため、その範
囲を０．０１〜０．１０％とした。以上のような成分範
囲の鋼を、必要に応じ制御圧延制御冷却、あるいは、焼
き入れ焼き戻しを行うことにより、強度を５０ｋｇｆ／
ｍｍ2以上にし、かつ、良好な耐ＨＩＣ性及び低硬度
（Ｈｖ２４８以下）すなわち良好な耐ＳＳＣ性を確保す
ることが可能となる。
【００１０】次に溶接金属について述べる。溶接金属に
ついては既に述べたようにＨＩＣは起こらないとされて
いる。ＳＳＣに関しては、母材及びＨＡＺについてはＨ
ｖ２４８以下を満足させることによって良好な耐ＳＳＣ
性を確保してきたが、溶接金属についてはＨｖ２４８以
下という条件を満足しなくても良好な耐ＳＳＣ性を示す
ための成分範囲を設定しなければならない。
ついては既に述べたようにＨＩＣは起こらないとされて
いる。ＳＳＣに関しては、母材及びＨＡＺについてはＨ
ｖ２４８以下を満足させることによって良好な耐ＳＳＣ
性を確保してきたが、溶接金属についてはＨｖ２４８以
下という条件を満足しなくても良好な耐ＳＳＣ性を示す
ための成分範囲を設定しなければならない。
【００１１】まずＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｉ、
Ｃｕについてであるが、これらの成分は、溶接金属の耐
ＳＳＣ性から考えると、いずれもＳＳＣを起こさない最
高の硬さ（限界硬さ）を下げる働きがある。しかし、そ
の影響度が異なるため、（１）式で計算される指数Ｐｗ
ｍを導入した。そして、Ｐｗｍ≦０．５５％とすること
により、良好な耐ＳＳＣ性を得ることができる。逆に、
Ｐｗｍ＞０．５５％の場合は、ＮＡＣＥが提唱するＨｖ
２４８以下を満足してもＳＳＣを防ぐことができない場
合が生じる。Ｐｗｍの上限を０．５５％としたのはこの
理由による。
Ｃｕについてであるが、これらの成分は、溶接金属の耐
ＳＳＣ性から考えると、いずれもＳＳＣを起こさない最
高の硬さ（限界硬さ）を下げる働きがある。しかし、そ
の影響度が異なるため、（１）式で計算される指数Ｐｗ
ｍを導入した。そして、Ｐｗｍ≦０．５５％とすること
により、良好な耐ＳＳＣ性を得ることができる。逆に、
Ｐｗｍ＞０．５５％の場合は、ＮＡＣＥが提唱するＨｖ
２４８以下を満足してもＳＳＣを防ぐことができない場
合が生じる。Ｐｗｍの上限を０．５５％としたのはこの
理由による。
【００１２】但し、Ｐｗｍの上限も他の元素によって変
化してくる。即ち、後に述べるＢによってＰｗｍの上限
は減少してくる。しかし、ＢはＴｉと共に溶接金属に添
加され、靱性の向上には非常に有効なため、本発明者ら
は、溶接金属にＢを添加しないとするのは不合理と考え
た。そこで、Ｂを添加しても良好な耐ＳＳＣ性が得られ
る上限として０．４３％を見いだしたものである。
化してくる。即ち、後に述べるＢによってＰｗｍの上限
は減少してくる。しかし、ＢはＴｉと共に溶接金属に添
加され、靱性の向上には非常に有効なため、本発明者ら
は、溶接金属にＢを添加しないとするのは不合理と考え
た。そこで、Ｂを添加しても良好な耐ＳＳＣ性が得られ
る上限として０．４３％を見いだしたものである。
【００１３】一方、Ｐｗｍ≦０．４３％を満たせば、Ｂ
の添加・無添加にかかわらずＨｖ２４８以下を満たさな
くとも良好な耐ＳＳＣ性を得られるものであるが、Ｐｗ
ｍ＜０．２５％の範囲においては、母材と同等な強度を
確保するのが困難になり、かつ、通常の溶接施工時で考
えられる低入熱量においても最高硬さがＨｖ２４８以下
となってしまい、従来の技術による耐ＳＳＣ性確保と同
一になる。従って、Ｐｗｍ＜０．２５％の範囲は、本発
明の範囲から外れるとして、Ｐｗｍの下限を０．２５％
とした。
の添加・無添加にかかわらずＨｖ２４８以下を満たさな
くとも良好な耐ＳＳＣ性を得られるものであるが、Ｐｗ
ｍ＜０．２５％の範囲においては、母材と同等な強度を
確保するのが困難になり、かつ、通常の溶接施工時で考
えられる低入熱量においても最高硬さがＨｖ２４８以下
となってしまい、従来の技術による耐ＳＳＣ性確保と同
一になる。従って、Ｐｗｍ＜０．２５％の範囲は、本発
明の範囲から外れるとして、Ｐｗｍの下限を０．２５％
とした。
【００１４】次に、溶接金属の各成分に付いて、その範
囲限定理由に付いて述べる。Ｃは、過剰に添加すると、
焼き入れ性を過度に上げ、かつ溶接中に凝固割れを引き
起こし、また、耐ＳＳＣ性を低下させることもあること
から上限を０．１４％とした。下限の０．０３％は、強
度、焼き入れ性を確保する最小の値である。Ｍｎは、Ｃ
同様、強度、靱性を確保する上で、必要不可欠である。
Ｍｎの下限、０．７０％は、これらを確保する上で必要
な最小値である。逆に、Ｍｎは、１．８％を超すと、過
度の焼き入れ性が生じ、かつ限界硬さがＨｖ２４８以下
になってしまうのでこの値を上限とした。
囲限定理由に付いて述べる。Ｃは、過剰に添加すると、
焼き入れ性を過度に上げ、かつ溶接中に凝固割れを引き
起こし、また、耐ＳＳＣ性を低下させることもあること
から上限を０．１４％とした。下限の０．０３％は、強
度、焼き入れ性を確保する最小の値である。Ｍｎは、Ｃ
同様、強度、靱性を確保する上で、必要不可欠である。
Ｍｎの下限、０．７０％は、これらを確保する上で必要
な最小値である。逆に、Ｍｎは、１．８％を超すと、過
度の焼き入れ性が生じ、かつ限界硬さがＨｖ２４８以下
になってしまうのでこの値を上限とした。
【００１５】Ｓｉは脱酸元素であり、後に述べるＯの量
に大きな影響を与える。また、Ｓｉは、溶接作業時の作
業性にも大きな影響を与える。耐ＳＳＣ性確保という観
点からはＳｉは少ないほどよい（Ｏ量が多いほどよい）
が、実用上充分な作業性を確保すると言う点、及び過度
のＯ増大を防ぐという点から、その下限を０．１％とし
た。上限は、焼き入れ性の過度の上昇、靱性劣化、Ｏ量
を下げることによる耐ＳＳＣ性の低下の点から、０．６
％とした。
に大きな影響を与える。また、Ｓｉは、溶接作業時の作
業性にも大きな影響を与える。耐ＳＳＣ性確保という観
点からはＳｉは少ないほどよい（Ｏ量が多いほどよい）
が、実用上充分な作業性を確保すると言う点、及び過度
のＯ増大を防ぐという点から、その下限を０．１％とし
た。上限は、焼き入れ性の過度の上昇、靱性劣化、Ｏ量
を下げることによる耐ＳＳＣ性の低下の点から、０．６
％とした。
【００１６】Ｐ及びＳは、本発明においては不純物であ
る。しかし、Ｐ及びＳは、溶接金属中では、粒界に偏析
しやすく、この点によるＳＲ脆化、靱性劣化の問題が生
じる可能性があるため、上限をそれぞれ０．０２０％と
した。
る。しかし、Ｐ及びＳは、溶接金属中では、粒界に偏析
しやすく、この点によるＳＲ脆化、靱性劣化の問題が生
じる可能性があるため、上限をそれぞれ０．０２０％と
した。
【００１７】Ｂは、それを添加することによって限界硬
さを下げる。従って、Ｂの働きが大きくない、０．００
０６％未満については、（１）式に示す、Ｐｗｍは、上
限を０．５５％としても良いが、それ以上添加する場合
は、Ｐｗｍの上限を０．４３％としなければならない。
このことは、Ｂ添加により、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｍ
ｏ、Ｎｉ、Ｃｕの選択範囲を狭くすることを意味し、好
ましいことではないが、ＢはＴｉと共に添加することに
より、溶接金属の靱性を飛躍的に向上させることができ
る。しかも、Ｂ添加による限界硬さの減少は、Ｂが０．
００１％以上では、Ｂの限界硬さに与える影響は非常に
小さい。以上のことにより、本発明者らは、Ｐｗｍの範
囲を狭くしても、Ｂ添加は実用上有効と考えた。Ｂ添加
の下限０．０００６％は、実質的な効果が得られるため
の最小値である。しかし、Ｂは、過剰に添加すると、オ
ーステナイト粒界に偏析し、初析フェライトの成長を抑
え、過大な焼き入れ性を生じせしめるので、Ｂ添加の上
限を０．００５％とした。
さを下げる。従って、Ｂの働きが大きくない、０．００
０６％未満については、（１）式に示す、Ｐｗｍは、上
限を０．５５％としても良いが、それ以上添加する場合
は、Ｐｗｍの上限を０．４３％としなければならない。
このことは、Ｂ添加により、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｍ
ｏ、Ｎｉ、Ｃｕの選択範囲を狭くすることを意味し、好
ましいことではないが、ＢはＴｉと共に添加することに
より、溶接金属の靱性を飛躍的に向上させることができ
る。しかも、Ｂ添加による限界硬さの減少は、Ｂが０．
００１％以上では、Ｂの限界硬さに与える影響は非常に
小さい。以上のことにより、本発明者らは、Ｐｗｍの範
囲を狭くしても、Ｂ添加は実用上有効と考えた。Ｂ添加
の下限０．０００６％は、実質的な効果が得られるため
の最小値である。しかし、Ｂは、過剰に添加すると、オ
ーステナイト粒界に偏析し、初析フェライトの成長を抑
え、過大な焼き入れ性を生じせしめるので、Ｂ添加の上
限を０．００５％とした。
【００１８】Ｏは、本発明の中で扱う溶接金属成分のな
かで、添加量を増大させることにより、限界硬さを上げ
る、即ち耐ＳＳＣ性を向上させることができる唯一の成
分である。しかし、Ｏの多くは溶接金属中の非金属介在
物として存在し、フェライトの生成核として働くため、
過剰に添加すると焼き入れ性が低くなりすぎ、所定の靱
性が確保できなくなる可能性も生じてくる。さらに、Ｏ
は溶接金属中にＢが存在する場合、Ｂと結合しＢ2Ｏ3と
なり、有効Ｂを減少させる可能性がある。そこで、Ｂを
添加する場合、その効果を損なわない範囲として、Ｏの
上限を０．０５％とした。Ｂ添加をしない場合について
は、所定の靱性確保する上限として０．０８％とした。
下限の０．０１５％は、良好な耐ＳＳＣ性を得るための
最小の値である。
かで、添加量を増大させることにより、限界硬さを上げ
る、即ち耐ＳＳＣ性を向上させることができる唯一の成
分である。しかし、Ｏの多くは溶接金属中の非金属介在
物として存在し、フェライトの生成核として働くため、
過剰に添加すると焼き入れ性が低くなりすぎ、所定の靱
性が確保できなくなる可能性も生じてくる。さらに、Ｏ
は溶接金属中にＢが存在する場合、Ｂと結合しＢ2Ｏ3と
なり、有効Ｂを減少させる可能性がある。そこで、Ｂを
添加する場合、その効果を損なわない範囲として、Ｏの
上限を０．０５％とした。Ｂ添加をしない場合について
は、所定の靱性確保する上限として０．０８％とした。
下限の０．０１５％は、良好な耐ＳＳＣ性を得るための
最小の値である。
【００１９】Ａｌは、Ｏと非金属介在物を形成する。Ａ
ｌの量が不十分だと十分な脱酸が行われず、溶接金属の
過剰なＯがＣ、Ｓｉ、Ｍｎなどと反応を起こすため所定
の焼き入れ性が確保できなくなる可能性がある。Ａｌの
下限０．０１％は十分な脱酸を行うため最少の値であ
る。一方、Ａｌの過剰な添加は過度の脱酸が生じ溶接金
属中のＯの量が適切な範囲にならない場合がある。Ａｌ
の上限は、適切なＯの量を確保する最大値として、０．
０５５％とした。
ｌの量が不十分だと十分な脱酸が行われず、溶接金属の
過剰なＯがＣ、Ｓｉ、Ｍｎなどと反応を起こすため所定
の焼き入れ性が確保できなくなる可能性がある。Ａｌの
下限０．０１％は十分な脱酸を行うため最少の値であ
る。一方、Ａｌの過剰な添加は過度の脱酸が生じ溶接金
属中のＯの量が適切な範囲にならない場合がある。Ａｌ
の上限は、適切なＯの量を確保する最大値として、０．
０５５％とした。
【００２０】以上は、溶接金属における基本成分につい
てであるが、この他に必要に応じて、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎ
ｉ、Ｃｕ、Ｔｉのうち１種又は２種以上添加することが
できる。Ｃｒ、Ｍｏは、本発明の優れた特性を生かすた
めに添加されるべき元素である。しかし、Ｃｒ、Ｍｏ
は、Ｃ、Ｍｎ同様、焼き入れ性を上げる働きがあり、か
つＣ、Ｍｎに比べ高価であるためそれぞれ上限を０．５
％とした。
てであるが、この他に必要に応じて、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎ
ｉ、Ｃｕ、Ｔｉのうち１種又は２種以上添加することが
できる。Ｃｒ、Ｍｏは、本発明の優れた特性を生かすた
めに添加されるべき元素である。しかし、Ｃｒ、Ｍｏ
は、Ｃ、Ｍｎ同様、焼き入れ性を上げる働きがあり、か
つＣ、Ｍｎに比べ高価であるためそれぞれ上限を０．５
％とした。
【００２１】ＣｕはＰｗｍ中のＣｕの係数を、Ｍｎ、Ｃ
ｒ、Ｍｏ等のそれと比較しても理解できるように、耐Ｓ
ＳＣ特性への影響は小さい。従って、Ｃｒ、Ｍｏより選
択の範囲を広くすることが出来る。しかし、影響が全く
無いわけではなく、しかも過度の添加は溶接金属、さら
にＳＲを行った後の溶接金属の靱性を劣化させるためそ
の上限を１．０％とした。
ｒ、Ｍｏ等のそれと比較しても理解できるように、耐Ｓ
ＳＣ特性への影響は小さい。従って、Ｃｒ、Ｍｏより選
択の範囲を広くすることが出来る。しかし、影響が全く
無いわけではなく、しかも過度の添加は溶接金属、さら
にＳＲを行った後の溶接金属の靱性を劣化させるためそ
の上限を１．０％とした。
【００２２】Ｎｉは、Ｃｕ同様Ｐｗｍ中の係数は比較的
小さい。しかし、過度の添加は溶接金属の焼入性を上げ
すぎ、靱性劣化を生じせしめるのでその上限を１．０％
とすることにした。
小さい。しかし、過度の添加は溶接金属の焼入性を上げ
すぎ、靱性劣化を生じせしめるのでその上限を１．０％
とすることにした。
【００２３】ＴｉはＢと共に添加し、溶接金属の靱性の
向上に用いるべきものである。Ｔｉの下限、０．００５
％は実質的な効果を得るために必要な最小量である。Ｔ
ｉはＴｉＮ、ＴｉＯ等となり、フェライトの生成核とし
て働き、微細な組織を形成する効果があるが、その反
面、ＴｉＣなどの析出物を形成し、これが過度に存在す
ると溶接金属の靱性劣化をもたらすため、上限を０．０
５％とした。
向上に用いるべきものである。Ｔｉの下限、０．００５
％は実質的な効果を得るために必要な最小量である。Ｔ
ｉはＴｉＮ、ＴｉＯ等となり、フェライトの生成核とし
て働き、微細な組織を形成する効果があるが、その反
面、ＴｉＣなどの析出物を形成し、これが過度に存在す
ると溶接金属の靱性劣化をもたらすため、上限を０．０
５％とした。
【００２４】以上、母材及び溶接金属の成分範囲につい
て述べてきたが、上記溶接金属の成分範囲は、その溶接
方法によって制限されるものではない。また、溶接金属
の成分を所定の範囲に制限する手段として、溶接ワイヤ
の成分を制限する、あるいは、溶接フラックスの成分を
制限するなどがあるが、溶接後の溶接金属成分が所定の
範囲内にあれば、これら手段にも依存しない。
て述べてきたが、上記溶接金属の成分範囲は、その溶接
方法によって制限されるものではない。また、溶接金属
の成分を所定の範囲に制限する手段として、溶接ワイヤ
の成分を制限する、あるいは、溶接フラックスの成分を
制限するなどがあるが、溶接後の溶接金属成分が所定の
範囲内にあれば、これら手段にも依存しない。
【００２５】
【実施例】表１に示すような成分を持つ母材に、ＪＩＳ
のＺ３１０１に従い、溶接熱影響部の最高硬さ試験を行
い、母材及びＨＡＺの最高硬さを測定することにより、
これらの耐ＳＳＣ性を評価した。本発明によれば、溶接
熱影響部最高硬さが、Ｈｖ２４８を上回ることはなく、
良好な耐ＳＳＣ性を示すことがわかる。さらに、超音波
探傷により測定したＮＡＣＥ環境下におけるＨＩＣ割れ
率（ＣＡＲ）も示した。比較例に比べ、本発明はＨＩＣ
は発生せず、良好な耐ＨＩＣ性を示している。また、４
点曲げのＳＳＣ試験を実降伏応力に相当する曲げ応力を
負荷して行っても、本発明の場合、割れは全く認められ
なかった。
のＺ３１０１に従い、溶接熱影響部の最高硬さ試験を行
い、母材及びＨＡＺの最高硬さを測定することにより、
これらの耐ＳＳＣ性を評価した。本発明によれば、溶接
熱影響部最高硬さが、Ｈｖ２４８を上回ることはなく、
良好な耐ＳＳＣ性を示すことがわかる。さらに、超音波
探傷により測定したＮＡＣＥ環境下におけるＨＩＣ割れ
率（ＣＡＲ）も示した。比較例に比べ、本発明はＨＩＣ
は発生せず、良好な耐ＨＩＣ性を示している。また、４
点曲げのＳＳＣ試験を実降伏応力に相当する曲げ応力を
負荷して行っても、本発明の場合、割れは全く認められ
なかった。
【００２６】種々の溶接継手を作製するために、図１に
あるように、２本のビードを置き、図２に示す部分よ
り、ＳＳＣ試験片３を採取した。図１において、第２ビ
ード２は、第１ビード１に熱影響を与えるためのもの
で、第２ビードの入熱量を変化させることにより、第１
ビードの最高硬さをコントロールできる。第１ビードに
用いた溶接方法は、サブマージドアーク溶接（ＳＡ
Ｗ）、手溶接（ＳＭＡＷ）、ガスシールド溶接（ＧＭＡ
Ｗ）の３種であり、これら３種の溶接方法は、一般的か
つ代表的溶接方法で、ステンレス鋼におけるティグ溶
接、溶接金属中の酸素量を確保することが難しいセルフ
シールド溶接などを除けば、サワー環境中で用いられる
溶接構造物のほとんどが、これら３種の溶接方法で施工
される。
あるように、２本のビードを置き、図２に示す部分よ
り、ＳＳＣ試験片３を採取した。図１において、第２ビ
ード２は、第１ビード１に熱影響を与えるためのもの
で、第２ビードの入熱量を変化させることにより、第１
ビードの最高硬さをコントロールできる。第１ビードに
用いた溶接方法は、サブマージドアーク溶接（ＳＡ
Ｗ）、手溶接（ＳＭＡＷ）、ガスシールド溶接（ＧＭＡ
Ｗ）の３種であり、これら３種の溶接方法は、一般的か
つ代表的溶接方法で、ステンレス鋼におけるティグ溶
接、溶接金属中の酸素量を確保することが難しいセルフ
シールド溶接などを除けば、サワー環境中で用いられる
溶接構造物のほとんどが、これら３種の溶接方法で施工
される。
【００２７】第２ビードは、第１ビード及び母材熱影響
部の最高硬さをコントロールするためのものであるが、
ＳＳＣが第２ビードより生じる場合は、第１ビードまた
は母材熱影響部のＳＳＣ試験ではなくなるため、第２ビ
ードにたいしては、入熱量５ｋＪ／ｃｍでもＳＳＣを起
こさなかった表２ＤにあるＹ−３のワイヤとシールドガ
スの組合せを用いた。
部の最高硬さをコントロールするためのものであるが、
ＳＳＣが第２ビードより生じる場合は、第１ビードまた
は母材熱影響部のＳＳＣ試験ではなくなるため、第２ビ
ードにたいしては、入熱量５ｋＪ／ｃｍでもＳＳＣを起
こさなかった表２ＤにあるＹ−３のワイヤとシールドガ
スの組合せを用いた。
【００２８】表２Ａ、２Ｂ、２Ｃは、各溶接方法に用い
た溶接材料の成分を示している。表２は、第１ビードに
用いた溶接条件及び溶接材料を示している。表３Ａ，Ｂ
はＳＳＣ試験結果をまとめたものである。溶接金属の化
学組成とは、第１ビードの組成を指す。限界硬さは、第
２ビードにより第１ビードの最高硬さを変化させた溶接
継手部を作製し、それぞれの継手よりＳＳＣ試験片を図
２に示すように採取し、実降伏応力に相当する曲げ応力
をＮＡＣＥ環境下において負荷し、ＳＳＣを発生しない
最高の硬さとして決定した。本発明によれば、母材及び
母材熱影響部にはＳＳＣが起こらず、また、溶接金属の
限界硬さは全てＨｖ２４８を超えており、ＮＡＣＥが提
唱するＨｖ２４８以下という条件を満たさなくとも良好
な耐ＳＳＣ性が得られることがわかる。
た溶接材料の成分を示している。表２は、第１ビードに
用いた溶接条件及び溶接材料を示している。表３Ａ，Ｂ
はＳＳＣ試験結果をまとめたものである。溶接金属の化
学組成とは、第１ビードの組成を指す。限界硬さは、第
２ビードにより第１ビードの最高硬さを変化させた溶接
継手部を作製し、それぞれの継手よりＳＳＣ試験片を図
２に示すように採取し、実降伏応力に相当する曲げ応力
をＮＡＣＥ環境下において負荷し、ＳＳＣを発生しない
最高の硬さとして決定した。本発明によれば、母材及び
母材熱影響部にはＳＳＣが起こらず、また、溶接金属の
限界硬さは全てＨｖ２４８を超えており、ＮＡＣＥが提
唱するＨｖ２４８以下という条件を満たさなくとも良好
な耐ＳＳＣ性が得られることがわかる。
【００２９】一方、比較例では、ＹＣ３，ＹＣ４，ＹＤ
２，ＹＥ２，ＹＥ３，ＹＦ２，ＹＧ２，ＭＡ３，ＳＡ，
ＳＦのように、溶接金属の限界硬さに達する前に母材ま
たは母材ＨＡＺにＳＳＣやＨＩＣが生じ、溶接金属の限
界硬さが決定できないものや、ＭＤ，ＭＥ，ＳＬ，Ｓ
Ｕ，ＳＶ，ＳＹのように溶接金属の限界硬さがＨｖ２４
８を下回るものが生じている。
２，ＹＥ２，ＹＥ３，ＹＦ２，ＹＧ２，ＭＡ３，ＳＡ，
ＳＦのように、溶接金属の限界硬さに達する前に母材ま
たは母材ＨＡＺにＳＳＣやＨＩＣが生じ、溶接金属の限
界硬さが決定できないものや、ＭＤ，ＭＥ，ＳＬ，Ｓ
Ｕ，ＳＶ，ＳＹのように溶接金属の限界硬さがＨｖ２４
８を下回るものが生じている。
【００３０】
【表１】
【００３１】
【表２Ａ】
【００３２】
【表２Ｂ】
【００３３】
【表２Ｃ】
【００３４】
【表２Ｄ】
【００３５】
【表２Ｅ】
【００３６】
【表３Ａ】
【００３７】
【表３Ｂ】
【００３８】
【発明の効果】本発明により、これまで広く信じられて
きた、ＳＳＣを防ぐ基準、Ｈｖ２４８以下と言う条件を
必ずしも満足しなくとも、良好な耐ＳＳＣ性を示す溶接
金属を持つ溶接構造物を提供することができる。このこ
とは、溶接金属成分の選択の幅が広がることを意味し、
耐ＳＳＣ性及びそれ以外の特性の確保など、溶接構造物
の信頼性の向上、補修溶接作業の能率向上等、期待され
る有用性はきわめて大である。
きた、ＳＳＣを防ぐ基準、Ｈｖ２４８以下と言う条件を
必ずしも満足しなくとも、良好な耐ＳＳＣ性を示す溶接
金属を持つ溶接構造物を提供することができる。このこ
とは、溶接金属成分の選択の幅が広がることを意味し、
耐ＳＳＣ性及びそれ以外の特性の確保など、溶接構造物
の信頼性の向上、補修溶接作業の能率向上等、期待され
る有用性はきわめて大である。
【図１】溶接試験に供した溶接継手を示す斜視図、
【図２】溶接継手部から採取したＳＳＣ試験に供する試
験片の採取位置を示す正面図である。
験片の採取位置を示す正面図である。
１ 第１ビード ２ 第２ビード ３ ＳＳＣ試験片 ４ 母材部
Claims (8)
- 【請求項１】 母材部が、重量％で、Ｃ；０．０２〜
０．０６％、Ｓｉ；０．６％以下、Ｍｎ；１．０〜１．
６％、Ｐ；０．０２０％以下、Ｓ；０．００１％以下、
Ａｌ；０．００１〜０．０６０％、Ｎｂ；０．００５〜
０．０４％、Ｔｉ；０．００５〜０．０３０％、Ｃａ；
０．００１〜０．００６％、Ｎ；０．００６％以下、残
部が鉄及び不可避的不純物からなる鋼であることを特徴
とし、溶接金属が、下記式で示される指数Ｐｗｍ；０．
２５〜０．４３％を満たし、Ｃ；０．０３〜０．１４
％、Ｓｉ；０．１〜０．６％、Ｍｎ；０．７０〜１．８
％、Ｐ；０．０２％以下、Ｓ；０．０２％以下、Ｔｉ；
０．００５〜０．０５％、Ｂ；０．０００６〜０．００
５％、Ｏ；０．０１５〜０．０５％、Ａｌ；０．０１〜
０．０５５％とし、残部が鉄及び不可避的不純物からな
ることを特徴とする溶接構造物。 - 【請求項２】 請求項１に記載の溶接構造物において、
溶接金属が、更に重量％で、Ｃｒ；０．５％以下、Ｍ
ｏ；０．５％以下、Ｎｉ；１．０％以下、Ｃｕ；１．０
％以下の１種または２種以上を更に含有することを特徴
とする溶接構造物。 - 【請求項３】 請求項１に記載の母材と同等の鋼材を母
材に持ち、溶接金属が、重量％で、下記指数Ｐｗｍが、
Ｐｗｍ；０．２５〜０．５５％を満たし、Ｃ；０．０３
〜０．１４％、Ｓｉ；０．１〜０．６％、Ｍｎ；０．７
０〜１．８％、Ｐ；０．０２％以下、Ｓ；０．０２％以
下、Ｂ；０．０００６％未満、Ｏ；０．０１５〜０．０
８％、Ａｌ；０．０１〜０．０５５％とし、残部が鉄及
び不可避的不純物からなることを特徴とする溶接構造
物。 - 【請求項４】 請求項３に記載の溶接構造物において、
溶接金属が、更に重量％で、Ｃｒ；０．５％以下、Ｍ
ｏ；０．５％以下、Ｎｉ；１．０％以下、Ｃｕ；１．０
％以下の１種または２種以上を更に含有することを特徴
とする溶接構造物。 - 【請求項５】 請求項１に記載の溶接構造物において、
母材が、重量％で、Ｍｏ；０．０５〜０．５％、Ｎｉ；
０．０５〜０．５％、Ｃｕ；０．０５〜０．５％、Ｖ；
０．０１〜０．１０％の範囲で１種または２種以上を更
に含有することを特徴とする溶接構造物。 - 【請求項６】 請求項２に記載の溶接構造物において、
母材が、重量％で、Ｍｏ；０．０５〜０．５％、Ｎｉ；
０．０５〜０．５％、Ｃｕ；０．０５〜０．５％、Ｖ；
０．０１〜０．１０％の範囲で１種または２種以上を更
に含有することを特徴とする溶接構造物。 - 【請求項７】 請求項３に記載の溶接構造物において、
母材が、重量％で、Ｍｏ；０．０５〜０．５％、Ｎｉ；
０．０５〜０．５％、Ｃｕ；０．０５〜０．５％、Ｖ；
０．０１〜０．１０％の範囲で１種または２種以上を更
に含有することを特徴とする溶接構造物。 - 【請求項８】 請求項４に記載の溶接構造物において、
母材が、重量％で、Ｍｏ；０．０５〜０．５％、Ｎｉ；
０．０５〜０．５％、Ｃｕ；０．０５〜０．５％、Ｖ；
０．０１〜０．１０％の範囲で１種または２種以上を更
に含有することを特徴とする溶接構造物。 Ｐｗｍ＝Ｃ＋Ｓｉ／２４＋Ｍｎ／５＋Ｃｒ／７＋Ｍｏ／４ ＋Ｎｉ／１０＋Ｃｕ／１４ （１）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4031278A JP2596868B2 (ja) | 1992-01-23 | 1992-01-23 | 耐ｈｉｃ性及び耐ｓｓｃ性に優れた溶接構造物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4031278A JP2596868B2 (ja) | 1992-01-23 | 1992-01-23 | 耐ｈｉｃ性及び耐ｓｓｃ性に優れた溶接構造物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05200583A JPH05200583A (ja) | 1993-08-10 |
| JP2596868B2 true JP2596868B2 (ja) | 1997-04-02 |
Family
ID=12326856
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4031278A Expired - Fee Related JP2596868B2 (ja) | 1992-01-23 | 1992-01-23 | 耐ｈｉｃ性及び耐ｓｓｃ性に優れた溶接構造物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2596868B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4771651B2 (ja) * | 2003-02-26 | 2011-09-14 | 新日本製鐵株式会社 | 耐食性および耐スラッジ性に優れた溶接継手を有する原油油槽 |
| JP5853456B2 (ja) * | 2011-07-19 | 2016-02-09 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Ｓｒ後の溶接部靱性に優れた低降伏比耐ｈｉｃ溶接鋼管およびその製造方法 |
| JP5857491B2 (ja) * | 2011-07-19 | 2016-02-10 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Ｓｒ後の溶接部靱性に優れた低降伏比耐ｈｉｃ溶接鋼管およびその製造方法 |
| US9895774B2 (en) * | 2013-05-08 | 2018-02-20 | Hobart Brothers Company | Systems and methods for low-manganese welding alloys |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6316461A (ja) * | 1987-02-17 | 1988-01-23 | Sanyo Electric Co Ltd | デイスクプレ−ヤのオ−トチエンジヤ−装置 |
| JP2705946B2 (ja) * | 1988-06-27 | 1998-01-28 | 新日本製鐵株式会社 | 耐ｓｓｃ性の優れた高張力鋼板の製造法 |
| JP2870830B2 (ja) * | 1989-07-31 | 1999-03-17 | 日本鋼管株式会社 | 耐ｈｉｃ特性に優れた高張力高靭性鋼板の製造方法 |
| JPH0381072A (ja) * | 1989-08-25 | 1991-04-05 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐水素誘起割れ性に優れた溶接鋼管の製造方法 |
| JPH0698500B2 (ja) * | 1990-03-30 | 1994-12-07 | 新日本製鐵株式会社 | 耐サワーガス性に優れた大径鋼管の製造方法 |
-
1992
- 1992-01-23 JP JP4031278A patent/JP2596868B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05200583A (ja) | 1993-08-10 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
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