JP5853456B2 - Sr後の溶接部靱性に優れた低降伏比耐hic溶接鋼管およびその製造方法 - Google Patents
Sr後の溶接部靱性に優れた低降伏比耐hic溶接鋼管およびその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP5853456B2 JP5853456B2 JP2011157606A JP2011157606A JP5853456B2 JP 5853456 B2 JP5853456 B2 JP 5853456B2 JP 2011157606 A JP2011157606 A JP 2011157606A JP 2011157606 A JP2011157606 A JP 2011157606A JP 5853456 B2 JP5853456 B2 JP 5853456B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- steel pipe
- welded steel
- base material
- toughness
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims description 85
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims description 85
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 18
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 51
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 36
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 36
- 229910001568 polygonal ferrite Inorganic materials 0.000 claims description 29
- 238000003466 welding Methods 0.000 claims description 28
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 22
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 21
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 20
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 13
- 229920000833 poly(n-hexyl isocyanate) polymer Polymers 0.000 claims description 12
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims description 11
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 238000010790 dilution Methods 0.000 claims description 8
- 239000012895 dilution Substances 0.000 claims description 8
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 8
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 8
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910001567 cementite Inorganic materials 0.000 claims description 4
- KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N iron;methane Chemical compound C.[Fe].[Fe].[Fe] KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000005304 joining Methods 0.000 claims description 3
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 24
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 23
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 23
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 22
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 20
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 14
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 14
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 13
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 13
- 230000001965 increasing effect Effects 0.000 description 12
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 12
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 9
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 8
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 8
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 7
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 7
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 7
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 6
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 6
- 229910001035 Soft ferrite Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 5
- 230000008569 process Effects 0.000 description 5
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 4
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 4
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 4
- RMLPZKRPSQVRAB-UHFFFAOYSA-N tris(3-methylphenyl) phosphate Chemical compound CC1=CC=CC(OP(=O)(OC=2C=C(C)C=CC=2)OC=2C=C(C)C=CC=2)=C1 RMLPZKRPSQVRAB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 3
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 3
- 238000005530 etching Methods 0.000 description 3
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 3
- 238000010606 normalization Methods 0.000 description 3
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 3
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 3
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 2
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 2
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 2
- 125000000896 monocarboxylic acid group Chemical group 0.000 description 2
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 2
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 2
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 2
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 1
- 241000255925 Diptera Species 0.000 description 1
- 239000008186 active pharmaceutical agent Substances 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005422 blasting Methods 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 239000005539 carbonized material Substances 0.000 description 1
- 230000003749 cleanliness Effects 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000000593 degrading effect Effects 0.000 description 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- 230000002708 enhancing effect Effects 0.000 description 1
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000010191 image analysis Methods 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- 238000007689 inspection Methods 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- 230000009916 joint effect Effects 0.000 description 1
- 230000000670 limiting effect Effects 0.000 description 1
- 238000000691 measurement method Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- 230000008520 organization Effects 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 238000005504 petroleum refining Methods 0.000 description 1
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 1
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 238000011002 quantification Methods 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 1
- 230000002195 synergetic effect Effects 0.000 description 1
Description
以下の説明において成分%は全て質量%を意味する。
Cは、焼入処理時の焼入性を高め母材強度を高めるのに最も有効な元素である。Cが0.03%未満では十分な強度を確保できず、0.08%以上では第2相組織の分率や硬さが上昇しHIC性能が劣化する。また、HAZ硬さも上昇するため、C量は0.03%以上0.08%未満の範囲とする。好ましくは、0.03%以上0.05%未満の範囲である。
Siは脱酸のために添加するが、Siを0.5%を超えて添加すると靱性や溶接性が劣化するため、Si量は0.5%以下とする。好ましくは0.3%以下である。
Mnは母材の強度、靱性の向上のために添加するが、0.5%未満では効果が十分でなく、1.5%を超えて添加すると中心偏析部の硬さの上昇やMnSの生成に起因してHIC性能が劣化するため、Mn量は0.5〜1.5%の範囲とする。好ましくは、1.0〜1.4%の範囲である。
Pは不可避的不純物であり、中心偏析部の硬さを顕著に上昇させ、その結果HIC性能を劣化させる。この傾向は0.010%を超えると顕著になるため、P量は0.010%以下とする。好ましくは、0.008%以下である。
Sは鋼中においては一般にMnS系介在物となるが、Ca添加によりMnSから球状のCa(O、S)系介在物に形態制御される。しかしながら、S量が多いとCa(O、S)系介在物の総量が増加し、HIC割れの起点となるため、S量は0.0030%以下とする。好ましくは、0.0010%以下である。
Alは脱酸剤として添加され、酸化物を固定するために0.005%以上の添加を必要とするが、0.050%を超えると清浄度が低下して延性が低下するため、Al量は、0.005〜0.050%の範囲とする。
TiはTiNを形成して焼入前の加熱保持中のγ粒の粗大化を抑制して、母材靱性を確保するために必須の元素である。また、TiNは高温でも安定であるため溶接を行った際に形成されるCGHAZを微細化し、靱性の向上とHAZ硬さの低減が実現される。これらの効果を得るためには、0.005%以上の添加が必要であるが、0.025%を超える添加によりTiNが粗大化しピンニング力が飽和し、また、熱間加工やSRなどの処理中にTiCとして析出し靱性を劣化させるため、Ti量は0.005〜0.025%の範囲とする。好ましくは、0.005〜0.015%の範囲である。
Bは、耐SSC性に有害な元素であり、本発明においてはBの混入を極力抑えるため製鋼原料を吟味して、0.0003%以下とする。
Caは硫化物系介在物の形態を制御して、延性の改善と耐HIC性能の向上に有効な元素であるが、0.0005%未満ではその効果は小さく、0.0050%を超える添加ではCaクラスタの生成によりHIC割れの発生起点や変形時の延性き裂の発生起点となるため、Ca量は0.0005〜0.0050%の範囲とする。
Oは、AlやCaなどと酸化物を形成し鋼中に不可避的介在物として存在する。Oが0.0030%を超えるほどの酸化物が生成すると、HICの割れの発生起点や延性き裂の発生起点となるため、O量は0.0030%以下とする。
Cuは、靱性の改善と強度の上昇のために有効な元素であるが、0.5%を超えて添加すると溶接性が劣化するため、Cuを添加する場合は、Cu量は0.5%以下とすることが好ましい。
Niは、靱性の改善と強度の上昇のために有効な元素であるが、0.5%を超えて添加すると溶接性が劣化するため、Niを添加する場合は、Ni量は0.5%以下とすることが好ましい。
Crは、焼入性を高め、また焼戻軟化抵抗を向上させて焼戻後の強度低下を小さくする両方の効果から、焼入焼戻処理鋼の強度確保のために有効な元素であるが、0.5%を超える添加により溶接性が劣化するため、Crを添加する場合は、Cr量は0.5%以下とすることが好ましい。
Moは焼入性を高め、また焼戻軟化抵抗を向上させて焼戻後の強度低下を小さくする両方の効果を有しており、その効果はCrよりも大きく、焼入焼戻処理鋼の強度確保のためには最も有効な元素であるが、0.5%を超える添加により溶接性が劣化するため、Moを添加する場合は、Mo量は0.5%以下とすることが好ましい。
Nbは焼入性を高める効果及び焼戻処理時のNbCの析出の両方の効果により、強度上昇に有効であるが、添加量が大きくなるほど溶接金属への稀釈量が大きくなり応力除去焼鈍後の靱性が劣化する。0.025%を超える添加量とするとVなど他の析出系元素を含まない場合においても、優れた応力除去焼鈍後の溶接部靱性が得られないため、Nbを添加する場合は、Nb量は0.025%以下とすることが好ましい。より好ましくは0.010%未満である。
Vは焼入性を高める効果及び焼戻処理時のVCの析出の両方の効果により、強度上昇に有効であるが、Nbと同じく添加量が大きくなるほど溶接金属への稀釈量が大きくなり、応力除去焼鈍後の靱性が劣化する。0.050%を超える添加量とするとNbなど他の析出系元素を含まない場合においても、優れた応力除去焼鈍後の溶接部靱性が得られないため、Vを添加する場合は、V量は0.050%以下とすることが好ましい。
Ceqは値が高いほど焼入性が高まり高強度が得られる。本発明で対象とする350〜550MPa級の強度を得るためにCeqは0.28以上とする。
PHICは各合金元素の含有量から中心偏析部の材質を推定するために考案された式であり、PHICが高いほど中心偏析部の濃度が高くなり、中心偏析部硬度が上昇する。本発明では焼戻処理を行うことにより中心偏析部硬さの低減を図っているが、PHICが1.00を超えると中心偏析部の硬化に起因したHIC割れが発生するため、PHICは1.00以下とする。
CaはOとの親和性が高く、まずCaOを生成し、残ったCaがSと結合しCaSを形成する。ACRはこれらの鋼中のOとSとCaの存在形態を表す指標であり、ACRが1.0未満の場合は、Caに対して、OとSが過剰に存在するため、SがMnSとなり1/2tのHIC割れを助長する。一方、4.0を超えると過剰に添加されたCaがクラスタ状になり1/4tのHIC割れを助長する、よって、ACRは1.0〜4.0の範囲とする。好ましくは、1.5〜3.5の範囲である。
本発明では、溶接鋼管母材の管厚中央部(1/2t)での金属組織の分率、粒径、アスペクト比を規定する。
本発明の溶接鋼管母材の主体組織であるポリゴナルフェライトおよび擬似ポリゴナルフェライトの平均粒径を10〜40μmに規定する。これらの軟質フェライトの粒径が大きいほど降伏比は低下するが、平均粒径が40μmを超えると靱性が劣化するため、10〜40μmとする。より好ましくは、10〜30μmである。なお、ポリゴナルフェライトは塊状のフェライトのことで、ナイタールエッチングした際に光学顕微鏡で白く観察される組織のことである。一方、擬似ポリゴナルフェライトはポリゴナルフェライトにくらべてやや角ばった形状をしており、ポリゴナルフェライトよりもやや焼きの入った組織のことをさす。なお、両組織とも粒内にラス状の炭化物を含まないことも組織の判別基準として挙げられる。
ポリゴナルフェライトと擬似ポリゴナルフェライトが95体積%を超えると強度確保が困難な上、降伏比が高くなるため、上限を95体積%とする。また、80体積%未満では、HIC試験を行った際に、硬質第2相をき裂が伝播し、優れたHIC性能が確保できないため、下限を80体積%とする。
ベイナイトのような低温変態組織、島状マルテンサイト(MA)、セメンタイトやパーライトのような高C組織からなる硬質第2相を軟質なフェライト母相中に点在させることによって、母相界面でひずみが集中し、降伏応力が低下することに起因して低降伏比が実現される。この効果は硬質第2相の体積分率が5%未満では得られないため、下限を5%とする。一方、20体積%を超えて硬質第2相を含むと耐サワー特性を低下させるので、硬質第2相の体積分率は20体積%以下とする。
軟質フェライトおよび硬質第2相は等軸であるほど、HIC割れに対する伝播抵抗が高まるため好ましいが、アスペクト比が2.0を超えると伝播抵抗が弱まりHIC特性が劣化するため、ポリゴナルフェライト、擬似ポリゴナルフェライトおよび硬質第2相の平均アスペクト比は2.0以下とする。
連続鋳造
本発明で規定したACRは連続鋳造で最適とされる範囲であり、造塊法ではMnSやCaクラスタの生成を適切に抑制できないため、連続鋳造法を用いることとする。
焼入温度はAc3点以上とする。焼入温度は低いほど組織が微細化して降伏比が上昇する。また、Ac3点未満になると強度が著しく低下し、所望の強度が得られなくなるため、Ac3点を下限とする。好ましくは、Ac3点〜950℃である。なお、Ac3点はフォーマスタ試験などで求めることが望ましいが、式(7)で求めてもさしつかえない。
焼入時の800℃から500℃までの冷却速度は、1〜25℃/sとする。焼入時の冷却速度が遅いほど、粗大かつ軟質なフェライトが得られる。一方、冷却速度が25℃/s超えとなるとベイナイトを主体とする組織となり降伏比が上昇し、1℃/s未満ではフェライト粒径が粗大化しすぎて、所望の強度と靱性が得られないため、冷却速度は1〜25℃/sの範囲とする。好ましくは、3〜20℃/sの範囲である。
焼戻温度は550℃〜Ac1点とする。焼戻処理を行うことで、中心偏析部の硬さが低下しHIC性能が向上する。また、表層硬さも低減し、SSC特性が向上する。この効果は550℃未満では得られず、また、Ac1点を超えると逆変態を起こし、高Cの逆変態組織が靱性を劣化させるため、上限をAc1点とする。なお、Ac1点は、フォーマスタ試験などで求めることが望ましいが、式(8)で求めてもさしつかえない。
以下の説明において成分%は全て質量%とする。
Cは焼入れ性を大きく高める成分であるが、0.03%未満では強度が不足し、一方、0.10%超では炭化物やマルテンサイトが生成しやすくなり、靭性が低下するとともに溶接金属硬さが上昇して、耐SSC特性が劣化するため、C量は0.03〜0.10%の範囲とする。好ましくは、0.03〜0.08%の範囲である。
Siは脱酸剤として添加されるが、焼入れ性を高める成分でもあるため、過剰に添加されると上部ベイナイトと呼ばれる粗大組織が生成し、靭性を低下させることから、Si量は0.5%以下とする。好ましくは0.1〜0.5%の範囲である。
Mnは、脱酸剤および焼入れ性を高める成分として必要であるが、0.8%未満ではその効果に乏しく、一方、1.5%を超えると上部ベイナイト(UB)が生成しやすくなり、靭性を低下させることから、Mn量は0.8〜1.5%の範囲とする。
Pは母材や溶接材料に微量に含まれている不純物元素であり、応力除去焼鈍後に粒界脆化を引き起こすなどして溶接部特性を劣化させるので、できるだけ低減することが望ましい。劣化の傾向は0.030%を超えると顕著になるため、P量は0.030%以下とする。
Sは母材や溶接材料に微量に含まれている不純物元素であり、MnSを生成させるなどして溶接部の延性低下を引き起こすため、できるだけ低減することが望ましいので、S量は0.010%以下とする。
Alは脱酸剤として添加されるが、過剰に添加されるとAl2O3が多くなりTi系酸化物による組織微細化効果を利用できなくなるため、Al量は0.050%以下とする。
Tiは、微細なフェライトを形成させて靭性を向上させるが、0.01%未満ではこの効果に乏しく、一方、0.04%超では溶接ままでの固溶Tiが増加し、応力除去焼鈍後にTiCとして析出して靱性を劣化させるため、Ti量は0.01〜0.04%の範囲とする。
Bは、焼入れ性を大きく高める成分であり、Tiとの相乗効果によって微細なアシキュラフェライトを形成させ靭性を向上させるが、0.0005%未満ではこの効果に乏しく、一方、0.0040%を超えると溶接部硬さを著しく増大させ、耐SSC特性を劣化させるため、B量は0.0005〜0.0040%の範囲とする。
Caは母材からの混入する成分であり少量では溶接部特性に影響しない。しかしながら、0.0040%を超えるとCaO系介在物の増加により溶接部延性が低下するため、Ca量は0.0040%以下とする。
Nは、溶接金属中に不可避的に含まれる成分であるが、0.0080%を超えると介在物を増加させ、さらにBと結合して粒界での初析フェライトの生成を促進し、靭性を低下させるので、N量は0.0080%以下とする。
Oは、溶接金属中に不可避的に含まれる成分であるが、0.035%を超えると介在物を増加させ、さらにBと結合して粒界での初析フェライトの生成を促進し、靭性を低下させるので、O量は0.035%以下とする。
Cuは、焼入性を高める成分であり、母材およびワイヤのメッキから混入する成分であるが、1%を超えると焼入性が過剰となり、靭性を低下させるため、Cuを添加する場合は、Cu量は1%以下とすることが好ましい。
Niは、焼入性を高める成分であり、母材からの混入およびワイヤから供給されることにより含有され、多量に添加することで靱性を劣化させずに高強度化することができるが、1%を超えるとSSC特性が劣化するため、Niを添加する場合は、Ni量は1%以下とすることが好ましい。
Crは、焼入性を高める成分であり、母材からの混入およびワイヤから供給されることにより含有されるが、1%を超えると焼入性が過剰となり靭性を低下させるため、Crを添加する場合は、Cr量は1%以下とすることが好ましい。
Moは、焼入性を高める成分であり、溶接金属組織を微細化し靭性を向上させるが、1%を超えると溶接金属再熱部を脆化させるため、Moを添加する場合は、Mo量は1%以下とすることが好ましい。
Nbは、焼入性を高める成分であり、母材からの混入により含有されるが、応力除去焼鈍後の靱性を著しく劣化させる。そのため可能な限り添加すべきでないが、Nbを添加する場合は、Nb量は母材特性との両立の観点から0.025%以下とすることが好ましい。
Vは、焼入性を高める成分であり、母材からの混入により含有されるが、応力除去焼鈍後の靱性をNbほどではないが著しく劣化させる。そのため可能な限り添加すべきでないが、Vを添加する場合は、V量は母材特性との両立の観点から0.050%以下とすることが好ましい。
Pcmは本来、溶接低温割れの危険性を表す指標であるが、同時に溶接部の強度ともよい相関があることが知られている。所望の継手強度を得るためには0.12以上にする必要があるため下限を0.12とした。一方Pcmが高いほど溶接部硬さが上昇するため、好ましくは、0.12〜0.18の範囲である。
PSRは前述したように応力除去焼鈍後の析出脆化による靱性劣化を示す指標である。PSRが0.025超えでは応力除去焼鈍による靱性劣化が大きくなり、低酸素化や組織の微細化を行っても所望の靱性が得られないため、PSRは0.025以下とする。
ワイヤのNb、V
溶接金属の成分は溶接材料の成分と母材から稀釈された成分から構成される。応力除去焼鈍後の溶接部靱性を確保するためにはNb、V量を減らすことが望ましい。一方、Nb、Vは、母材の強度、靱性を確保するために有効な働きをする。従って、母材へのNb、Vの添加可能量を増やすため、ワイヤへのNb、Vの積極的な添加は好ましくない。ただし、Nb、Vは不可避的不純物として許容される範囲で含有してもよい。その範囲はNb≦0.005%、V≦0.005%である。
溶接金属のO量を低減するためには、高塩基性溶融型フラックスもしくは焼成型フラックスを用いる必要がある。溶融型フラックスに関しては、式(9)で定義される塩基度BLが1.0以上であるものが望ましい。
本発明では、母材のNb、V量とシーム溶接の円周方向断面から測定される母材の希釈率Aから、式(6)で規定されるWSRの上限を規定する。WSRは母材から溶接金属へのNb、Vの混入を示す指標で、この指標を用いることで、開先形状や溶接入熱、溶接積層数が異なる場合の応力除去焼鈍後の溶接金属靱性の変化を評価することができる。そのため、上限値は、溶接金属のPSRと同じ0.025%とする。より好ましくはTiの影響も考慮して0.022%とする。なお、母材稀釈率は、式(10)で計算される。
溶接鋼管No.レは、TMCPで製造されており、軟質フェライトおよび第2相のアスペクト比が大きいため、HICで割れが多くみられる。
Claims (4)
- 厚鋼板からなる母材及び溶接金属部を有する溶接鋼管であって、該溶接鋼管の母材は、質量%で、C:0.03%以上0.08%未満、Si:0.5%以下、Mn:0.5〜1.5%、P:0.010%以下、S:0.0030%以下、Al:0.005〜0.050%、Ti:0.005〜0.025%、B:0.0003%以下、Ca:0.0005〜0.0050%、O:0.0030%以下を含有し、さらにCu:0.5%以下、Ni:0.5%以下、Cr:0.5%以下、Mo:0.5%以下、Nb:0.025%以下、V:0.050%以下の中から選ばれる1種または2種以上を含有し、式(1)で規定されるCeqを0.28以上、式(2)で規定されるPHICを1.00以下、式(3)で規定されるACRを1.0〜4.0とし、残部Feおよび不可避的不純物からなり、前記母材の1/2t位置である管厚中央部の組織は、平均粒径10〜40μmかつ平均アスペクト比2.0以下のポリゴナルフェライトおよび擬似ポリゴナルフェライトを80〜95体積%含み、さらに平均アスペクト比2.0以下のベイナイト、パーライト、島状マルテンサイトおよびセメンタイトからなる硬質第2相を5〜20体積%含み、また、前記溶接鋼管の溶接金属部は、質量%で、C:0.03〜0.10%、Si:0.50%以下、Mn:0.8〜1.5%、P:0.030%以下、S:0.010%以下、Al:0.050%以下、Ti:0.01〜0.04%、B:0.0005〜0.0040%、Ca:0.0040%以下、N:0.0080%以下、O:0.035%以下を含有し、さらにCu:1%以下、Ni:1%以下、Cr:1%以下、Mo:1%以下、Nb:0.025%以下、V:0.050%以下の中から選ばれる1種または2種以上を含有し、式(4)で規定されるPcmが0.12以上で、式(5)で規定されるPSRが0.025以下であることを特徴とするSR後の溶接部靱性に優れた低降伏比耐HIC溶接鋼管。
- 請求項1に記載の溶接鋼管の母材の成分組成を有する鋼片を加熱し熱間圧延した後、室温からAc3点以上の温度まで加熱、保持した後、800〜500℃の温度域を冷却速度1〜25℃/sで水冷し、再び室温から550℃〜Ac1点の温度に加熱、保持した後に空冷して作製した厚鋼板を、管状に成形してそのシーム部を、サブマージアーク溶接により接合することにより、母材の1/2t位置である管厚中央部の組織は、平均粒径10〜40μmかつ平均アスペクト比2.0以下のポリゴナルフェライトおよび擬似ポリゴナルフェライトを80〜95体積%含み、さらに平均アスペクト比2.0以下のベイナイト、パーライト、島状マルテンサイトおよびセメンタイトからなる硬質第2相を5〜20体積%含み、請求項1記載の成分組成から成る溶接金属部を有する溶接鋼管とすることを特徴とするSR後の溶接部靱性に優れた低降伏比耐HIC溶接鋼管の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2011157606A JP5853456B2 (ja) | 2011-07-19 | 2011-07-19 | Sr後の溶接部靱性に優れた低降伏比耐hic溶接鋼管およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2011157606A JP5853456B2 (ja) | 2011-07-19 | 2011-07-19 | Sr後の溶接部靱性に優れた低降伏比耐hic溶接鋼管およびその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2013023713A JP2013023713A (ja) | 2013-02-04 |
JP5853456B2 true JP5853456B2 (ja) | 2016-02-09 |
Family
ID=47782408
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2011157606A Active JP5853456B2 (ja) | 2011-07-19 | 2011-07-19 | Sr後の溶接部靱性に優れた低降伏比耐hic溶接鋼管およびその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP5853456B2 (ja) |
Families Citing this family (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20150126031A (ko) * | 2013-03-12 | 2015-11-10 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 다층 용접 이음매 ctod 특성이 우수한 후강판 및 그의 제조 방법 |
EP2975148B1 (en) * | 2013-03-12 | 2019-02-27 | JFE Steel Corporation | Thick steel sheet having excellent ctod properties in multilayer welded joints, and manufacturing method for thick steel sheet |
JP2017078221A (ja) * | 2015-10-21 | 2017-04-27 | 株式会社神戸製鋼所 | 鋼板及び接合体 |
JP6601258B2 (ja) * | 2016-02-22 | 2019-11-06 | 日本製鉄株式会社 | バラストタンク用耐食鋼材 |
JP6776798B2 (ja) * | 2016-10-18 | 2020-10-28 | Jfeスチール株式会社 | 多層サブマージアーク溶接方法 |
EP3546610B1 (en) * | 2017-03-29 | 2021-06-16 | Nippon Steel Corporation | As-rolled electric resistance welded steel pipe for line pipe |
CN107414341A (zh) * | 2017-07-29 | 2017-12-01 | 安徽华众焊业有限公司 | 一种飞溅小的实心焊丝 |
US11628512B2 (en) * | 2018-06-27 | 2023-04-18 | Jfe Steel Corporation | Clad steel plate and method of producing the same |
JP7206793B2 (ja) * | 2018-10-22 | 2023-01-18 | 日本製鉄株式会社 | ラインパイプ用電縫鋼管、及び、ラインパイプ用熱延鋼板 |
JP7206792B2 (ja) * | 2018-10-22 | 2023-01-18 | 日本製鉄株式会社 | ラインパイプ用鋼材 |
CN112501511B (zh) * | 2020-11-30 | 2022-02-01 | 武汉钢铁有限公司 | 一种低内应力桥梁结构用钢及其生产方法 |
CN113549838A (zh) * | 2021-09-22 | 2021-10-26 | 中特泰来模具技术有限公司 | 一种超低氧氮中高耐热性热作模具钢锻件及其制备方法 |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2596868B2 (ja) * | 1992-01-23 | 1997-04-02 | 新日本製鐵株式会社 | 耐hic性及び耐ssc性に優れた溶接構造物 |
JP4123597B2 (ja) * | 1998-09-30 | 2008-07-23 | 住友金属工業株式会社 | 強度と靱性に優れた鋼材の製造法 |
JP2002309336A (ja) * | 2001-04-11 | 2002-10-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高強度溶接鋼管 |
JP4396303B2 (ja) * | 2004-02-12 | 2010-01-13 | Jfeスチール株式会社 | 低温靭性に優れた高強度溶接鋼管 |
JP2008261046A (ja) * | 2007-03-19 | 2008-10-30 | Kobe Steel Ltd | 溶接性および塑性変形能に優れた高張力鋼材、並びに冷間成形鋼管 |
US8110292B2 (en) * | 2008-04-07 | 2012-02-07 | Nippon Steel Corporation | High strength steel plate, steel pipe with excellent low temperature toughness, and method of production of same |
JP5353156B2 (ja) * | 2008-09-26 | 2013-11-27 | Jfeスチール株式会社 | ラインパイプ用鋼管及びその製造方法 |
JP5423323B2 (ja) * | 2009-02-12 | 2014-02-19 | 新日鐵住金株式会社 | 耐水素誘起割れ性に優れた高強度ラインパイプ用鋼板及び高強度ラインパイプ用鋼管 |
-
2011
- 2011-07-19 JP JP2011157606A patent/JP5853456B2/ja active Active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2013023713A (ja) | 2013-02-04 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5853456B2 (ja) | Sr後の溶接部靱性に優れた低降伏比耐hic溶接鋼管およびその製造方法 | |
JP5857491B2 (ja) | Sr後の溶接部靱性に優れた低降伏比耐hic溶接鋼管およびその製造方法 | |
JP6047947B2 (ja) | 耐サワー性に優れたラインパイプ用厚肉高強度継目無鋼管およびその製造方法 | |
JP5679114B2 (ja) | 低温靭性に優れた低降伏比高強度熱延鋼板およびその製造方法 | |
KR20150139950A (ko) | 내사워성, 내압궤 특성 및 저온 인성이 우수한 후육 고강도 라인 파이프용 강판과 라인 파이프 | |
WO2009125863A1 (ja) | 低温靱性に優れた高強度鋼板及び鋼管並びにそれらの製造方法 | |
JP2012188731A (ja) | 低温靭性に優れた低降伏比高強度熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP6825748B2 (ja) | 耐サワーラインパイプ用高強度鋼板およびその製造方法並びに耐サワーラインパイプ用高強度鋼板を用いた高強度鋼管 | |
JP5590271B1 (ja) | 降伏強度670〜870N/mm2、及び引張強さ780〜940N/mm2を有する鋼板 | |
JPWO2019058422A1 (ja) | 鋼管及び鋼板 | |
JP5884201B2 (ja) | 引張強さ540MPa以上の高強度ラインパイプ用熱延鋼板 | |
WO2015151469A1 (ja) | 耐歪時効特性及び耐hic特性に優れた高変形能ラインパイプ用鋼材およびその製造方法ならびに溶接鋼管 | |
WO2015012317A1 (ja) | ラインパイプ用鋼板及びラインパイプ | |
EP3604584A1 (en) | High-strength steel plate for sour resistant line pipe, method for manufacturing same, and high-strength steel pipe using high-strength steel plate for sour resistant line pipe | |
JP7155702B2 (ja) | 耐サワーラインパイプ用厚鋼板およびその製造方法 | |
JP2011017061A (ja) | 高強度溶接鋼管用高張力熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP2015190026A (ja) | ラインパイプ用厚肉高強度電縫鋼管およびその製造方法 | |
JPWO2018181564A1 (ja) | 耐サワーラインパイプ用高強度鋼板およびその製造方法並びに耐サワーラインパイプ用高強度鋼板を用いた高強度鋼管 | |
WO2014175122A1 (ja) | H形鋼及びその製造方法 | |
WO2015151468A1 (ja) | 耐歪時効特性及び耐hic特性に優れた高変形能ラインパイプ用鋼材およびその製造方法ならびに溶接鋼管 | |
WO2021020220A1 (ja) | 耐サワーラインパイプ用高強度鋼板およびその製造方法並びに耐サワーラインパイプ用高強度鋼板を用いた高強度鋼管 | |
JP5509654B2 (ja) | 耐pwht特性および一様伸び特性に優れた高強度鋼板並びにその製造方法 | |
JP6825749B2 (ja) | 耐サワーラインパイプ用高強度鋼板およびその製造方法並びに耐サワーラインパイプ用高強度鋼板を用いた高強度鋼管 | |
WO2021193383A1 (ja) | 耐サワーラインパイプ用高強度鋼板およびその製造方法並びに耐サワーラインパイプ用高強度鋼板を用いた高強度鋼管 | |
US20210054473A1 (en) | Steel composition in accordance with api 5l psl-2 specification for x-65 grade having enhanced hydrogen induced cracking (hic) resistance, and method of manufacturing the steel thereof |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20140220 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20150216 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20150324 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20150519 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20150728 |
|
RD13 | Notification of appointment of power of sub attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7433 Effective date: 20150914 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20150918 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821 Effective date: 20150914 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20151110 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20151123 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5853456 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |