JP2002035988A - 溶接ワイヤ及びこれを用いた溶接方法 - Google Patents
溶接ワイヤ及びこれを用いた溶接方法Info
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- JP2002035988A JP2002035988A JP2000226926A JP2000226926A JP2002035988A JP 2002035988 A JP2002035988 A JP 2002035988A JP 2000226926 A JP2000226926 A JP 2000226926A JP 2000226926 A JP2000226926 A JP 2000226926A JP 2002035988 A JP2002035988 A JP 2002035988A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 高温強度に優れ、耐溶接割れ性が良好な溶接
ワイヤ及びその溶接方法を提供する。 【解決手段】 重量基準で、Ｃ≦０．０１５％，Ｓｉ：
０．９〜ｌ．５％，Ｍｎ≦１．０％，Ｐ≦０．０３０
％，Ｓ≦０．０１０％，Ｃｒ：１５．０〜２５．０％，
Ｍｏ：０．３〜２．０％，Ｎｂ≦０．５０％，Ｎ≦０．
０２％，Ｃａ≦０．００２％であり、残部が実質的に不
可避的不純物およびＦｅからなる高温強度および耐溶接
割れ性に優れたフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤを
用いてフェライト系ステンレス鋼材をマグ若しくはミグ
溶接法により溶接することを特徴とする溶接方法。
ワイヤ及びその溶接方法を提供する。 【解決手段】 重量基準で、Ｃ≦０．０１５％，Ｓｉ：
０．９〜ｌ．５％，Ｍｎ≦１．０％，Ｐ≦０．０３０
％，Ｓ≦０．０１０％，Ｃｒ：１５．０〜２５．０％，
Ｍｏ：０．３〜２．０％，Ｎｂ≦０．５０％，Ｎ≦０．
０２％，Ｃａ≦０．００２％であり、残部が実質的に不
可避的不純物およびＦｅからなる高温強度および耐溶接
割れ性に優れたフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤを
用いてフェライト系ステンレス鋼材をマグ若しくはミグ
溶接法により溶接することを特徴とする溶接方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、自動車等の排気
系部品の溶接に用いて好適な高温強度および耐溶接割れ
性に優れたフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤ及びこ
れを用いた溶接方法である。
系部品の溶接に用いて好適な高温強度および耐溶接割れ
性に優れたフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤ及びこ
れを用いた溶接方法である。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】従来自
動車の排気系部品としての特に触媒コンバータシェル即
ち触媒の作用で排ガスを浄化する触媒コンバータの外殻
体は半体をプレス加工にて成形した上一対の半体を合せ
て溶接接合することで構成し、そのシェルに対して排気
管を別途に溶接接合している。又エキゾーストマニホー
ルドについても排気管を別途溶接接合している。これら
の部位は自動車エンジンの熱効率アップに伴い高温強度
の優れたフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤが強く要
望され始めている。触媒コンバータシェル及びエキゾー
ストマニホールドを溶接して構成する際その一部の溶接
方法としてマグ若しくはミグ溶接手法を用いている。
動車の排気系部品としての特に触媒コンバータシェル即
ち触媒の作用で排ガスを浄化する触媒コンバータの外殻
体は半体をプレス加工にて成形した上一対の半体を合せ
て溶接接合することで構成し、そのシェルに対して排気
管を別途に溶接接合している。又エキゾーストマニホー
ルドについても排気管を別途溶接接合している。これら
の部位は自動車エンジンの熱効率アップに伴い高温強度
の優れたフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤが強く要
望され始めている。触媒コンバータシェル及びエキゾー
ストマニホールドを溶接して構成する際その一部の溶接
方法としてマグ若しくはミグ溶接手法を用いている。
【０００３】従来、これらの溶接に当たってＪｌＳ Ｙ
０４３０に準じたフェライト系ステンレス鋼溶接ワイ
ヤが使用されてきた。
０４３０に準じたフェライト系ステンレス鋼溶接ワイ
ヤが使用されてきた。
【０００４】ここでＪｌＳ Ｙ ０４３０に準じたフェ
ライト系ステンレス鋼溶接ワイヤの代表的な合金組成は
以下の通りである。 Ｃ＝０．０２％，Ｓｉ＝０．４７％，Ｍｎ＝０．４２
％，Ｐ＝０．０２１％ Ｓ＝０．０１２％，Ｃｒ＝１６．８０％ しかしながらこのフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤ
を用いた溶接では高温強度が不十分であることが考えら
れる。
ライト系ステンレス鋼溶接ワイヤの代表的な合金組成は
以下の通りである。 Ｃ＝０．０２％，Ｓｉ＝０．４７％，Ｍｎ＝０．４２
％，Ｐ＝０．０２１％ Ｓ＝０．０１２％，Ｃｒ＝１６．８０％ しかしながらこのフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤ
を用いた溶接では高温強度が不十分であることが考えら
れる。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本願の発明はこのような
事情を背景としてなされたものである。本願の発明は、
溶接ワイヤの組成を重量基準で、Ｃ≦０．０１５％，Ｓ
ｉ：０．９〜ｌ．５％，Ｍｎ≦ｌ．０％，Ｐ≦０．０３
０％，Ｓ≦０．０１０％，Ｃｒ：１５．０〜２５．０
％，Ｍｏ：０．３〜２．００％，Ｎ≦０．０２％，Ｃａ
≦０．００２％であり、残部が実質的にＦｅから成る組
成としたことを特微とする（請求項１）
事情を背景としてなされたものである。本願の発明は、
溶接ワイヤの組成を重量基準で、Ｃ≦０．０１５％，Ｓ
ｉ：０．９〜ｌ．５％，Ｍｎ≦ｌ．０％，Ｐ≦０．０３
０％，Ｓ≦０．０１０％，Ｃｒ：１５．０〜２５．０
％，Ｍｏ：０．３〜２．００％，Ｎ≦０．０２％，Ｃａ
≦０．００２％であり、残部が実質的にＦｅから成る組
成としたことを特微とする（請求項１）
【０００６】請求項２は溶接方法に係るもので、重量基
準で、Ｃ≦０．０１５％，Ｓｉ：０．９〜ｌ．５％，Ｍ
ｎ≦１．０％，Ｐ≦０．０３０％，Ｓ≦０．０１０％，
Ｃｒ：１５．０〜２５．０％，Ｍｏ：０．３〜２．０
％，Ｎｂ≦０．５０％，Ｎ≦０．０２％，Ｃａ≦０．０
０２％であり、残部が実質的に不可避的不純物およびＦ
ｅからなる高温強度および耐溶接割れ性に優れたフェラ
イト系ステンレス鋼溶接ワイヤを用いてフェライト系ス
テンレス鋼材をマグ若しくはミグ溶接法により溶接する
ことを特徴とする。
準で、Ｃ≦０．０１５％，Ｓｉ：０．９〜ｌ．５％，Ｍ
ｎ≦１．０％，Ｐ≦０．０３０％，Ｓ≦０．０１０％，
Ｃｒ：１５．０〜２５．０％，Ｍｏ：０．３〜２．０
％，Ｎｂ≦０．５０％，Ｎ≦０．０２％，Ｃａ≦０．０
０２％であり、残部が実質的に不可避的不純物およびＦ
ｅからなる高温強度および耐溶接割れ性に優れたフェラ
イト系ステンレス鋼溶接ワイヤを用いてフェライト系ス
テンレス鋼材をマグ若しくはミグ溶接法により溶接する
ことを特徴とする。
【０００７】請求項３の溶接方法は、前記フェライト系
ステンレス鋼材が重量基準でＣ≦０．０３０％，Ｓｉ≦
１．０％，Ｍｎ≦ｌ．０％，Ｐ≦０．０４０％，Ｓ≦
０．０３０％，Ｃｒ：１０．００〜２０．００％，Ｎｉ
≦０．３０％，Ｍｏ≦２．００％，Ｔｉ≦０．４０％，
Ｎｂ≦０．７０％，Ｖ≦０．３０％，Ｃａ≦０．００２
％であり、残部が実質的にＦｅから成る組成であるフェ
ライト系ステンレス鋼材である請求項２記載の溶接方法
である。
ステンレス鋼材が重量基準でＣ≦０．０３０％，Ｓｉ≦
１．０％，Ｍｎ≦ｌ．０％，Ｐ≦０．０４０％，Ｓ≦
０．０３０％，Ｃｒ：１０．００〜２０．００％，Ｎｉ
≦０．３０％，Ｍｏ≦２．００％，Ｔｉ≦０．４０％，
Ｎｂ≦０．７０％，Ｖ≦０．３０％，Ｃａ≦０．００２
％であり、残部が実質的にＦｅから成る組成であるフェ
ライト系ステンレス鋼材である請求項２記載の溶接方法
である。
【０００８】本発明は、上記のＪｌＳ Ｙ ０４３０に
準じたフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤを用いた場
合よりも、高温強度および耐溶接割れ性に優れる溶接金
属を与えるフェライト系ステンレス鋼溶接材料を提供す
ることを目的とする。
準じたフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤを用いた場
合よりも、高温強度および耐溶接割れ性に優れる溶接金
属を与えるフェライト系ステンレス鋼溶接材料を提供す
ることを目的とする。
【０００９】そこで本発明者等は、耐溶接割れ性に優
れ、かつ溶接金属の高温強度を高めることを目的に溶接
ワイヤ中のＭｏを種々の量で含有させたところ、Ｃ≦
０．０１５％，Ｓｉ：０．９〜ｌ．５％，Ｍｎ≦１．０
％，Ｐ≦０．０３０％，Ｓ≦０．０１０％，Ｃｒ：１
５．０〜２５．０％，Ｎｂ≦０．５０％，Ｎ≦０．０２
％，Ｃａ≦０．００２％ これらの成分に質量％においてＭｏを０．３〜２．０％
添加することで高温での強度および延性に優れかつ溶接
割れを良好に抑制できることが分かった。
れ、かつ溶接金属の高温強度を高めることを目的に溶接
ワイヤ中のＭｏを種々の量で含有させたところ、Ｃ≦
０．０１５％，Ｓｉ：０．９〜ｌ．５％，Ｍｎ≦１．０
％，Ｐ≦０．０３０％，Ｓ≦０．０１０％，Ｃｒ：１
５．０〜２５．０％，Ｎｂ≦０．５０％，Ｎ≦０．０２
％，Ｃａ≦０．００２％ これらの成分に質量％においてＭｏを０．３〜２．０％
添加することで高温での強度および延性に優れかつ溶接
割れを良好に抑制できることが分かった。
【００１０】上記溶接ワイヤはフェライト系ステンレス
鋼材のマグ若しくはミグ溶接に適用して好適なものであ
り（請求項２）、特に好適なのは重量基準でＣ≦０．０
３０％，Ｓｉ≦ｌ．０％，Ｍｎ≦１．０％，Ｐ≦０．０
４０％，Ｓ≦０．０３％，Ｃｒ：ｌ０．００〜２０．０
０％，Ｎｉ≦０．３０％，Ｍｏ≦２．００％，Ｔｉ≦
０．４０％，Ｎｂ≦０．７０％，Ｖ≦０．３０％，Ｃａ
≦０．００２％，であり、残部が実質的にＦｅから成る
組成フェライト系ステンレス鋼材の溶接への適用である
（請求項３）。
鋼材のマグ若しくはミグ溶接に適用して好適なものであ
り（請求項２）、特に好適なのは重量基準でＣ≦０．０
３０％，Ｓｉ≦ｌ．０％，Ｍｎ≦１．０％，Ｐ≦０．０
４０％，Ｓ≦０．０３％，Ｃｒ：ｌ０．００〜２０．０
０％，Ｎｉ≦０．３０％，Ｍｏ≦２．００％，Ｔｉ≦
０．４０％，Ｎｂ≦０．７０％，Ｖ≦０．３０％，Ｃａ
≦０．００２％，であり、残部が実質的にＦｅから成る
組成フェライト系ステンレス鋼材の溶接への適用である
（請求項３）。
【００１１】次に本発明の溶接ワイヤ及びフェライト系
ステンレス鋼材の各成分の限定理由を以下に詳述する。 ＜溶接ワイヤ＞ Ｃ：≦０．０１５％ Ｃは溶接部の強度を向上させる作用を有するものの、Ｃ
含有量が多すぎるとマルテンサイトを生成して硬さが過
大となり、浴接割れを発生する恐れがあるので、０．０
１５％以下とする。
ステンレス鋼材の各成分の限定理由を以下に詳述する。 ＜溶接ワイヤ＞ Ｃ：≦０．０１５％ Ｃは溶接部の強度を向上させる作用を有するものの、Ｃ
含有量が多すぎるとマルテンサイトを生成して硬さが過
大となり、浴接割れを発生する恐れがあるので、０．０
１５％以下とする。
【００１２】Ｓｉ：０．９〜ｌ．５％ Ｓｉは０．９％以上で有効に耐溶接割れ性を向上させる
ものの、Ｓｉ含有量が多すぎると靱性が劣化するので
ｌ．５％以下とする。また、耐溶接性を特に考慮する場
合は１．０％を超える量含有することが好ましい。
ものの、Ｓｉ含有量が多すぎると靱性が劣化するので
ｌ．５％以下とする。また、耐溶接性を特に考慮する場
合は１．０％を超える量含有することが好ましい。
【００１３】Ｍｎ：≦１．０％ Ｍｎはステンレス鋼の溶製時において脱酸剤として作用
する元素であるので脱酸に有効な量を含有させることが
望ましいが、多すぎると耐食性や耐酸化性を低下させる
のでｌ．０％以下とする。
する元素であるので脱酸に有効な量を含有させることが
望ましいが、多すぎると耐食性や耐酸化性を低下させる
のでｌ．０％以下とする。
【００１４】Ｐ：≦０．０３０％ Ｐ含有量が多いと溶接割れを生じ易くなるとともに、溶
接部の靭性を劣化させることとなるので０．０３０％以
下とする。
接部の靭性を劣化させることとなるので０．０３０％以
下とする。
【００１５】Ｓ：≦０．０１０％ Ｓ含有量が多いと溶接割れを生じ易くなるとともに、溶
接部の靭性を劣化させたり耐食性を低下させるので０．
０１０％以下とする。
接部の靭性を劣化させたり耐食性を低下させるので０．
０１０％以下とする。
【００１６】Ｃｒ：１５．０〜２５．０％ Ｃｒはフェライト系ステンレス鋼の基本成分であり、溶
接部の強度を高めるとともに耐食性並びに耐酸化性を椎
保する上で１５．０％以上必要である。しかしながらあ
まり多く添加しても効果の向上はさほど得られず、却っ
て歩留りを抵下させてコストの上晃をもたらすため２
５．０％以下とする。
接部の強度を高めるとともに耐食性並びに耐酸化性を椎
保する上で１５．０％以上必要である。しかしながらあ
まり多く添加しても効果の向上はさほど得られず、却っ
て歩留りを抵下させてコストの上晃をもたらすため２
５．０％以下とする。
【００１７】Ｎ：≦０．０２％ Ｎ含有量が多いと耐溶接割れ性を低下させるとともに溶
接部の靭性を劣化させるので０．０２％以下とする。
接部の靭性を劣化させるので０．０２％以下とする。
【００１８】Ｃａ：≦０．００２％ Ｃａは溶製上含有させるが、その量が多いとアーク安定
性を抵下させるので０．００２％以下とする。
性を抵下させるので０．００２％以下とする。
【００１９】Ｎｂ：≦０．５０％ Ｎｂは溶接金属の結晶粒の微細化を促進するため必要な
元素である。より好ましくは、Ｎｂ：０．１〜０．５０
％が望ましい。
元素である。より好ましくは、Ｎｂ：０．１〜０．５０
％が望ましい。
【００２０】Ｍｏ：０．３０〜２．００％ Ｍｏはマトリックスを強化するために有効な元素であ
る。但し２．０％を超えた場合、溶接部の延性を劣化さ
せるので２．０％以下とする。
る。但し２．０％を超えた場合、溶接部の延性を劣化さ
せるので２．０％以下とする。
【００２１】＜フェライト系ステンレス鋼材＞ Ｃ：≦０．０３０％ Ｃは材科の強度を向上させる作用を有するものの、Ｃ含
有量が多すぎるとマルテンサイトを生成して硬さが過大
となり、割れが発生する恐れがあるので０．０３０％以
下とする。
有量が多すぎるとマルテンサイトを生成して硬さが過大
となり、割れが発生する恐れがあるので０．０３０％以
下とする。
【００２２】Ｓｉ：≦１．０％ Ｓｉはステンレス鋼の溶製時において脱酸剤として作用
する元素であるため、脱酸に必要な量を含有させること
が望ましいが、多すぎると靭性が劣化するのでｌ．０％
以下とする。
する元素であるため、脱酸に必要な量を含有させること
が望ましいが、多すぎると靭性が劣化するのでｌ．０％
以下とする。
【００２３】Ｍｎ：≦１．５％ Ｍｎはステンレス鋼の溶製時において脱酸剤として作用
する元素であるため脱酸に必要な量を含有させることが
望ましいが、多すぎると耐食性や耐酸化性を低下させる
ので１．０％以下とする。
する元素であるため脱酸に必要な量を含有させることが
望ましいが、多すぎると耐食性や耐酸化性を低下させる
ので１．０％以下とする。
【００２４】Ｐ：≦０．０４０％、Ｓ：≦０．０３０％ これら元素は、含有量が多いと溶接割れを生じ易くなる
とともに耐食性も低下するので、Ｐについては０．０４
０％以下，Ｓについては０．０３０％以下とする。
とともに耐食性も低下するので、Ｐについては０．０４
０％以下，Ｓについては０．０３０％以下とする。
【００２５】Ｃｒ：１０．００〜２０．００％ Ｃｒはフェライト系ステンレス鋼の基本成分であり、強
度を高めるとともに耐食性並びに耐酸化性を確保する上
で、１０．００％以上必要てある。しかしながらあまり
多く添加しても効果の向上はさほど得られず、却って、
歩留りを低下させてコストの上昇：をもたらすため、２
０．００％以下とする。
度を高めるとともに耐食性並びに耐酸化性を確保する上
で、１０．００％以上必要てある。しかしながらあまり
多く添加しても効果の向上はさほど得られず、却って、
歩留りを低下させてコストの上昇：をもたらすため、２
０．００％以下とする。
【００２６】Ｍｏ：≦２．００％ Ｍｏは強度確保の上で必要であるが、２．００％を超え
て添加してもその添加に見合った効果が得られないた
め、上限を２．００％とする。
て添加してもその添加に見合った効果が得られないた
め、上限を２．００％とする。
【００２７】Ｎｉ：≦０．３０％，Ｖ：≦０．３０％，
Ｎｂ：≦０．７０％，Ｔｉ：≦０．４０％ これらの成分は耐孔食性を改善するが、過剰に添加して
も更なる向上はさほど得られないため、それぞれの上限
値を上記値とする。
Ｎｂ：≦０．７０％，Ｔｉ：≦０．４０％ これらの成分は耐孔食性を改善するが、過剰に添加して
も更なる向上はさほど得られないため、それぞれの上限
値を上記値とする。
【００２８】Ｃａ：≦０．００２％ Ｃａは溶製上含有されるが、その量が多いと溶接を行う
際ア一ク安定性を低下させるので、０．００２％以下と
する。
際ア一ク安定性を低下させるので、０．００２％以下と
する。
【００２９】
【実施例】次に、本発明の実施例について、本願特許請
求の範囲から外れる比較例と比較し説明する。下記第１
表は実施例及び比較例に係る溶接ワイヤの組成を示す。
求の範囲から外れる比較例と比較し説明する。下記第１
表は実施例及び比較例に係る溶接ワイヤの組成を示す。
【００３０】
【第１表】表１ 溶接ワイヤの化学成分（重量％）
【００３１】この第１表に示す組成の心線（１．２ｍｍ
径）を製作し、ＪＩＳ Ｚ ３１１１に規定する溶着金
属の引張試験を実施した。更に第１表に示すワイヤを用
いてＪＩＳ Ｚ ３１５３に規定するＴ型溶接割れ試験
を行った。
径）を製作し、ＪＩＳ Ｚ ３１１１に規定する溶着金
属の引張試験を実施した。更に第１表に示すワイヤを用
いてＪＩＳ Ｚ ３１５３に規定するＴ型溶接割れ試験
を行った。
【００３２】具体的には図１に示しているように板厚１
２ｍｍの母材１２，１４をＴ型に配置して先ず拘束用の
溶接１Ｓを行い、次いで図中矢印で示す方向に１０ｋｇ
の荷重を母材１４に加えた状態で試験溶接２Ｓを行っ
た。尚、溶接条件を下記に示す。割れ評価は浸透探傷試
験で行い、全ての母材で割れがないものを○とした。
２ｍｍの母材１２，１４をＴ型に配置して先ず拘束用の
溶接１Ｓを行い、次いで図中矢印で示す方向に１０ｋｇ
の荷重を母材１４に加えた状態で試験溶接２Ｓを行っ
た。尚、溶接条件を下記に示す。割れ評価は浸透探傷試
験で行い、全ての母材で割れがないものを○とした。
【００３３】溶接条件 使用母材：表２に示す化学組成の１０鋼種を用いた シールドガス＝Ａｒ＋２０％Ｃｏ２ 溶接電流＝２００Ａ アーク電圧：２０Ｖ 溶接速度：ｌ Ｓ−４０ｃｍ／ｍｉｎ，２Ｓ−５０ｃｍ
／ｍｉｎ
／ｍｉｎ
【００３４】
【第２表】表２ 母材の化学成分（重量％）
【００３５】表３に引張試験及び溶接割れ試験の結果を
示す。
示す。
【００３６】表３ 引張試験と溶接割れ試験結果
【００３７】この第３表の結果に表われているように、
本発明例の溶接ワイヤ１〜８により溶接した場合は、溶
接金属の高温（９５０℃）引張試験の強度及び伸びのい
ずれも十分に高い値が得られた。これに対し、各組成が
本願特許請求の範囲で示した組成範囲から外れている比
較例、溶接ワイヤ９〜１３は、高温（９５０℃）引張り
試験の強度又は伸びの少なくとも一方が低く、十分な性
能が得られない。
本発明例の溶接ワイヤ１〜８により溶接した場合は、溶
接金属の高温（９５０℃）引張試験の強度及び伸びのい
ずれも十分に高い値が得られた。これに対し、各組成が
本願特許請求の範囲で示した組成範囲から外れている比
較例、溶接ワイヤ９〜１３は、高温（９５０℃）引張り
試験の強度又は伸びの少なくとも一方が低く、十分な性
能が得られない。
【００３８】さらに第１表の結果の現れているように本
発明例の溶接ワイヤは表２の何れの母材の溶接に際して
も良好な結果が得られている。一方、比較例の溶接ワイ
ヤ９，１２では一部に溶接による割れの発生が認められ
た。
発明例の溶接ワイヤは表２の何れの母材の溶接に際して
も良好な結果が得られている。一方、比較例の溶接ワイ
ヤ９，１２では一部に溶接による割れの発生が認められ
た。
【００３９】またこの結果はＭＩＧ溶接によるものであ
るが、本発明はこれに限らず、ＭＡＧ溶接及びＴＩＧ溶
接及びサブマージアーク溶接にも適用可能であり、実際
にこれらの溶接方法に適用して同様の有効の結果が得ら
れた。
るが、本発明はこれに限らず、ＭＡＧ溶接及びＴＩＧ溶
接及びサブマージアーク溶接にも適用可能であり、実際
にこれらの溶接方法に適用して同様の有効の結果が得ら
れた。
【００４０】以上本発明の実施例を詳述したがこれはあ
くまで一例示である。例えば本発明は上記触媒コンパー
タシエル以外の排気系部晶の溶接に際して、或いはかか
る排気系部品以外のものの溶接にも適用可能であるなど
その主旨を逸脱しない範囲において種々変更を加えた態
様で実施可能である。
くまで一例示である。例えば本発明は上記触媒コンパー
タシエル以外の排気系部晶の溶接に際して、或いはかか
る排気系部品以外のものの溶接にも適用可能であるなど
その主旨を逸脱しない範囲において種々変更を加えた態
様で実施可能である。
【００４１】
【発明の効果】以上のように本発明によれば高温強度に
優れ、耐溶接割れ性が良好な溶接ワイヤを提供すること
ができる。而してこの溶接ワイヤは特にフェライト系ス
テンレス鋼材の溶接に用いた場合において特に効果が高
い。
優れ、耐溶接割れ性が良好な溶接ワイヤを提供すること
ができる。而してこの溶接ワイヤは特にフェライト系ス
テンレス鋼材の溶接に用いた場合において特に効果が高
い。
【図１】本発明の実施例における溶接性評価試験の方法
の説明図である。
の説明図である。
Claims (3)
- 【請求項１】 重量基準で、Ｃ≦０．０１５％，Ｓｉ：
０．９〜ｌ．５％，Ｍｎ≦１．０％，Ｐ≦０．０３０
％，Ｓ≦０．０１０％，Ｃｒ：１５．０〜２５．０％，
Ｍｏ：０．３〜２．０％，Ｎｂ≦０．５０％，Ｎ≦０．
０２％，Ｃａ≦０．００２％であり、残部が実質的に不
可避的不純物およびＦｅからなる高温強度および耐溶接
割れ性に優れたフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤ。 - 【請求項２】 重量基準で、Ｃ≦０．０１５％，Ｓｉ：
０．９〜ｌ．５％，Ｍｎ≦１．０％，Ｐ≦０．０３０
％，Ｓ≦０．０１０％，Ｃｒ：１５．０〜２５．０％，
Ｍｏ：０．３〜２．０％，Ｎｂ≦０．５０％，Ｎ≦０．
０２％，Ｃａ≦０．００２％であり、残部が実質的に不
可避的不純物およびＦｅからなる高温強度および耐溶接
割れ性に優れたフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤを
用いてフェライト系ステンレス鋼材をマグ若しくはミグ
溶接法により溶接することを特徴とする溶接方法。 - 【請求項３】 前記フェライト系ステンレス鋼材が重量
基準で、Ｃ≦０．０３０％，Ｓｉ≦ｌ．０％，Ｍｎ≦
ｌ．０％，Ｐ≦０．０４０％，Ｓ≦０．０３０％，Ｃ
ｒ：１０．００〜２０．００％，Ｎｉ≦０．３０％，Ｍ
ｏ≦２．００％，Ｔｉ≦０．４０％，Ｎｂ≦０．７０
％，Ｖ≦０．３０％，Ｃａ≦０．００２％であり、残部
が実質的に不可避的不純物およびＦｅからなる組成のフ
ェライト系ステンレス鋼材である請求項２記載の溶接方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000226926A JP2002035988A (ja) | 2000-07-27 | 2000-07-27 | 溶接ワイヤ及びこれを用いた溶接方法 |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000226926A JP2002035988A (ja) | 2000-07-27 | 2000-07-27 | 溶接ワイヤ及びこれを用いた溶接方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002035988A true JP2002035988A (ja) | 2002-02-05 |
Family
ID=18720463
Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP2000226926A Pending JP2002035988A (ja) | 2000-07-27 | 2000-07-27 | 溶接ワイヤ及びこれを用いた溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002035988A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009214171A (ja) * | 2008-03-13 | 2009-09-24 | Nisshin Steel Co Ltd | 亜鉛系合金めっき鋼材の溶接方法 |
| JP2014046358A (ja) * | 2012-09-03 | 2014-03-17 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 溶接性に優れる高耐熱、高耐食性を有するフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤ |
| CN115287544B (zh) * | 2022-08-24 | 2023-10-31 | 浙江青山钢铁有限公司 | 一种具有优异焊接性能的软磁不锈钢盘条及其制造方法 |
-
2000
- 2000-07-27 JP JP2000226926A patent/JP2002035988A/ja active Pending
Cited By (3)
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