BR112017028547B1

BR112017028547B1 - Um método de junção de uma liga de fecral com uma liga de fenicr utilizando um metal de preenchimento por soldagem

Info

Publication number: BR112017028547B1
Application number: BR112017028547-9A
Authority: BR
Inventors: Thomas BLOMFELDT; Âsa Larsson; Anders WALLERO; Anders WILSSON
Original assignee: Sandvik Intellectual Property Ab
Priority date: 2015-07-01
Filing date: 2016-06-30
Publication date: 2022-03-15
Also published as: RU2716723C2; CA2984384A1; ES2755700T3; CN107810087A; KR102499653B1; WO2017001575A1; KR20180020144A; JP6744879B2; EP3317044B1; JP2018524183A; EP3317044A1; US20180178329A1; BR112017028547A2; CN107810087B; US10625380B2; RU2017143827A; RU2017143827A3

Abstract

UM MÉTODO DE JUNÇÃO DE UMA LIGA DE FeCrAl COM UMA LIGA DE FeNiCr UTILIZANDO UM METAL DE PREENCHIMENTO POR SOLDAGEM. A presente invenção se refere para um método que utiliza soldagem de maneira tal a fazer a junção de uma liga de FeCrAl para uma liga de FeNiCr por utilização de um metal de preenchimento específico. A presente invenção também se refere para um produto obtido do mesmo. Adicionalmente, a presente invenção se refere para a utilização de referido método, especialmente em aplicações de alta temperatura.

Description

CAMPO TÉCNICO DA PRESENTE INVENÇÃO

[0001] A presente invenção se refere a um método que utiliza soldagem de maneira tal a fazer a junção de uma liga de FeCrAl para uma liga de FeNiCr por utilização de um metal de preenchimento específico. A presente invenção também se refere para um produto obtido do mesmo. Adicionalmente, a presente invenção se refere para a utilização de produtos obtidos por referido método, especialmente em aplicações de alta temperatura.

PANORAMA E ESTADO DA TÉCNICA DA PRESENTE INVENÇÃO

[0002] Em muitos processos industriais, existem altas temperaturas e atmosferas adversas. Neste ambiente, materiais podem se oxidar ou corroer rapidamente e/ou deformar. Um exemplo de um tal ambiente é o processo de craqueamento térmico para obtenção de etileno para fabricação de polímero. Isto requer grandes demandas sobre resistência à corrosão e resistência à alta temperatura dos materiais utilizados. Neste processo, é uma meta aumentar a vida útil de serviço do material de maneira tal a diminuir o número de paradas de manutenção e de reparos dispendiosos. É também uma meta elevar a temperatura no processo de fabricação de maneira tal a aumentar produtividade.

[0003] Um material utilizado para aplicações de alta temperatura são ligas ferríticas de ferro-crômio- alumínio (FeCrAl). Em muitos casos quando uma liga de FeCrAl é utilizada como material de construção, o mesmo deve ser unido para um outro material de alta temperatura, que é freqüentemente um aço inoxidável austenítico, tal como uma liga de FeNiCr. Entretanto, existem desafios de junção destes dois materiais por soldagem, devido para o fato das diferenças na química de material, o que provoca dificuldades de formação de fases intermetálicas, que irão prejudicar as propriedades mecânicas da solda.

[0004] O pedido de patente internacional número WO 2014/204388 A1 apresenta um preenchimento para soldagem compreendendo (em % em peso): C: < 0,036; Ni: 15,0 - 20,0; Mn: 0,75 - 2,0; Zr: 0,1 - 1,45; Si: 0 - 1,5; Al: 0 - 2; N: < 0,6; e um balanço de Fe e impurezas inevitáveis.

[0005] O pedido de patente norte americano número US 2006/163231 A1 apresenta um arame (fio) de soldagem de aço inoxidável ferrítico consistindo essencialmente de, em massa, 0,03% ou menos de C, 3% ou menos de Si, 3% ou menos de Mn, 2% ou menos de Ni, 11% até 20% de Cr, 3% ou menos de Mo, 1% ou menos de Co, 2% ou menos de Cu, 0,02% até 2,0% de Al, 0,2% até 1,0% de Ti, 0,02% ou menos de O, 0,04% ou menos de N, e pelo menos um de Nb e Ta, a % em massa do mesmo sendo oito vezes a porcentagem em massa total de referido C e referido N até 1,0 % em massa, o balanço sendo Fe e impurezas inevitáveis.

[0006] É, conseqüentemente, da maior importância minimizar e/ou eliminar a formação de fases intermediárias quebradiças formadas durante soldagem, especialmente quando os objetos a serem unidos são utilizados em aplicações de alta temperatura. É também importante evitar a formação de uma película contínua de precipitações quebradiças na solda na medida em que isto também irá reduzir as propriedades mecânicas da solda.

[0007] Por conseqüência, um aspecto da presente invenção é o de proporcionar um método de junção de uma liga de FeCrAl para uma liga de FeNiCr por soldagem no qual pelo menos um dos problemas anteriormente mencionados é reduzido ou evitado.

BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS DA PRESENTE INVENÇÃO

[0008] A presente invenção irá ser descrita, e em maiores detalhes, por intermédio de concretização preferida e exemplificação ilustrativa e com referência para os Desenhos das Figuras acompanhantes. Nos Desenhos das Figuras acompanhantes:

[0009] A Figura 1A e a Figura 1B apresentam a microestrutura para uma amostra de solda envelhecida por 500 horas a 750 0C. A Figura 1A é um de preenchimento de metal de FeNiCr e a Figura 1B é um metal de preenchimento de FeCrAl;

[0010] A Figura 2A e a Figura 2B apresentam a resistência à tensão para FeNiCr - preenchimento de metal - FeCrAl como soldado e como envelhecido a 750 0C por 5.000 horas. A Figura 2A mostra em temperatura ambiente [room temperature (RT)] e a Figura 2B a 750 0C;

[0011] A Figura 3 apresenta o estresse aplicado sobre tempo de ruptura a 816 0C; e:

[0012] A Figura 4 apresenta um teste de Dureza a 816 0C para FeCrAl - preenchimento de metal - FeNiCr.

[0013] Os Desenhos das Figuras acompanhantes são unicamente representações esquemáticas / diagramáticas e a presente invenção não está limitada para a concretização exemplificativa preferida neles representada.

DEFINIÇÕES DA PRESENTE INVENÇÃO

[0014] Na presente invenção, o termo “FeCrAl”, é intencionado para significar ligas de FeCrAl possuindo conteúdo de crômio de acima de 11 % em peso, um conteúdo de alumínio de mais do que 4 % em peso e o balanço é de Fe (e impurezas inevitáveis). Estes aços inoxidáveis possuem uma microestrutura ferrítica e irão também formar uma camada de proteção de óxido de alumínio sobre a superfície de um objeto compreendendo referidas ligas. Estas ligas podem também conter um grande conteúdo de molibdênio.

[0015] Na presente invenção, o termo “FeNiCr” é intencionado para significar ligas de FeNiCr possuindo um conteúdo de crômio de acima de 11 % em peso, um conteúdo de níquel de entre 20 % em peso - 60 % em peso e um balanço de Fe (e impurezas inevitáveis). Estas ligas de aço inoxidável de FeNiCr, incluindo ligas à base de ferro e ligas à base de níquel sempre possuem microestrutura austenítica e irão formar uma camada de proteção de óxido de crômio sobre a superfície de objetos compreendendo referidas ligas.

[0016] Na presente invenção, os termos “% em peso”, “% em p” ou “%” são utilizados intercambiavelmente e significam porcentagem em peso.

DESCRIÇÃO DETALHADA DA PRESENTE INVENÇÃO

[0017] A presente invenção proporciona um método de junção de duas diferentes ligas por utilização de uma espécie específica de metal de preenchimento. A presente invenção, conseqüentemente, proporciona um método de junção de uma liga de FeCrAl para uma liga de FeNiCr por soldagem utilizando um metal de preenchimento, em que o metal de preenchimento compreende em % em peso (% p): C 0,01 até 0,1; Si menos do que ou igual a 1,5; Mn Cr menos do 14,0 - 27 que ou igual a 2,0; ,0; Ni menos do que ou igual a 2,0; Mo menos do que ou igual a 1,5; V Ti e/ou Zr menos do 0,4 até 1 que ou igual a 0,35; ,0; Al Nb menos do 0,3 até 1 que ou igual a 0,7; ,5; N menos do que ou igual a 0,02; e o balanço de Fe e impurezas inevitáveis.

[0018] Portanto, o método conforme definido aqui anteriormente ou aqui posteriormente é fundamentado sobre a descoberta de que é possível unir duas ou mais ligas possuindo diferente química de material por soldagem utilizando metal de preenchimento conforme definido aqui anteriormente ou aqui posteriormente, referido metal de preenchimento compreendendo quantidades controladas de N, de Al e de Ni em combinação com quantidades controladas de C, de Nb, de Ti e/ou de Zr.

[0019] As diferentes ligas, isto é, a liga de FeCrAl e a liga de FeNiCr, podem estar na forma de um tubo ou de uma tira e o material de preenchimento pode, por exemplo, ser proporcionado em uma forma de tira ou de arame (fio), tira ou arame o/as quais são adequado/as para serem utilizado/as em aplicações de soldagem.

[0020] Em particular, o método conforme definido aqui anteriormente ou aqui posteriormente é adequado para junção de uma liga de FeCrAl para uma liga de FeNiCr e o produto obtido (os termos objeto e produto irão ser intercambiavelmente utilizados aqui) irão possuir boa resistência à deformação e bem como boa resistência à corrosão em altas temperaturas. Por conseqüência, o produto obtido é adequado para utilizar em aplicações de alta temperatura, isto é, temperaturas que são de 650 0C ou mais altas. Entretanto, o produto pode também ser utilizado para outras aplicações em que boa resistência à deformação e boa resistência à corrosão são requeridas.

[0021] Assim, o presente método irá proporcionar uma solda em que o efeito das fases quebradiças inicialmente mencionadas é evitado ou pelo menos minimizado. Também, no produto obtido pelo método conforme definido aqui anteriormente ou aqui posteriormente nenhuma película contínua de precipitações quebradiças, o que significa que se referido produto for utilizado em plantas que funcionam em altas temperaturas, a vida útil de serviço das partes feitas de referido produto irá ser aumentada, por conseqüência, diminuindo o número de paradas de manutenção.

[0022] Também, o método conforme definido aqui anteriormente ou aqui posteriormente irá proporcionar um produto possuindo suficiente resistência mecânica, tal como resistência à tensão, alongamento à tensão definitivo (final) e ductilidade ao longo do tempo, o que é especialmente útil quando referido produto é utilizado em aplicações de alta temperatura, isto é, uma temperatura acima de 650 0C. A presente invenção, conseqüentemente, se relaciona para um objeto compreendendo pelo menos uma liga de FeCrAl e pelo menos uma liga de FeNiCr que são unidas juntamente com um metal de preenchimento possuindo a composição conforme definida aqui anteriormente ou aqui posteriormente. Adicionalmente, a presente invenção também proporciona para partes feitas de referidos objetos que são para serem utilizados em plantas ou partes de plantas que funcionam em altas temperaturas.

[0023] Os elementos de liga do metal de preenchimento em concordância com a presente invenção irão ser agora descritos. • Carbono (C) : de 0,01 % em peso até 0,10 % em peso

[0024] C possui um efeito positivo de aumento da resistência à deformação na medida em que irá formar carbetos com Ti, Zr e Nb. Entretanto, concentração excessivamente alta de carbono pode reduzir as propriedades de corrosão e de oxidação. Em concordância com isso, o conteúdo de carbono é de a partir de 0,01 % em peso - 0,10 % em peso, tal como de a partir de 0,01 % em peso - 0,08 % em peso. • Silício (Si): de menos ou igual a 1,5 % em peso

[0025] Si reduz o conteúdo de oxigênio e possui um efeito positivo sobre a fluidez do cadinho de fusão. Silício possui também um efeito positivo contra carbonização. Entretanto, conteúdo de Si excessivamente alto irá aumentar a tendência para precipitação de fases intermetálicas. Em concordância com isso, o conteúdo de Si é de menos do que ou igual a 1,5 % em peso, tal como de a partir de 0,01 % em peso até 1,5 % em peso. • Manganês (Mn): de menos ou igual a 2,0 % em peso

[0026] Mn possui um impacto positivo sobre a ductilidade a quente por fixação de enxofre. Entretanto, conteúdo de Mn excessivamente alto pode provocar fragilização da solda obtida. Em concordância com isso, o conteúdo de Mn é ajustado para ser de menos do que ou igual a 2 % em peso. • Crômio (Cr): 14,0 % em peso - 27,0 % em peso

[0027] Cr aperfeiçoa propriedades de corrosão e de oxidação da solda. Entretanto, conteúdo de Cr excessivamente alto irá estabilizar a fase sigma, o que resulta em um material quebradiço. O conteúdo de Cr deveria consequentemente, ser limitado para 27,0 % em peso. Um conteúdo de Cr excessivamente baixo irá reduzir a resistência à corrosão. Portanto, o conteúdo de Cr é de a partir de 14,0 % em peso até 27,0 % em peso, tal como de a partir de 18,0 % em peso - 23,0 % em peso no metal de preenchimento. • Níquel (Ni): de menos do que ou igual a 2,0 % em peso

[0028] O conteúdo de Ni é mantido tão baixo quanto possível no metal de preenchimento na medida em que Ni pode aumentar a formação de fases quebradiças, tais como aluminetos de níquel. As fases quebradiças irão enfraquecer a resistência de solda na medida em que uma película contínua de aluminetos de níquel irá se formar. Entretanto, uma baixa quantidade de aluminetos de níquel irá possuir um efeito positivo sobre a resistência à deformação da solda. Aqui, o conteúdo de Ni é de menos do que ou igual a 2,0 % em peso, tal como de menos do que ou igual a 1,0 % em peso, tal como de menos do que ou igual a 0,5 % em peso, tal como de menos do que ou igual a 0,25 % em peso, tal como de menos do que ou igual a 0,1 % em peso, tal como de 0 % em peso. • Molibdênio (Mo): de menos do que ou igual a 1,5 % em peso

[0029] Mo aperfeiçoa as propriedades de deformação e também estabiliza a fase sigma quebradiça. Entretanto, conteúdo excessivamente alto de Mo irá aumentar a formação de fases intermetálicas. Portanto, o conteúdo de Mo é ajustado para ser de menos do que ou igual a 1,5 % em peso, tal como de menos do que ou igual a 0,3 % em peso. • Vanádio (V): de menos do que ou igual a 0,35 % em peso

[0030] Vanádio forma carbetos que aperfeiçoam as propriedades de deformação e reduzem o risco de formação de carbetos de crômio. Entretanto, conteúdo excessivamente alto de V pode provocar que precipitados de carbeto grosseiros venham a ser formados o que irá reduzir a resistência mecânica da solda. Em concordância com iso, o conteúdo de V é ajustado para ser de menos do que ou igual a 0,35 % em peso, tal como de menos do que ou igual a 0,25 % em peso no metal de preenchimento. • Alumínio (Al): de menos do que ou igual a 0,7 % em peso

[0031] Alumínio é mantido baixo de maneira tal a reduzir a formação de aluminetos de níquel e nitretos de alumínio na solda, mas altas concentrações destes precipitados podem resultar em falha quebradiça da solda. Entretanto, uma pequena concentração de aluminetos de níquel ou de nitretos de alumínio pode possuir um efeito positivo sobre a resistência à deformação. Conseqüentemente, todo o conteúdo de Al é ajustado para estar em 0,7 % em peso, tal como de menos do que 0,5 % em peso, tal como de menos do que 0,25 % em peso no metal de preenchimento. • Titânio e/ou Zircônio (Ti e/ou Zr): de 0,4 % em peso até 1,0 % em peso

[0032] Ti e Zi podem ser utilizados equivalentemente e irão formar carbetos que aperfeiçoam as propriedades de deformação e reduzem o risco de formação de carbetos de crômio. Entretanto, conteúdo excessivamente alto de Ti e/ou de Zi irá provocar a formação de precipitados grosseiros o que irá reduzir as propriedades mecânicas da solda. Portanto, o conteúdo de Ti e/ou de Zi é de a partir de 0,4% em peso até 1,0 % em peso, tal como de a partir de 0,5% em peso até 1,0 % em peso. • Nióbio (Nb): de 0,3% em peso até 1,5 % em peso

[0033] Nióbio forma carbetos que aperfeiçoam as propriedades de deformação e reduzem o risco de formação de carbetos de crômio. Entretanto, conteúdo excessivamente alto de Nb irá provocar a formação de precipitados grosseiros o que irá reduzir as propriedades mecânicas da solda. Em concordância com isso, o conteúdo de Nb é de a partir de 0,3% em peso até 1,5 % em peso, tal como de a partir de 0,3% em peso até 1,0 % em peso. • Nitrogênio (N): de menos do que ou igual a 0,02 % em peso

[0034] Nitrogênio deveria ser mantido tão baixo quanto possível no metal de preenchimento, na medida em que o nitrogênio determina geração de fases quebradiças, tais como nitretos de alumínio. O conteúdo de nitrogênio é, conseqüentemente, de menos do que ou igual a 0,02 % em peso, tal como de menos do que ou igual a 0,015 % em peso.

[0035] O balanço é de ferro (Fe) e de impurezas inevitáveis.

[0036] A minimização de Ni, de Al e de N no metal de preenchimento irá resultar em que a presença de nitretos de alumínio (AlN) e bem como de aluminetos de níquel (NixAlx) na solda obtida venha a ser minimizada ou até mesmo eliminada. Adicionalmente, não irá existir nenhuma película contínua de precipitados formados na solda. A minimização da formação de fases intermetálicas irá apresentar um impacto positivo sobre as propriedades mecânicas da junção soldada. A falta ou baixa presença tanto de AlN e quanto de NixAlx na solda é, sem estar ligado para qualquer teoria, assumida ser dependente da composição de metal de preenchimento em que o conteúdo de Ni, de Al e de N é minimizado.

[0037] A presente invenção é adicionalmente ilustrada pelo exemplo não limitante a seguir.

EXEMPLO DA PRESENTE INVENÇÃO

[0038] Uma liga de FeCrAl foi unida para uma liga de FeNiCr utilizando um metal de preenchimento. TIG [tunsten inert gas] (gás inerte de tungstênio) foi utilizado como um método de soldagem.

[0039] A liga de FeCrAl utilizada neste exemplo foi uma liga da Kanthal® APMT; a liga de FeNiCr utilizada foi uma liga 800HT obtida a partir da Sandvik Materials Technology AB (aqui posteriormente referenciada como Sandvik steel grade SanicroTM 31HT) e o metal de preenchimento utilizado foi o arame (fio) de soldagem Sandvic® 19.LNbTi. A liga de FeCrAl e a liga de FeNiCr estavam na forma de tubos. As composições dos diferentes materiais são encontradas na Tabela 1 (as composições foram obtidas a partir das lâminas de produto da respectiva liga): Tabela 1. Composição química das ligas (Kanthal® APMT e SamicroTM 31HT) e do material de preenchimento utilizado (Sandvic® 19.LNbTi)

As composições são balanceadas com Fe e impurezas inevitáveis.

[0040] As ligas foram unidas utilizando método de TIG em concordância com os parâmetros de soldagem mostrados na Tabela 2. Tabela 2. Parâmetros de soldagem utilizados para a junção de Kanthal® APMT e de SamicroTM 31HT utilizando Sandvic® 19.LNbTi como metal de preenchimento pelo método de soldagem de TIG

[0041] Os tubos foram pré-aquecidos para uma temperatura entre 250 0C - 300 0C e soldados por TIG em uma temperatura entre 250 0C - 300 0C com argônio (Ar) (99,99%) tanto como gás de escudo e quanto como gás de suporte. Depois da soldagem, a solda obtida foi submetida para um tratamento de aquecimento de pós-soldagem em uma temperatura de 850 0C ± 20 0C por 30 minutos, antes de ser lentamente arrefecida para uma temperatura ambiente em uma taxa de pelo menos 100 0C/h.

[0042] Amostras da solda foram envelhecidas em temperatura de 750 0C por 5.000 horas, antes de ser caracterizadas micro - estruturalmente e mecanicamente avaliada.

[0043] A caracterização micro-estrutural depois do envelhecimento mostrou que tanto a Kanthal® APMT e quanto a SamicroTM 31HT não apresentaram nenhuma película contínua de precipitações ao longo de suas linhas de fusão para o preenchimento de metal, ver a Figura 1A e a Figura 1B. Entretanto, pequenas partículas precipitadas de aluminatos de níquel (Figura 1A, pontos escuros) e fase sigma poderiam ser encontradas ao longo da linha de fusão para Kanthal® APMT. Nitretos de alumínio juntamente com precipitações contendo Ti e Nb, ambos em pequenas quantidades, poderiam ser encontrados na linha de fusão para SamicroTM 31HT (Figura 1B, pontos escuros). Pequena quantidade de precipitações é acessível. Entretanto, se uma película contínua de precipitados é formada, a integridade da junta irá ser afetada, especialmente durante ciclagem térmica.

Propriedades mecânicas

[0044] A Figura 2A e a Figura 2B mostram a diferença em resistência à tensão para amostras de Kanthal® APMT e de SamicroTM 31HT soldadas com o preenchimento de metal da Sandvic® 19.LNbTi soldadas e envelhecidas (750 0C por 5.000 horas). A Figura 2A mostra a diferença em temperatura ambiente e a Figura 2B mostra a diferença em temperatura de 750 0C.

[0045] Como pode ser observado a partir das Figuras, o envelhecimento afetou a resistência à tensão da solda; entretanto; como pode ser observado a partir das Figuras, a resistência mecânica da solda é ainda suficiente para aplicação de alta temperatura (ao longo do tempo). Adicionalmente, como ambas as amostras como soldadas e envelhecidas possuíam um alongamento entre 20% - 25% a 750 0C, isto significa que ambas as soldas possuíam boa ductilidade.

[0046] A Figura 3 mostra a influência de estresse aplicado sobre o tempo de ruptura de deformação a 816 0C (1.500 0F) para Kanthal® APMT e SamicroTM 31HT soldadas com o preenchimento de metal Sandvic® 19.LNbTi. As fraturas de deformação são localizadas na solda e não ao longo de uma ou outra das linhas de fusão. Isto indica a não presença de precipitações ao longo da linha de fusão e que o produto obtido possui boa ductilidade. Isto também mostra que a ruptura de deformação é controlada pela resistência do metal de preenchimento e não influenciada pela formação de qualquer precipitação quebradiça ao longo da linha de fusão. Adicionalmente, a boa ductilidade da solda mostra a vantagem de seleção de um metal de preenchimento com um baixo conteúdo de alumínio, de níquel e de nitrogênio para a junção de uma liga de FeCrAl com uma liga de FeNiCr.

[0047] A Figura 4 mostra a diferença em perfil de dureza mensurado em Hv0,2 sobre a (ao longo da) solda das amostras soldadas e envelhecidas. As mensurações foram desempenhadas ao longo da linha central das paredes de tubo. Kanthal® APMT é localizada na região à esquerda do gráfico enquanto SamicroTM 31HT é localizada na região à direita das linhas de fusão do gráfico. O metal de preenchimento é localizado entre as linhas de fusão no gráfico. Não existem nenhuns maiores picos de dureza. O menor aumento de dureza sobre ambas as laterais da solda na condição soldada é suavizado por envelhecimento. Isto mostra que nenhumas películas contínuas de precipitados são formadas em uma ou em outra das linhas de fusão, na medida em que um aumento em dureza irá ser esperado na linha de fusão na presença de precipitados.

Conclusão

[0048] Por conseqüência, os resultados mostram que a seleção da composição de metal de preenchimento é de fundamental importância e que a solda obtida apresenta propriedades mecânicas muito boas, isto é, muito boa resistência à tensão, muito boa ductilidade e tempo de ruptura de deformação muito bom em altas temperaturas.

[0049] Portanto, enquanto a presente invenção tenha sido descrita em concordância com exemplificação específica e concretização preferida, aqueles especializados no estado da técnica irão apreciar que a presente invenção pode ser concretizada com um número de mudanças, de modificações e de variações sendo conceptível sem afastamento a partir do espírito inventivo da presente invenção, que é unicamente limitada no que se refere para o escopo de proteção conforme estabelecido pelas reivindicações de patente subseqüentemente.

Claims

1. Método para unir uma liga de FeCrAl a uma liga de FeNiCr por soldagem utilizando um metal de preenchimento, caracterizado pelo metal de preenchimento compreender, em % em peso (% p): C 0,01 a 0, 1; Si menos do que ou igual a 1,5; Mn menos do que ou igual a 2,0; Cr de 14, 0 a 27,0; Ni menos do que ou igual a 2,0; Mo menos do que ou igual a 1,5; V menos do que ou igual a 0,35; Ti e/ou Zr de 0,4 a 1,0; Al menos do que ou igual a 0,7; Nb 0,3 a 1,5 ; N menos do que ou igual a 0,02; e o balanço sendo de Fe e impurezas inevitáveis.

2. Método, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo metal de preenchimento compreender um teor de N menor que ou igual a 0,015% em peso.

3. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo metal de preenchimento compreender um teor de Al menor que ou igual a 0,5% em peso.

4. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo metal de preenchimento compreender um teor de Ni menor que ou igual a 0,25% em peso.

5. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo metal de preenchimento compreender um teor de Cr de 18,0% em peso a 23,0% em peso.

6. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo metal de preenchimento compreender um teor de C de 0,01% em peso a 0,08% em peso.

7. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo metal de preenchimento compreender um teor de Ti e/ou de Zr de 0,5% em peso a 1,0% em peso.

8. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo metal de preenchimento compreender um teor de Nb de 0,3% em peso a 1,0% em peso.

9. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pela liga de FeCrAl e pela liga de FeNiCr estarem na forma de um tubo e ou de uma tira.

10. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo metal de preenchimento estar na forma de um fio (arame) ou de uma tira.

11. Objeto caracterizado por compreender pelo menos uma liga de FeCrAl e pelo menos uma liga de FeNiCr que são unidas juntamente com um metal de preenchimento possuindo a composição conforme definida em qualquer uma das reivindicações 1 até 8.

12. Uso de um objeto, conforme definido na reivindicação 11, caracterizado por ser em aplicações em que a temperatura é maior ou igual a 650°C.