JPS6169950A - 耐高温割れ性に優れた析出硬化型合金鋼 - Google Patents
耐高温割れ性に優れた析出硬化型合金鋼Info
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- JPS6169950A JPS6169950A JP19053184A JP19053184A JPS6169950A JP S6169950 A JPS6169950 A JP S6169950A JP 19053184 A JP19053184 A JP 19053184A JP 19053184 A JP19053184 A JP 19053184A JP S6169950 A JPS6169950 A JP S6169950A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は耐高温割れ性に優れた析出硬化型合金鋼に関す
る。
る。
[従来の技術]
Fe−Ni−Cr系析出硬化型合金鋼は、その高温強度
の良好なことからタービン翼等高温で使用される機器に
多く用いられている。又、この合金鋼は極低温において
も靭性が優れかつ安定していることから、最近は使用温
度4°にのffi電導ロータ部材にも適用されつつあり
、さらに今後適用分野が拡大する材料である。
の良好なことからタービン翼等高温で使用される機器に
多く用いられている。又、この合金鋼は極低温において
も靭性が優れかつ安定していることから、最近は使用温
度4°にのffi電導ロータ部材にも適用されつつあり
、さらに今後適用分野が拡大する材料である。
Fe−Ni−Cr系析出硬化型合金鋼はその製造プロセ
スから考えると、 ■ESR溶解を行わなければならないことから、大形の
鋼塊を製造することが困難でかつ+al造コストが高く
なること、 ■熱間加工性が悪いことより、大形#4塊の鍛伸が難し
いこと 等の理由から、大形の構造物をg1造することは極めて
困難であるのが現状である。
スから考えると、 ■ESR溶解を行わなければならないことから、大形の
鋼塊を製造することが困難でかつ+al造コストが高く
なること、 ■熱間加工性が悪いことより、大形#4塊の鍛伸が難し
いこと 等の理由から、大形の構造物をg1造することは極めて
困難であるのが現状である。
そこで従来、Fe−Ni−Cr系析出硬化型合金鋼を用
いて大形の構造物を製造する方法として、小形の部材を
溶接組立する方法が考えられる。
いて大形の構造物を製造する方法として、小形の部材を
溶接組立する方法が考えられる。
[発明が解決しようとする間llIll点1しかしなが
ら、この合it鋼は完全オーステナイト系材料のため溶
接時に溶接ボンドに隣接する母材中に高温割れ(液化割
れ)が非常に発生しやすい。
ら、この合it鋼は完全オーステナイト系材料のため溶
接時に溶接ボンドに隣接する母材中に高温割れ(液化割
れ)が非常に発生しやすい。
そのため、従来は肉厚の薄い(例えば数−輪以下)素材
を電子ビーム溶接を用いて割れ発生の少ない溶接条件を
使用して溶接を実施しているにすぎず、肉*10+am
を越えるような合金鋼の溶接は実施されていなかった。
を電子ビーム溶接を用いて割れ発生の少ない溶接条件を
使用して溶接を実施しているにすぎず、肉*10+am
を越えるような合金鋼の溶接は実施されていなかった。
従って、上述のようにFe−Ni−Cr系析出硬化型合
金鋼を用いて大形J’R造物を製造するには溶接組立を
行わざるを得ないが、厚肉の素材には高温割れが発生す
るため事実上溶接は不可能である。
金鋼を用いて大形J’R造物を製造するには溶接組立を
行わざるを得ないが、厚肉の素材には高温割れが発生す
るため事実上溶接は不可能である。
そこで溶接金属の高温割れの発生を防止でき、溶接組立
が可能となる素材の開発が望まれている。
が可能となる素材の開発が望まれている。
[問題点を解決するための手PiJ
本発明者らは上述の問題を解決するためにFe−Ni−
Cr系析出硬化型合金鋼の高温割れに及ぼす化学組成の
影響について広範囲に詳細な研究を行った結果、下記組
成からなる合金鋼を用いれば、溶接時に母材熱影響部に
発生する高温割れ(凝固割れ)を防止できることを見出
だした。
Cr系析出硬化型合金鋼の高温割れに及ぼす化学組成の
影響について広範囲に詳細な研究を行った結果、下記組
成からなる合金鋼を用いれば、溶接時に母材熱影響部に
発生する高温割れ(凝固割れ)を防止できることを見出
だした。
即ち本発明は、ffl量%量率基準c0.os%以下、
Si1.00%以下、Mn2.00以下、20004%
以下、30.03%以下、Ni 20〜30%、Cr
1O−20%、Mo1.0−2.0%、V0.1〜0.
5%、Ti 1.5〜3.0%、A10.5%以下、
及び80.01%以下で、さらにCaあるいは(La+
Ce)の1種もしくは2種を0.005〜0.05%含
有し、残部不可避不純物及びFeからなる耐高温割れ性
に優れた析出硬化型合金鋼である。
Si1.00%以下、Mn2.00以下、20004%
以下、30.03%以下、Ni 20〜30%、Cr
1O−20%、Mo1.0−2.0%、V0.1〜0.
5%、Ti 1.5〜3.0%、A10.5%以下、
及び80.01%以下で、さらにCaあるいは(La+
Ce)の1種もしくは2種を0.005〜0.05%含
有し、残部不可避不純物及びFeからなる耐高温割れ性
に優れた析出硬化型合金鋼である。
[作 用]
以下本発明によるFe−NiCr系析出硬化型合金鋼の
各元素含有量の限定理由について説明する。
各元素含有量の限定理由について説明する。
C400005−0,05%及び(La+Ce)0.o
os〜0.05%: 本発明の特徴はFe−Ni−Cr系析出硬化型合金鋼に
おいて、C&及び/又は(La+Ce)を含有させ且つ
その含有量を0.o o s〜0.05重量%に限定す
ることにより高温割れを防止したことにある。
os〜0.05%: 本発明の特徴はFe−Ni−Cr系析出硬化型合金鋼に
おいて、C&及び/又は(La+Ce)を含有させ且つ
その含有量を0.o o s〜0.05重量%に限定す
ることにより高温割れを防止したことにある。
!ff11図はロンツバレストレイン試験法を用いて、
本発明の基本成分を有するFe−Ni−Cr系析出硬化
型合金鋼の高温割れ感受性に及ぼすCa及び(La+C
e)の影響を調べた結果を示すものである。
本発明の基本成分を有するFe−Ni−Cr系析出硬化
型合金鋼の高温割れ感受性に及ぼすCa及び(La+C
e)の影響を調べた結果を示すものである。
図中、QはC1添加材、Δは(La+Ce)添加材、・
はCa+ (L a+ Ce)添加材、×は添加材なし
、■は比較材5US304Lであり、この5US304
Lはオーステナイト系のステンレス鋼で、比較的高温割
れ感受性の低いものである0本試験法ハ、8mm厚’3
で120a+m角の板の上にTIG:a接を用いて溶接
材料を添加することなく再溶融だけを行い、その溶接途
中で板に強制的に曲げを与えて(付加歪は0.5%)、
割れを発生させる方法である0本試験法は溶接線に平行
に曲げを与えるので、母材の高温1a感受性を特に求め
易い方法である。
はCa+ (L a+ Ce)添加材、×は添加材なし
、■は比較材5US304Lであり、この5US304
Lはオーステナイト系のステンレス鋼で、比較的高温割
れ感受性の低いものである0本試験法ハ、8mm厚’3
で120a+m角の板の上にTIG:a接を用いて溶接
材料を添加することなく再溶融だけを行い、その溶接途
中で板に強制的に曲げを与えて(付加歪は0.5%)、
割れを発生させる方法である0本試験法は溶接線に平行
に曲げを与えるので、母材の高温1a感受性を特に求め
易い方法である。
tjS1図からCa及び(La+Ce)とも0.005
%未満の含有量では高温割れ防止の効果が少なく、0.
05%を越えて含有させても高温割れに対するより大き
い効果の改善は期待できないことがわかる。また、O,
OS%を越えて含有させると介在物として析出し靭性を
低下させるとともに、熱間加工性を低下させるので上限
を0.05%とした。なお、La%Ce個々の元素の分
析は不可能であり(La+Ce)としで分析されるので
、本発明では(La+Ce)として表されている。
%未満の含有量では高温割れ防止の効果が少なく、0.
05%を越えて含有させても高温割れに対するより大き
い効果の改善は期待できないことがわかる。また、O,
OS%を越えて含有させると介在物として析出し靭性を
低下させるとともに、熱間加工性を低下させるので上限
を0.05%とした。なお、La%Ce個々の元素の分
析は不可能であり(La+Ce)としで分析されるので
、本発明では(La+Ce)として表されている。
c0.os%以下;
Cはオーステナイト相安定化元素であるが、その含有量
が0.08%を越えるとTiCとして析出する量が多く
なり、本来のN i、JT iの析出を妨げるので0.
08%を上限とした。
が0.08%を越えるとTiCとして析出する量が多く
なり、本来のN i、JT iの析出を妨げるので0.
08%を上限とした。
Si 1.0%以下;
Siらオーステナイト安定化の効果があるが、1.0%
を越えで含有すると介在物として析出し、靭性を低下さ
せるので1.0%を上限とした。
を越えで含有すると介在物として析出し、靭性を低下さ
せるので1.0%を上限とした。
Mn2.00%以下;
Mnもオーステナイト安定化の効果があるが、2.00
%を越えて含有すると引張強さが低下するので2.00
%を上限とした。
%を越えて含有すると引張強さが低下するので2.00
%を上限とした。
P0.04%以下、30.03%以下;P及びSはとも
に不可避不純物元素であるが、pt含有量0.04%を
越えあるいはS含有量が0.03%を越えると高温割れ
感受性を者しく増加させるのでP及びSの含有量の上限
をそれぞれ0.04%及び0,03%とした。
に不可避不純物元素であるが、pt含有量0.04%を
越えあるいはS含有量が0.03%を越えると高温割れ
感受性を者しく増加させるのでP及びSの含有量の上限
をそれぞれ0.04%及び0,03%とした。
Ni2O〜30%:
Niはオーステナイト相の安定化及びN i3T iな
どを析出して引張強さを上げるので不可欠であるが、そ
の含有量が20%未満では析出硬化が少なく強度不足に
なる。一方、30%を越えると熱間加工性を低下させる
のでNi含有量は20〜30%とした。
どを析出して引張強さを上げるので不可欠であるが、そ
の含有量が20%未満では析出硬化が少なく強度不足に
なる。一方、30%を越えると熱間加工性を低下させる
のでNi含有量は20〜30%とした。
Cr、10−20%;
Crもオーステナイト相の安定化に不可欠であるが、C
r含有量が10%未満又は20%を越えるとその効果が
少ないのでCr含有量は10〜20%とした。
r含有量が10%未満又は20%を越えるとその効果が
少ないのでCr含有量は10〜20%とした。
Mo 1.0〜2.0%、V、0.1−0.5%;Mo
及び■は高温強度を増加させ、かつ炭化物としてCを固
定させる効果があるが、Mo含有量が1.0%未満ある
いは■含有量が0.1%未満ではC固定の効果が少なく
、又、Mo7有且が2%を越えあるいは■含有量が0.
5%を越えると熱間加工性を低下させるのでMo含有量
は1,0〜2.0%とし、■含有量は0.に10.5%
とした。
及び■は高温強度を増加させ、かつ炭化物としてCを固
定させる効果があるが、Mo含有量が1.0%未満ある
いは■含有量が0.1%未満ではC固定の効果が少なく
、又、Mo7有且が2%を越えあるいは■含有量が0.
5%を越えると熱間加工性を低下させるのでMo含有量
は1,0〜2.0%とし、■含有量は0.に10.5%
とした。
Ti 1.5〜3.0%:
Tiよ析出硬化元素として不可欠であるが、Ti含有量
が1.5%未満ではその効果が少なく、強度が低下する
。一方、Ti含有量が3.0%を越えると熱間加工性を
低下させるのでTi含有量は1.5〜3.0%とした。
が1.5%未満ではその効果が少なく、強度が低下する
。一方、Ti含有量が3.0%を越えると熱間加工性を
低下させるのでTi含有量は1.5〜3.0%とした。
Al 0.5%以下;
Alは溶接材料の清浄度向上に必要であるが、A1含有
量が0.5%を越えると逆に介在物として残存し、靭性
を低下させるのでA1含有量の上限を0.5%と限定し
た。
量が0.5%を越えると逆に介在物として残存し、靭性
を低下させるのでA1含有量の上限を0.5%と限定し
た。
80.01%以下;
Bは高温強度を増加させる効果があるが、S含有量が0
.01%を越えると高温割れ感受性を着しく増加させる
のでその上限を0.01%とした。
.01%を越えると高温割れ感受性を着しく増加させる
のでその上限を0.01%とした。
なお、本発明の合金鋼は通常の手段によりて製造するこ
とができる。
とができる。
[実施例]
以下実施例に基づき本発明を説明する。
第12!に示した化学組成からなる母材を用いて第2図
に示す開先形状[1(板厚)=25m曽、b(長さ)=
200m+a、c=120mm]に加工した後、第2表
に示す溶接条件で電子ビーム溶接な什った。溶接後、溶
接部を溶接線方向(矢印)に5等分し、各断面において
溶融境界線から母材における割れ発生の有無を調べた。
に示す開先形状[1(板厚)=25m曽、b(長さ)=
200m+a、c=120mm]に加工した後、第2表
に示す溶接条件で電子ビーム溶接な什った。溶接後、溶
接部を溶接線方向(矢印)に5等分し、各断面において
溶融境界線から母材における割れ発生の有無を調べた。
第3表に割れの調査結果を示す。
第3a図に本発明材(N0.B)を電子ビーム溶接した
後の熱影響部境界線のミク0ffiaを示し、第3b図
に比較材(N0.G)を電子ビーム溶接した後熱影響部
に発生した高温割れのミクロ組織を示す。
後の熱影響部境界線のミク0ffiaを示し、第3b図
に比較材(N0.G)を電子ビーム溶接した後熱影響部
に発生した高温割れのミクロ組織を示す。
比較材においては熱影響部に割^の発生が認められたが
、本発明材においては高温割れは全く発生しておらず、
優れた耐高湯側れ性を有していることがわかる。
、本発明材においては高温割れは全く発生しておらず、
優れた耐高湯側れ性を有していることがわかる。
f:tS222 電子ビーム溶接条件第3表 電子ビ
ーム溶接部母材の高温割れ試験結果【発明の効果1 以上のように、本発明による合金鋼を使用することによ
り、溶接時に母材熱15響部に発生する高温割れを防止
することができる。
ーム溶接部母材の高温割れ試験結果【発明の効果1 以上のように、本発明による合金鋼を使用することによ
り、溶接時に母材熱15響部に発生する高温割れを防止
することができる。
第1図は本発明の合金鋼のロンノーパレストレイン試験
よる高温割れ感受性に及ぼすCa、(Lance)、C
a+ (L a+ Ce)の影響を示す図、第2図は電
子ビーム溶接に使用した母材の開先形状を示す斜視図、
tlSs&図は本発明材(N0.B)を電子ビーム溶接
した後のミクロ組織のmi鏡写真を示す図、第3b図は
比較材(N0.G)の電子ビーム溶接後に発生した高温
割れのミクロ組織のl11′l徽鏡写真を示す図である
。 特許出願人 株式会社日本!!!鋼所 0 0.0+ 0.02 0.03
0.04 0.05C0.Lance、Cab
(Lance) 添、カロJl (1’10
ン、9゛・ ′” 、゛;−パ 、。 、゛ へ tooμm −一一ッ4
よる高温割れ感受性に及ぼすCa、(Lance)、C
a+ (L a+ Ce)の影響を示す図、第2図は電
子ビーム溶接に使用した母材の開先形状を示す斜視図、
tlSs&図は本発明材(N0.B)を電子ビーム溶接
した後のミクロ組織のmi鏡写真を示す図、第3b図は
比較材(N0.G)の電子ビーム溶接後に発生した高温
割れのミクロ組織のl11′l徽鏡写真を示す図である
。 特許出願人 株式会社日本!!!鋼所 0 0.0+ 0.02 0.03
0.04 0.05C0.Lance、Cab
(Lance) 添、カロJl (1’10
ン、9゛・ ′” 、゛;−パ 、。 、゛ へ tooμm −一一ッ4
Claims (1)
- 重量%基準で、C0.08%以下、Si1.00%以下
、Mn2.00以下、P0.04%以下、S0.03%
以下、Ni20〜30%、Cr10〜20%、Mo1.
0〜2.0%、V0.1〜0.5%、Ti1.5〜3.
0%、Al0.5%以下、及びB0.01%以下で、さ
らにCaあるいは(La+Ce)の1種もしくは2種を
0.005〜0.05%含有し、残部不可避不純物及び
Feからなる耐高温割れ性に優れた析出硬化型合金鋼。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19053184A JPS6169950A (ja) | 1984-09-13 | 1984-09-13 | 耐高温割れ性に優れた析出硬化型合金鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19053184A JPS6169950A (ja) | 1984-09-13 | 1984-09-13 | 耐高温割れ性に優れた析出硬化型合金鋼 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6169950A true JPS6169950A (ja) | 1986-04-10 |
Family
ID=16259635
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP19053184A Pending JPS6169950A (ja) | 1984-09-13 | 1984-09-13 | 耐高温割れ性に優れた析出硬化型合金鋼 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6169950A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5948182A (en) * | 1994-02-24 | 1999-09-07 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Heat resisting steel |
-
1984
- 1984-09-13 JP JP19053184A patent/JPS6169950A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5948182A (en) * | 1994-02-24 | 1999-09-07 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Heat resisting steel |
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