BR112016013525B1 - Método para produção de aço inoxidável duplex de alta resistência - Google Patents

Método para produção de aço inoxidável duplex de alta resistência Download PDF

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Jan-Olof Andersson
Erik Schedin
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Outokumpu Oyj
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Abstract

método para produção de aço inoxidável duplex de alta resistência. a invenção refere-se a um método para produção de um aço inoxidável duplex ferrítico-austenítico de alta resistência, contendo o efeito trip (plasticidade induzida por transformação) com deformação. após o tratamento térmico na faixa de temperatura de 950-1150°c, a fim de se obter um nível de alta resistência à tração de pelo menos 1000 mpa com uma condição de formabilidade mantida, o aço inoxidável duplex ferrítico-austenítico é deformado com um grau de redução de pelo menos 10%, preferivelmente, de pelo menos 20%, de modo que com um grau de redução de 20%, o alongamento (a50) é de pelo menos 15%.

Description

[0001] A invenção está correlacionada a um método para produção de aço inoxidável duplex ferrítico- austenítico de alta resistência, em que é alcançado o efeito TRIP (Plasticidade Induzida por Transformação) com deformação, de tal modo que a condição de plasticidade retida em nível de alta resistência pode ser utilizada no aço inoxidável duplex ferrítico-austenítico.
[0002] A deformação é uma técnica usada para aumentar a resistência de um material através de uma precisa redução a frio, com o objetivo de alcançar uma específica resistência à solicitação ou resistência à tração. Os acabamentos superficiais para os aços inoxidáveis deformados, por exemplo, por meio de laminação de encruamento, são referidos de acordo com o padrão EN 10088-2, por 2H, e de acordo com o padrão ASTM A666-03, por TR.
[0003] Os aços inoxidáveis austeníticos padrões, tais como, 301/EN 1.4310, 304/EN 1.4301 e 316L/EN 1.4404 são usados na condição de laminados de encruamento, realizada com a finalidade de ajuste da resistência. Graças ao procedimento de encruamento se obtém uma alta resistência. Além disso, devido à cura causada pela transformação martensítica induzida por esforços nas porções deformadas, isto é, o assim chamado efeito TRIP (Plasticidade Induzida por Transformação), os aços 301 e 304 apresentam excelente processabilidade. No entanto, uma redução da processabilidade, que é acompanhada por um aumento da resistência, é inevitável. Esse comportamento é apresentado na Patente U.S. No. 6.893.727, para fabricação de uma gaxeta metálica de um aço inoxidável austenítico contendo em % em peso, no máximo, 0,03% C, no máximo 1,0% Si, no máximo 2,0% Mn, 16,0-18,0% Cr, 6-8% Ni, no máximo 0,25% N, opcionalmente, no máximo 0,3% Nb, o restante sendo ferro e inevitáveis impurezas. A microestrutura, vantajosamente, é uma estrutura de fase dupla, tendo pelo menos 40% de martensita e o restante de austenita, ou uma estrutura de fase única, de martensita.
[0004] A Patente U.S. No. 6.282.933 refere-se a um método de fabricação de uma carcaça de metal para utilização em um tubo flexível ou em um umbilical. O método apresenta uma etapa de encruamento da tira de metal, antes da modelagem e antes do enrolamento da tira para formar uma carcaça. De acordo com essa patente, todos os metais que após o encruamento apresentam uma resistência à deformação superior a 500 MPa e um alongamento à ruptura de pelo menos 15% podem ser usados para fabricar a carcaça de metal. No entanto, essa Patente U.S. No. 6.282.933 também descreve que já é bem conhecido que materiais do tipo duplex e superduplex, usados para a fabricação de carcaças de metal não precisam ser encruados, uma vez que preenchem as exigências acima mencionadas sem necessidade do procedimento de encruamento. O procedimento de encruamento, de acordo com a dita Patente U.S. No. 6.282.933, é realizado para aços inoxidáveis austeníticos, por exemplo, os aços inoxidáveis 301, 301 LN, 304L e 316L, a fim de possibilitar o uso desses materiais para a fabricação de carcaças de metal.
[0005] O Pedido de Patente EP 436032 refere-se a um método de produção de uma tira de aço inoxidável de alta resistência, tendo uma microestrutura dupla de ferrita/martensita contendo em % em peso 0,01-0,15% de carbono, 10-20% de cromo e pelo menos um dos elementos níquel, manganês e cobre, numa quantidade de 0,1-4,0%, para fabricação de molas. Para a microestrutura dupla de ferrita/martensita, a tira laminada a frio é continuamente passada através de um forno contínuo de tratamento térmico, onde a tira é aquecida para uma faixa de temperatura para dupla fase de ferrita e austenita e, após isso, a tira aquecida é rapidamente resfriada para provisão de uma tira de dupla estrutura, consistindo essencialmente de ferrita e martensita e, posteriormente, com um procedimento opcional de laminação de encruamento da tira de fase dupla, com um grau de laminação não superior a 10%, e ainda, uma etapa de cura contínua por um período não superior a 10 minutos, no qual a tira de dupla fase é continuamente passada através de um forno contínuo de tratamento térmico. Devido ao fato de que o dito documento de patente EP 436032 estar correlacionado à fabricação de um material de mola, o valor de elasticidade pode ser aperfeiçoado mediante o procedimento de laminação de encruamento, quando realizado antes da cura.
[0006] O Pedido de Patente GB 2.481.175 refere-se a um processo para fabricação de uma tubulação tubular flexível, usando fios de aço inoxidável austenítico- ferrítico, contendo 21-25% em peso de cromo, 1,5-7% em peso de níquel e 0,1-0,3% em peso de nitrogênio. No processo, após recozimento na faixa de temperatura de 1000-1300°C e resfriamento, os fios são encruados mediante redução da seção transversal de pelo menos 35%, de modo que os fios encruados apresentam uma resistência à tração superior a 1300 MPa. Além disso, os fios encruados são diretamente enrolados após a etapa de encruamento, o que mantém as suas propriedades mecânicas.
[0007] O objetivo do presente pedido de patente é de eliminar alguns dos inconvenientes citados pelo estado da técnica e de obter um aperfeiçoado método para produção de aço inoxidável duplex ferrítico-austenítico de alta resistência, com o obtido efeito TRIP (Plasticidade Induzida por Transformação) por deformação, de tal modo que a plasticidade retida em um alto nível de resistência possa ser utilizada no aço inoxidável duplex ferrítico- austenítico. As características essenciais da invenção são relacionadas nas reivindicações anexas.
[0008] No método de acordo com a presente invenção, um aço inoxidável duplex ferrítico-austenítico com o obtido efeito TRIP (Plasticidade Induzida por Transformação) é primeiramente tratado termicamente na faixa de temperatura de 950-1150°C. Após uma etapa de resfriamento, com o objetivo de se obter um alto nível de resistência à tração, por exemplo, de pelo menos 1000 MPa, com a plasticidade retida, o aço inoxidável duplex ferrítico-austenítico é deformado com um grau de redução de pelo menos 10%, preferivelmente, de pelo menos 20%, tendo um alongamento (A50) de pelo menos 15%. Com um grau de redução de pelo menos 40%, o aço inoxidável duplex ferrítico-austenítico obtém um nível de resistência à tração de pelo menos 1300 MPa, com um alongamento (A50) de pelo menos 4,5%. Após a deformação, o aço inoxidável ferrítico-austenítico é vantajosamente aquecido na faixa de temperatura de 100-450°C, preferivelmente, na faixa de temperatura de 175-250°C, por um período de 1 segundo a 20 minutos, preferivelmente, de 5 a 15 minutos, para melhorar a resistência, ao mesmo tempo em que mantém um alongamento (A50) de pelo menos 15%. Além das já bem conhecidas propriedades de alta resistência à corrosão, o aço inoxidável duplex deformado com o obtido efeito TRIP apresenta uma aperfeiçoada resistência à taxa de ductilidade, resistência à fadiga e resistência à erosão.
[0009] Em uma modalidade preferida (A), o aço inoxidável duplex com o efeito TRIP de acordo com a invenção contém em % em peso, menos de 0,05% de carbono (C), 0,2-0,7% de silício (Si), 2-5% de manganês (Mn), 1920,5% de cromo (Cr), 0,8-1,5% de níquel (Ni), menos de 0,6% de molibdênio (Mo), menos de 1% de cobre (Cu), 0,16-0,26% de nitrogênio (N), a soma carbono+nitrogênio (C+N) sendo de 0,2-0,29%, menos de 0,010% em peso, preferivelmente, menos de 0,005% em peso de enxofre (S), menos de 0,040% em peso de fósforo (P) , de modo que a soma enxofre+fósforo (S+P) seja inferior a 0,04% em peso, e o oxigênio total (O) sendo inferior a 100 ppm, e, opcionalmente, contendo um ou mais elementos adicionados, tais como: 0-0,5% de tungstênio (W), 0-0,2% de nióbio (Nb), 0-0,1% de titânio (Ti), 0-0,2% de vanádio (V), 0-0,5% de cobalto (Co), 0-50 ppm de boro (B), e 0-0,04% de alumínio (Al), o balanço sendo ferro (Fe) e inevitáveis impurezas que ocorrem nos aços inoxidáveis. Esse aço inoxidável duplex é conhecido do Pedido de Patente WO 2012/143610.
[0010] O aço inoxidável duplex da modalidade (A) apresenta uma resistência à deformação Rp0,2 de 450-550 MPa, resistência à deformação Rp1,0 de 500-600 MPa, e resistência à tração Rm de 750-850 MPa, após tratamento térmico na faixa de temperatura de 1000-1100°C.
[0011] Em outra modalidade preferida (B), o aço inoxidável duplex com o efeito TRIP de acordo com a invenção contém em % em peso, menos de 0,04% de carbono (C), menos de 0,7% de silício (Si), menos de 2,5% de manganês (Mn), 18,5-22,5% de cromo (Cr), 0,8-4,5% de níquel (Ni), 0,6-1,4% de molibdênio (Mo), menos de 1% de cobre (Cu), 0,10-0,24% de nitrogênio (N), e, opcionalmente, um ou mais elementos adicionados, tais como, menos de 0,04% de alumínio (Al), preferivelmente, menos de 0,03% de alumínio (Al), menos de 0, 003% de boro (B), menos de 0, 003% de cálcio (Ca), menos de 0,1% de cério (Ce), até 1% de cobalto (Co), até 0,5% de tungsténio (W), até 0,1% de nióbio (Nb), até 0,1% de titânio (Ti), até 0,2% de vanádio (V), o restante sendo ferro (Fe) e inevitáveis impurezas que ocorrem nos aços inoxidáveis. Esse aço inoxidável duplex é conhecido do Pedido de Patente WO 2013/034804.
[0012] O aço inoxidável duplex da modalidade (B) apresenta uma resistência à deformação Rp0,2 de 500-550 MPa, resistência à deformação Rp1,0 de 550-600 MPa, e resistência à tração Rm de 750-800 MPa, após tratamento térmico na faixa de temperatura de 950-1150°C.
[0013] A deformação do aço inoxidável duplex ferrítico-austenítico de acordo com a invenção pode ser realizada por meio de conformação a frio, tal como, laminação de encruamento, nivelamento por tensão, nivelamento por rolo, estiramento ou qualquer outro método que possa ser usado para uma desejada redução em uma dimensão ou nas dimensões do objeto feito a partir do aço inoxidável duplex ferrítico-austenítico.
[0014] A invenção será descrita agora em maiores detalhes fazendo-se referência aos desenhos anexos, nos quais: - a figura 1 ilustra a resistência à tração (Rm) dos aços versus o alongamento (A50) dos aços; - a figura 2 ilustra a resistência à tração (Rm) e o alongamento (A50) dos aços versus a redução por laminação a frio, mediante laminação de encruamento dos aços; - a figura 3 ilustra a resistência à erosão dos aços; e - a figura 4 ilustra a influência de um tratamento térmico de 10 minutos em diferentes temperaturas, relativa à resistência à deformação (Rp0,2) e alongamento (A50) .
[0015] Os aços inoxidáveis duplex conforme as modalidades (A) e (B) da invenção, após tratamento térmico mediante uma solução de recozimento na faixa de temperatura de 950-1150°C foram laminados de encruamento, de acordo com a invenção, com um grau de redução de pelo menos 10%, preferivelmente, com um grau de redução de pelo menos 20%. Os valores de resistência à deformação (Rp0,2) e resistência à tração (Rm) foram determinados para ambos os aços inoxidáveis duplex (A) e(B), e os resultados são apresentados na Tabela 1. Como no caso das ligas de referência, a Tabela 1 contém também os respectivos valores para os aços inoxidáveis duplex ferríticos-austeníticos LDX 2101, 2205 e 2507, assim como, para os aços inoxidáveis austeníticos padrões 1.4307 (304L) e 1.4404 (316L). Tabela 1
Figure img0001
Figure img0002
[0016] Os resultados apresentados na Tabela 1 para a resistência à tração (Rm) versus a ductilidade retida (alongamento A50) são ilustrados na figura 1 para os aços inoxidáveis duplex ferríticos-austeníticos (A) e (B) da invenção, e como materiais de referência para o aço padrão duplex ferrítico-austenítico (LDX 2101 e 2507), assim como, para o aço inoxidável austenítico padrão (304L).
[0017] A linha tracejada na figura 1 mostra a tendência para ambos os graus de aço inoxidável duplex padrão e aço inoxidável austenítico, enquanto que a linha cheia se correlaciona com as ligas A e B.
[0018] Os resultados observados na figura 1 mostram que para uma dada resistência à tração (Rm) , a ductilidade retida é substancialmente maior para as ligas A e B do que para o aço inoxidável duplex padrão e aço inoxidável austenítico padrão do grau 304L. Alternativamente, para um dado alongamento (A50) , as ligas A e B apresentam uma resistência à tração (Rm) até 150 MPa maior que a resistência à tração (Rm) para o aço inoxidável duplex padrão e aço inoxidável austenítico do grau 304L.
[0019] A figura 2 mostra claramente a diferença na ductilidade retida (alongamento A50) com relação à redução por laminação a frio, quando da comparação das ligas A e B com o aço inoxidável duplex padrão e aço inoxidável austenítico do grau 304L. Assim, por exemplo, para uma redução por laminação a frio dos aços inoxidáveis duplex padrão, somente 5% de alongamento (A50) permanece, enquanto que para as ligas A e B, de 15-20% de alongamento (A50) ainda permanece, com a similar resistência à tração (Rm) . Além disso, as ligas A e B exigem um menor grau de redução por laminação a frio do que o aço inoxidável austenítico padrão do grau 304L, para a obtenção da mesma resistência à tração almejada (Rm) . Consequentemente, a ductilidade retida (alongamento A50) é maior nas ligas A e B do que no aço inoxidável austenítico padrão de grau 304L, tendo a mesma resistência à tração (Rm) .
[0020] Os resultados observados na figura 2 também mostram que, por exemplo, para se obter uma resistência à tração (Rm) de 1100-1200 Mpa, se exige um grau de redução por laminação de encruamento de 20% para os aços inoxidáveis duplex padrão e para as ligas A e B, enquanto que um grau de redução de laminação de encruamento de 50% é exigido para o aço inoxidável austenítico 304L, a fim de se obter a mesma resistência à tração (Rm) de 11001200 MPa. Ao mesmo tempo, as ligas A e B apresentam uma maior ductilidade retida (A50 de 15-20%), se comparado com os aços inoxidáveis duplex padrão (A50 de cerca de 5%) e aço inoxidável austenítico 304L (A50 de 7-8%) .
[0021] Para diversas aplicações em que os aços inoxidáveis duplex são usados, a resistência à fadiga é um aspecto importante. A Tabela 2 mostra o limite de fadiga (Rd50%) dos aços antes (Rd50%(0%)) e após a laminação de encruamento (Rd50%(TR%)), assim como, a proporção Rd50%(TR%)/Rd50%(0%), isto é, a proporção do limite de fadiga entre o material laminado de encruamento e o material laminado sem o uso de encruamento. O limite de fadiga Rd50% descreve uma probabilidade de 50% de falha após 2 milhões de ciclos, determinada em uma tensão máxima e R = 0,1, onde R é a proporção entre as tensões máxima e mínima no ciclo de fadiga. Tabela 2
[0022] A Tabela 2 mostra o limite de fadiga em si e o valor para a proporção Rd50%(TR%)/Rd50%(0%), onde a proporção é maior que 1,2 para as ligas A e B laminadas de encruamento. A laminação de encruamento de acordo com a invenção, desse modo, também melhora o limite de fadiga em mais de 20% para as ligas A e B.
[0023] A Tabela 3 mostra resultados para a resistência à erosão de uma faixa de graus de aço inoxidável, em que a velocidade média de desgaste volumétrico foi testada com a configuração de teste padronizada GOST 23.208-79. Tabela 3
[0024] Os resultados observados na Tabela 3 e na Figura 3 para a velocidade média de desgaste volumétrico demonstram uma alta resistência à erosão para as ligas A e B, se comparado com as ligas de referência do aço inoxidável austenítico dos graus 316L e 304L, assim como, dos aços inoxidáveis duplex 2507, 2205 e LDX 2101. A laminação de encruamento de acordo com a invenção melhora mais ainda a resistência à erosão, conforme mostrado para a liga A(TR), a liga A após a laminação de encruamento de acordo com a invenção. A velocidade média de desgaste volumétrico após a laminação de encruamento é inferior a 6, 0 mm3/kg.
[0025] A Tabela 4 mostra o efeito favorável do tratamento térmico para a resistência à deformação (Rp0,2) e alongamento (A50) . O tratamento térmico é realizado após a deformação a frio. Tabela 4
[0026] O material testado na Tabela 4 é a liga B, com um grau de redução por laminação de 10%, conforme observado na Tabela 1, e com o tratamento térmico sendo realizado em um período de 10 minutos. O material original corresponde à amostra à temperatura ambiente (25°C), conforme visto na Tabela 4. Os resultados apresentados na Tabela 4 e conforme visto na Figura 4 demonstram que o aquecimento por um período de 10 minutos proporciona aumento na resistência. Especificamente, a resistência à deformação (Rp0,2) é aperfeiçoada, alcançando um aumento máximo de aproximadamente 10% na temperatura de 250°C. O alongamento (A50) é razoavelmente estável até a temperatura de 250°C, em 20%. Acima dessa temperatura de 250°C, o alongamento diminui, mas, ainda permanece acima de 15%. Portanto, curtos tratamentos térmicos dentro da faixa de temperatura de 175°C a 420°C são mostrados, para melhorar a resistência à deformação (Rp0,2) , ao mesmo tempo em que uma satisfatória ductilidade é mantida.
[0027] Os aços inoxidáveis duplex laminados de encruamento, em conformidade com a invenção, podem ser usados para substituir os aços inoxidáveis austeníticos padrões laminados de encruamento 1.4307 (304L) e 1.4404 (316L), em aplicações onde existe a necessidade de uma melhor resistência geral à corrosão, resistência à existência de problemas de erosão e fadiga, assim como, em aplicações em que esses aços inoxidáveis austeníticos não são capazes de obter uma desejada proporção de resistência/ductilidade. Possíveis aplicações de uso podem incluir, por exemplo, componentes de maquinários, elementos de construção, correias transportadoras, componentes eletrônicos, componentes de absorção de energia, revestimentos e carcaças de equipamentos, linhas flexíveis (fio de aço de carcaça e de blindagem), mobília, componentes de carros leves e componentes de caminhões, meia sola de botas de segurança, componentes estruturais de trens, partes de ferramentas e partes de desgaste.

Claims (12)

1. Método para produção de um aço inoxidável duplex ferrítico-austenítico, contendo o efeito TRIP (Plasticidade Induzida por Transformação) com deformação, caracterizado pelo fato de que após um primeiro tratamento térmico na faixa de temperatura de 950-1150°C, a fim de se obter resistência à tração de pelo menos 1000 MPa com uma condição de plasticidade retida, o aço inoxidável duplex ferrítico-austenítico compreendendo menos de 0,05% de carbono (C), 0,2-0,7% de silício (Si), 2-5% de manganês (Mn), 19-20,5% de cromo (Cr), 0,8-1,5% de níquel (Ni), menos de 0,6% de molibdênio (Mo), menos de 1% de cobre (Cu), 0,16-0,26% de nitrogênio (N), opcionalmente, contendo um ou mais elementos adicionados, tais como: 0-0,5% de tungstênio (W), 0-0,2% de nióbio (Nb), 0-0,1% de titânio (Ti), 0-0,2% de vanádio (V), 0-0,5% de cobalto (Co), 0-50 ppm de boro (B), e 0-0,04% de alumínio (Al), o balanço sendo ferro (Fe) e impurezas inevitáveis que ocorrem nos aços inoxidáveis, sendo deformado com um grau de redução de pelo menos 10%, preferivelmente, de pelo menos 20%, em que após a deformação, um segundo tratamento térmico é realizado, dentro da faixa de temperatura de 100°C - 450°C por um período de 1 segundo a 2 0 minutos, de modo que com um grau de redução de 20%, o alongamento (A50) é de pelo menos 15%.
2. Método, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que com um grau de redução de 40%, um nível de resistência à tração de pelo menos 1300 MPa é alcançado.
3. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 e 2, caracterizado pelo fato de que com um grau de redução de 40%, o alongamento (A50) é de pelo menos 4,5%.
4. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizado pelo fato de que a proporção Rd50%(TR%)/Rd50%(0%) para o limite de fadiga antes da deformação Rd50%(0%) e após a deformação Rd50%(TR%) é maior que 1,2.
5. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 4, caracterizado pelo fato de que a taxa média de desgaste volumétrico para a resistência à erosão após a deformação é inferior a 6,0 mm3/kg.
6. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 5, caracterizado pelo fato de que após a deformação, é realizado um tratamento térmico dentro da faixa de temperatura de 175°C - 250°C, com um alongamento (A50) mantido em pelo menos 15%.
7. Método, de acordo com a reivindicação 6, caracterizado pelo fato de que o tratamento térmico é realizado por um período de 5 a 15 minutos.
8. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 7, caracterizado pelo fato de que a deformação do aço inoxidável duplex ferrítico-austenítico é realizada mediante laminação de encruamento.
9. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 7, caracterizado pelo fato de que a deformação do aço inoxidável duplex ferrítico-austenítico é realizada mediante nivelamento por tensão.
10. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 7, caracterizado pelo fato de que a deformação do aço inoxidável duplex ferrítico-austenítico é realizada mediante nivelamento por rolo.
11. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 7, caracterizado pelo fato de que a deformação do aço inoxidável duplex ferrítico-austenítico é realizada mediante um procedimento de estiramento.
12. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 11, caracterizado pelo fato de que o aço inoxidável duplex ferrítico-austenítico contém em % em peso, menos de 0,05% de carbono (C), 0,2-0,7% de silício (Si), 2-5% de manganês (Mn), 19-20,5% de cromo (Cr), 0,81,5% de níquel (Ni), menos de 0,6% de molibdênio (Mo), menos de 1% de cobre (Cu), 0,16-0,26% de nitrogênio (N), a soma carbono+nitrogênio (C+N) sendo de 0,2-0,29%, menos de 0,010% em peso, preferivelmente, menos de 0,005% em peso de enxofre (S), menos de 0, 040% em peso de fósforo (P), de modo que a soma enxofre+fósforo (S+P) seja inferior a 0,04% em peso, e o oxigênio total (O) sendo inferior a 100 ppm, e, opcionalmente, contendo um ou mais elementos adicionados, tais como: 0-0,5% de tungstênio (W), 0-0,2% de nióbio (Nb), 0-0,1% de titânio (Ti), 0-0,2% de vanádio (V), 0-0,5% de cobalto (Co), 0-50 ppm de boro (B), e 0-0,04% de alumínio (Al), o balanço sendo ferro (Fe) e impurezas inevitáveis que ocorrem nos aços inoxidáveis.
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Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101746404B1 (ko) * 2015-12-23 2017-06-14 주식회사 포스코 내식성 및 가공성이 향상된 린 듀플렉스 스테인리스강 및 이의 제조 방법
TWI580799B (zh) * 2016-06-08 2017-05-01 China Steel Corp High strength and high elongation hot dip galvanized steel manufacturing method
DE102016110661A1 (de) * 2016-06-09 2017-12-14 Salzgitter Flachstahl Gmbh Verfahren zur Herstellung eines kaltgewalzten Stahlbandes aus einem hochfesten, manganhaltigen Stahl
KR20180032430A (ko) * 2016-09-22 2018-03-30 주식회사 성일튜브 차량용 고압 연료 튜브 및 그 어셈블리
EP3631031B1 (en) * 2017-05-22 2022-12-14 Alleima Tube AB New duplex stainless steel
JP6986455B2 (ja) * 2018-01-16 2021-12-22 鈴木住電ステンレス株式会社 プレストレストコンクリート用緊張材用の二相ステンレス鋼線材、二相ステンレス鋼線及びプレストレストコンクリート用緊張材
CN112893790B (zh) * 2021-01-18 2021-12-14 燕山大学 一种基于铸轧短流程的匀细双相不锈钢薄带及其制备方法

Family Cites Families (21)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3258370A (en) * 1964-07-27 1966-06-28 Int Nickel Co High strength, notch ductile stainless steel products
JPH02104624A (ja) * 1988-10-12 1990-04-17 Hitachi Metals Ltd リードフレーム材料の製造方法
JP2756549B2 (ja) 1989-07-22 1998-05-25 日新製鋼株式会社 ばね特性に優れた高強度複相組織ステンレス鋼帯の製造法
JPH0742550B2 (ja) * 1990-10-09 1995-05-10 新日本製鐵株式会社 強度、延性の優れたステンレス鋼
FR2780482B1 (fr) 1998-06-30 2000-07-21 Coflexip Procede de fabrication d'une carcasse metallique pour conduite flexible ou ombilical
KR100429360B1 (ko) * 1999-05-07 2004-04-29 마쯔시다덴기산교 가부시키가이샤 섀도우마스크 제조방법
SE517449C2 (sv) * 2000-09-27 2002-06-04 Avesta Polarit Ab Publ Ferrit-austenitiskt rostfritt stål
WO2002088410A1 (fr) * 2001-04-27 2002-11-07 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Garniture metallique, materiau brut et procedes de production
JP5100144B2 (ja) * 2007-02-08 2012-12-19 日新製鋼株式会社 バネ用鋼板およびそれを用いたバネ材並びにそれらの製造法
JP5211841B2 (ja) * 2007-07-20 2013-06-12 新日鐵住金株式会社 二相ステンレス鋼管の製造方法
JP5388589B2 (ja) * 2008-01-22 2014-01-15 新日鐵住金ステンレス株式会社 加工性と衝撃吸収特性に優れた構造部材用フェライト・オーステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法
WO2010082395A1 (ja) * 2009-01-19 2010-07-22 住友金属工業株式会社 二相ステンレス鋼管の製造方法
JP4462454B1 (ja) * 2009-01-19 2010-05-12 住友金属工業株式会社 二相ステンレス鋼管の製造方法
CN101812647B (zh) * 2009-02-25 2012-10-10 宝山钢铁股份有限公司 一种双相不锈钢及其制造方法
FR2945099B1 (fr) 2009-05-04 2011-06-03 Technip France Procede de fabrication d'une conduite tubulaire flexible de grande longueur
JP5597006B2 (ja) * 2010-03-26 2014-10-01 新日鐵住金ステンレス株式会社 構造部材用高強度および高延性オーステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法
KR20120132691A (ko) 2010-04-29 2012-12-07 오또꿈뿌 오와이제이 높은 성형성을 구비하는 페라이트-오스테나이트계 스테인리스 강의 제조 및 사용 방법
WO2012052626A1 (fr) * 2010-10-21 2012-04-26 Arcelormittal Investigacion Y Desarrollo, S.L. Tole d'acier laminee a chaud ou a froid, don procede de fabrication et son utilisation dans l'industrie automobile
CN102605284B (zh) * 2011-01-25 2014-05-07 宝山钢铁股份有限公司 一种双相不锈钢及其制造方法
FI126574B (fi) 2011-09-07 2017-02-28 Outokumpu Oy Dupleksinen ruostumaton teräs
JP5869922B2 (ja) * 2012-03-09 2016-02-24 新日鐵住金ステンレス株式会社 面内異方性が小さいフェライト・オーステナイト２相ステンレス鋼板およびその製造方法

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Free format text: PRAZO DE VALIDADE: 20 (VINTE) ANOS CONTADOS A PARTIR DE 10/12/2014, OBSERVADAS AS CONDICOES LEGAIS.