BRPI0406731B1 - aço laminado a quente de muito alta resistência e processo de fabricação de tiras. - Google Patents
aço laminado a quente de muito alta resistência e processo de fabricação de tiras. Download PDFInfo
- Publication number
- BRPI0406731B1 BRPI0406731B1 BRPI0406731-2A BRPI0406731A BRPI0406731B1 BR PI0406731 B1 BRPI0406731 B1 BR PI0406731B1 BR PI0406731 A BRPI0406731 A BR PI0406731A BR PI0406731 B1 BRPI0406731 B1 BR PI0406731B1
- Authority
- BR
- Brazil
- Prior art keywords
- steel
- hot
- iron
- strip
- ferrite
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/002—Bainite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
- C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0278—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular surface treatment
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "AÇO LAMI- NADO A QUENTE DE MUITO ALTA RESISTÊNCIA E PROCESSO DE FABRICAÇÃO DE TIRAS".
A presente invenção refere-se a um aço laminado a quente de muito alta resistência, e a um processo de fabricação de tiras desse aço, cuja estrutura é bainito-martensítica e pode conter até 5% de ferrita.
Os aços de muito alta resistência foram desenvolvidos nesses últimos anos, notadamente a fim de responder às necessidades específicas da indústria automobilística, que são em especial a redução do peso e por- tanto da espessura das peças, e a melhora da segurança que passa pelo aumento da resistência à fadiga e da resistência aos choques das peças. Essas melhoras não devem por outro lado deteriorar a aptidão à conforma- ção das chapas utilizadas para a fabricação das peças.
Essa aptidão à conformação supõe que o aço apresente um a- Iongamento A grande (> 10%) assim como uma relação do limite de elastici- dade E sobre a resistência à tração Rm que tem um valor baixo.
A melhora da resistência aos choques das peças conformadas pode ser realizada de diferentes modos e, em especial, utilizando-se aços que possuem por um lado um alongamento A grande e, por outro lado, uma relação E/Rm que tem um valor baixo, o que permite depois de conformação e graças à capacidade de consolidação do aço aumentar seu limite de elas- ticidade.
A resistência em fadiga das peças define sua duração de vida em função das tensões sofridas, e pode ser melhorada aumentando-se para isso a resistência à tração Rm do aço. Mas, o aumento da resistência deteri- ora a aptidão à conformação do aço, limitando assim as peças realizáveis, em especial no que diz respeito à espessura das mesmas.
Por aço de muito alta resistência, é designado no âmbito da pre- sente invenção, um aço do qual a resistência à tração Rm é superior a 800 MPa.
É conhecida uma primeira família de aços de muito alta resistên- cia, que são aços que contêm proporções elevadas de carbono (mais de .0,1%) e de manganês (mais de 1,2%) e cuja estrutura é inteiramente mar- tensítica. Eles apresentam uma resistência de mais de 1000Mpa, obtida por um tratamento térmico de tempera, mas têm um alongamento A de menos de 8% o que impede qualquer conformação.
Uma segunda família de aços de muito alta resistência é consti- tuída por aços ditos dual phase, de estrutura que compreende cerca de 10% de ferrita e 90% de martensita. Esses aços apresentam uma conformabilida- de muito boa, mas níveis de resistência que não ultrapassam 800 MPa.
O objetivo da presente invenção é corrigir os inconvenientes dos aços da técnica anterior propondo para isso um aço laminado a quente de muito alta resistência, próprio para a conformação, e que apresenta uma resistência em fadiga e uma resistência aos choques melhoradas.
Com essa finalidade, a invenção tem como primeiro objeto um aço laminado a quente de muito alta resistência, caracterizado pelo fato de que sua composição química compreende, em peso: 0,05% <C <0,1% 0,7% < Mn < 1,1% 0,5% < Cr <1,0% 0,05% < Si < 0,3% 0,05 < Ti <0,1%
Al < 0,07 S < 0,03% P < 0,05%
o resto sendo ferro e impurezas que resultam da elaboração, o dito aço tendo uma estrutura bainito-martensítica que pode conter entre 0 e 5% de ferrita em fração superficial.
Em um modo de realização preferido, a composição química compreende por outro lado, em peso: 0,08% < C < 0,09% 0,8% < Mn <1,0%
0,6% < Cr < 0,9% 0,2% < Si < 0,3% 0,05 < Ti < 0,09% Al < 0,07 S < 0,03% P < 0,05%
o resto sendo ferro e impurezas que resultam da elaboração,
Em um outro modo de realização preferido, a estrutura do aço de acordo com a invenção é constituída de 70 a 90% de bainita, de 10 a 30% de martensita e de 0 a 5% de ferrita, e de modo mais especialmente preferido, de 70 a 85% de bainita, de 15 a 30% de martensita e de 0 a 5% de ferrita.
O aço de acordo com a invenção pode também compreender as seguintes características, sozinhas ou em combinação:
- uma resistência à tração Rm superior ou igual a 950 MPa,
- um alongamento na ruptura A superior ou igual a 10%, - um limite de elasticidade E superior ou igual a 680 MPa,
- uma relação E/Rm inferior a 0,8.
A invenção também tem como segundo objeto um processo de fabricação de uma tira de aço laminado a quente de muito alta resistência de acordo com a invenção, no qual lamina-se a quente uma placa cuja compo- sição compreende:
0,05% <C <0,1% 0,7% < Mn < 1,1% 0,5% < Cr <1,0% 0,05% < Si < 0,3% 0,05 < Ti <0,1%
Al < 0,07% S < 0,03% P < 0,05%
o resto sendo ferro e impurezas que resultam da elaboração, a temperatura de laminação sendo inferior a 950°C, e depois faz-se a tira assim obtida res- friar até uma temperatura inferior ou igual a 400°C, mantendo-se uma velo- cidade de resfriamento superior a 50°C/s entre 800 e 700°C, e mantendo-se a velocidade para se obter uma estrutura bainito-martensítica, e depois bo- bina-se a dita tira a uma temperatura de bobinagem inferior ou igual a .250°C.
Em um modo de realização preferido, a composição da placa é a seguinte:
.0,08% < C < 0,09% .0,8% < Mn < 1,0% .0,6% < Cr < 0,9% .0,2% < Si < 0,3% .0,05 < Ti <0,09% .Al < 0,07% S < 0,03% P < 0,05%
o resto sendo ferro e impurezas que resultam da elaboração,
Em um outro modo de realização preferido, a tira de aço lamina- do a quente é revestida de zinco ou de uma liga de zinco, por imersão em um banho de zinco ou de liga de zinco fundido, no final da bobinagem e de- pois de ter sido desembobinada, e depois recozida.
O processo de acordo com a invenção consiste primeiramente em laminar a quente uma placa de composição específica, a fim de obter uma estrutura homogênea. A temperatura de laminação é inferior a 950°C, e de preferência inferior a 900°C.
No final da laminação, faz-se a tira assim obtida resfriar até uma temperatura inferior ou igual a 400°C, mantendo-se uma velocidade de res- friamento superior a 50°C/s entre 800 e 700°C. Esse resfriamento rápido é efetuado de tal modo que forma-se menos de 5% de ferrita, da qual não se deseja a presença, pois o titânio precipitaria preferencialmente nessa fase. Essa velocidade de resfriamento é de preferência compreendida entre .50°C/s e 200°C/s.
O processo consiste em seguida em bobinar a tira a uma tempe- ratura de bobinagem inferior ou igual a 250°C. Limita-se a temperatura des- sa etapa a fim de evitar a provocação de um revenido da martensita, que diminuiria a resistência mecânica e faria subir o limite elástico, por uso de uma má relação E/Rm.
A composição de acordo com a invenção compreende carbono a um teor compreendido entre 0,05% e 0,100%. Esse elemento é essencial para a obtenção de boas características mecânicas, mas não deve estar presente em quantidade grande demais, pois ele poderia gerar segregações. Um teor em carbono inferior a 0,100 permite notadamente que se tenha uma boa soldabilidade, e uma melhora das propriedades de conformação e de limite de resistência.
Ela compreende também manganês a um teor compreendido entre 0,7% e 1,1%. O manganês melhora o limite de elasticidade do aço ao mesmo tempo em que reduz bastante sua ductilidade, é por essa razão que limita-se seu teor. Um teor inferior a 1,1% permite também evitar qualquer segregação por ocasião do Iingotamento contínuo.
A composição compreende também cromo a um teor compreen- dido entre 0,50% e 1,0%. Um teor mínimo de 0,50% permite favorecer o a- parecimento da bainita na microestrutura. Limita-se no entanto seu teor a 1,0% pois um teor elevado em cromo favoreceria o aumento da quantidade de ferrita formada para além de 5%, em razão de seu caráter alfagênico.
A composição compreende também silício a um teor compreen- dido entre 0,05% e 0,3%. Ele melhora bastante o limite de elasticidade do aço ao mesmo tempo em que reduz pouco sua ductilidade e em que deterio- ra assim sua revestibilidade, o que explica porque seu teor é limitado.
A composição compreende também titânio a um teor compreen- dido entre 0,05 e 0,1%. Esse elemento permite aumentar notavelmente as características mecânicas por um fenômeno de precipitação no decorrer da laminação e do resfriamento. Ele não aumenta a dureza a quente devido ao fato de seu teor moderado. Limita-se seu teor a 0,1% para evitar degradar as propriedades de resistência ao choque, a dureza a quente, assim como a aptidão a dobragem.
A composição pode também compreender fósforo a um teor infe- rior a 0,05%, pois acima disso ele poderia apresentar problemas de segre- gação por ocasião do iingotamento contínuo.
A composição compreende também alumínio a um teor compre- endido inferior a 0,07%, que permite a acalmação do aço por ocasião de sua elaboração na aciaria.
Exemplos
A título de exemplo não-limitativo, e a fim de melhor ilustrar a invenção, uma composição de aço foi elaborada. Sua composição é dada na tabela seguinte: <table>table see original document page 7</column></row><table>
O resto da composição é constituído por ferro e por impurezas inevitáveis que resultam da elaboração. Abreviações empregadas
Rm: resistência à tração em MPa Rp0,2: limite de elasticidade em MPa A: alongamento, medido em %
A partir da composição A, foram preparadas três amostras, Iami- nando-se as mesmas a 860°C, e depois submetendo-se as mesmas a cami- nhos termomecânicos diferentes. Faz-se variar as velocidades de resfria- mento entre 800 e 700°C, assim como a temperatura de bobinagem, a fim de colocar em evidência as diferentes estruturas obtidas.
Mede-se em seguida as características mecânicas dos aços ob- tidos. Os resultados estão reunidos na tabela seguinte:
<table>table see original document page 7</column></row><table>
* de acordo com a invenção.
A microestrutura do teste 1, de acordo com a invenção, é baini- to-martensítica, enquanto que a microestrutura dos testes 2 e 3 é ferrito- bainítica.
É constatado que uma velocidade de resfriamento entre 800 e .700°C inferior a 50°C/s, induz uma presença de ferrita em uma proporção superior a 5%. O titânio vai nesse caso precipitar nessa ferrita, o que não permite mais obter o nível de características mecânicas procurado, em es- pecial uma Rm elevada.
Por outro lado, uma temperatura de bobinagem superior a250°C, associada a uma velocidade de resfriamento entre 800 e 700°C infe- rior a 50°C/s, aumenta o limite de elasticidade sem aumentar a resistência mecânica. A relação E/Rm é portanto elevada demais.
Finalmente, é constatado que uma velocidade de resfriamento entre 800 e 700°C superior a 50°C/s, associada a uma temperatura de bobi- nagem inferior a 250°C, dá excelentes valores de resistência mecânica e de limite de elasticidade. A estrutura essencialmente bainito-martensítica confe- re ao produto uma boa relação E/Rm e um alongamento superior a 10%.
Por outro lado, o aço de acordo com a invenção apresenta uma boa aptidão para o revestimento por imersão em um banho de metal fundido, tal como zinco ou uma liga de zinco, ou como alumínio ou uma de suas li- gas.
Claims (10)
1. Aço laminado a quente de muito alta resistência, com uma composição química que compreende, em peso: 0,05% <C <0,1% 0,7% < Mn <1,1% 0,5% < Cr < 1,0% 0,05% < Si < 0,3% 0,05% < Ti <0,1% Al < 0,07% S <0,03% P < 0,05% o resto sendo ferro e impurezas que resultam da elaboração, caracterizado pelo fato de que o dito aço possui uma estrutura bainito-martensítica que pode conter entre 0 e 5% de ferrita em fração super- ficial.
2. Aço de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que sua composição compreende por outro lado: 0,08% < C < 0,09% 0,8% < Mn <1,0% 0,6% < Cr < 0,9% 0,2% < Si < 0,3% 0,05 < Ti < 0,09% Al < 0,07 S < 0,03% P < 0,05% o resto sendo ferro e impurezas que resultam da elaboração, o dito aço tendo uma estrutura bainito-martensítica que pode conter entre 0 e 5% de ferrita em fração superficial.
3. Aço de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizado por outro lado pelo fato de que sua estrutura é constituída de 70 a 90% de baini- ta, de 10 a 30% de martensita e de 0 a 5% de ferrita.
4. Aço de acordo com qualquer uma das reivindicações de 1 a 3, caracterizado pelo fato de que ele apresenta uma resistência à tração Rm superior ou igual a 950 MPa.
5. Aço de acordo com qualquer uma das reivindicações de 1 a 4, caracterizado pelo fato de que ele apresenta um alongamento na ruptura A superior ou igual a 10%.
6. Aço de acordo com qualquer uma das reivindicações de 1 a 5, caracterizado pelo fato de que ele apresenta um limite de elasticidade E su- perior ou igual a 680 MPa.
7. Aço de acordo com qualquer uma das reivindicações de 1 a 6, caracterizado pelo fato de que ele apresenta uma relação E/Rm inferior a 0,8.
8. Processo de fabricação de uma tira de aço laminado a quente de muito alta resistência de acordo com qualquer uma das reivindicações de 1 a 7, caracterizado pelo fato de que lamina-se a quente uma placa cuja composição compreende: 0,05% < C <0,1% 0,7% < Mn <1,1% 0,5% < Cr < 1,0% 0,05% < Si < 0,3% 0,05 < Ti < 0,1% Al < 0,07 S < 0,03% P < 0,05% o resto sendo ferro e impurezas que resultam da elaboração, a temperatura de laminação sendo inferior a 950°C, e depois faz-se a tira assim obtida resfriar até uma temperatura inferior ou igual a 400°C, mantendo-se uma velocidade de resfriamento superior a 50°C/s en- tre 800 e 700°C, e mantendo-se a velocidade para se obter uma estrutura bainito-martensítica e depois bobina-se a dita tira a uma temperatura de bo- binagem inferior ou igual a 250°C.
9. Processo de fabricação de acordo com a reivindicação 8, ca- racterizado por outro lado pelo fato de que lamina-se a quente uma placa cuja composição compreende: <formula>formula see original document page 11</formula> o resto sendo ferro e impurezas que resultam da elaboração,
10. Processo de fabricação de acordo com a reivindicação 8 ou9, caracterizado pelo fato de que a tira de aço laminado a quente é revestida de zinco ou de uma liga de zinco, por imersão em um banho de zinco ou de liga de zinco fundido, no final da dita bobinagem e depois de ter sido desem- bobinada, e depois recozida.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR0300371 | 2003-01-15 | ||
FR0300371A FR2849864B1 (fr) | 2003-01-15 | 2003-01-15 | Acier lamine a chaud a tres haute resistance et procede de fabrication de bandes |
PCT/FR2004/000058 WO2004070064A2 (fr) | 2003-01-15 | 2004-01-14 | Acier lamine a chaud a tres haute resistance et procede de fabrication de bandes |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
BRPI0406731A BRPI0406731A (pt) | 2005-12-20 |
BRPI0406731B1 true BRPI0406731B1 (pt) | 2012-11-27 |
Family
ID=32524914
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
BRPI0406731-2A BRPI0406731B1 (pt) | 2003-01-15 | 2004-01-14 | aço laminado a quente de muito alta resistência e processo de fabricação de tiras. |
Country Status (16)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US7699947B2 (pt) |
EP (1) | EP1587963B1 (pt) |
JP (1) | JP4505055B2 (pt) |
KR (1) | KR101065781B1 (pt) |
CN (1) | CN100366759C (pt) |
AT (1) | ATE528414T1 (pt) |
BR (1) | BRPI0406731B1 (pt) |
CA (1) | CA2513096C (pt) |
ES (1) | ES2374188T3 (pt) |
FR (1) | FR2849864B1 (pt) |
MX (1) | MXPA05007580A (pt) |
PL (1) | PL209154B1 (pt) |
RU (1) | RU2333284C2 (pt) |
UA (1) | UA79531C2 (pt) |
WO (1) | WO2004070064A2 (pt) |
ZA (1) | ZA200505161B (pt) |
Families Citing this family (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103249853B (zh) * | 2010-10-18 | 2015-05-20 | 新日铁住金株式会社 | 高速变形下均一韧性及局部韧性优异的热轧钢板、冷轧钢板以及镀覆钢板 |
WO2012153008A1 (fr) * | 2011-05-12 | 2012-11-15 | Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl | Procede de fabrication d'acier martensitique a tres haute resistance et tole ou piece ainsi obtenue |
WO2012153009A1 (fr) * | 2011-05-12 | 2012-11-15 | Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl | Procede de fabrication d'acier martensitique a tres haute resistance et tole ainsi obtenue |
CN102560272B (zh) * | 2011-11-25 | 2014-01-22 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种超高强度耐磨钢板及其制造方法 |
JP6359534B2 (ja) * | 2012-08-03 | 2018-07-18 | タタ、スティール、アイモイデン、ベスローテン、フェンノートシャップTata Steel Ijmuiden Bv | 熱間圧延鋼ストリップを製造するためのプロセスおよびそれにより製造された鋼ストリップ |
CN103695762B (zh) * | 2013-12-13 | 2016-06-08 | 安徽工业大学 | 一种抗拉强度560~590MPa热轧轮辋用钢及其制造方法 |
US10837079B2 (en) * | 2014-01-24 | 2020-11-17 | Rautaruukki Oyj | Hot-rolled ultrahigh strength steel strip product |
DE102017130237A1 (de) * | 2017-12-15 | 2019-06-19 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Hochfestes, warmgewalztes Stahlflachprodukt mit hohem Kantenrisswiderstand und gleichzeitig hohem Bake-Hardening Potential, ein Verfahren zur Herstellung eines solchen Stahlflachprodukts |
KR102020435B1 (ko) | 2017-12-22 | 2019-09-10 | 주식회사 포스코 | 굽힘성 및 저온인성이 우수한 고강도 열연강판 및 이의 제조방법 |
CN115386783B (zh) * | 2022-08-29 | 2023-10-03 | 东北大学 | 一种屈服强度1000MPa级超高强钢板及其制备方法 |
CN115354237B (zh) * | 2022-08-29 | 2023-11-14 | 东北大学 | 抗拉强度1000MPa级热轧超高强钢板及其制备方法 |
Family Cites Families (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2133744B2 (de) * | 1971-07-07 | 1973-07-12 | August Thyssen-Hütte AG, 4100 Duisburg | Die verwendung eines vollberuhigten stahles fuer gegenstaende aus warmgewalztem band |
JPS56150135A (en) * | 1980-01-18 | 1981-11-20 | British Steel Corp | Binary steel |
US4388122A (en) * | 1980-08-11 | 1983-06-14 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Method of making high strength hot rolled steel sheet having excellent flash butt weldability, fatigue characteristic and formability |
US4501626A (en) * | 1980-10-17 | 1985-02-26 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | High strength steel plate and method for manufacturing same |
US4472208A (en) * | 1982-06-28 | 1984-09-18 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Hot-rolled high tensile titanium steel plates and production thereof |
JP2819344B2 (ja) * | 1990-05-11 | 1998-10-30 | トーア・スチール株式会社 | ばね用鋼線 |
JPH06240356A (ja) * | 1993-02-10 | 1994-08-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 加工性に優れた高強度熱延鋼板の製造方法 |
JP3425837B2 (ja) * | 1996-03-28 | 2003-07-14 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐孔明き腐食性および圧壊特性に優れた高強度熱延鋼板、および高強度亜鉛系めっき鋼板並びにそれらの製造方法 |
BR9811051A (pt) * | 1997-07-28 | 2000-08-15 | Exxonmobil Upstream Res Co | Placa de aço, e, processo para preparar a mesma |
JPH11199984A (ja) * | 1998-01-09 | 1999-07-27 | Kobe Steel Ltd | 溶断性に優れた高強度鋼板 |
FR2796966B1 (fr) * | 1999-07-30 | 2001-09-21 | Ugine Sa | Procede de fabrication de bandes minces en acier de type "trip" et bandes minces ainsi obtenues |
CN1107122C (zh) * | 2000-02-29 | 2003-04-30 | 济南济钢设计院 | 奥贝马钢及其制备方法 |
US6364968B1 (en) * | 2000-06-02 | 2002-04-02 | Kawasaki Steel Corporation | High-strength hot-rolled steel sheet having excellent stretch flangeability, and method of producing the same |
JP4608739B2 (ja) * | 2000-06-14 | 2011-01-12 | Jfeスチール株式会社 | 自動車ドア補強用鋼管の製造方法 |
FR2820150B1 (fr) * | 2001-01-26 | 2003-03-28 | Usinor | Acier isotrope a haute resistance, procede de fabrication de toles et toles obtenues |
-
2003
- 2003-01-15 FR FR0300371A patent/FR2849864B1/fr not_active Expired - Lifetime
-
2004
- 2004-01-14 EP EP04701978A patent/EP1587963B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 2004-01-14 CN CNB2004800021197A patent/CN100366759C/zh not_active Expired - Lifetime
- 2004-01-14 UA UAA200508007A patent/UA79531C2/uk unknown
- 2004-01-14 RU RU2005125717/02A patent/RU2333284C2/ru active
- 2004-01-14 PL PL378236A patent/PL209154B1/pl unknown
- 2004-01-14 WO PCT/FR2004/000058 patent/WO2004070064A2/fr active Application Filing
- 2004-01-14 KR KR1020057013089A patent/KR101065781B1/ko active IP Right Grant
- 2004-01-14 CA CA2513096A patent/CA2513096C/fr not_active Expired - Lifetime
- 2004-01-14 JP JP2006502099A patent/JP4505055B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 2004-01-14 MX MXPA05007580A patent/MXPA05007580A/es active IP Right Grant
- 2004-01-14 AT AT04701978T patent/ATE528414T1/de active
- 2004-01-14 US US10/542,107 patent/US7699947B2/en active Active
- 2004-01-14 BR BRPI0406731-2A patent/BRPI0406731B1/pt active IP Right Grant
- 2004-01-14 ES ES04701978T patent/ES2374188T3/es not_active Expired - Lifetime
-
2005
- 2005-06-24 ZA ZA2005/05161A patent/ZA200505161B/en unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
KR101065781B1 (ko) | 2011-09-19 |
CN1735700A (zh) | 2006-02-15 |
FR2849864A1 (fr) | 2004-07-16 |
WO2004070064A2 (fr) | 2004-08-19 |
ATE528414T1 (de) | 2011-10-15 |
US20060207692A1 (en) | 2006-09-21 |
CA2513096C (fr) | 2011-03-29 |
CN100366759C (zh) | 2008-02-06 |
WO2004070064A3 (fr) | 2004-09-16 |
US7699947B2 (en) | 2010-04-20 |
PL209154B1 (pl) | 2011-07-29 |
CA2513096A1 (fr) | 2004-08-19 |
ES2374188T3 (es) | 2012-02-14 |
ZA200505161B (en) | 2006-12-27 |
EP1587963B1 (fr) | 2011-10-12 |
BRPI0406731A (pt) | 2005-12-20 |
EP1587963A2 (fr) | 2005-10-26 |
RU2333284C2 (ru) | 2008-09-10 |
JP4505055B2 (ja) | 2010-07-14 |
FR2849864B1 (fr) | 2005-02-18 |
PL378236A1 (pl) | 2006-03-20 |
KR20050090458A (ko) | 2005-09-13 |
MXPA05007580A (es) | 2005-09-21 |
JP2006518009A (ja) | 2006-08-03 |
UA79531C2 (en) | 2007-06-25 |
RU2005125717A (ru) | 2006-02-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
ES2921699T3 (es) | Lámina de acero tratada térmicamente y laminada en frío de alta resistencia y alta conformabilidad, procedimiento de fabricación y unión soldada por puntos de resistencia | |
BR112019011097B1 (pt) | Chapa de aço laminada a frio, e método para fabricar um aço laminado a frio | |
BR112019010707B1 (pt) | Chapa de aço revenido e revestido, método de produção de chapas de aço revenido e revestido, uso de chapa de aço e veículo | |
BR112018012422B1 (pt) | Método para produzir uma folha de aço, processo para a produção de um componente, folha de aço, estrutura soldada, uso de uma folha de aço e uso de uma soldagem por pontos de resistência | |
BR112020011672B1 (pt) | Método para fabricar uma chapa de aço e chapa de aço laminada a frio e tratada termicamente | |
BR112018013375B1 (pt) | Chapa de aço e método de fabricação de uma chapa de aço | |
BR112018012133B1 (pt) | Método para produzir uma chapa de aço, processo para produzir uma solda por ponto de resistência, chapa de aço, estrutura soldada, uso de uma chapa de aço e uso de uma estrutura soldada | |
BRPI0410575B1 (pt) | chapa de aço laminada a frio de alta resistência com resistência à tração de 780 mpa ou mais | |
BR112015032233B1 (pt) | Folha de aço e método de fabricação de folha de aço | |
BR112018011831B1 (pt) | Tira de aço galvanizada por imersão a quente de alta resistência e método de produção | |
JP7220714B2 (ja) | 冷間圧延焼鈍鋼板及びその製造方法 | |
BR112018011653B1 (pt) | Métodos para produzir uma chapa de aço, chapa de aço não revestida e chapa de aço | |
BRPI0616261A2 (pt) | processo de fabricaÇço de uma peÇa em aÇo de microestrutura de multifases | |
BR112019010870B1 (pt) | Placa de aço de alto mn e método de fabricação para a mesma | |
BR112016012424B1 (pt) | folha de aço martensítico, diretamente obtida após laminação a frio, recozimento e resfriamento e método para produzir uma folha de aço martensítico laminada a frio e recozida | |
BR112015021149B1 (pt) | Chapa de aço laminada a quente e seu método de produção | |
BRPI1105244B1 (pt) | chapa de aço de alto limite de resistência à tração em conformabilidade e método de fabricação da mesma | |
WO2006107066A1 (ja) | 熱延鋼板、その製造方法および熱延鋼板成形体 | |
BR112013009515B1 (pt) | Método de fabricação de corpo estampado a quente que tem uma parede vertical e corpo estampado a quente que tem uma parede vertical | |
BR112020007410A2 (pt) | chapa de aço tratada a calor, método de produção de uma chapa de aço, uso de uma chapa de aço, peça obtida e veículo | |
BR112013009694B1 (pt) | Chapa de aço laminada a quente ou a frio, seu processo de fabricação e sua utilização na indústria automotiva | |
JP7220715B2 (ja) | 冷間圧延焼鈍鋼板及びその製造方法 | |
BR112014029177B1 (pt) | Chapa de aço laminada, processo de fabricação e uso de chapas de aço | |
BR112019025146B1 (pt) | Chapa de aço para membro formado por prensagem a quente com excelente adesão da pintura e resistência à corrosão pós-pintura, e método de fabricação da mesma | |
BR112016016949B1 (pt) | produto plano de aço e método para produzir um produto plano de aço |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
B06A | Patent application procedure suspended [chapter 6.1 patent gazette] | ||
B09A | Decision: intention to grant [chapter 9.1 patent gazette] | ||
B16A | Patent or certificate of addition of invention granted [chapter 16.1 patent gazette] |
Free format text: PRAZO DE VALIDADE: 20 (VINTE) ANOS CONTADOS A PARTIR DE 14/01/2004, MEDIANTE O RECOLHIMENTO DA TAXAQUINQUENAL DE MANUTENCAO (ARTIGOS 119 E 120 DA LPI) E OBSERVADAS AS DEMAIS CONDICOES LEGAIS. |