CN1735700A - 超高强度热轧钢及生产带材的方法 - Google Patents
超高强度热轧钢及生产带材的方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN1735700A CN1735700A CNA2004800021197A CN200480002119A CN1735700A CN 1735700 A CN1735700 A CN 1735700A CN A2004800021197 A CNA2004800021197 A CN A2004800021197A CN 200480002119 A CN200480002119 A CN 200480002119A CN 1735700 A CN1735700 A CN 1735700A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- steel
- band
- iron
- hot
- impurity
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 48
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 48
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 9
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 20
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 15
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 10
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 12
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 10
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 10
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 6
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910001297 Zn alloy Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000011701 zinc Substances 0.000 claims description 5
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 4
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 9
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 8
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 7
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910000797 Ultra-high-strength steel Inorganic materials 0.000 description 5
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 5
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 4
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 3
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 3
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 2
- 238000012216 screening Methods 0.000 description 2
- 229910000885 Dual-phase steel Inorganic materials 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 238000007499 fusion processing Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 230000037361 pathway Effects 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 description 1
- 230000003245 working effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/002—Bainite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
- C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0278—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular surface treatment
Abstract
本发明涉及超高强度热轧钢,该超高强度热轧钢的化学组成按重量计包含:0.05%≤C≤0.1%、0.7%≤Mn≤1.1%、0.5%≤Cr≤1.0%、0.05%≤Si≤0.3%、0.05%≤Ti≤0.1%、Al≤0.07%、S≤0.03%、P≤0.05%,其余部分包含铁和其生产中产生的杂质。此外,本发明的钢具有可以含有高达5%的铁素体的贝氏体-马氏体结构。本发明还涉及一种用于生产所述钢的带材的方法。
Description
技术领域
本发明涉及一种超高强度热轧钢和一种用于生产由这种钢制成的带材的方法,所述钢的结构(组织)为贝氏体-马氏体型且可以含有高达5%的铁素体。
背景技术
尤其为了满足汽车工业的特殊要求,超高强度钢在近年来已经有所发展,该超高强度钢尤其用于通过提高部件的疲劳强度和冲击性能而减轻部件的重量以及因而减小零部件的厚度并改善安全性。这些改善还必须使用于制造部件的板材的可成形性不退化。
该可成形性假定钢具有高延伸率A(大于10%)和低水平的屈服强度E与抗拉强度Rm的比。
成形部件的冲击性能的改善可以通过不同的方法实现,尤其是使用具有高延伸率A和低水平的E/Rm比的钢,从而可以在成形之后并由于钢的固化能力而提高钢的屈服强度。
部件的疲劳性能限定了它们的基于所受应力的使用寿命,并且这可以通过提高钢的抗拉强度Rm而改善。然而,提高抗拉强度减小了钢的可成形性,因而限制了可以生产的部件,尤其是部件的厚度受到限制。
术语“超高强度钢”在本发明的范围内应理解为意指其抗拉强度Rm大于800Mpa的钢。
第一系超高强度钢的是已知的,它们是包含高比例的碳(大于0.1%)和锰(大于1.2%)的钢,该钢的结构全部是马氏体。它们具有通过硬化热处理得到的大于1000Mpa的抗拉强度,但是它们具有小于8%的延伸率A,这种延伸率A排除了任何成形操作。
第二系超高强度钢由称为双相钢的钢组成,该钢具有由约10%的铁素体和约90%的马氏体构成的结构。这些钢显示出非常好的可成形性,但是抗拉强度水平不超过800Mpa。
发明内容
本发明的目的是通过提出一种能够成形并显示出改善的疲劳性能和冲击性能的超高强度热轧钢来克服先有技术钢的缺点。
为此,本发明的第一目的是一种超高强度热轧钢,其特征在于,它的化学组成按重量计包含:
0.05%≤C≤0.1%
0.7%≤Mn≤1.1%
0.5%≤C≤1.0%
0.05%≤Si≤0.3%
0.05%≤Ti≤0.1%
Al≤0.07%
S≤0.03%
P≤0.05%
其余部分为铁和熔炼产生的杂质,所述钢具有可以含有高达5%的铁素体的贝氏体结构。
在一优选实施例中,所述化学组成按重量计还包含:
0.08%≤C≤0.09%
0.08%≤Mn≤1.0%
0.6%≤Cr≤0.9%
0.2% Si≤0.3%
0.05%≤Ti≤0.09%
Al≤0.07%
S≤0.03%
P≤0.05%其余部分为铁和熔炼产生的杂质。
在另一优选实施例中,根据本发明的钢的结构由70-90%贝氏体、10-30%马氏体和0-5%铁素体组成,并且较特别优选地由70-85%贝氏体、15-30%马氏体和0-5%铁素体组成。
根据本发明的钢还可以具有下列一个或多个特征:
—950Mpa或更高的抗拉强度Rm;
—10%或更高的断裂时的延伸率A;
—680Mpa或更高的屈服强度E;及
—小于0.8的E/Rm比。
本发明的第二目的是一种用于制造根据本发明的超高强度热轧钢的带材的方法,其中,热轧一板坯,其中轧制温度低于950℃,该板坯的组成包含:
0.05%≤C≤0.1%
0.7%≤Mn≤1.1%
0.5%≤Cr≤1.0%
0.05%≤Si≤0.3%
0.05%≤Ti≤0.1%
Al≤0.07%
S≤0.03%
P≤0.05%
其余部分为铁和熔炼产生的杂质;将由此获得的带材冷却至400℃或更低的温度,其间保持在800℃和700℃之间的大于50℃/S的冷却速率;然后在250℃或更低的冷却温度下卷绕所述带材。
在一优选实施例中,板坯的组成如下:
0.08%≤C≤0.09%
0.8%≤Mn≤1.0%
0.6%≤Cr≤0.9%
0.2%≤Si≤0.3%
0.05%≤Ti≤0.09%
Al≤0.07%
S≤0.03%
P≤0.05%
其余部分为铁和熔炼产生的杂质。
在另一优选实施例中,通过在所述卷绕操作之后并且在使所述热轧钢的带材开卷之后将该带材浸入熔融锌或锌合金池中而给该带材涂敷锌或锌合金,然后进行退火。
按照本发明所述的方法首先在于热轧一种包含特定组成的板坯,以便得到均匀的结构。轧制温度低于950℃,优选地低于900℃。
在轧制操作之后,将这样得到的带材冷却至400℃或更低的温度,其间保持在800℃和700℃之间的大于50℃/S的冷却速率。该快速冷却以形成低于5%的铁素体的方式完成,其中,铁素体的存在并不是所希望的,因为在该相中钛将优先析出(沉淀)。上述冷却速率优选地在50℃/S和200℃/S之间。
接着,所述方法在于在250℃或更低的卷绕温度下卷绕所述带材。该步骤的温度限制成防止马氏体回火,这将降低机械强度并提高屈服强度,从而产生不良的E/Rm比。
根据本发明的组成包含含量在0.05%和0.100%之间的碳。该元素对于获得良好的机械性能是重要的,但是它一定不能以过大的量存在,因为它能产生偏析。低于0.100%的碳含量尤其可以获得良好的可焊性,并且能在成形和持久极限性能方面得到改善。
所述组成还包含含量在0.7%和1.1%之间的锰。锰改善了钢的屈服强度,但大大降低了钢的延性,因此锰的含量受到限制。低于1.1%的含量还防止在连铸期间的任何偏析。
所述组成还包含含量在0.50%和1.0%之间的铬。0.50%的最低含量有利于在显微结构中出现贝氏体。然而,铬的含量限于1.0%,因为由于铬的诱发α—相的能力,较高的铬含量会使所形成的铁素体的量增加至大于5%。
所述组成还包含含量在0.05%和0.3%之间的硅。硅大大改善了钢的屈服强度,同时稍稍降低了钢的延性并使钢的可涂敷性变差,这说明了为什么硅的含量受到限制。
所述组成还包含含量在0.05%-0.1%之间的钛。该元素可以通过轧制和冷却步骤期间的析出效果充分改善机械性能。由于含量适度,钛不会提高热硬度。将钛的含量限制为0.1%,以避免冲击强度性能、热硬度和可弯性变差。
所述组成还包含含量小于0.05%的磷,当超过这一含量时,在连铸期间将产生偏析问题。
所述组成还包含含量小于0.07%的铝,所述铝是在在炼钢厂中的熔炼过程中给钢脱氧时加入的。
具体实施方式
示例
根据非限制性示例,和为了较好地说明本发明,熔炼某种等级的钢。它的组成在下表中给出:
C | Mn | Cr | Si | Ti | S | P | Al | |
A | 0.78 | 0.95 | 0.79 | 0.233 | 0.094 | 0.001 | 0.038 | 0.048 |
其组成的其余部分包含铁和熔炼产生的不可避免的杂质。
所用的缩写
Rm:抗拉强度,以Mpa计;
Rp0.2:屈服强度,以Mpa计;
A:延伸率,以%计量。
用A级钢制备3个样品,这通过在860℃下轧制这些样品和然后使它们经受不同的热机械路径(thermomechanical pathway)而完成。使800℃和700℃之间的冷却速率和卷绕温度变化,以表现出所得到的结构差异。接着,测定所得钢的机械性能。结果在下表中给出:
试验 | V800-700(℃) | Tcoil(℃) | Rm(MPa) | Rp0.2(MPa) | E/Rm | A% |
1* | 57 | 200 | 995 | 690 | 0.7 | 14 |
2 | 42 | 200 | 780 | 635 | 0.8 | 14 |
3 | 20 | 400 | 800 | 705 | 0.9 | - |
*根据本发明
根据本发明,试验1的显微结构为贝氏体—马氏体型,而试验2和3的显微结构为铁素体—贝氏体型。
该表表明,小于50℃/S的800℃和700℃之间的冷却速率造成铁素体以大于5%的比例存在。然后钛在该铁素体中析出,这不再可能获得所希望的机械性能水平,尤其是高Rm。
此外,与小于50℃/S的800℃和700℃之间的冷却速率相结合的高于250℃的卷绕温度在不提高抗拉强度的情况下提高屈服强度。因此E/Rm比太高。
最后,该表表明,与低于250℃的卷绕温度相结合的大于50℃/S的800℃和700℃之间的冷却速率产生优良的抗拉强度和屈服强度值。实质上的贝氏体—马氏体结构使产品具有良好的E/Rm比和大于10%的延伸率。
此外,根据本发明的钢通过浸入熔融金属—如锌或锌合金,或者铝或一种铝合金—池中而显示出良好的可涂敷性。
Claims (10)
1.一种超高强度热轧钢,其特征在于,它的化学组成按重量计包含:
0.05%≤C≤0.1%
0.7%≤Mn≤1.1%
0.5%≤Cr≤1.0%
0.05%≤Si≤0.3%
0.05%≤Ti≤0.1%
Al≤0.07%
S≤0.03%
P≤0.05%
其余部分为铁和熔炼产生的杂质,所述钢具有可含有高达5%的铁素体的贝氏体-马氏体结构。
2.一种如权利要求1所述的钢,其特征在于,它的组成还包含:
0.08%≤C≤0.09%
0.8%≤Mn≤1.0%
0.6%≤Cr≤0.9%
0.2%≤Si≤0.3%
0.05%≤Ti≤0.09%
Al≤0.07%
S≤0.03%
P≤0.05%
其余部分为铁和熔炼产生的杂质,所述钢具有可含有高达5%的铁素体的贝氏体-马氏体结构。
3.一种如权利要求1或2所述的钢,其特征还在于,它的结构由70-90%贝氏体、10-30%马氏体和0-5%铁素体组成。
4.一种如权利要求1-3中任一项所述的钢,其特征在于,它具有950Mpa或更高的抗拉强度Rm。
5.一种如权利要求1-4中任一项所述的钢,其特征在于,它具有10%或更高的断裂时的延伸率A。
6.一种如权利要求1-5中任一项所述的钢,其特征在于,它具有680Mpa或更高的屈服强度E。
7.一种如权利要求1-6中任一项所述的钢,其特征在于,它具有小于0.8的E/Rm比。
8.一种用于制造如权利要求1-7中任一项所述的超高强度热轧钢的带材的方法,其特征在于:热轧一板坯,其中轧制温度低于950℃,该板坯的组成包含:
0.05%≤C≤0.1%
0.7%≤Mn≤1.1%
0.5%≤Cr≤1.0%
0.05%≤Si≤0.3%
0.05%≤Ti≤0.1%
Al≤0.07%
S≤0.03%
P≤0.05%
其余部分为铁和熔炼产生的杂质;将由此获得的带材冷却至400℃或更低的温度,其间保持在800℃和700℃之间的大于50℃/S的冷却速率;然后在250℃或更低的冷却温度下卷绕所述带材。
9.一种如权利要求8所述的制造方法,其特征还在于,热轧一板坯,该板坯的组成包含:
0.08%≤C≤0.09%
0.8%≤Mn≤1.0%
0.6%≤Cr≤0.9%
0.2%≤Si≤0.3%
0.05%≤Ti≤0.09%
Al≤0.07%
S≤0.03%
P≤0.05%
其余部分为铁和熔炼产生的杂质。
10.一种如权利要求8或9所述的方法,其特征在于,通过在所述卷绕操作之后并且在使所述热轧钢的带材开卷之后将该带材浸入熔融锌或锌合金池中而给该带材涂敷锌或锌合金,然后进行退火。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR03/00371 | 2003-01-15 | ||
FR0300371A FR2849864B1 (fr) | 2003-01-15 | 2003-01-15 | Acier lamine a chaud a tres haute resistance et procede de fabrication de bandes |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN1735700A true CN1735700A (zh) | 2006-02-15 |
CN100366759C CN100366759C (zh) | 2008-02-06 |
Family
ID=32524914
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CNB2004800021197A Expired - Lifetime CN100366759C (zh) | 2003-01-15 | 2004-01-14 | 超高强度热轧钢及生产带材的方法 |
Country Status (16)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US7699947B2 (zh) |
EP (1) | EP1587963B1 (zh) |
JP (1) | JP4505055B2 (zh) |
KR (1) | KR101065781B1 (zh) |
CN (1) | CN100366759C (zh) |
AT (1) | ATE528414T1 (zh) |
BR (1) | BRPI0406731B1 (zh) |
CA (1) | CA2513096C (zh) |
ES (1) | ES2374188T3 (zh) |
FR (1) | FR2849864B1 (zh) |
MX (1) | MXPA05007580A (zh) |
PL (1) | PL209154B1 (zh) |
RU (1) | RU2333284C2 (zh) |
UA (1) | UA79531C2 (zh) |
WO (1) | WO2004070064A2 (zh) |
ZA (1) | ZA200505161B (zh) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103695762A (zh) * | 2013-12-13 | 2014-04-02 | 安徽工业大学 | 一种抗拉强度560~590MPa热轧轮辋用钢及其制造方法 |
CN115354237A (zh) * | 2022-08-29 | 2022-11-18 | 东北大学 | 抗拉强度1000MPa级热轧超高强钢板及其制备方法 |
CN115386783A (zh) * | 2022-08-29 | 2022-11-25 | 东北大学 | 一种屈服强度1000MPa级超高强钢板及其制备方法 |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2543590C2 (ru) * | 2010-10-18 | 2015-03-10 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Горячекатаный, холоднокатаный и плакированный стальной лист, имеющий улучшенную равномерную и локальную пластичность при высокой скорости деформации |
WO2012153008A1 (fr) * | 2011-05-12 | 2012-11-15 | Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl | Procede de fabrication d'acier martensitique a tres haute resistance et tole ou piece ainsi obtenue |
WO2012153009A1 (fr) * | 2011-05-12 | 2012-11-15 | Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl | Procede de fabrication d'acier martensitique a tres haute resistance et tole ainsi obtenue |
CN102560272B (zh) * | 2011-11-25 | 2014-01-22 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种超高强度耐磨钢板及其制造方法 |
CA2880063C (en) * | 2012-08-03 | 2017-03-14 | Tata Steel Ijmuiden B.V. | A process for producing hot-rolled steel strip and a steel strip produced therewith |
WO2015110585A1 (en) * | 2014-01-24 | 2015-07-30 | Rautaruukki Oyj | Hot-rolled ultrahigh strength steel strip product |
DE102017130237A1 (de) | 2017-12-15 | 2019-06-19 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Hochfestes, warmgewalztes Stahlflachprodukt mit hohem Kantenrisswiderstand und gleichzeitig hohem Bake-Hardening Potential, ein Verfahren zur Herstellung eines solchen Stahlflachprodukts |
KR102020435B1 (ko) | 2017-12-22 | 2019-09-10 | 주식회사 포스코 | 굽힘성 및 저온인성이 우수한 고강도 열연강판 및 이의 제조방법 |
Family Cites Families (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2133744B2 (de) * | 1971-07-07 | 1973-07-12 | August Thyssen-Hütte AG, 4100 Duisburg | Die verwendung eines vollberuhigten stahles fuer gegenstaende aus warmgewalztem band |
JPS56150135A (en) * | 1980-01-18 | 1981-11-20 | British Steel Corp | Binary steel |
US4388122A (en) * | 1980-08-11 | 1983-06-14 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Method of making high strength hot rolled steel sheet having excellent flash butt weldability, fatigue characteristic and formability |
US4501626A (en) * | 1980-10-17 | 1985-02-26 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | High strength steel plate and method for manufacturing same |
US4472208A (en) * | 1982-06-28 | 1984-09-18 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Hot-rolled high tensile titanium steel plates and production thereof |
JP2819344B2 (ja) * | 1990-05-11 | 1998-10-30 | トーア・スチール株式会社 | ばね用鋼線 |
JPH06240356A (ja) * | 1993-02-10 | 1994-08-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 加工性に優れた高強度熱延鋼板の製造方法 |
JP3425837B2 (ja) * | 1996-03-28 | 2003-07-14 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐孔明き腐食性および圧壊特性に優れた高強度熱延鋼板、および高強度亜鉛系めっき鋼板並びにそれらの製造方法 |
ATE330040T1 (de) * | 1997-07-28 | 2006-07-15 | Exxonmobil Upstream Res Co | Ultrahochfeste, schweissbare stähle mit ausgezeichneter ultra-tief-temperatur zähigkeit |
JPH11199984A (ja) * | 1998-01-09 | 1999-07-27 | Kobe Steel Ltd | 溶断性に優れた高強度鋼板 |
FR2796966B1 (fr) * | 1999-07-30 | 2001-09-21 | Ugine Sa | Procede de fabrication de bandes minces en acier de type "trip" et bandes minces ainsi obtenues |
CN1107122C (zh) * | 2000-02-29 | 2003-04-30 | 济南济钢设计院 | 奥贝马钢及其制备方法 |
US6364968B1 (en) * | 2000-06-02 | 2002-04-02 | Kawasaki Steel Corporation | High-strength hot-rolled steel sheet having excellent stretch flangeability, and method of producing the same |
JP4608739B2 (ja) * | 2000-06-14 | 2011-01-12 | Jfeスチール株式会社 | 自動車ドア補強用鋼管の製造方法 |
FR2820150B1 (fr) * | 2001-01-26 | 2003-03-28 | Usinor | Acier isotrope a haute resistance, procede de fabrication de toles et toles obtenues |
-
2003
- 2003-01-15 FR FR0300371A patent/FR2849864B1/fr not_active Expired - Lifetime
-
2004
- 2004-01-14 UA UAA200508007A patent/UA79531C2/uk unknown
- 2004-01-14 CA CA2513096A patent/CA2513096C/fr not_active Expired - Lifetime
- 2004-01-14 PL PL378236A patent/PL209154B1/pl unknown
- 2004-01-14 AT AT04701978T patent/ATE528414T1/de active
- 2004-01-14 MX MXPA05007580A patent/MXPA05007580A/es active IP Right Grant
- 2004-01-14 US US10/542,107 patent/US7699947B2/en active Active
- 2004-01-14 WO PCT/FR2004/000058 patent/WO2004070064A2/fr active Application Filing
- 2004-01-14 CN CNB2004800021197A patent/CN100366759C/zh not_active Expired - Lifetime
- 2004-01-14 KR KR1020057013089A patent/KR101065781B1/ko active IP Right Grant
- 2004-01-14 EP EP04701978A patent/EP1587963B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 2004-01-14 JP JP2006502099A patent/JP4505055B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 2004-01-14 BR BRPI0406731-2A patent/BRPI0406731B1/pt active IP Right Grant
- 2004-01-14 ES ES04701978T patent/ES2374188T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2004-01-14 RU RU2005125717/02A patent/RU2333284C2/ru active
-
2005
- 2005-06-24 ZA ZA2005/05161A patent/ZA200505161B/en unknown
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103695762A (zh) * | 2013-12-13 | 2014-04-02 | 安徽工业大学 | 一种抗拉强度560~590MPa热轧轮辋用钢及其制造方法 |
CN103695762B (zh) * | 2013-12-13 | 2016-06-08 | 安徽工业大学 | 一种抗拉强度560~590MPa热轧轮辋用钢及其制造方法 |
CN115354237A (zh) * | 2022-08-29 | 2022-11-18 | 东北大学 | 抗拉强度1000MPa级热轧超高强钢板及其制备方法 |
CN115386783A (zh) * | 2022-08-29 | 2022-11-25 | 东北大学 | 一种屈服强度1000MPa级超高强钢板及其制备方法 |
CN115386783B (zh) * | 2022-08-29 | 2023-10-03 | 东北大学 | 一种屈服强度1000MPa级超高强钢板及其制备方法 |
CN115354237B (zh) * | 2022-08-29 | 2023-11-14 | 东北大学 | 抗拉强度1000MPa级热轧超高强钢板及其制备方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
PL209154B1 (pl) | 2011-07-29 |
CN100366759C (zh) | 2008-02-06 |
BRPI0406731B1 (pt) | 2012-11-27 |
PL378236A1 (pl) | 2006-03-20 |
RU2333284C2 (ru) | 2008-09-10 |
ZA200505161B (en) | 2006-12-27 |
EP1587963B1 (fr) | 2011-10-12 |
RU2005125717A (ru) | 2006-02-10 |
JP4505055B2 (ja) | 2010-07-14 |
US20060207692A1 (en) | 2006-09-21 |
EP1587963A2 (fr) | 2005-10-26 |
MXPA05007580A (es) | 2005-09-21 |
KR101065781B1 (ko) | 2011-09-19 |
UA79531C2 (en) | 2007-06-25 |
KR20050090458A (ko) | 2005-09-13 |
JP2006518009A (ja) | 2006-08-03 |
CA2513096A1 (fr) | 2004-08-19 |
CA2513096C (fr) | 2011-03-29 |
ES2374188T3 (es) | 2012-02-14 |
US7699947B2 (en) | 2010-04-20 |
FR2849864A1 (fr) | 2004-07-16 |
FR2849864B1 (fr) | 2005-02-18 |
ATE528414T1 (de) | 2011-10-15 |
BRPI0406731A (pt) | 2005-12-20 |
WO2004070064A3 (fr) | 2004-09-16 |
WO2004070064A2 (fr) | 2004-08-19 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN1109118C (zh) | 高强度热轧钢板及其制造方法 | |
CN1083903C (zh) | 耐冲击特性优越的高强度高加工性冷轧钢板及其制法 | |
CN1117170C (zh) | 可冷加工钢棒或钢丝及其生产工艺 | |
TWI294917B (en) | High carbon hot-rolled steel sheet and method for manufacturing the same | |
JP5064060B2 (ja) | 高強度ばね用鋼線及び高強度ばね並びにそれらの製造方法 | |
CN1170947C (zh) | 一种耐延迟断裂和耐松弛性能优异的高强度螺栓的制备方法 | |
CN1252302C (zh) | 具有超细晶粒组织的冷轧钢板及其制造方法 | |
JP5776623B2 (ja) | 冷間加工性に優れた鋼線材・棒鋼とその製造方法 | |
WO2011062012A1 (ja) | 低温焼鈍用鋼線及びその製造方法 | |
KR101108838B1 (ko) | 충돌성능이 우수한 열처리 경화강 및 이를 이용한 열처리 경화형 부품 제조 방법 | |
CN1648277A (zh) | 高强度薄钢板及其制造方法 | |
CN1306046C (zh) | 很高强度和低密度热轧薄钢板及其制造方法 | |
CN1240867C (zh) | 非调质无缝钢管 | |
CN1657643A (zh) | 高强度非调质无缝钢管及其制造方法 | |
JP5126844B2 (ja) | 熱間プレス用鋼板およびその製造方法ならびに熱間プレス鋼板部材の製造方法 | |
CN1076761C (zh) | 生产高强度和高成形性的含铜热轧相变诱生塑性钢的方法 | |
WO2001075186A1 (fr) | Barre a fil ou barre d'acier laminee a chaud pour utilisation dans des structures de machine pouvant se dispenser de recuit, et procede de fabrication associe | |
CN1955498A (zh) | 用于连杆的非调质钢及由其制成的连杆 | |
CN1780928A (zh) | 高强度冷轧钢板及其制造方法 | |
CN1735700A (zh) | 超高强度热轧钢及生产带材的方法 | |
CN101078089A (zh) | 延伸凸缘性优异的高强度热轧钢板及其制法 | |
CN1214127C (zh) | 扩孔性和延展性优良的高强度热轧钢板及其制造方法 | |
CN1021918C (zh) | 改善热处理钢的冷成型性的方法 | |
JP2013040390A (ja) | 熱間プレス部材の製造方法 | |
CN1040776C (zh) | 加工性优良的冷轧钢板及其生产方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C14 | Grant of patent or utility model | ||
GR01 | Patent grant | ||
CX01 | Expiry of patent term | ||
CX01 | Expiry of patent term |
Granted publication date: 20080206 |