PL209154B1 - Taśma stalowa walcowana na gorąco o wysokiej wytrzymałości i sposób wytwarzania taśmy stalowej walcowanej na gorąco o wysokiej wytrzymałości - Google Patents
Taśma stalowa walcowana na gorąco o wysokiej wytrzymałości i sposób wytwarzania taśmy stalowej walcowanej na gorąco o wysokiej wytrzymałościInfo
- Publication number
- PL209154B1 PL209154B1 PL378236A PL37823604A PL209154B1 PL 209154 B1 PL209154 B1 PL 209154B1 PL 378236 A PL378236 A PL 378236A PL 37823604 A PL37823604 A PL 37823604A PL 209154 B1 PL209154 B1 PL 209154B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- steel
- strip
- strength
- equal
- chemical composition
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/002—Bainite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
- C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0278—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular surface treatment
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
Opis wynalazku
Przedmiotem wynalazku jest taśma stalowa walcowana na gorąco o wysokiej wytrzymałości i sposób wytwarzania taśmy stalowej walcowanej na gorąco o wysokiej wytrzymałości. Wynalazek dotyczy zwłaszcza taśmy i sposobu wytwarzania taśmy ze stali, której struktura jest bainityczno-martenzytyczna i może zawierać do 5% ferrytu.
Stale o bardzo wysokiej wytrzymałości były wytwarzane przez ostatnie lata, zwłaszcza aby sprostać specyficznym potrzebom przemysłu samochodowego, którymi są w szczególności zmniejszenie ciężaru, a więc i grubości elementów, i poprawa bezpieczeństwa, która wywodzi się ze wzrostu wytrzymałości na zmęczenie i ze zwiększenia wytrzymałości elementów na uderzenia. Te ulepszenia nie powinny ponadto pogarszać zdatności do kształtowania blach stosowanych do wytwarzania elementów.
Ta zdolność do kształtowania wymaga, aby stal miła znaczne wydłużenie (> 10%), jak również bardzo mały stosunek granicy sprężystości E do wytrzymałości na rozciąganie Rm.
Poprawa wytrzymałości na uderzenia elementów kształtowanych może być zrealizowana na różne sposoby, a w szczególności stosując stale, które posiadają z jednej strony znaczne wydłużenie A, a z drugiej strony niski stosunek E/Rm, który umożliwia po kształtowaniu i dzięki możliwości wzmocnienia stali, zwiększenie jej granicy sprężystości.
Wytrzymałość elementów na zmęczenie określa ich trwałość w zależności od przenoszonych naprężeń, i może być poprawiona poprzez zwiększenie wytrzymałości stali na rozciąganie Rm. Ale zwiększenie wytrzymałości pogarsza zdatność do kształtowania, ograniczając w ten sposób możliwości obróbcze tych elementów, w szczególności w odniesieniu do ich grubości.
Przez stal o wysokiej wytrzymałości oznacza się w ramach niniejszego wynalazku stal, której wytrzymałość na rozciąganie Rm jest wyższa od 800 MPa.
Znana jest pierwsza grupa stali o bardzo wysokiej wytrzymałości, którymi są stale zawierające podwyższone zawartości węgla (ponad 0,1%) i manganu (ponad 1,2%), i których struktura jest całkowicie martenzytyczna. Te stale posiadają wytrzymałość ponad 1000 MPa otrzymaną przez obróbkę cieplną hartowania, zaś wydłużenie A mniejsze od 8%, co stoi na przeszkodzie przy przeprowadzaniu wszelkiego rodzaju kształtowania.
Druga grupa stali o bardzo wysokiej wytrzymałości utworzona jest ze stali zwanych dwufazowymi, o strukturze zawierającej około 10% ferrytu i 90% martenzytu. Te stale mają bardzo dobrą podatność do kształtowania, ale poziom wytrzymałości nie przekracza 800 MPa.
Z amerykańskiego opisu patentowego US 6,364,968 znana jest blacha ze stali walcowanej na gorąco o bardzo wysokiej wytrzymałości, której skład chemiczny zawiera 0,05% < C < 0,3%, 1,5% < Mn < 3,5%, 0,03% < Si < 1,0%, Al < 0,07%, S < 0,05%, P < 0,02%, N < 0,0200%, 0,003% < Nb < 0,20% i/lub 0,005% < Si < 0,20% a resztę stanowi żelazo i zanieczyszczenia wynikające z wytapiania, przy czym stal ma strukturę bainityczno-martenzytyczną o średniej wielkości ziarna mniejszej niż 3,0 μm.
Rozwiązanie według US 6, 364,968 opisuje też sposób wytwarzania blachy stalowej walcowanej na gorąco o bardzo wysokiej wytrzymałości, który obejmuje przygotowanie i podgrzewanie kęsiska płaskiego o składzie chemicznym 0,05% < C < 0,3%, 1,5% < Mn < 3,5%, 0,03% < Si < 1,0%, Al < 0,07%, S < 0,05%, P < 0,02%, N < 0,0200%, 0,003% < Nb < 0,20% i/lub 0,005% < Si < 0,20%, gdzie resztę stanowi żelazo i zanieczyszczenia wynikające z wytapiania w temperaturze niższej niż 1200°C, walcowanie na gorąco w temperaturze przekraczającej 800°C, chłodzenie tej blachy stalowej z prędkością chłodzenia od 20 do 150°C/s, oraz nawijanie tej blachy w temperaturze nawijania od 300 do 350°C.
Celem niniejszego wynalazku jest wykonanie taśmy stalowej walcowanej na gorąco o bardzo wysokiej wytrzymałości, która jest zdatna do kształtowania, i która ma zwiększoną wytrzymałość na zmęczenie i zwiększoną wytrzymałość na uderzenia.
Zgodnie z wynalazkiem, taśma stalowa walcowana na gorąco o wysokiej wytrzymałości, charakteryzuje się tym, że skład chemiczny stali, z której wykonana jest taśma, wagowo zawiera:
0,05% < C < 0,1%
0,7% < Mn < 1,1%
0,5% < Cr < 1,0%
0,05% < Si < 0,3%
0,05 < Ti < 0,1%
PL 209 154 B1
Al < | 0,07% |
S < | 0,03% |
P < | 0,05% |
a resztę stanowi ż elazo i zanieczyszczenia wynikające z wytapiania, przy czym stal ta ma strukturę bainityczno-martenzytyczną mogącą zawierać do 5% ferrytu.
Korzystnie, skład chemiczny tej stali wagowo zawiera:
0,08% < | C < 0,09% |
0,8% < | Mn < 1,0% |
0,6% < | Cr < 0,9% |
0,2% < | Si < 0,3% |
0,05% < | Ti < 0,09% Al < 0,07% S < 0,03% P < 0,05%. |
Korzystnie, struktura stali według wynalazku utworzona jest z 70% do 90% bainitu, z 10% do 30% martenzytu i z 0% do 5% ferrytu.
Stal według wynalazku może również zawierać następujące cechy, same lub w kombinacji:
- wytrzymał o ść na rozcią ganie Rm wyż sza lub równa 950 MPa,
- wydł u ż enie przy zerwaniu A wyż sze lub równe 10%,
- granica sprężystości E wyższa lub równa 680 MPa,
- stosunek E/Rm mniejszy od 0,8.
Natomiast sposób wytwarzania taśmy stalowej walcowanej na gorąco o wysokiej wytrzymałości, charakteryzuje się tym, że walcuje się na gorąco kęsisko płaskie ze stali, której skład chemiczny wagowo zawiera:
0,05% < | C < 0,1% |
0,7% < | Mn < 1,1% |
0,5% < | Cr < 1,0% |
0,05% < | Si < 0,3% |
0,05 < | Ti < 0,1% Al < 0,07% S < 0,03% P < 0,05% |
a resztę stanowi żelazo i zanieczyszczenia wynikające z wytapiania, przy czym temperatura walcowania jest niższa od 950°C, po czym chłodzi się tak otrzymaną taśmę aż do temperatury niższej lub równej 400°C, utrzymując prędkość chłodzenia wyższą od 50°C/s w temperaturach między 800°C i 700°C, a nastę pnie taś mę nawija się na szpulę w temperaturze nawijania ni ż szej lub równej 250°C.
Korzystnie, skład chemiczny stali wagowo zawiera:
0,08% < | C < 0,09% |
0,8% < | Mn < 1,0% |
0,6% < | Cr < 0,9% |
0,2% < | Si < 0,3% |
0,05% < | Ti < 0,09% Al < 0,07% S < 0,03% P < 0,05%. |
Korzystnie, taśmę stalową walcowaną na gorąco pokrywa się cynkiem lub stopem cynku przez zanurzanie w kąpieli z ciekłego cynku lub stopu cynku na końcu operacji nawijania, a po odwinięciu taśmy poddaje się ją procesowi wyżarzania.
Sposób według wynalazku polega przede wszystkim na walcowaniu na gorąco kęsiska płaskiego o takim specjalnym składzie chemicznym, aby otrzymać strukturę jednofazową. Temperatura walcowania jest niższa od 950°C, a korzystnie niższa od 900°C.
Na końcu walcowania chłodzi się tak otrzymaną taśmę aż do temperatury niższej lub równej
400°C, utrzymując prędkość chłodzenia wyższą od 50°C/s pomiędzy temperaturami 800°C i 700°C.
To szybkie chłodzenie jest przeprowadzone w taki sposób, że tworzy się mniej niż 5% ferrytu, którego występowanie jest niepożądane, ponieważ w tej fazie wytrącałby się szczególnie tytan. Ta prędkość chłodzenia jest korzystnie zawarta w zakresie od 50°C/s do 200°C/s.
PL 209 154 B1
Sposób polega następnie na nawijaniu taśmy na szpulę w temperaturze nawijania niższej lub równej 250°C. Temperaturę tego etapu ogranicza się, aby uniknąć odpuszczania martenzytu, gdyż to zmniejszałoby mechaniczną wytrzymałość i powodowałoby zwiększenie granicy sprężystości, pogarszając stosunek E/Rm.
Skład stali według wynalazku zawiera węgiel o zawartości między 0,05% i 0,100%. Pierwiastek ten jest istotny dla otrzymania dobrych własności mechanicznych, ale nie powinien on występować w znacznym nadmiarze, ponieważ mógłby powodować segregacje. Zawartość wę gla niższa od 0,100% umożliwia zwłaszcza otrzymanie dobrej spawalności, i poprawia zdatność do kształtowania i granicę trwał o ś ci.
Skład stali zawiera również mangan o zawartości między 0,7% i 1,1%. Mangan poprawia granicę sprężystości stali, znacznie zmniejszając jej ciągliwość, i dlatego ogranicza się jego zawartość. Zawartość niższa od 1,1% umożliwia również całkowite uniknięcie segregacji podczas odlewania ciągłego.
Skład stali zawiera też chrom w ilości zawartej między 0,50% i 1,0%. Minimalna zawartość 0,50% ułatwia pojawienie się bainitu w mikrostrukturze. Zawartość chromu ogranicza się jednak do wartości 1,0% ponieważ większa zawartość chromu powoduje wzrost ilości powstającego ferrytu powyżej 5% zawartości, z powodu jego charakteru zwiększającego zakres istnienia żelaza alfa.
Skład stali zawiera również krzem w ilości zawartej między 0,05% i 0,3%. Krzem poprawia znacznie granicę sprężystości stali zmniejszając nieco jej rozciągliwość, i pogarszając zdatność do powlekania, a to wyjaśnia dlaczego ogranicza się jego zawartość.
Skład stali zawiera także tytan w ilości zawartej między 0,05 i 0,1%. Ten pierwiastek umożliwia znaczne polepszenie właściwości mechanicznych przez zjawisko wytrącania podczas walcowania i chłodzenia. Tytan nie zwiększa twardoś ci na gorąco wskutek jego umiarkowanej zawartości. Ogranicza się jego zawartość do 0,1%, aby uniknąć zmniejszenia wytrzymałości na uderzenia, twardości na gorąco, jak również zdatności do zaginania.
Skład stali może również zawierać fosfor o zawartości niższej od 0,05%, ponieważ powyżej tej zawartości mogłyby powstać problemy z segregacją podczas odlewania ciągłego.
Skład stali zawiera również glin w ilości zawartej poniżej 0,07%, który bierze udział w czasie uspokajania stali podczas jej wytwarzania w stalowni.
W innym korzystnym przykł adzie wykonania struktura stali wedł ug wynalazku, utworzona jest z 70% do 85% bainitu, od 15% do 30% martenzytu i od 0% do 5% ferrytu.
P r z y k ł a d y
Tytułem nie ograniczającego przykładu, i dla lepszego zilustrowania wynalazku, opracowany został odpowiedni gatunek stali. Jej skład chemiczny podany jest w poniższej tablicy:
C | Mn | Cr | Si | Ti | S | P | Al | |
A | 0,78 | 0,95 | 0,79 | 0,233 | 0,094 | 0,001 | 0,038 | 0,048 |
Reszta składu chemicznego utworzona jest z żelaza i zanieczyszczeń wynikających z wytapiania.
Zastosowano skróty:
Rm - wytrzymałość na rozciąganie w MPa,
Rp0,2 - granica sprężystości w MPa,
A - wydł u ż enie mierzone w %.
Zaczynając od gatunku A, przygotowano trzy próbki, walcując je w temperaturze 860°C, a następnie obrabiając różnymi sposobami termo-mechanicznymi. Zmieniano prędkość chłodzenia między temperaturami 800°C i 700°C, jak również temperaturę nawijania, aby uwydatnić różnice otrzymanych struktur.
Następnie zmierzono własności mechaniczne otrzymanych stali. Wyniki zestawione zostały w poniż szej tablicy:
Próbka | V800-700 (°C) | Tnawijania ( C) | Rm (MPa) | Rp0,2 (MPa) | E/Rm | A% |
1* | 57 | 200 | 995 | 690 | 0,7 | 14 |
2 | 42 | 200 | 780 | 635 | 0,8 | 14 |
3 | 20 | 400 | 800 | 705 | 0,9 | - |
* według wynalazku
PL 209 154 B1
Mikrostruktura próbki 1, według wynalazku, jest bainityczno-martenzytyczna, podczas gdy mikrostruktura próbek 2 i 3 jest ferrytyczno-bainityczna.
Stwierdzono, że prędkość chłodzenia w temperaturach między 800°C i 700°C niższa od 50°C/s prowadzi do obecności ferrytu w ilości większej od 5%. Tytan wytrąca się wówczas w tym ferrycie, co uniemożliwia już otrzymanie poziomu żądanych własności mechanicznych, w szczególności wysokiego Rm.
Ponadto, temperatura nawijania wyższa od 250°C, skojarzona z prędkością chłodzenia w temperaturach między 800°C i 700°C niższą od 50°C/s, zwiększa granicę sprężystości nie zwiększając wytrzymałości mechanicznej. Stosunek E/Rm jest więc zbyt wysoki.
Wreszcie stwierdzono, że prędkość chłodzenia w temperaturach między 800°C i 700°C wyższa od 50°C/s, skojarzona z temperaturą nawijania niższą od 250°C, daje bardzo dobre wartości wytrzymałości mechanicznej i granicy sprężystości. Struktura zasadniczo bainityczno-martenzytyczna nadaje wyrobowi dobry stosunek E/Rm i wydłużenie wyższe od 10%.
Ponadto, stal według wynalazku ma dobrą zdatność do powlekania przez zanurzenie w kąpieli z ciekł ego metalu, takiego jak cynk lub stop cynku, lub aluminium lub jeden z jego stopów.
Claims (10)
1. Taśma stalowa walcowana na gorąco o wysokiej wytrzymałości, znamienna tym, że skład chemiczny stali, z której wykonana jest taśma, wagowo zawiera:
0,05% <
C < 0,1%
0,7% <
Mn < 1,1%
0,5% <
Cr < 1,0%
0,05% <
Si < 0,3%
0,05 <
Ti < 0,1% Al < 0,07% S < 0,03% P < 0,05% a resztę stanowi ż elazo i zanieczyszczenia wynikają ce z wytapiania, przy czym stal ta ma strukturę bainityczno-martenzytyczną zawierającą do 5% ferrytu.
2. Taśma według zastrz. 1, znamienna tym, że skład chemiczny stali wagowo zawiera:
0,08% <
C < 0,09%
0,8% <
Mn < 1,0%
0,6% <
Cr < 0,9%
0,2% <
Si < 0,3%
0,05% <
Ti < 0,09% Al < 0,07% S < 0,03% P < 0,05%.
3. Taśma według zastrz. 1 albo 2, znamienna tym, że struktura stali utworzona jest z 70% do 90% bainitu, z 10% do 30% martenzytu i z 0% do 5% ferrytu.
4. Taśma według zastrz. 3, znamienna tym, że wytrzymałość stali na rozciąganie Rm jest wyższa lub równa 950 MPa.
5. Taśma według zastrz. 4, znamienna tym, że wydłużenie stali przy zerwaniu A jest wyższe lub równe 10%.
6. Taśma według zastrz. 5, znamienna tym, że stal ma granicę sprężystości E wyższą lub równą 680 MPa.
7. Taśma według zastrz. 6, znamienna tym, że stal ma stosunek E/Rm mniejszy od 0,8.
8. Sposób wytwarzania taśmy stalowej walcowanej na gorąco o wysokiej wytrzymałości, znamienny tym, że walcuje się na gorąco kęsisko płaskie ze stali, której skład chemiczny wagowo zawiera:
0,05% < C < 0,1%
0,7% < Mn < 1,1%
0,5% < Cr < 1,0%
0,05% < Si < 0,3%
0,05 < Ti < 0,1%
PL 209 154 B1
Al < 0,07%
S < 0,03%
P < 0,05% a resztę stanowi żelazo i zanieczyszczenia wynikają ce z wytapiania, przy czym temperatura walcowania jest niższa od 950°C, po czym chłodzi się tak otrzymaną taśmę aż do temperatury niższej lub równej 400°C, utrzymując prędkość chłodzenia wyższą od 50°C/s w temperaturach między 800°C i 700°C, a następnie taśmę nawija się na szpulę w temperaturze nawijania niższej lub równej 250°C.
9. Sposób według zastrz. 8, znamienny tym, że skład chemiczny stali wagowo zawiera:
0,08% <
C < 0,09%
0,8% <
Mn < 1,0%
0,6% <
Cr < 0,9%
0,2% <
Si < 0,3%
0,05% <
Ti < 0,09% Al < 0,07% S < 0,03% P < 0,05%.
10. Sposób według zastrz. 8 albo 9, znamienny tym, że taśmę stalową pokrywa się cynkiem lub stopem cynku przez zanurzanie w kąpieli z ciekłego cynku lub stopu cynku na końcu operacji nawijania, a po odwinięciu taśmy poddaje się ją procesowi wyżarzania.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR0300371A FR2849864B1 (fr) | 2003-01-15 | 2003-01-15 | Acier lamine a chaud a tres haute resistance et procede de fabrication de bandes |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
PL378236A1 PL378236A1 (pl) | 2006-03-20 |
PL209154B1 true PL209154B1 (pl) | 2011-07-29 |
Family
ID=32524914
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PL378236A PL209154B1 (pl) | 2003-01-15 | 2004-01-14 | Taśma stalowa walcowana na gorąco o wysokiej wytrzymałości i sposób wytwarzania taśmy stalowej walcowanej na gorąco o wysokiej wytrzymałości |
Country Status (16)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US7699947B2 (pl) |
EP (1) | EP1587963B1 (pl) |
JP (1) | JP4505055B2 (pl) |
KR (1) | KR101065781B1 (pl) |
CN (1) | CN100366759C (pl) |
AT (1) | ATE528414T1 (pl) |
BR (1) | BRPI0406731B1 (pl) |
CA (1) | CA2513096C (pl) |
ES (1) | ES2374188T3 (pl) |
FR (1) | FR2849864B1 (pl) |
MX (1) | MXPA05007580A (pl) |
PL (1) | PL209154B1 (pl) |
RU (1) | RU2333284C2 (pl) |
UA (1) | UA79531C2 (pl) |
WO (1) | WO2004070064A2 (pl) |
ZA (1) | ZA200505161B (pl) |
Families Citing this family (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
ES2750361T3 (es) * | 2010-10-18 | 2020-03-25 | Nippon Steel Corp | Chapa de acero laminada en caliente, laminada en frío y chapada que tiene una ductilidad local y uniforme mejorada a una tasa de tensión alta |
WO2012153008A1 (fr) | 2011-05-12 | 2012-11-15 | Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl | Procede de fabrication d'acier martensitique a tres haute resistance et tole ou piece ainsi obtenue |
WO2012153009A1 (fr) * | 2011-05-12 | 2012-11-15 | Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl | Procede de fabrication d'acier martensitique a tres haute resistance et tole ainsi obtenue |
CN102560272B (zh) * | 2011-11-25 | 2014-01-22 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种超高强度耐磨钢板及其制造方法 |
BR112015000178B1 (pt) * | 2012-08-03 | 2020-03-17 | Tata Steel Ijmuiden Bv | Processo para produzir tira de aço laminado a quente e tira de aço laminado a quente |
CN103695762B (zh) * | 2013-12-13 | 2016-06-08 | 安徽工业大学 | 一种抗拉强度560~590MPa热轧轮辋用钢及其制造方法 |
CN113215501B (zh) * | 2014-01-24 | 2022-09-20 | 罗奇钢铁公司 | 热轧超高强度钢带产品 |
DE102017130237A1 (de) | 2017-12-15 | 2019-06-19 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Hochfestes, warmgewalztes Stahlflachprodukt mit hohem Kantenrisswiderstand und gleichzeitig hohem Bake-Hardening Potential, ein Verfahren zur Herstellung eines solchen Stahlflachprodukts |
KR102020435B1 (ko) | 2017-12-22 | 2019-09-10 | 주식회사 포스코 | 굽힘성 및 저온인성이 우수한 고강도 열연강판 및 이의 제조방법 |
CN115386783B (zh) * | 2022-08-29 | 2023-10-03 | 东北大学 | 一种屈服强度1000MPa级超高强钢板及其制备方法 |
CN115354237B (zh) * | 2022-08-29 | 2023-11-14 | 东北大学 | 抗拉强度1000MPa级热轧超高强钢板及其制备方法 |
Family Cites Families (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2133744B2 (de) * | 1971-07-07 | 1973-07-12 | August Thyssen-Hütte AG, 4100 Duisburg | Die verwendung eines vollberuhigten stahles fuer gegenstaende aus warmgewalztem band |
JPS56150135A (en) * | 1980-01-18 | 1981-11-20 | British Steel Corp | Binary steel |
US4388122A (en) * | 1980-08-11 | 1983-06-14 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Method of making high strength hot rolled steel sheet having excellent flash butt weldability, fatigue characteristic and formability |
US4501626A (en) * | 1980-10-17 | 1985-02-26 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | High strength steel plate and method for manufacturing same |
US4472208A (en) * | 1982-06-28 | 1984-09-18 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Hot-rolled high tensile titanium steel plates and production thereof |
JP2819344B2 (ja) * | 1990-05-11 | 1998-10-30 | トーア・スチール株式会社 | ばね用鋼線 |
JPH06240356A (ja) * | 1993-02-10 | 1994-08-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 加工性に優れた高強度熱延鋼板の製造方法 |
JP3425837B2 (ja) * | 1996-03-28 | 2003-07-14 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐孔明き腐食性および圧壊特性に優れた高強度熱延鋼板、および高強度亜鉛系めっき鋼板並びにそれらの製造方法 |
BR9811051A (pt) * | 1997-07-28 | 2000-08-15 | Exxonmobil Upstream Res Co | Placa de aço, e, processo para preparar a mesma |
JPH11199984A (ja) * | 1998-01-09 | 1999-07-27 | Kobe Steel Ltd | 溶断性に優れた高強度鋼板 |
FR2796966B1 (fr) * | 1999-07-30 | 2001-09-21 | Ugine Sa | Procede de fabrication de bandes minces en acier de type "trip" et bandes minces ainsi obtenues |
CN1107122C (zh) * | 2000-02-29 | 2003-04-30 | 济南济钢设计院 | 奥贝马钢及其制备方法 |
US6364968B1 (en) * | 2000-06-02 | 2002-04-02 | Kawasaki Steel Corporation | High-strength hot-rolled steel sheet having excellent stretch flangeability, and method of producing the same |
JP4608739B2 (ja) * | 2000-06-14 | 2011-01-12 | Jfeスチール株式会社 | 自動車ドア補強用鋼管の製造方法 |
FR2820150B1 (fr) * | 2001-01-26 | 2003-03-28 | Usinor | Acier isotrope a haute resistance, procede de fabrication de toles et toles obtenues |
-
2003
- 2003-01-15 FR FR0300371A patent/FR2849864B1/fr not_active Expired - Lifetime
-
2004
- 2004-01-14 RU RU2005125717/02A patent/RU2333284C2/ru active
- 2004-01-14 WO PCT/FR2004/000058 patent/WO2004070064A2/fr active Application Filing
- 2004-01-14 MX MXPA05007580A patent/MXPA05007580A/es active IP Right Grant
- 2004-01-14 ES ES04701978T patent/ES2374188T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2004-01-14 CN CNB2004800021197A patent/CN100366759C/zh not_active Expired - Lifetime
- 2004-01-14 CA CA2513096A patent/CA2513096C/fr not_active Expired - Lifetime
- 2004-01-14 UA UAA200508007A patent/UA79531C2/uk unknown
- 2004-01-14 AT AT04701978T patent/ATE528414T1/de active
- 2004-01-14 KR KR1020057013089A patent/KR101065781B1/ko active IP Right Grant
- 2004-01-14 PL PL378236A patent/PL209154B1/pl unknown
- 2004-01-14 US US10/542,107 patent/US7699947B2/en active Active
- 2004-01-14 JP JP2006502099A patent/JP4505055B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 2004-01-14 BR BRPI0406731-2A patent/BRPI0406731B1/pt active IP Right Grant
- 2004-01-14 EP EP04701978A patent/EP1587963B1/fr not_active Expired - Lifetime
-
2005
- 2005-06-24 ZA ZA2005/05161A patent/ZA200505161B/en unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP1587963A2 (fr) | 2005-10-26 |
ZA200505161B (en) | 2006-12-27 |
WO2004070064A3 (fr) | 2004-09-16 |
KR101065781B1 (ko) | 2011-09-19 |
KR20050090458A (ko) | 2005-09-13 |
FR2849864A1 (fr) | 2004-07-16 |
RU2005125717A (ru) | 2006-02-10 |
RU2333284C2 (ru) | 2008-09-10 |
PL378236A1 (pl) | 2006-03-20 |
JP2006518009A (ja) | 2006-08-03 |
US20060207692A1 (en) | 2006-09-21 |
UA79531C2 (en) | 2007-06-25 |
CN100366759C (zh) | 2008-02-06 |
WO2004070064A2 (fr) | 2004-08-19 |
US7699947B2 (en) | 2010-04-20 |
BRPI0406731B1 (pt) | 2012-11-27 |
BRPI0406731A (pt) | 2005-12-20 |
MXPA05007580A (es) | 2005-09-21 |
FR2849864B1 (fr) | 2005-02-18 |
CA2513096A1 (fr) | 2004-08-19 |
EP1587963B1 (fr) | 2011-10-12 |
JP4505055B2 (ja) | 2010-07-14 |
ES2374188T3 (es) | 2012-02-14 |
CN1735700A (zh) | 2006-02-15 |
ATE528414T1 (de) | 2011-10-15 |
CA2513096C (fr) | 2011-03-29 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CA2931494C (en) | Hot formed steel sheet component and method for producing the same as well as steel sheet for hot forming | |
EP2415894B1 (en) | Steel sheet excellent in workability and method for producing the same | |
JP6817076B2 (ja) | 高強度鋼板を製造する方法および得られた鋼板 | |
CN110959049B (zh) | 具有良好耐老化性的扁钢产品及其制造方法 | |
RU2328545C2 (ru) | Композиция стали для производства холоднокатаных изделий из многофазной стали | |
EP3556894B1 (en) | Ultra-high strength steel sheet having excellent bendability and manufacturing method therefor | |
AU2015215080B2 (en) | High-strength flat steel product having a bainitic-martensitic microstructure and method for producing such a flat steel product | |
EP3720980B1 (en) | Cold rolled and annealed steel sheet and method of manufacturing the same | |
WO2006129425A1 (ja) | 成形性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
EP3720981B1 (en) | Cold rolled and annealed steel sheet and method of manufacturing the same | |
HU220900B1 (en) | Hot-rolled steel strip and method of making it | |
JP7239685B2 (ja) | 穴広げ率の高い熱間圧延鋼板及びその製造方法 | |
JP2018524471A (ja) | 高強度溶融亜鉛めっき鋼帯 | |
ZA200505161B (en) | Ultrahigh strength hot-rolled steel and method of producing bands | |
ES2946086T3 (es) | Chapa de acero laminada en frío y revestida y un procedimiento de fabricación de la misma | |
JP4227431B2 (ja) | 高強度高延性鋼板及びその製造方法 | |
JP2022535254A (ja) | 冷間圧延及び被覆された鋼板並びにその製造方法 | |
JP7440605B2 (ja) | 高強度鋼板及びこの製造方法 | |
JPS5849628B2 (ja) | 深絞り性のすぐれた複合組織高張力冷延鋼板の製造方法 | |
PL196846B1 (pl) | Stal izotropowa o wysokiej wytrzymałości, sposób wytwarzania blachy ze stali izotropowej o wysokiej wytrzymałości oraz zastosowanie stali izotropowej o wysokiej wytrzymałości do wytwarzania blachy | |
KR20230016218A (ko) | 열처리 냉연 강판 및 그 제조 방법 | |
US20220259689A1 (en) | Cold rolled and coated steel sheet and a method of manufacturing thereof | |
RU2788613C1 (ru) | Холоднокатаный и покрытый стальной лист и способ его получения | |
JP3836195B2 (ja) | ドアインパクトビーム用熱延鋼板の製造方法 | |
JP3291639B2 (ja) | 加工性の均一性に優れた冷延鋼板およびその製造方法 |