BR112015021149B1 - Chapa de aço laminada a quente e seu método de produção - Google Patents

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Masafumi Azuma
Akifumi SAKAKIBARA
Yuuki Kanzawa
Ken Kimura
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resumo patente de invenção: "chapa de aço laminada a quente e seu método de produção". uma chapa de aço em uma composição contendo, em % em massa: c: 0,01 a 0,2?; si: 2,5? ou menos; mn: 4,0? ou menos; p: 0,10? ou menos; s: 0,03? ou menos; al: 0,001 a 2,0?; n: 0,01? ou menos; e o: 0,01? ou menos, e um elemento ou um total de dois elementos entre ti e nb em 0,01 a 0,30?. o diâmetro médio efetivo do grão de cristal e 1/4 da espessura da chapa é 10 ?m ou menos, e o diâmetro médio efetivo do grão de cristal em uma parte na faixa de 50 ?m a partir da superfície é 6 ?m ou menos. a estrutura da chapa de aço é martensita temperada ou bainita inferior, e sua fraca de volume é 90% ou mais como total.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "CHAPA DE AÇO LAMINADA A QUENTE E SEU MÉTODO DE PRODUÇÃO".
Campo técnico [0001] A presente invenção refere-se a uma chapa laminada a quente tendo uma resistência máxima à tração de 980 MPa ou mais, excelente em resistência à fadiga e tenacidade à baixa temperatura, e a um método para sua produção. Em particular, a presente invenção se refere a uma chapa de aço laminada a quente que suporte o uso em um elemento onde estresses são carregados repetidamente, e inclui a resistência à fadiga e a tenacidade à baixa temperatura permitindo o uso em uma região criogênica, e a um método de sua produção.
Antecedentes da técnica [0002] A redução do peso de um chassi de veículo avançou com o uso de uma chapa de aço de alta resistência para suprimir a emissão de gás dióxido de carbono de um veículo. Além disso, muitas chapas de aço de alta resistência com uma resistência máxima à tração de 980 MPa ou mais foram usadas para o chassi de veículo em adição à chapa de aço doce para garantir a segurança dos passageiros. Além disso, é necessário aumentar o nível de resistência ao uso da chapa de aço de alta resistência mais que antes para assim avançar a redução de peso do chassi do veículo. O alto reforço da chapa de aço é geralmente acompanhado pela deterioração das propriedades do material tais como a tenacidade à baixa temperatura e, portanto, é importante no desenvolvimento da chapa de aço de alta resistência como permitir o alto reforço sem deteriorar as propriedades do material.
[0003] A resistência à fadiga da chapa de aço é uma propriedade necessária para peças importantes relacionadas à segurança centralizadas nas chapas de aço para peças sob o chassi do veículo. A redução do peso das peças não pode ser permitida se a resistência à fadiga não for melhorada junto com o alto reforço da chapa de aço. Consequentemente, as propriedades de fadiga são definidas não apenas pela resistência, mas também por um limite de fadiga no qual a fratura de fadiga não ocorre devido a um estresse menor que aquele, e uma resistência à fadiga na vida útil sendo a vida de fadiga quando um certo estresse ou tensão é carregado.
[0004] Além disso, há o requisito para a chapa de aço usada para o elemento conforme estabelecido acima de que o elemento seja difícil de ser fraturado mesmo se ele for impactado por uma colisão ou similar após a chapa de aço ser conformada como o elemento e ser anexada ao veículo. Além disso, há também a necessidade de melhorar a tenacidade à baixa temperatura para garantir a resistência ao impacto em um local frio. Essa tenacidade à baixa temperatura é definida por vTrs (temperatura de transição da aparência da fratura Charpy) ou similar. Portanto, é necessário considerar a resistência ao impacto na própria chapa de aço. Em adição, a deformação plástica da chapa de aço se torna difícil devido ao alto reforço da chapa de aço e, portanto, a ansiedade pela fratura se torna maior. Consequentemente, a tenacidade é necessária como uma propriedade importante.
[0005] É eficaz refinar uma estrutura para melhorar as propriedades de fadiga. Por exemplo, Na literatura de Patente 1 e na Literatura de Patente 2, é descrita uma chapa de aço laminada a quente na qual o diâmetro médio de grão de ferrita é ajustado para ser 2 pm ou menos, e o equilíbrio entre a resistência e a ductilidade e a razão limite da fadiga (resistência à fadiga/TS) são bons. Entretanto, essas chapas de aço têm uma estrutura cuja fase principal é a ferrita, e é difícil garantir a resistência de 980 MPa ou mais.
[0006] Além disso, fraturas por fadiga ocorrem a partir da vizinhança de uma superfície e, portanto, é particularmente importante refinar a estrutura na vizinhança da superfície. Por exemplo, na Literatura de Patente 3, é descrita uma chapa de aço laminada a quente na qual a sua principal fase é ferrita poligonal, o diâmetro médio do grão de cristal da ferrita poligonal se torna gradativamente menor a partir do centro da espessura da chapa na direção da camada de superfície para ser uma estrutura de grão de cristal inclinada. Essa chapa de aço laminada a quente é uma na qual a fração de ferrita poligonal é refinada gradativamente desde a parte central da espessura da chapa na direção da parte da camada de superfície da espessura da chapa pela aplicação de dobramento após a laminação a quente.
[0007] Além disso, na Literatura de Patente 4, é descrita uma chapa de aço laminada a quente na qual a ferrita poligonal é a fase principal, e o diâmetro do grão de cristal na vizinhança da camada de superfície é ajustada para ser 20% ou menos do diâmetro de grão na parte central da espessura da chapa. Essa chapa de aço laminada a quente é uma na qual a laminação é executada em uma região ferrita, a camada de superfície é transformada inversa por um processo de geração de calor no momento da laminação a quente para assim refinar a estrutura na camada de superfície.
[0008] Essas chapas de aço laminadas a quente são excelentes em propriedades de fadiga, mas seu método de produção é complicado, as condições preferidas de laminação são estreitas e, portanto, a diminuição na produtividade e no rendimento é preocupante. Além disso, a fase principal é a ferrita, e, portanto, é difícil garantir a resistência de 980 MPa ou mais.
[0009] Por outro lado, uma estrutura martensita é extremamente dura, e, portanto, em uma chapa de aço tendo uma lata resistência da classe de 980 MPa ou mais é frequentemente o caso de que a estrutura martensita é usada como fase principal ou como uma segunda fase para reforço. Na Literatura de Patente 5, é descrita a melhoria das propriedades de fadiga pelo refino do grão em uma estrutura na qual a estrutura martensita é a fase principal. Nota-se que essa é uma técnica no campo de tubos de aço, e é uma na qual o diâmetro é reduzido após a produção do tubo, e o diâmetro médio do bloco de martensita é ajustado para ser 3 gm ou menos pelo resfriamento rápido após o aquecimento. É necessário instalar um equipamento de aquecimento e resfriamento rápido após a laminação de acabamento para aplicar o método similar para a chapa de aço laminada a quente para melhorar a resistência à fadiga, e há o problema de que é necessário um grande investimento.
[00010] Por outro lado, por exemplo, na Literatura de Patente 6, é descrito um método de produção no qual a fase martensita, cuja razão de aspecto é ajustada, é ajustada para ser a fase principal de uma estrutura de uma chapa de aço, como um método para melhorar a tenacidade da chapa de aço.
[00011] Em geral, é sabido que a razão de aspecto da martensita depende da razão de aspecto de um grão de austenita antes da transformação. Aqui, a martensita cuja razão de aspecto é grande significa a martensita transformada de austenita não recristalizada (austenita que é estendida pela laminação). Além disso, a martensita cuja razão de aspecto é pequena significa a martensita transformada da austenita recristalizada.
[00012] Portanto, é necessário que a chapa de aço conforme a Literatura de Patente 6 recristalize a austenita para reduzir a razão de aspecto. Em adição, é necessário aumentar a temperatura da laminação de acabamento para permitir a recristalização da austenita. Consequentemente, há uma tendência na qual o diâmetro de grão da austenita, além do diâmetro de grão da martensita, se torne grande. Em geral, é sabido que o refino de grão é eficaz para melhorar a tenacidade. Portanto, quando a razão de aspecto é diminuída, é possível reduzir um fator de deterioração da tenacidade resultante da forma, mas é acompanhado da deterioração da tenacidade pelo embrutecimento do grão de cristal, e, portanto, há um limite na melhoria da tenacidade. Em adição, não é mencionado como resistência à fadiga, e é difícil dizer que uma resistência à Fadiga suficiente seja garantida.
Lista de citações Literaturas de Patente [00013] Literatura de Patente 1: Publicação de Patente Japonesa aberta à inspeção pública n° H11-92859 [00014] Literatura de Patente Patent 2: Publicação de Patente Japonesa aberta à inspeção pública n° H11-152544 [00015] Literatura de Patente 3: Publicação de Patente Japonesa aberta à inspeção pública n° 2004-211199 [00016] Literatura de Patente 4: Publicação de Patente Japonesa aberta à inspeção pública n° 2007-162076 [00017] Literatura de Patente 5: Publicação de Patente Japonesa aberta à inspeção pública n° 2010-70789 [00018] Literatura de Patente 6: Publicação de Patente Japonesa aberta à inspeção pública n° 2011-52321 [00019] Literatura de Patente 7: Publicação de Patente Japonesa aberta à inspeção pública n° 2011-17044 [00020] Literatura de Patente 8: Publicação de Patente Japonesa aberta à inspeção pública n° 2012-62561 [00021] Literatura de Patente 9: Publicação de Patente Japonesa aberta à inspeção pública n° 2009-52106 [00022] Literatura de Patente 10: Publicação de Patente Japonesa aberta à inspeção pública n° 2008-285748 [00023] Literatura de Patente 11: Publicação de Patente Japonesa aberta à inspeção pública n° 2008-255484 [00024] Literatura de Patente 12: Publicação de Patente Japonesa aberta à inspeção pública n° 2005-200673 Sumário da invenção Problema técnico [00025] A presente invenção é feita em consideração dos problemas mostrados acima, e seu objetivo é fornecer uma chapa de aço laminada a quente que tenha uma resistência máxima à tração de 980 MPa ou mais, excelentes resistência à fadiga e tenacidade à baixa temperatura, e seu método de produção.
Solução para o problema [00026] Os presentes inventores tiveram sucesso em produzir uma chapa de aço laminada a quente que fosse excelente em resistência à fadiga e em tenacidade à baixa temperatura e tivesse uma resistência máxima à tração de 980 MPa ou mais pela otimização de uma composição da chapa de aço laminada a quente e suas condições de produção, e pelo controle da estrutura da chapa de aço laminada a quente. Seus sumários são como segue. (1) Uma chapa de aço laminada a quente tendo uma resistência máxima à tração de 980 MPa ou mais, excelente em resistência à fadiga e em tenacidade à baixa temperatura, inclui uma composição contendo, em % em massa C: 0,01 a 0,2%;
Si: 2,5% ou menos (excluindo “0” (zero));
Mn: 4,0% ou menos (excluindo “0” (zero)); P: 0,10% ou menos; S: 0,03% ou menos;
Al: 0,001 a 2,0%; N: 0,01% ou menos (excluindo “0” (zero)); O: 0,01% ou menos (excluindo “0” (zero)); e ou um ou ambos entre Ti e Nb num total de 0,01 a 0,30%; e o saldo sendo feito de ferro e impurezas, e uma estrutura na qual a fração de volume de qualquer um ou do total de martensita revenida e bainita inferior é 90% ou mais, onde o diâmetro médio do grão de cristal efetivo em uma parte de uma faixa de 1/4 da espessura da chapa a partir da superfície é 10 gm ou menos, e o diâmetro médio do grão de cristal efetivo em uma parte de uma faixa de 50 gm a partir da superfície é 6 gm ou menos. (2) A chapa de aço laminada a quente conforme o item (1), onde carbonetos à base de ferro que existem em uma ou em ambas entre a martensita revenida e a bainita inferior são 1 χ 106 (peças/mm2) ou mais, e a razão de aspecto média dos grãos de cristal efetivos de um ou de ambos martensita temperatura e bainita inferior é dois ou menos. (3) A chapa de aço laminada a quente de alta resistência conforme o item (1) ou (2), também contém, em % em massa, um elemento ou dois ou mais elementos selecionados de um grupo feito de: Cu: 0,01 a 2,0%; Ni: 0,01 a 2,0%; Mo: 0,01 a 1,0%; V: 0,01 a 0,3%; e Cr: 0,01 a 2,0%. (4) A chapa de aço laminada a quente conforme qualquer um dos itens (1) a (3), também contém, em % em massa, um elemento ou dois ou mais elementos selecionados do grupo feito de: Mg: 0,0005 a 0,01%; Ca: 0,0005 a 0,01%; e REM: 0,0005 a 0,1%. (5) A chapa de aço laminada a quente conforme qualquer um dos itens (1) a (4), também contém, em % em massa: B: 0,0002 a 0,01%. (6) A chapa de aço laminada a quente conforme qualquer um dos itens (1) a (5), onde uma camada galvanizada ou uma camada galvanizada ligada é incluída em uma superfície da chapa de aço. (7) O método de produção de uma chapa de aço laminada a quente inclui: fundir uma composição contendo, em % em massa, C: 0,01 a 0,2%;
Si: 2,5% ou menos (excluindo “0” (zero));
Mn: 4,0% ou menos (excluindo “0” (zero)); P: 0,10% ou menos; S: 0,03% ou menos;
Al: 0,001 a 2,0%; N: 0,01% ou menos (excluindo “0” (zero)); O: 0,01% ou menos (excluindo “0” (zero)); e qualquer um ou ambos entre Ti e Nb de 0,01 a 0,30%, e o saldo feito de ferro e impurezas e, posteriormente, aquecer uma placa lingotada até 1200°C ou mais diretamente ou após ela ser resfriada uma vez, completando a laminação a quente sob a condição que satisfaça R/(100 - r) > 8, e a 900°C ou mais quando o diâmetro do cilindro de laminação é ajustado para ser R/mm, e a razão de redução é ajustada para ser r%, na etapa final da laminação de acabamento; resfriar a uma taxa média de resfriamento de 60°C/s ou mais desde a temperatura da laminação de acabamento até 700°C, a uma taxa média de resfriamento de 50°C/s ou mais de 700°C a 400°C, e a uma taxa média de resfriamento de menos de 50°C de 400°C até a temperatura ambiente, e bobinar a uma temperatura de menos de 400°C. (8) O método de produção da chapa de Aço laminada a quente conforme o item (7), onde a placa lingotada também contém, em % em massa, um elemento ou dois ou mais elementos selecionados de um grupo feito de: Cu: 0,01 a 2,0%;
Ni: 0,01 a 2,0%;
Mo: 0,01 a 1,0%; V: 0,01 a 0,3%; e Cr: 0,01 a 2,0%. (9) O método de produção da chapa de aço laminada a quente conforme o item (7) ou (8), onde a placa lingotada também contém, em % em massa, um elemento ou dois ou mais elementos selecionados do grupo consistindo de: Mg: 0,0005 a 0,01%;
Ca: 0,0005 a 0,01%; e REM: 0,0005 a 0,1%. (10) O método de produção da chapa de aço laminada a quente conforme qualquer um dos itens (7) a (9), onde a placa lingotada também contém, em % em massa, B: 0,0002 a 0,01%. (11) O método de produção da chapa de aço laminada a quente conforme qualquer um dos itens (7) a (10) também inclui: executar um tratamento de galvanização ou um tratamento de galvanização ligada após o bobinamento.
Efeitos vantajosos da invenção [00027] De acordo com a presente invenção é possível fornecer uma chapa de aço laminada a quente que seja excelente em resistência à fadiga e tenacidade à baixa temperatura, tenha uma resistência máxima à tração de 980 MPa ou mais, e seu método de produção.
Descrição de configurações [00028] Daqui em diante, o teor da presente invenção será descrito em detalhes.
[00029] Como resultado de árduos estudos dos presentes inventores ou similares, foi descoberto que uma alta resistência de 980 MPa ou mais, uma alta resistência à fadiga e tenacidade à baixa temperatura podem ser garantidas ajustando-se a estrutura da chapa de aço laminada a quente para ser uma estrutura na qual o diâmetro médio do grão de cristal efetivo em uma parte de uma faixa de 1/4 da espessura da chapa a partir da superfície é 10 gm ou menos. O diâmetro médio do grão de cristal efetivo em uma parte na faixa de 50 gm a partir da superfície é 6 gm ou menos, e uma ou ambas entre martensita revenida e bainita inferior estão contidas no total em 90% ou mais em fração de volume, também preferivelmente ela é ajustada para ser aquela na qual a razão média de aspecto da martensita revenida e da bainita inferior é ajustada para ser dois ou menos, e os carbonetos à base de ferro existentes na martensita revenida e na bainita inferior estão contidos para 1 χ 106 (peças/mm2).
[00030] Aqui, o diâmetro efetivo de grão de cristal é uma região circundada pela borda do grão de uma desorientação de 15° ou mais, e é capaz de ser medido usando-se um EBSD ou similar. Seus detalhes estão descritos mais adiante.
Microestrutura da chapa de aço laminada a quente [00031] Inicialmente, é descrita a microestrutura de uma chapa de aço laminada a quente da presente invenção.
[00032] Na chapa de aço laminada a quente da presente invenção, a fase principal é ajustada para ser ou uma ou ambas entre martensita revenida e bainita inferior, e a fração de volume total é ajustada para ser 90% ou mais, e assim a resistência máxima à tração de 980 MPa ou mais e a alta resistência à fadiga são garantidas. Consequentemente, é necessário que a fase principal seja ajustada para ser um ou ambos entre martensita revenida e bainita inferior.
[00033] A martensita revenida na presente invenção é a microestrutura mais importante para a chapa de aço laminada a quente ter a resistência, a resistência à fadiga, e a tenacidade a baixa temperatura. A martensita revenida é uma agregação de grãos de cristal em forma de lâmina, e contém dentro de si o carboneto à base de ferro cujo eixo maior é 5 nm ou mais. Além disso, o carboneto à base de ferro é um que pertence a uma pluralidade de variantes, isto é, uma pluralidade de grupos de carbonetos à base de ferro que se estendem em diferentes direções.
[00034] A estrutura da martensita revenida é passível de ser obtida quando a taxa de resfriamento a um tempo de resfriamento de um ponto Ms (temperatura de início da transformação de martensita) ou menos é diminuída, e quando ela é temperada a 100°C a 600°C após ela ter sido feita uma vez uma estrutura martensita. Na presente invenção, a precipitação é controlada por um controle de resfriamento entre 400°C e a temperatura ambiente.
[00035] A bainita inferior é também a agregação de grãos de cristal em forma de lâmina, e contém dentro de si o carboneto à base de ferro cujo eixo maior é 5 nm ou mais. Além disso, o carboneto à base de ferro é um que pertence a uma variante única, isto é, a um grupo de carbonetos à base de ferro que se estende na mesma direção. Pode ser facilmente distinguido se é a martensita revenida ou a bainita inferior pela observação da direção de extensão do carboneto à base de ferro. Aqui, o grupo de carbonetos à base de ferro que se estende na mesma direção significa aquele cuja diferença na direção de extensão do grupo de carbonetos de ferro está em até 5°.
[00036] A bainita inferior é gerada a partir de 400°C até cerca do ponto Ms, e há um caso em que é gerada no ponto Ms ou menos enquanto é contraditória com a martensita. Quando a taxa de resfriamento a 400°C ou menos é relativamente grande, a martensita é formada, e quando ela é pequena, é formada a bainita inferior.
[00037] Quando a fração de volume de qualquer uma ou do total de ambas a martensita revenida e a bainita inferior é menor que 90%, a resistência máxima à tração de 980 MPa ou mais, que é um ponto essencial da presente invenção, não pode ser garantida, e a alta resistência à fadiga, que é o efeito da presente invenção, não pode ser obtida. Consequentemente, o seu limite inferior é 90%. Por outro lado, quando a fração de volume é ajustada para ser 100%, a resistência, a alta resistência à fadiga, e a excelente tenacidade a baixa temperatura, que são os efeitos da presente invenção, são exercidas. Note que a bainita inferior é desejavelmente 5% ou mais, e também desejavelmente 9%. A fração de volume da bainita inferior aumenta, então há a tendência de que o diâmetro médio efetivo do grão de cristal em uma parte a 1/4 da espessura da chapa se torne pequena. [00038] Na estrutura da chapa de aço laminada a quente, um tipo ou dois ou mais tipos podem estar contidos por 10% ou menos na fração de volume total de ferrita, martensita nova, bainita superior, perlita, austenita retida, como outras estruturas.
[00039] Aqui, a martensita nova é definida como sendo a martensita que não contém carboneto. A martensita nova é de alta resistência, mas é deteriorada na tenacidade á baixa temperatura e, portanto, é necessário limitar a fração de volume para ser 10% ou menos.
[00040] A austenita retida se transforma na martensita nova quando o material de aço é deformado plasticamente a um tempo de conformação por prensagem ou quando o elemento de veículo é deformado plasticamente no momento de uma colisão, e portanto há um efeito negativo similar como a martensita nova mencionado acima. Portanto, a fração de volume precisa ser limitada a 10% ou menos. [00041] A bainita superior é uma agregação de grãos de cristal em forma de lâmina, e é uma agregação de carbonetos contendo lâminas entre as lâminas. Os carbonetos contidos entre as lâminas se tornam pontos de partida de fraturas, e, portanto, a tenacidade à baixa temperatura é diminuída. Além disso, a bainita superior é formada a uma alta temperatura comparada à bainita inferior, e, portanto, ela tem baixa resistência. Consequentemente, quando a bainita superior é formada excessivamente, é difícil garantir a resistência máxima à tração de 980 MPa ou mais, e a resistência à fadiga é diminuída. Essa tendência se torna notável quando a fração de volume da bainita superior excede 10%, e, portanto, é necessário limitar a fração de volume para ser 10% ou menos.
[00042] A ferrita tem grão de cristal maciço, e significa uma estrutura na qual uma subestrutura tal como uma lâmina não está contida em seu interior. A ferrita é uma estrutura mais macia, e ela diminui a resistência à tração e a resistência à fadiga, e, portanto, é necessário limitar para ser 10% ou menos para garantir a resistência máxima à tração de 980 MPa ou mais, e a alta resistência à fadiga. Além disso, a ferrita é extremamente macia comparada com qualquer uma ou ambas entre a martensita revenida e a bainita inferior que são as fases principais, e, portanto, a deformação se concentra nas interfaces de ambas as estruturas, e elas podem ser facilmente os pontos de partida de fraturas. Como declarado acima, a ferrita diminui a tenacidade à baixa temperatura. Essa tendência se torna notável quando a fração de volume excede 10% e, portanto, é necessário limitar a fração de volume para ser 10% ou menos.
[00043] A perlita também provoca a diminuição da resistência á tração e da resistência à fadiga, e deteriorar a tenacidade à baixa temperatura da mesma forma que a ferrita, e, portanto, é necessário limitar a fração de volume para ser 10% ou menos.
[00044] A martensita revenida, a martensita nova, a bainita superior, a bainita inferior, a ferrita, a perlita, a austenita e a estrutura restante que constituem a chapa de aço da presente invenção definida acima são passíveis de serem executadas para identificar essas estruturas, verificar as posições existentes, e medir as razões de área conforme os métodos descritos abaixo. Isto é, a seção transversal numa direção de laminação ou a seção transversal numa direção ortogonal à direção de laminação de uma chapa de aço é corroída usando-se um reagente nital e um reagente descrito na Publicação de Patente aberta á inspeção pública n° S59-219473 a ser observada com um microscópio de varredura e transmissão eletrônica a uma ampliação de 1000 vezes a 100000 vezes, e assim é possível identificar essas estruturas, verificar as posições existentes, e medir as razões de área.
[00045] Além disso, é também possível distinguir a estrutura a partir de uma análise de orientação do cristal usando-se um método de análise de orientação de cristal usando-se um método FESEM-EBSP [difração de elétrons retroespalhados (EBSD) ligada ao microscópio de varredura eletrônica por emissão de campo (FE-SEM)], e uma medição de dureza de uma região mínima tal como a medição de dureza micro Vickers. Por exemplo, colmo definido acima, a martensita revenida, a bainita superior, e a bainita inferior têm diferentes locais de formação e relações de orientação de cristal (direções de extensão) de carboneto, e, portanto, o carboneto à base de ferro no grão de cristal em forma de lâmina é observado usando-se um FE-SEM, a sua direção de extensão é examinada, e assim é possível distinguir facilmente a bainita superior, a bainita inferior, e a martensita revenida. [00046] Na presente invenção, cada uma das frações de volume de ferrita, perlita, bainita superior, bainita inferior, martensita revenida, e martensita nova é obtida acumulando-se uma amostra enquanto se usa uma seção transversal da espessura da chapa que é paralela à direção de laminação da chapa de aço laminada a quente como uma superfície de observação, e executando-se a causticação com nital. Uma faixa de 1/8 da espessura até 3/8 da espessura centrando em uma posição a uma profundidade de 1/4 a partir da superfície de uma espessura da chapa é observada por um FE-SEM para medir a fração de área, e o resultado é usado como a fração de volume. Além disso, 10 campos visuais são medidos, cada um, a uma ampliação de 5000 vezes, e o valor médio é ajustado para ser a razão de área.
[00047] A martensita nova e a austenita retida não são corroídas suficientemente pela causticação com nital, e, portanto, é possível distinguir claramente a partir das estruturas definidas acima (ferrita, ferrita bainítica, bainita superior, bainita inferior, e martensita revenida) na observação pelo FE-SEM. Consequentemente, a fração de volume da martensita nova é capaz de ser descoberta como a diferença entre a região que não é corroída observada pelo FE-SEM e a fração de área da austenita retida medida pelo raio X.
[00048] Subsequentemente, é descrito o diâmetro do grão de cristal da chapa de aço laminada a quente.
[00049] É necessário que o diâmetro médio efetivo do grão de cristal em uma parte na faixa de 1/4 da espessura da chapa a partir da superfície de uma chapa de aço laminada a quente (daqui em diante, essa parte é referida como “a parte a 1/4 da espessura da chapa”) é ajustada para ser 10 pm ou menos, e o diâmetro médio efetivo do grão de cristal em uma parte de uma faixa de 50 pm a partir da superfície é 6 pm ou menos para permitir a melhoria na resistência à fadiga. Isto é para suprimir ocorrências de fraturas por fadiga a partir da camada de superfície refina-se especialmente o diâmetro médio efetivo do grão de cristal na camada de superfície. Os presentes inventores examinaram a relação entre a resistência à fadiga e o diâmetro médio efetivo do grão de cristal na parte a 1/4 da espessura da chapa e na parte na faixa de 50 pm a partir da superfície, então se torna óbvio que uma excelente resistência à fadiga pode ser obtida quando eles são 10 pm ou menos na parte a 1/4 da espessura da chapa, e 6 pm ou menos na parte da faixa de 50 pm a partir da superfície. O diâmetro médio efetivo do grão é desejavelmente 5 gm ou menos na parte da faixa de 50 gm a partir da superfície, e também desejavelmente 4 gm ou menos na parte da faixa de 50 gm a partir da superfície.
[00050] Aqui é descrito um método de identificação do diâmetro médio efetivo do grão de cristal. Na presente invenção, o diâmetro médio efetivo do grão de cristal é definido usando-se o método EBSP-OIM (padrão de difração de elétrons retroespalhados - microscopia de orientação de imagem). No método EBSO-OIM, são constituídos um equipamento e um software no qual um raio de elétrons é irradiado em uma amostra que inclina altamente no microscópio de varredura eletrônica (SEM), o padrão Kikuchi formado pelo retroespalhamento é fotografado por uma câmara de alta sensibilidade, sua imagem é processada por um computador para medir assim a orientação de cristal em um ponto de irradiação em um curto período de tempo. De acordo com o método EBSP-OIM, é possível analisar quantitativamente uma microestrutura e a orientação de cristal em uma superfície de uma amostra bruta. Além disso, a área de análise do método EBSP-OIM é uma área que pode ser observada pelo SEM, e é possível analisar a uma resolução de 20 nm no mínimo de acordo com o método EBSP-OIM embora ele dependa da resolução do SEM. Na presente invenção, a desorientação dos grãos de cristal é definida ser 15° sendo o valor mínimo de uma borda de grão de alto ângulo que é geralmente reconhecida como borda do grão de cristal, um grão é visualizado a partir da imagem mapeada, e o diâmetro médio efetivo do grão de cristal é descoberto.
[00051] Quando são medidos os diâmetros médios efetivos dos grãos de cristal na parte a1/4 da espessura da chapa e na parte na faixa de 50 gm a partir da superfície, 10 campos visuais são medidos centrando em cada posição a uma ampliação de 1200 vezes, e a média dos diâmetros efetivos dos grãos de cristal é ajustada para ser o diâmetro médio efetivo do grão de cristal.
[00052] Além disso, é preferível que o carboneto à base de ferro esteja contido na estrutura para 1 χ 106 (peças/mm2) ou mais em cada uma entre a martensita revenida e a bainita inferior.
[00053] A razão para conter o carboneto à base de ferro para 1 χ 106 (peças/mm2) ou mais é aumentar a tenacidade à baixa temperatura de uma fase principal, e obter um equilíbrio entre a excelente resistência e a tenacidade à baixa temperatura. Isto é, a martensita revenida no estado é excelente em resistência, mas falha na tenacidade, e a sua melhoria é necessária. Consequentemente, o carboneto à base de ferro é precipitado por um número determinado ou mais para assim melhorar a tenacidade da fase principal.
[00054] Os presentes inventores examinaram a relação entre a tenacidade à baixa temperatura e a densidade numérica do carboneto à base de ferro, e então se tornou claro que é possível garantir a excelente tenacidade à baixa temperatura pelo ajuste da densidade numérica dos carbonetos à base de ferro na martensita revenida e na bainita inferior para 1 χ 106 (peças/mm2) ou mais. Portanto, a densidade numérica do carboneto à base de ferro é desejavelmente ajustada para ser 1 χ 106 (peças/mm2) ou mais. Ela é mais desejavelmente 5 χ 106 (peças/mm2) ou mais, e ainda desejavelmente 1 χ 107 (peças/mm2) ou mais.
[00055] Além disso, o tamanho do carboneto à base de ferro precipitado pelo processo da presente invenção é pequeno da ordem de 300 nm ou menos, e a maioria deles é precipitada nas lâminas da martensita e da bainita, e, portanto, estima-se que a tenacidade à baixa temperatura não seja deteriorada.
[00056] Como método para medir a densidade numérica do carboneto à base de ferro, inicialmente uma amostra é acumulada enquanto se usa a seção transversal da espessura da chapa que é paralela à direção de laminação da chapa de aço laminada a quente como superfície de observação. A superfície de observação da amostra é polida, causticada com nital, e a faixa de 1/8 da espessura até 3/8 da espessura centrada na posição à profundidade de 1/4 da espessura a partir da superfície da chapa de aço é observada pelo FE-SEM para assim medir a densidade numérica do carboneto à base de ferro. Nesse momento, 10 campos visuais são observados individualmente a uma ampliação de 5000 vezes para medir a densidade numérica do carboneto à base de ferro.
[00057] Além disso, é desejável que a razão média de aspecto efetiva dos grãos de cristal da martensita revenida e da bainita inferior (aqui, significa a região circundada pela borda do grão de 15° ou mais) seja ajustada para ser dois ou menos. O grão de cristal que é plano em uma direção específica tem uma grande anisotropia, e há frequentemente o caso em que as fraturas se propagam ao longo da borda do grão no momento do teste de Charpy para diminuir o valor da tenacidade. Consequentemente, é eficaz que os grãos de cristal efetivos sejam feitos para serem grãos equiaxiais tanto quanto possível. Na presente invenção, a seção transversal na direção de laminação da chapa de aço laminada a quente é observada, a razão entre o comprimento (L) na direção de laminação e o comprimento (T) na direção a espessura da chapa (=L/T) é definida como a razão de aspecto, e seu valor médio (isto é, a razão de aspecto média) é ajustada para ser dois ou mais.
Composição química da chapa de aço laminada a quente [00058] A seguir são descritas as razões das limitações da composição química das chapas de aço laminadas a quente da presente invenção. Note que “%” de um teor é um % em massa.
[00059] C é um elemento que contribui para aumentar a resistência e melhorar a resistência à fadiga de um material base, mas é também o elemento que gera os carbonetos à base de ferro tal como a cementita (Fe3C) para serem pontos de partida de fraturas no momento da expansão de furo, e deteriora a tenacidade à baixa temperatura. É impossível obter um efeito de melhoria da resistência devida ao reforço da estrutura por uma fase de geração de transformação á baixa temperatura quando o teor de C é menor que 0,01%. Por outro lado, quando o teor de C está acima de 0,2%, a ductilidade da chapa de aço diminui, os carbonetos à base de ferro tal como a cementita (Fe3C) aumentam para serem os pontos de partida das fraturas quando é aplicado um impacto, e a tenacidade à baixa temperatura deteriora. Consequentemente, o teor de C é ajustado para estar dentro da faixa de 0,01 a 0,2%. (Si: 2 ,5% ou menos (excluindo “0” (zero)) [00060] Si é um elemento que contribui para aumentar a resistência do material base, e é passível de ser usado como material desoxidante de um aço fundido e, portanto, está preferivelmente contido dentro de uma faixa de 0,001% ou mais conforme a necessidade. Entretanto, quando o teor excede 2,5%, a contribuição para a resistência satura, e em adição a formação de ferrita é acelerada devido ao Si. Como resultado, torna-se difícil ajustar a fração de volume de qualquer um ou do total de ambas entre a martensita revenida e a bainita inferior para ser 90% ou mais, e a resistência e a tenacidade à baixa temperatura deterioram. Consequentemente, o teor de Si é ajustado para ser 2,5% ou menos. (Mn: 4% ou menos (excluindo “0” (zero)) [00061] Mn está contido para ajustar uma ou ambas entre a martensita revenida e a bainita inferior como fase principal na estrutura da chapa de aço por reforço do resfriamento em adição ao reforço da solução sólida. Quando o teor de Mn está acima de 4%, torna-se difícil ajustar a densidade dos carbonetos à base de ferro de qualquer uma ou de ambas entre a martensita revenida e a bainita inferior para ser 1 χ 106 (peças/mm2) ou mais. Além disso, em efeito do reforço do resfriamento também satura. Consequentemente, o teor de Mn é ajustado para ser 4% ou menos. Por outro lado, quando o teor de Mn é menor que 1%, é difícil exercer o efeito de supressão da transformação de ferrita e da transformação de bainita durante o resfriamento. Consequentemente, o teor de Mn é desejavelmente 1% ou mais. (Ti, Nb: 0,01 a 0,30% cada um ou o total de ambos) [00062] Qualquer um ou ambos entre Ti e Nb são os elementos mais importantes para permitir tanto a excelente tenacidade à baixa temperatura e a alta resistência de 980 MPa ou mais. Esses carbonitretos, ou qualquer um ou ambos entre as soluções sólidas de Ti e Nb atrasam o crescimento do grão na laminação a quente, e assim é possível refinar o diâmetro do grão da chapa de aço laminada a quente, e contribuir para a melhoria da tenacidade à baixa temperatura. Entre eles, Ti é especialmente importante porque ele contribui para a melhoria da tenacidade à baixa temperatura pelo refino do diâmetro do grão de cristal no momento do aquecimento da placa pela existência como TiN em adição à propriedade de crescimento do grão devido à solução sólida de N. É necessário que um ou ambos entre Ti e Nb devam estar contidos por 0,01% ou mais para fazer o diâmetro médio efetivo do grão de cristal da chapa de aço laminada a quente ser 10 pm ou menos. Além disso, quando o teor de um deles ou do total de ambos entre Ti e Nb excede 0,30%, a austenita é difícil de ser recristalizada a uma temperatura normal de laminação, e assim a tenacidade é deteriorada. Consequentemente, a faixa do teor de um ou do total de ambos entre Ti e Nb é ajustada para ser 0,01 a 0,30%. Uma faixa mais desejável é 0,02 a 0,25%. (P: 0,10% ou menos) [00063] P é um elemento contido no ferro fundido, e é o elemento que segrega nas bordas dos grãos, e diminui a tenacidade à baixa temperatura de acordo com o aumento do teor. Consequentemente, é desejável que o teor de P seja menor, e é ajustado para ser 0,10% ou menos porque quando ele está contido acima de 0,10%, ele afeta adversamente a capacidade de processamento e a capacidade de soldagem. Em particular, o teor de P é desejavelmente 0,03% ou menos quando a capacidade de soldagem é considerada. (S: 0,03% ou menos) [00064] S é um elemento contido no ferro fundido, e é um elemento que gera uma inclusão tal como MnS na qual incorrem não apenas fraturas no momento da laminação a quente mas também a tenacidade à baixa temperatura é deteriorada quando o seu teor é muito grande. Consequentemente, o teor de S deve ser reduzido tanto quanto possível, mas 0,03% ou menos é uma faixa aceitável, e, portanto, ele é ajustado para 0,03% ou menos. Note que o teor de S, quando a propriedade de expansão de furo por alguma extensão é necessária, é desejavelmente 0,01% ou menos, mais desejavelmente 0,005% ou menos. (Al: 0,001 a 2,0%) [00065] Al suprime a formação de cementita bruta, e melhora a tenacidade à baixa temperatura. Além disso, pode ser também usado como material desoxidante. Entretanto, quando ele está contido excessivamente, a formação de ferrita é acelerada, e, portanto, se torna difícil ajustar a fração de volume de cada uma ou do total de ambas entre a martensita revenida e bainita inferior para ser 90% ou mais. Portanto. o teor de Al é ajustado para ser 2,0% ou menos. O teor de Al é desejavelmente 1.5% ou menos. É difícil ajustar o teor de Al para ser menor que 0,001%, e, portanto, esse valor é ajustado para ser o limite inferior (N: 0,01% ou menos (excluindo “0” (zero)) [00066] N melhora a resistência, entretanto, quando ele está contido excessivamente, a resistência à fadiga é diminuída acompanhada do aumento de inclusão à base de nitrogênio tal como TiN, AlN, etc., para serem pontos de partida de fraturas por fadiga. Consequentemente, é necessário ajustar o teor de N para ser 0,01% ou menos. Por outro lado, não é economicamente desejável ajustar o teor de N para ser menor que 0,0005%. Portanto, é desejável ajustar o teor de N para ser 0,0005% ou mais. (O: 0,01% ou menos (excluindo “0” (zero)) [00067] O gera óxido, e deteriora a capacidade de conformação, e portanto é necessário suprimir o seu teor. Em particular, quando o teor de O excede 0,01%, essa tendência se torna notável. Consequentemente, é necessário ajustar o teor de O para ser 0,01% ou menos. Por outro lado, não é economicamente desejável ajustar o teor de O para ser menor que 0,001%, e, portanto, é desejável ajustar o teor de O para ser 0,001% ou mais.
[00068] Aqui acima está uma composição química básica da chapa de aço laminada a quente da presente invenção, mas ela pode também conter composições conforme mostrado abaixo.
[00069] (Um elemento ou dois ou mais elementos selecionados de um grupo feito de Cu, Ni, Mo, V, Cr) (Um elemento ou dois ou mais elementos selecionados de um grupo feito de Cu, Ni, Mo, V, Cr) [00070] Cu, Ni, Mo, V, Cr suprimem a transformação de ferrita no momento do resfriamento, e um elemento ou dois ou mais elementos selecionados desse grupo podem estar contidos porque a fase principal da estrutura da chapa de aço laminada a quente é ajustada para ser uma ou ambas entre martensita revenida e bainita inferior. Por outro lado, eles são elementos que têm efeitos na melhoria da resistência da chapa de aço laminada a quente pelo reforço da precipitação, e, portanto, um elemento ou dois ou mais elementos selecionados desse grupo podem estar contidos. Entretanto, quando o teor de cada um entre Cu, Ni, Mo, V, Cu é menor que 0,01%, o efeito não pode ser obtido suficientemente. Além disso, quando o teor de Cu está acima de 2.0%, o teor de Ni está acima de 2,0%, o teor de Mo está acima de 1,0%, o teor de V está acima de 0,3%, o teor de Cr está acima de 2,0%, o efeito mostrado acima satura e a eficiência econômica é diminuída. Consequentemente, quando Cu, Ni, Mo, V, Cr estão contidos conforme a necessidade, é desejável que o teor de Cu seja 0,01 a 2,0%, o teor de Ni seja 0,01 a 2.0%, o teor de Mo seja 0,01 a 1,0%, o teor de V seja 0,01 a 0,3%,e o teor de Cr seja 0,01 a 2,0%. (Um elemento ou dois ou mais elementos selecionados do grupo feito de Mg, Ca, e REM) [00071] Mg, Ca, e REM (elemento terra rara) são elementos que controlam modos de inclusões não-metálicas para serem pontos de partida de fraturas, e uma causa de deterioração da capacidade de processamento, e de melhoria da capacidade de processamento. Consequentemente, um elemento ou dois ou mais elementos selecionados desse grupo podem estar contidos. Teores de Mg, Ca e REM são ajustados, cada um, para serem 0,0005% ou mais porque o efeito se torna notável quando ele é 0,0005% ou mais. Além disso, os efeitos mencionados acima saturam e a eficiência econômica é diminuída quando o teor de Mg está acima de 0,01%, o teor de Ca está acima de 0,01%, e o teor de REM está acima de 0,1%. Consequentemente, é desejável que o teor de Mg seja ajustado para ser 0,0005 a 0,01%, o teor de Ca seja ajustado para ser 0,0005 a 0,01%, e o teor de REM seja ajustado para ser 0,0005 a 0,1%. (B: 0,0002 a 0,01%) [00072] B contribui para ajustar a fase principal da estrutura da chapa de aço para ser uma ou ambas entre martensita revenida e bainita inferior pelo atraso da transformação de ferrita. Em adição, B segrega nas bordas dos grãos assim como o C, e a tenacidade á baixa temperatura é melhorada pelo aumento da resistência nas bordas dos grãos. Portanto, B pode estar contido na chapa de aço laminada a quente. Entretanto, esse efeito se torna notável quando o teor de B é 0,0002% ou mais, e, portanto, o limite inferior do teor de B é ajustado para ser 0,0002% ou mais. Por outro lado, quando o teor de B está acima de 0,01%, não apenas o efeito satura, mas também a eficiência econômica deteriora. Consequentemente, o teor de B é desejavelmente 0,0002% a 0,01%. Ele é mais desejavelmente 0,0005 a 0,005%, e ainda mais desejavelmente 0,0007 a 0,0030%.
[00073] Nota-se que é verificado que os efeitos da presente invenção não são danificados se Zr, Sn, Co, Zn, W estiverem contidos por 1% ou menos como total como para outros elementos. Entre esses elementos há a possibilidade no Sn que uma falha ocorra no momento da laminação a quente, e, portanto, o teor de Sn é desejavelmente 0,05% ou menos.
[00074] O saldo é composto de ferro e impurezas. Como impurezas são exemplificadas aquelas contidas na material prima tais como minério e sucata, e aquelas contidas durante o processo de produção. [00075] A chapa de aço laminada a quente da presente invenção que tem a estrutura e a composição química conforme estabelecido acima é passível de melhorar a resistência à corrosão pelo fornecimento de uma camada galvanizada por imersão a quente pela execução de um tratamento de galvanização por imersão a quente, também uma camada galvanizada ligada pela execução de um tratamento de ligação após o revestimento em uma superfície da chapa de aço laminada a quente descrita anteriormente. Além disso, uma camada de revestimento não pé limitada a zinco puro, e pode conter elementos tais como Si, Mg, Zn, Al, Fe, Mn, Ca, Zr para também melhorar a resistência à corrosão. A camada de revestimento conforme estabelecida acima não danifica as excelentes resistência à fadiga e tenacidade à baixa temperatura da presente invenção.
[00076] Além disso, os efeitos da presente invenção podem ser obtidos se puder ser fornecida qualquer uma das camadas de superfície tratadas por uma formação de revestimento orgânico, laminação de uma película, um tratamento com sais orgânicos/sais inorgânicos, um tratamento sem cromo, etc. Método de produção da chapa de aço laminada a quente [00077] A seguir é descrito um método de produção da chapa de aço laminada a quente da presente invenção.
[00078] A fração de volume de qualquer um ou do total de ambas entre martensita revenida e bainita inferior é ajustada para ser 90% ou mais, o diâmetro médio efetivo de grão de cristal na parte a 1/4 da espessura da chapa é ajustado para ser 10 gm ou menos, e o diâmetro médio efetivo de grão de cristal na parte na faixa de 50 gm a partir da superfície é ajustado para ser 6 gm ou menos para permitir as excelentes resistência à fadiga e tenacidade à baixa temperatura. É desejável que qualquer uma ou ambas entre a martensita revenida e a bainita inferior contenha o carboneto à base de ferro para 1 χ 106 (peças/mm2), e a razão média de aspecto dos grãos de cristal efetiva de qualquer uma ou de ambas entre a martensita revenida e a bainita inferior seja ajustada para ser dois ou menos. Estão descritos abaixo os detalhes do método de produção para satisfazer simultaneamente o exposto acima.
[00079] O método de produção precedente à laminação a quente não é particularmente limitado. Isto é, a composição é ajustada para ser a composição mencionada acima pela execução da fusão em um forno de cuba, um forno elétrico, etc., e várias fusões secundárias subsequentes, e a seguir ela pode ser lingotada por um método tal como um lingotamento contínuo normal, um lingotamento pelo método convencional (lingotes), e lingotamento de placas finas.
[00080] No caso do lingotamento contínuo, a laminação a quente pode ser executado após ele ser resfriado uma vez até uma temperatura baixa, e então aquecido novamente, ou o lingote pode ser laminado a quente sem resfriar até a temperatura ambiente. Além disso, a placa lingotada pode ser laminada a quente continuamente. Sucata pode ser usada como matéria-prima desde que a composição possa ser controlada dentro da faixa da presente invenção.
[00081] A chapa de aço laminada a quente excelente em resistência à fadiga e tenacidade à baixa temperatura da presente invenção pode ser obtida quando as condições essenciais a seguir puderem ser obtidas.
[00082] Quando a chapa de aço laminada a quente é produzida, após ser fundida para ter uma composição predeterminada da chapa de aço, a placa lingotada é resfriada diretamente ou uma vez, e então aquecida até 1200°C ou mais. Na etapa final da laminação de acabamento, quando o diâmetro do cilindro de laminação é ajustado para ser R/mm, e a razão de redução é ajustada para ser r%, a laminação a quente é completada sob uma condição que satisfaça R/(100 - r) > 8, e a 900°C ou mais. Ela é resfriada a uma taxa média de resfriamento de 60°C/s ou mais desde a temperatura da laminação de acabamento até 700°C, resfriada à taxa media de resfriamento de 50°C/s ou mais desde 700°C até 400°C, e resfriada à taxa média de resfriamento de menos de 50°C/s desde 400°C até a temperatura ambiente. É, assim, possível produzir a chapa de aço laminada a quente excelente em resistência à fadiga e tenacidade à baixa temperatura e que tenha a resistência à tração de 980 MPa ou mais.
[00083] A temperatura de aquecimento da placa da laminação a quente precisa ser ajustada em 1200°C ou mais. Na chapa de aço laminada a quente da presente invenção, a supressão do embrutecimento dos grãos de austenita é executada usando-se uma ou ambas entre as soluções sólidas de Ti e Nb, e, portanto, é necessário re-fundir um ou ambos entre NbC e TiC que são precipitados no momento do lingotamento. Quando a temperatura de aquecimento da placa é menor que 1200°C, carbonetos de um ou de ambos entre Nb e Ti requerem um longo tempo para serem fundidos, e, portanto, o refino subsequente do diâmetro do grão de cristal e o efeito de melhoria da tenacidade à baixa temperatura devido a isso não ocorre. Consequentemente, é necessário ajustar a temperatura de aquecimento da placa em 1200°C ou mais. Além disso, o limite superior da temperatura de aquecimento da placa não é particularmente limitado, e o efeito da presente invenção é exercido, mas não é economicamente preferível ajustar uma temperatura de aquecimento excessivamente alta. Portanto, o limite superior da temperatura de aquecimento da placa é desejavelmente ajustado para ser menor que 1300°C.
[00084] Na etapa final da laminação de acabamento, quando o diâmetro do cilindro de laminação é ajustado para ser R/mm, e a razão de redução é ajustada para ser r%, a condição de R/(100-r) > 8 precisa ser satisfeita. Os inventores executaram estudos intensos, e descobriram que, quando a condição de R/(100 - r) > 8 é satisfeita, é possível produzir uma chapa de aço laminada a quente que tenha a alta resistência à fadiga porque o diâmetro médio efetivo do grão de cristal na parte na faixa de 50 pm a partir da superfície é 6 pm ou menos. Suas causas não são certas, mas pode ser estimado que o valor de R/(100 - r) é ajustado para ser grande, a tensão de cisalhamento aplicada à camada de superfície da chapa de aço laminada a quente na etapa final da laminação de acabamento é aumentada, e assim uma parte de tensão concentrada se torna um local de nucleação de ferrita no momento da transformação após a laminação, e a estrutura da camada de superfície é refinada. Quando a condição é ajustada para ser R/(100 - r) > 9,2, o diâmetro médio efetivo do grão de cristal a parte na faixa de 50 gm a partir da superfície é 5 gm ou menos, também quando a condição é ajustada para ser R/(100 - r) > 10,3, a estrutura cujo diâmetro médio efetivo do grão de cristal na parte da faixa de 50 gm a partir da superfície é 4 gm ou menos pode ser obtida.
[00085] É necessário ajustar a temperatura da laminação de acabamento em 900°C ou mais. A chapa de aço laminada a quente da presente invenção contém muito de um ou de ambos entre Ti e Nb para refinar o diâmetro do grão de austenita. Como resultado, a austenita é difícil de ser recristalizada, torna-se um grão estendido na direção de laminação para incorrer na deterioração da tenacidade resultante da laminação de acabamento em uma região de temperatura de menos de 900°C. Note que o limite superior da temperatura de laminação de acabamento é desejavelmente 1040°C.
[00086] É necessário resfriar a uma taxa média de resfriamento de 60°C/s ou mais desde a temperatura da laminação de acabamento até 700°C. Quando a taxa média de resfriamento é menor que 60°C/s, a recristalização prossegue excessivamente na camada de superfície após a laminação, e o diâmetro médio efetivo do grão de cristal na parte da faixa de 50 gm a partir da superfície excede 6 gm. Isto se dá porque quando o valor de R/(100 - r) é grande, a grande tensão de cisalhamento é aplicada na camada de superfície, e ocorre a recristalização induzida pela tensão.
[00087] Como mencionado acima, na etapa final da laminação de acabamento, a laminação a quente pé terminada sob a condição na qual R/(100 - r) > 8 é satisfeita e a 900°C ou mais quando o diâmetro do cilindro laminador á ajustado para ser R/mm, e a razão de redução é ajustada para ser r%. É, portanto, possível controlar de forma que o diâmetro médio efetivo de grão de cristal se torne 10 pm ou menos na parte a 1/4 da espessura da chapa, e 6 pm ou menos na parte na faixa de 50 pm a partir da superfície. A resistência à fadiga e a tenacidade à baixa temperatura são, portanto, melhoradas. Note que a fração de volume de uma ou do total de ambas entre martensita revenida e bainita inferior é 90% ou mais, e, portanto, a maior parte do diâmetro médio efetivo do grão de cristal é feito dos cristais dessas estruturas.
[00088] Ela é resfriada a uma taxa media de 50°C/s ou mais de 700°C até 400°C.
[00089] Quando a taxa de resfriamento desde a temperatura de acabamento até 400°C é menor que 50°C/s, é gerada ferrita durante o resfriamento, e é difícil ajustar a fração de volume de uma ou do total de ambas entre martensita revenida e bainita inferior que é a fase principal para ser 90% ou mais. A taxa média de resfriamento é, portanto, ajustada para ser 50°C/s ou mais de 700°C até 400°C. Note que se não for formada ferrita durante o processo de resfriamento, o resfriamento a ar pode ser executado em uma região de temperaturas nesse caminho.
[00090] Note que a taxa de resfriamento a partir do ponto Bs até a temperatura de formação de bainita inferior é ajustada preferivelmente para ser 50°C/s ou mais. Isto é para evitar a geração da bainita superior. Quando a taxa de resfriamento desde o ponto Bs até a temperatura de formação de bainita inferior é menor que 50°C/s, a bainita superior é formada, e há o caso em que martensita nova (martensita cuja densidade de deslocamento é alta) é gerada entre as lâminas de bainita, ou existe austenita retida (ela se torna a martensita cuja densidade de deslocamento é alta no momento do processamento). Consequentemente, a capacidade de endurecimento no cozimento e a tenacidade à baixa temperatura deterioram. Note que o ponto Bs é a temperatura de partida da geração da bainita superior, e é determinado pela composição, mas aqui ela é convenientemente ajustada para ser 550°C. Além disso, a temperatura de geração de bainita inferior é também determinada pela composição, mas aqui ela é convenientemente ajustada para ser 400°C. A taxa de resfriamento é ajustada para ser 50°C/s ou mais desde a temperatura da laminação de acabamento até 400°C, especialmente de 550°C a 400°C. A taxa média de resfriamento é ajustada para ser 50°C/s ou mais a partir da temperatura de término da laminação até 400°C.
[00091] Nota-se que o resfriamento à taxa média de resfriamento de 50°C/s ou mais desde a temperatura de laminação de acabamento até 400°C (60°C/s ou mais a 700°C ou mais) significa que o ajuste da condição da taxa média de resfriamento desde a temperatura da laminação de acabamento até 550°C a menos de 50°C/s é incluído. Entretanto, há um caso em que a bainita superior é fácil de ser gerada sob essa condição, e há o caso em que uma bainita superior de 10% ou mais na fração de volume pode ser gerada parcialmente. Portanto, é desejável que a taxa de resfriamento de 550°C a 400°C seja ajustada para ser 50°C/s ou mais.
[00092] É necessário ajustar a taxa media de resfriamento desde 400°C até a temperatura ambiente em menos de 50°C/s. Isto é para permitir que a estrutura em qualquer uma ou em ambas entre martensita revenida e bainita inferior sejam ajustadas para serem a fase principal, e a densidade numérica do carboneto à base de ferro está dentro da faixa estipulada acima. Quando a taxa média de resfriamento é 50°C/s ou mais, o carboneto à base de ferro não é passível de ser ajustado para estar na faixa estabelecida acima, e a alta resistência à fadiga e tenacidade não podem ser obtidas. Consequentemente, é necessário ajustar a taxa média de resfriamento em menos de 50°C/s.
[00093] Aqui, o “resfriamento à taxa de media de resfriamento de menos de 50°C/s desde 400°C até a temperatura ambiente” não significa apenas resfriar, mas também uma retenção isotérmica, isto é, o bobinamento a menos de 400°C está incluído. Além disso, o controle da taxa de resfriamento nessa região de temperaturas visa o controle da densidade de deslocamento e da densidade numérica do carboneto à base de ferro na estrutura da chapa de aço laminada a quente, e, portanto, é possível obter a resistência máxima à tração de 980 MPa ou mais, a alta resistência à fadiga e a alta tenacidade que são os efeitos da presente invenção, mesmo quando ela é resfriada uma vez até a temperatura de início da transformação da martensita (ponto Ms) ou menos, e posteriormente a temperatura é aumentada por reaquecimento.
[00094] A temperatura de bobinamento precisa ser menor que 400°C. Quando a temperatura de bobinamento é 400°C ou mais, uma ou ambas entre a ferrita e a bainita superior são formadas após o bobinamento, e torna-se difícil ajustar a fração de volume de uma ou do total de ambas entre a martensita revenida e a bainita inferior, que são a fase principal, em 90% ou mais. Consequentemente, a temperatura de bobinamento e ajustada para ser menor que 400°C.
[00095] Em geral, é necessário suprimir a transformação de ferrita para obter a martensita, e o resfriamento a 50°C/s ou mais é necessário. Em adição, uma região de temperaturas é transit desde uma região de temperaturas que seja difícil de ser resfriada cujo coeficiente de transferência de calor chamado de região de fervura da película é relativamente baixa a uma baixa temperatura até uma região de temperaturas a qual é fácil de ser resfriada cujo coeficiente de transferência de calor chamado de região de temperatura de fervura do nucleado é grande. Consequentemente, quando a região de temperaturas a menos de 400°C é ajustada para ser a temperatura de parada do resfriamento, a temperatura de bobinamento é fácil de ser variada, e a qualidade do material varia de acordo com a variação da temperatura de bobinamento. Consequentemente, é frequente o caso em que a temperatura de bobinamento normal é ajustada para ou mais de 400°C ou o bobinamento à temperatura ambiente.
[00096] Como resultado, é estimado que seja convencionalmente difícil descobrir que a resistência máxima à tração de 980 MPa ou mais, e as excelentes resistência á fadiga e tenacidade à baixa temperatura possam ser garantidas simultaneamente pelo bobinamento desde 400°C até a temperatura ambiente e pela diminuição da taxa de resfriamento como a presente invenção [00097] Nota-se que é desejável executar uma laminação de skin pass a uma razão de redução de 0,1 a 2% após todos os processamentos serem completados visando permitir a correção da forma da chapa de aço laminada a quente e a melhoria da ductilidade pela introdução de deslocamento móvel. Além disso, a limpeza ácida pode ser executada na chapa de aço laminada a quente conforme a necessidade após todos os processos serem completados visando à remoção das carepas anexadas à superfície da chapa de aço laminada a quente obtida. Além disso, uma laminação de skin pass ou laminação a frio pode ser executada online ou offline a uma razão de redução de 10% ou menos para a chapa de aço laminada a quente obtida após a limpeza ácida.
[00098] A chapa de aço laminada a quente da presente invenção é produzida passando-se através de lingotamento contínuo, laminação de desbaste, laminação de acabamento, ou limpeza ácida sendo o processo normal de laminação a quente. Note que é possível garantir a resistência máxima à tração de 980 MPa ou mais e excelentes resistência à fadiga e tenacidade à baixa temperatura que são os efeitos da presente invenção mesmo de ela for produzida enquanto se exclui uma parte do processo.
[00099] Além disso, é possível garantir a resistência máxima à tração de 980 MPa ou mais e as altas resistências à fadiga e tenacidade à baixa temperatura que são os efeitos da presente invenção mesmo se o tratamento térmico for executado online ou offline em um faixa de temperaturas de 100 a 600°C após a chapa de aço laminada a quente ser produzida uma vez visando a precipitação de carbonetos.
[000100] A chapa de aço com resistência máxima à tração de 980 MPa ou mais conforme a presente invenção indica uma chapa de aço cujo estresse máximo de tração por um teste de tração executado com base na JIS Z 2241 pelo uso de um espécime JIS n° 5 cortado em uma direção vertical em relação à direção de laminação da laminação a quente é 980 MPa ou mais.
[000101] A chapa de aço que é excelente em resistência à fadiga conforme a presente invenção indica uma chapa de aço cuja resistência à fadiga a dez milhões de ciclos obtida pelo teste de fadiga por dobramento plano executado com base na norma JIS Z 2275 é 600 MPa ou mais.
[000102] A chapa de aço que é excelente em tenacidade à baixa temperatura conforme a presente invenção indica uma chapa de aço cuja temperatura de transição de aparência de fratura (vTrs) do teste de Charpy executado com base na JIS Z 2242 é -40°C ou menos.
[000103] Na presente invenção, a chapa de aço laminada a quente almejada é usada principalmente em veículos, e, portanto, é frequente o caso em que a espessura da chapa se torna cerca de 3 mm. Portanto, a superfície da chapa de aço laminada a quente é polida, e a chapa de aço laminada a quente é processada para ser um corpo de prova de 2,5 mm para executar o teste.
Exemplos [000104] São citados exemplos da presente invenção para descrever o conteúdo técnico da presente invenção. Nota-se que a condição nos atuais exemplos é de um exemplo condicional que é aplicado para verificar a possibilidade de Configurações e efeitos da presente invenção, e a presente invenção não é limitada a esse exemplo condicional. A invenção pode aplicar várias condições desde que o objetivo da presente invenção seja alcançado sem sair do seu espírito ou das suas características essenciais.
[000105] São descritos os resultados de estudos usando-se aços que tenham as composições ilustradas na Tabela 1. Os aços de A a P ilustrados na Tabela 1 são exemplos que satisfazem as condições da composição da presente invenção, e os aços a a j são exemplos que não satisfazem as condições da composição da presente invenção. Note que especificamente La e Ce são usados como REM.
[000106] Após esses aços serem lingotados, eles foram aquecidos no estado, ou reaquecidos após serem resfriados uma vez até a temperatura ambiente para ser a faixa de temperaturas de 1170°C a 12950°C, e posteriormente a laminação a quente foi executada sob cada condição das Tabelas 2-1 e 2-2, elas sofreram laminação de acabamento a 889°C a 1095°C, o resfriamento e o bobinamento foram executados sob cada uma das condições ilustradas nas Tabelas 2-1 e 2-2 para serem chapas de aço laminadas a quente cada uma com uma espessura de chapa de 3,4 mm. Após isto, a limpeza ácida foi executada, e então foi executada a laminação de skin pass a 0,5%.
[000107] Nas Tabelas 2-1 e 2-2, “R” significa o diâmetro do cilindro de laminação (mm) na etapa final da laminação de acabamento, e “r” indica a razão de redução (%) na etapa final da laminação de acabamento. O sublinhado significa estar fora da faixa da presente invenção. Note que os aços nas Tabelas 2-1, 2-2 são representados fornecendo-se números de série para os aços usados na Tabela 1. [000108] Vários corpos de prova foram cortados da chapa de aço laminada a quente obtida, e um material de teste, uma observação de estrutura, etc., foram executados. Como teste de tração, o corpo de prova JIS n° 5 foi cortado em uma direção vertical à direção de laminação, e o teste foi executado com base na JIS Z 2242.
[000109] A resistência à fadiga foi avaliada usando-se a resistência à fadiga a 10 milhões de ciclos descoberta pelo teste de fadiga de dobramento plano executado com base na JIS Z 2275.
[000110] O teste de Charpy foi executado com base na JIS Z 2242, e foi medida a temperatura de transição de aparecimento de fratura. A espessura da chapa de aço laminada a quente da presente invenção foi menor que 10 mm, e, portanto, as faces frontal e traseira da chapa de aço laminada a quente obtida foram polidas para ajustar a espessura para ser 2,5 mm, e posteriormente o teste Charpy foi executado.
[000111] Uma parte das chapas de aço laminadas a quente foi aquecida até 660 a 720°C, um tratamento de galvanização por imersão a quente ou um tratamento de ligação foi executado a 540 a 580°C após o tratamento de revestimento para torná-la uma chapa de aço galvanizada por imersão a quente (GI) ou uma chapa de aço galvanizada por imersão a quente ligada (GA), e posteriormente foi executado o teste do material.
[000112] A observação da microestrutura é executada de acordo com o método mostrado acima, e então foram medidos a fração de volume de cada estrutura, a densidade numérica do carboneto à base de ferro, o diâmetro médio efetivo do grão de cristal e a razão de aspecto média.
[000113] Os resultados estão ilustrados nas tabelas 3-1 a 3-3. Nas Tabelas 3-1 a 3-3 o sublinhado significa estar for a da faixa da presente invenção. Além disso, “HR” significa a chapa de aço laminada a quente, “GI” significa a chapa de aço galvanizada por imersão a quente, “GA” significa uma chapa de aço revestida na qual a galvanização por imersão a quente ligada é executada na chapa de aço laminada a quente.
[000114] Apenas aquelas que satisfazem a condição da presente invenção tiveram a resistência máxima à tração de 980 MPa ou mais, a alta resistência à fadiga e a tenacidade à baixa temperatura.
[000115] Por outro lado, em cada um dos aços B-10, G-3, K-4, a temperatura de aquecimento da placa foi menor que 1200°C, e os carbonetos à base de ferro de cada um ou de ambos entre Ti e Nb se precipitaram no momento do lingotamento foram difíceis de serem dissolvidos. Consequentemente, o diâmetro efetivo do grão de cristal não pode ser ajustado dentro da faixa da presente invenção embora as outras condições de laminação fossem ajustadas dentro da faixa da presente invenção. E a tenacidade à baixa temperatura foi deteriorada. [000116] Em cada um dos aços A-8, C-4, F-3, K-5, O-2, quando o diâmetro do cilindro de laminação foi ajustado para R/mm, e a razão de redução foi ajustada para ser r%, a expressão R(100 - r) se tornou menor que oito na etapa final da laminação de acabamento, uma tensão suficiente não foi aplicada na camada de superfície da chapa de aço laminada a quente, e portanto o diâmetro médio efetivo do grão de cristal na parte da faixa de 50 pm a partir da superfície foi embrutecida, e a resistência à fadiga foi deteriorada.
[000117] Em cada um dos aços A-9, B-11, G-4, K-6, a temperatura da laminação de acabamento foi muito baixa para ser a laminação na região da austenita não recristalizada, e portanto o grão não foi estendido na direção de laminação. Consequentemente, a razão média de aspecto foi grande, e a tenacidade à baixa temperatura foi deteriorada.
[000118] Em cada um dos aços A-10, D-3, H-3, K-7, N-2, O-3, a taxa de resfriamento desde a temperatura da laminação de acabamento até 700°C foi menor que 60°C/s, os grãos de cristal na vizinhança da camada de superfície foram recristalizados durante o resfriamento, o diâmetro médio efetivo do grão de cristal se tornou grande, e portanto a resistência à fadiga foi deteriorada.
[000119] Em cada um dos aços A-11, A-13, D-4, H-4, K-8, K-10, a taxa de resfriamento de 700 a 400°C foi menor que 50°C/s, e a ferrita e a bainita superior foram formadas durante o resfriamento. Portanto, a resistência à tração e a resistência à fadiga foram difíceis de serem garantidas, e a tenacidade à baixa temperatura foi deteriorada porque as fronteiras entre a ferrita e a martensita se tornaram pontos de partida de fraturas.
[000120] Em cada um dos aços A-12, B-12, I-2, K-9, a taxa de resfriamento desde 400°C até a temperatura ambiente foi de 50°C/s ou mais, a quantidade de precipitação de carbonetos foi insuficiente, e, portanto, a tenacidade à baixa temperatura foi deteriorada.
[000121] Em cada um dos aços A-13, D-4, K-10, a temperatura de bobinamento foi de 400°C ou mais, e a quantidade de estrutura ferrita ou bainita superior se torna grande na estrutura da chapa de aço. Consequentemente, foi difícil garantir a resistência à tração e a resistência à fadiga. Em adição, os carbonetos brutos à base de ferro precipitados entre as laminas que existem na estrutura bainita superior se tornaram pontos de partida de fraturas, e, portanto, a tenacidade à baixa temperatura foi deteriorada.
[000122] Além disso, como pode ser visto em cada um dos aços A-4, B-2, 9, C-2, 3, K-3, L-7, M-1, a qualidade do material da presente invenção pode ser garantida mesmo se o tratamento de galvanização por imersão a quente ou o tratamento de galvanização por imersão a quente ligado foi executado.
[000123] Por outro lado, em cada um dos aços al a j1 cuja composição da chapa de aço não satisfez a faixa da presente invenção, a resistência à tração de 980 MPa ou mais, a excelente resistência à fadiga e a tenacidade à baixa temperatura definidas na presente invenção na puderam ser obtidas.
[000124] Nota-se que, quando se tentou produzir a amostra sob as mesmas condições que o aço A1 exceto que o teor de O excede 0,01% em massa, houve um problema de capacidade de processamento, e foi verificado que não poderia ser tratado como um produto.
Tabela 1 Tabela 2-1 _____________,___________,_______________,__________________,________________________,_____________________, Tabea 2-2 Tabela 3-1 Tabela 3-2_________ _______________________.___________________.___________ _______________________ Aplicabilidade industrial [000125] A presente invenção é uma técnica eficaz para uma chapa de aço laminada a quente que tenha uma resistência máxima à tração de 980 MPa ou mais e excelentes resistência à fadiga e tenacidade à baixa temperatura, e seu método de produção. De acordo com a presente invenção, é possível fornecer a chapa de aço laminada a quente que seja excelente em resistência à fadiga e tenacidade à baixa temperatura, e tenha uma resistência máxima à tração de 980 MPa ou mais. Esta chapa de aço laminada a quente é fácil de ser processada, capaz de ser usada em locais muito frios e, portanto, sua aplicabilidade industrial é extremamente notável.
REIVINDICAÇÕES

Claims (11)

1. Chapa de aço laminada a quente, caracterizada pelo fato de que compreende: uma composição contendo, em % em massa, C: 0,01 a 0,2%; Si: 2,5% ou menos (excluindo “0” (zero)); Mn: 4,0% ou menos (excluindo “0” (zero)); P: 0,10% ou menos; S: 0,03% ou menos; Al: 0,001 a 2,0%; N: 0,01% ou menos (excluindo “0” (zero)); O: 0,01% ou menos (excluindo “0” (zero)); Cu: “0” (zero) a 2,0%; Ni: “0” (zero) a 2,0%; Mo: “0” (zero) a 1,0%; V: “0” (zero) a 0,3%; Cr: “0” (zero) a 2,0%; Mg: “0” (zero) a 0,01%; Ca: “0” (zero) a 0,01%; REM: “0” (zero) a 0,1%; B: “0” (zero) a 0,01%; e um ou ambos em um total de Ti e Nb de 0,01 a 0,30%, e o saldo sendo feito de ferro e impurezas, e uma estrutura na qual o total de frações de volume de martensita revenida e bainita inferior é 90% ou mais, onde o diâmetro médio efetivo do grão de cristal em uma parte a 1/4 da espessura da chapa de aço a partir da superfície é 10 pm ou menos, e o diâmetro médio efetivo do grão de cristal em, uma parte na faixa de 50 pm a partir da superfície é 6 pm ou menos.
2. Chapa de aço laminada a quente de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que carbonetos à base de ferro que existem na martensita revenida e na bainita inferior são 1 x 106 (peças/mm2) ou mais, e a razão média efetiva de aspecto dos grãos de cristal da martensita revenida e da bainita inferior é dois ou menos.
3. Chapa de aço laminada a quente de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizada pelo fato de que também compreende, em % em massa, um elemento ou dois ou mais elementos selecionados de um grupo feito de: Cu: 0,01 a 2,0%; Ni: 0,01 a 2,0%; Mo: 0,01 a 1,0%; V: 0,01 a 0,3%; e Cr: 0,01 a 2,0%.
4. Chapa de aço laminada a quente de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizada pelo fato de que também compreende, em % em massa, um elemento ou dois ou mais elementos selecionados de um grupo feito de: Mg: 0,0005 a 0,01%; Ca: 0,0005 a 0,01%; e REM: 0,0005 a 0,1%.
5. Chapa de aço laminada a quente de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 4, caracterizada pelo fato de que compreende também, em % em massa, B: 0,0002 a 0,01%.
6. Chapa de aço laminada a quente de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 5, caracterizada pelo fato de que uma camada galvanizada ou uma camada galvanizada ligada é incluída na superfície da chapa de aço.
7. Método de produção de uma chapa de aço laminada a quente, caracterizado pelo fato de que compreende: fundir uma composição contendo, em % em massa, C: 0,01 a 0,2%; Si: 2,5% ou menos (excluindo “0” (zero)); Mn: 4,0% ou menos (excluindo “0” (zero)); P: 0,10% ou menos; S: 0,03% ou menos; Al: 0,001 a 2,0%; N: 0,01% ou menos (excluindo “0” (zero)); O: 0,01% ou menos (excluindo “0” (zero)); Cu: “0” (zero) a 2,0%; Ni: “0” (zero) a 2,0%; Mo: “0” (zero) a 1,0%; V: “0” (zero) a 0,3%; Cr: “0” (zero) a 2,0%; Mg: “0” (zero) a 0,01%; Ca: “0” (zero) a 0,01%; REM: “0” (zero) a 0,1%; B: “0” (zero) a 0,01%; e qualquer um ou o total de ambos entre Ti e Nb de 0,01 a 0,30%, e o saldo sendo ferro e impurezas, e posteriormente aquecer uma placa lingotada até 1200°C ou mais diretamente ou após ela ter sido resfriada uma vez; executar a laminação a quente sob uma condição que satisfaça R/(100 - r) >8, e ajustar a temperatura de término da laminação a quente para 900°C ou mais quando o diâmetro do cilindro de laminação for ajustado para ser R/mm e a razão de redução for ajustada para ser r%, na etapa final de uma laminação de acabamento, e resfriar a uma taxa média de resfriamento de 60°C/s ou mais desde a temperatura da laminação de acabamento até 700°C, a uma taxa média de resfriamento de 50°C/s ou mais desde 700°C até 400°C, e a uma taxa média de resfriamento de 50°C/s ou menos de 400°C até a temperatura ambiente, e bobinar a uma temperatura de menos de 400°C.
8. Método de produção da chapa de aço laminada a quente de acordo com a reivindicação 7, caracterizado pelo fato de que a placa lingotada também contém, em % em massa, um elemento ou dois ou mais elementos selecionados do grupo feito de: Cu: 0,01 a 2,0%; Ni: 0,01 a 2,0%; Mo: 0,01 a 1,0%; V: 0,01 a 0,3%; e Cr: 0,01 a 2,0%.
9. Método de produção da chapa de aço laminada a quente de acordo com a reivindicação 7 ou 8, caracterizado pelo fato de que a placa lingotada também contém, em % em massa, um elemento ou dois ou mais elementos selecionados de um grupo feito de: Mg: 0,0005 a 0,01%; Ca: 0,0005 a 0,01%; e REM: 0,0005 a 0,1%.
10 . Método de produção da chapa de aço laminada a quente de acordo com qualquer uma das reivindicações 7 a 9, caracterizado pelo fato de que a placa lingotada também contém, em % em massa, B: 0,0002 a 0,01%.
11 . Método de produção da chapa de aço laminada a quente de acordo com qualquer uma das reivindicações 7 a 10, caracterizado pelo fato de que também compreende: executar um tratamento de galvanização ou um tratamento de galvanização ligada após o bobinamento.
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