BR112013024416B1

BR112013024416B1 - chapa de aço laminada a quente e processo para produção de uma chapa de aço laminada a quente

Info

Publication number: BR112013024416B1
Application number: BR112013024416-0A
Authority: BR
Inventors: Perlade Astrid; Amard Aurélie; Stenback Eric; E Hassani Farid; Pechenot Florence; Marc Pipard Jean
Original assignee: Arcelormittal Investig Y Desarrollo S L
Priority date: 2011-03-24
Filing date: 2012-03-23
Publication date: 2019-11-12
Also published as: EP2689045B1; JP2014514443A; US9540719B2; CA2830853C; RU2013147375A; ES2648787T3; CA2830853A1; BR112013024416A2; KR101544298B1; US20140230970A1; JP2016047963A; WO2012127136A2; ZA201307002B; JP6182522B2; WO2012127125A8; RU2551727C2; WO2012127136A3; HUE035730T2; PL2689045T3; KR20130135972A

Abstract

chapa de aço laminada a quente e processo para produção de uma chapa de aço laminada a quente a presente invenção refere-se, geralmente, a chapas de aço laminadas a quente. a invenção refere-se ainda a processos que podem ser usados para fabricar uma chapa de aço do tipo descrito acima. a chapa de aço laminada a quente com um limite superior de escoamento superior a 690 mpa e inferior ou igual a 840 mpa, com uma resistência mecânica entre 780 mpa e 950 mpa, um alongamento em falha superior a 10% e uma razão de expansão de furo (ac) igual ou superior 50%, com composição química específica, cuja microestrutura consiste de bainita granular, ferrita, cementita em um percentual de área inferior a 1,5%, e carbonitretos de titânio e nióbio, em que a densidade dos nitretos de titânio de tamanho médio superior a 6000 µm é igual ou inferior a 3/mm2, e a razão entre o tamanho de grão dl, medido paralelo à direção de laminação, e o tamanho de grão dn, medido perpendicular à direção de laminação, é inferior ou igual a 1,4.

Description

“CHAPA DE AÇO LAMINADA A QUENTE E PROCESSO PARA PRODUÇÃO

DE UMA CHAPA DE AÇO LAMINADA A QUENTE”

Campo da Invenção [001] A presente invenção refere-se, geralmente, a chapas de aço laminadas a quente. A invenção refere-se ainda a processos que podem ser usados para fabricar uma chapa de aço do tipo descrito acima.

Antecedentes da Invenção [002] A necessidade em reduzir o peso de veículos automotivos e aumentar a segurança tem levado à produção de aços de alta resistência.

[003] Historicamente, o desenvolvimento desses tipos de aço começou com a adição de elementos de liga, para obter, basicamente, endurecimento por precipitação.

[004] Mais tarde, aços dual phase foram propostos, que contêm martensita em uma matriz de ferrita, para obter endurecimento estrutural.

[005] Para obter níveis de resistência superior, combinados com boas propriedades de deformação, foram desenvolvidos os aços TRIP (transformação induzida por deformação), cuja microestrutura consiste em uma matriz de ferrita contendo bainita e austenita residual, que, sob o efeito de uma deformação, tal como durante uma operação de estampagem, por exemplo, é transformada em martensita.

[006] Finalmente, para obter resistência superior a 800 MPa, aços de fases múltiplas, com uma estrutura majoritária de bainita, foram propostos.

[007] Estes aço são usados na indústria, e, em particular, na indústria automotiva, para a manufatura de componentes estruturais.

[008] Este tipo de aço é descrito no pedido de patente europeia EP 2 020 451. Para obter um alongamento em falha superior a 10%, bem como uma resistência mecânica superior a 800 MPa, os aços descritos nesta

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2/30 publicação, além da presença conhecida de carbono, contêm manganês e silício, molibdênio e vanádio. A microestrutura destes aços contém, essencialmente, bainita (por exemplo, 80%), bem como bainita inferior, martensita e austenita residual.

[009] No entanto, a fabricação destes aços é cara por conta da presença de molibdênio e vanádio.

Descrição da Invenção [010] O objetivo da invenção é, portanto, disponibilizar uma chapa, cujos custos de fabricação sejam inferiores aos custos de fabricação da chapa descrita no pedido de patente europeia EP 2 020 451.

[011] Além do mais, certas peças automotivas, tais como longarinas de amortecedor e braços de suspensão, são fabricadas por operações de formação, que combinam diferentes modos de deformação. Certas características microestruturais podem vir a ser bem adequadas para um modo de deformação, mas menos adequadas para outro. Certas partes das peças devem apresentar um alto limite convencional de elasticidade, enquanto outras devem apresentar uma boa adequabilidade para a formação de uma borda de corte.

[012] Esta última propriedade é avaliada como descrito abaixo: após um furo ter sido feito em uma chapa, uma ferramenta cônica é usada para expandir as bordas deste furo. É durante esta operação que o dano prematuro pode ser observado nas vizinhanças das bordas do furo, durante a expansão, com o que este dano começa nas partículas da segunda fase ou nas interfaces entre os diferentes componentes microestruturais no aço.

[013] Como descrito na norma ISO 166630:2009, o processo de expansão de furo consiste de medida do diâmetro inicial Di do furo, antes de estampagem, depois o diâmetro final Df do furo, após estampagem, determinada quando fissuras atravessantes são observadas na direção da

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3/30 espessura da chapa nas bordas do furo. A capacidade de expansão do furo Ac% é determinada de acordo com a seguinte fórmula: Ac% = 100 x [(Df Di)/Di]. A Ac é, portanto, usada par a quantificar a capacidade de uma chapa suportar estampagem no nível de um orifício de corte. De acordo com este processo, o diâmetro inicial de 10 mm.

[014] Sob estas condições, o objetivo da invenção é disponibilizar uma chapa de aço, cuja razão de expansão de furo Ac% seja igual ou superior a 50%, para uma faixa de espessuras provável de ser obtida por laminação a quente, isto é, de 1,5 a 4 mm.

[015] Um objetivo adicional da invenção é uma chapa de aço não revestida ou eletrogalvanizada ou galvanizada. A composição e as características mecânicas da chapa devem ser compatíveis com as tensões e ciclos térmicos dos processos de galvanização em imersão a quente contínuos.

[016] Um outro objetivo da invenção é um processo para a fabricação de uma chapa de aço, que não precise de forças de laminação significativas, o que possibilita fabricar o aço em uma ampla gama de espessuras.

[017] Um outro objetivo da invenção é disponibilizar uma chapa de aço, que é relativamente insensível aos problemas de recuperação elástica encontrados durante as operações de estampagem a frio. Para este fim, o limite superior de escoamento Re não deve ser superior a 840 MPa. O limite superior de escoamento não deve ser inferior ou igual a 690 MPa, para satisfazer os requisitos de redução de peso.

[018] Um objetivo adicional da invenção é uma chapa de aço, que pode ser facilmente soldada por uso de processos de montagem convencionais.

[019] Finalmente, um objetivo adicional da invenção é uma chapa de aço laminada a quente com custos de fabricação econômicos, que

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4/30 apresenta simultaneamente um limite superior de escoamento superior a 690 MPa e inferior ou igual a 840 MPa, uma resistência mecânica entre 780 MPa e 950 MPa, um alongamento em falha superior a 10% e uma razão de expansão de furo Ac% igual ou superior 50%. Um limite superior de escoamento superior a 690 MPa é definido como um limite superior de escoamento que é exatamente maior do que 690 MPa.

[020] Para este fim, a invenção apresenta uma chapa de aço laminada a quente, cuja composição química é apresentada a seguir, na qual os teores são expressos em porcentagem em peso:

0,040% < C < 0,065%

1,4% < Mn < 1,9%

0,1 < Si < 0,55%

0,095% < Ti < 0,145%

0,025% < Nb < 0,045%

0,005% < Al < 0,1%

0,002% < N < 0,007%

S < 0,004%

P < 0,020 opcionalmente

Cr < 0,7%

Cu < 0,1%

Ni < 0,25%

B < 0,003%

Ca < 0,005%

Mg < 0,005% o restante consistindo de ferro e impurezas de processamento inevitáveis, cuja microestrutura consiste de bainita granular, ferrita, cementita em um percentual de área inferior a 1,5%, e carbonitretos de titânio e nióbio, e a razão entre o

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5/30 tamanho de grão DL, medido paralelo à direção de laminação, e o tamanho de grão DN, medido perpendicular à direção de laminação, é inferior ou igual a 1,4.

[021] A chapa reivindicada pela invenção pode ter também as características opcionais listadas abaixo, consideradas individualmente ou em combinação:

- a razão entre o tamanho de grão DL, medida paralelo à direção de laminação, e o tamanho de grão DN, medido perpendicular à direção de laminação, é inferior ou igual a 1,3;

- em uma primeira variante da invenção, a composição química é a seguinte, na qual os teores são expressos em porcentagem em peso:

0,045% < C < 0,065%

1,6% < Mn < 1,9%

0,1 < Si < 0,55%

0,095% < Ti < 0,125%

0,025% < Nb < 0,045%

0,01% < Al < 0,1%

0,002% < N < 0,007%

S < 0,004%

P < 0,020 opcionalmente

Cu < 0,1%

Ni < 0,25%

B < 0,003%

Ca < 0,005%

Mg < 0,005% em que a dita composição não inclui cromo;

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- na primeira variante da invenção, a composição do aço contém expresso em porcentagem em peso:

0,1 < Si < 0,55%;

- em uma segunda variante da invenção, a composição química é a seguinte, na qual os teores são expressos em porcentagem em peso:

0,040% < C < 0,065%

1,4% < Mn < 1,9%

0,1 < Si < 0,4%

0,095% < Ti < 0,145%

0,025% < Nb < 0,045%

0,01% < Al < 0,1%

0,2% < N < 0,7%

0,002% < Cr < 0,007%

S < 0,004%

P < 0,020 opcionalmente

Cu < 0,1%

Ni < 0,25%

B < 0,003%

Ca < 0,005%

Mg < 0,005%;

- quando a composição do aço inclui cromo, o teor de cromo é o seguinte: 0,4% < Cr < 0,6%;

- o percentual de área da bainita granular é entre 80% e 95%, e o percentual de área da ferrita é inferior a 20%;

- a densidade de nitreto de titânio tendo um tamanho médio superior a 6000 pm é inferior ou igual a 3 /mm²;

- a composição do aço contém, em porcentagem em peso:

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0,0005% < Ca < 0,005%; e

- a composição do aço contém, em porcentagem em peso:

0,0005% < Mg < 0,005%.

[022] A invenção se refere ainda a um processo para a produção da chapa descrita acima.

[023] Este processo é caracterizado pelo fato de que um aço é obtido na forma de metal líquido, tendo a composição apresentada a seguir, em que os teores são expressos em porcentagem em peso:

0,040% < C < 0,065%

1,4% < Mn < 1,9%

0,1 < Si < 0,55%

0,095% < Ti < 0,145%

0,025% < Nb < 0,045%

0,005% < Al < 0,1%

0,002% < N < 0,007%

S < 0,004%

P < 0,020 opcionalmente

Cr < 0,7%

Cu < 0,1%

Ni < 0,25%

B < 0,003%

Mg < 0,005% o restante consistindo de ferro e impurezas de processamento inevitáveis; e pelo fato de que um processamento a vácuo ou com SiCa é conduzido; neste caso, a composição também inclui a seguinte, expressa em porcentagem em peso:

0,0005% < Ca < 0,005%;

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8/30 pelo fato de que os teores de titânio [Ti] e nitrogênio [N], dissolvidos no metal líquido, satisfazem a relação %[Ti]/%[N] < 6 x 10-4%2;

e pelo fato de que o aço é fundido para obter um produto semiacabado fundido;

e pelo fato de que o dito produto semiacabado é opcionalmente reaquecido a uma temperatura entre 1.160°C e 1.300°C, depois pelo fato de que o dito produto fundido, semiacabado é laminado a quente, com uma temperatura ao final da laminação entre 880°C e 930°C, a taxa de redução do penúltimo passe sendo inferior a 0,25, a taxa do passe final sendo inferior a 0,15, a soma das duas taxas de redução sendo inferior a 0,37, a temperatura de partida no início do penúltimo passe sendo inferior a 960°C, para obter um produto laminado a quente, depois pelo fato de que o dito produto laminado a quente é resfriado a uma taxa entre 50 e 150°C/s, para obter uma chapa de aço laminada a quente;

e pelo fato de que a dita chapa é bobinada a uma temperatura entre 470 e 625°C.

[024] Este processo pode também incluir, em uma primeira variante da invenção, as seguintes características opcionais, consideradas individualmente ou em combinação:

- a composição do aço é a seguinte, as concentrações sendo expressas em porcentagem em peso:

0,045% < C < 0,065%

1,6% < Mn < 1,9%

0,1 < Si < 0,3%

0,025% < Nb < 0,045%

0,095% < Ti < 0,125%

0,01% < Al < 0,1%

0,002% < N < 0,007%

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9/30

S < 0,004%

P < 0,020 opcionalmente

Cu < 0,1%

Ni < 0,25%

B < 0,003%

Ca < 0,005%

Mg < 0,005% em que a dita composição não inclui cromo;

- se a composição não inclui cromo, a chapa é bobinada a uma temperatura entre 515 e exatamente 620°C;

- a chapa é bobinada a uma temperatura entre 515 e 560°C.

a chapa é decapada, depois

- a chapa decapada é aquecida a uma temperatura entre 600 e 750°C, depois a chapa decapada é resfriada a uma taxa de entre 5 e 20°C/s;

e a chapa obtida é revestida com zinco em um banho de zinco adequado.

[025] O processo reivindicado pela invenção pode ter também, em uma segunda variante da invenção, as seguintes características opcionais consideradas individualmente ou em combinação:

- a composição do aço é a seguinte, com os teores sendo expressos em porcentagem em peso:

0,040% < C < 0,065%

1,4% < Mn < 1,9%

0,1 < Si < 0,4%

0,095% < Ti < 0,145%

0,025% < Nb < 0,045%

0,005% < Al < 0,1%

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10/30

0,002% < N < 0,007%

0,2% < Cr < 0,7%

S < 0,004%

P < 0,020 opcionalmente

Cu < 0,1%

Ni < 0,25%

B < 0,003%

Ca < 0,005%

Mg < 0,005% e a chapa é bobinada a uma temperatura entre 470 e 580°C;

- a composição do aço contém, em porcentagem em peso:

0,4% < 0,6%;

- quando a soma dos teores de Mn, Si e Cr é inferior a 2,35%, a chapa é bobinada a uma temperatura entre 520°C e 580°C.

Breve Descrição dos Desenhos [026] Outras características e vantagens da invenção são descritas abaixo por meio de exemplo e com referência à única figura em anexo, que ilustra a curva da razão de expansão de furo Ac% em função do caráter equiaxial dos grãos, o que é observado em uma superfície polida e decapada.

Descrição de Realizações da Invenção [027] A invenção mostra que o teor em peso de carbono é entre 0,040% e 0,065%. Um teor de carbono nesta faixa possibilita obter, simultaneamente, um alto alongamento em falha e uma resistência mecânica superior a 780 MPa. Para um maior teor de carbono, em particular, acima de 0,095%, a adequabilidade para soldagem tende a diminuir (Tabela 1).

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11/30 [028] Além disso, o teor em peso de carbono máximo, que possibilita garantir a transformação completa de austenita em bainita granular, e, desse movo, evitar a formação de martensita e austenita e a formação associada de fases secundárias duras, que limitam a capacidade de expansão do furo. Este teor máximo possibilita, portanto, obter uma razão de expansão de furo Ac% igual ou superior a 50%.

[029] De acordo com a invenção, o teor de manganês é entre 1,4% e 1,9%. Quando presente em altos teores, o manganês contribui para a resistência da chapa e limita a formação de uma banda de segregação central. Contribui para obter uma razão de expansão de furo Ac% igual ou superior a 50%.

[030] Um teor em peso de alumínio entre 0,005% e 0,1% possibilita garantir a desoxidação do aço, durante sua fabricação.

[031] De acordo com a invenção, a composição química da chapa de aço laminada a quente também inclui titânio e nióbio. Estes dois elementos conferem, em particular, ao aço a resistência desejada, o endurecimento necessário e a razão de expansão de furo específica Ac%. Cada um destes dois elementos propicia à chapa propriedades específicas de resistência, dureza e razão de expansão de furo. Descobriu-se no contexto desta invenção que estes dois elementos devem estar presentes em níveis de teores específicos na composição do aço.

[032] O titânio está mais particularmente presente no aço em um teor entre 0,095% e 0,145% em peso. Acima de 0,095%, a resistência mecânica de 780 MPa não é obtida, e abaixo de 0,145%, há riscos de precipitação de nitretos de titânio grosseiros, o que pode provocar dano prematuro durante a expansão do furo. De fato, quando nitretos maiores do que 6000 pm estão presentes, verificou-se que há uma das causas principais de clivagem da matriz, durante as etapas de corte e estampagem.

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12/30 [033] Além disso, a invenção mostra que o teor em peso de nitrogênio é entre 0,002% e 0,007%. O teor de nitrogênio deve ser abaixo de 0,007%, para evitar uma precipitação prematura de nitretos no metal líquido. Embora o teor de nitrogênio possa ser extremamente baixo, o seu valor limite é ajustado a 0,002%, de modo que a fabricação possa ser conduzida sob condições econômicas satisfatórias.

[034] O teor em peso de nióbio, na composição do aço, é entre 0,02%% e 0,045%, e, de preferência, entre 0,025% e 0,035%. Quando presente em um percentual em peso superior a 0,025%, o nióbio endurece efetivamente por formação de carbonitretos muito finos. No entanto, acima de um teor de 0,045%, a recristalização da austenita é retardada. A estrutura então contém uma fração significativa de grãos alongados, em consequência do que não é mais possível obter a taxa de expansão de furo específica Ac%.

[035] A adição combinada de titânio e nióbio, nas proporções específicas indicadas acima, possibilita obter propriedades ótimas de endurecimento e capacidade de expansão do furo.

Desse modo, o aço reivindicado pela invenção não inclui a adição cara de molibdênio.

[036] Opcionalmente, a composição pode incluir cromo em um teor inferior ou igual a 0,7%, para aperfeiçoar a qualidade superficial, mais particularmente, em um teor entre 0,4 e 0,6. Em uma variante da invenção, no entanto, a presença de cromo não é absolutamente necessária, o que tem a vantagem de eliminar a necessidade para adições caras. Em uma variante adicional da invenção, a adição de cromo, em uma proporção entre 0,2% e 0,7%, de preferência, entre 0,4 e 0,6%, possibilita bobinar o aço em temperaturas mais baixas, como descrito em mais detalhes abaixo.

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13/30 [037] A composição pode também incluir a presença opcional de cobre em uma proporção de até 0,1% e/ou de níquel em uma proporção de até 0,25%.

[038] Para aperfeiçoar a qualidade superficial, a composição pode também incluir, opcionalmente, boro em uma proporção inferior ou igual a 0,003%, e, de preferência, entre 0,0015 e 0,0025%.

[039] A invenção mostra que o silício está presente na composição química da chapa em um teor entre 0,1% e 0,55% em peso.

[040] O silício retarda a precipitação da cementita. Nas proporções definidas de acordo com a invenção, a cementita precipita em proporções muito pequenas, isto é, em um percentual de área inferior a 1,5% e em uma forma muito fina. Essa morfologia mais fina da cementita possibilita que ela obtenha uma alta capacidade de expansão de furo, por exemplo, igual ou superior a 50%.

[041] O teor de enxofre do aço reivindicado pela invenção é inferior a 0,004%, para limitar a formação de sulfetos, em particular, sulfetos de manganês.

[042] Os baixos níveis de enxofre e nitrogênio na composição da chapa são benéficos em termos da capacidade de expansão de furo.

[043] O teor de fósforo do aço reivindicado pela invenção é inferior a 0,020%, para promover a capacidade de expansão de furo e a soldabilidade.

[044] Pode-se também especificar que a composição do aço inclua a presença de cálcio, em um percentual em peso igual ou inferior a 0,005%, de preferência, entre 0,0005% e 0,005%, e/ou a presença de magnésio em um percentual em peso igual ou inferior a 0,005%, de preferência, entre 0,0005% e 0,005%.

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14/30 [045] Esses dois elementos possibilitam a formação de óxidos ou oxissulfetos finos de cálcio e magnésio. Estes óxidos ou oxissulfetos agem como nucleadores para uma precipitação subsequente muito fina de nitretos/carbonitretos de titânio. A redução no tamanho dos carbonitretos possibilita, portanto, que se obtenha uma capacidade de expansão de furo aperfeiçoada. A microestrutura da chapa de acordo com a invenção contém bainita granular.

[046] A bainita granular deve ser distinguida de bainitas superior e inferior. A definição de bainita granular pode ser encontrada no artigo intitulado Characterization and Quantification of Complex Bainitic Microstructures in High and Ultra-High Strength Steels, Materials Science Forum Volume 500 - 501, páginas 387 - 394, novembro de 2005.

[047] Como indicado nesse artigo, a bainita granular, que compõe a microestrutura da chapa de acordo com a invenção, é definida como tendo uma proporção significativa de grãos adjacentes altamente desorientados e uma morfologia irregular dos grãos.

[048] De acordo com a invenção, a cementita está presente em baixas proporções, limitada a um percentual de área não superior a 1,5%. O dano que ocorre entre a matriz de bainita e a cementita, que é significativamente mais dura, é, portanto, limitado. Esse baixo teor de cementita se origina, em particular, da adição do silício usado e possibilita que se obtenha uma chapa de aço com uma razão de expansão de furo Ac% igual ou superior a 50%.

[049] As chapas podem conter até 20% de ferrita em percentual de área.

[050] Finalmente, de acordo com a invenção, a chapa também contém carbonitretos de titânio e nióbio.

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15/30 [051] A chapa reivindicada pela invenção é desprovida de martensita e austenita, o que possibilita impedir a presença de fases secundárias duras, cujo efeito seria o de limitar a razão de expansão de furo Ac%. A microestrutura da chapa reivindicada pela invenção consiste, principalmente, de bainita granular e, possivelmente, ferrita e cementita nas proporções determinadas e indicadas acima. A chapa é endurecida por precipitação, e é caracterizada pela ausência das fases secundárias duras mencionadas acima.

[052] Faz-se referência à Figura 1, que ilustra a relação entre a razão entre o tamanho de grão DL, medido paralelo à direção de laminação, e o tamanho de grão DN, medido perpendicular à direção de laminação, e a razão de expansão de furo Ac.

[053] A razão DL/DN é determinada da seguinte maneira. A microestrutura é observada em uma seção em corte, que foi polida e decapada por uso de um reagente que é conhecido de per si, por microscopia óptica em aumentos variando de aproximadamente 500 a 1.500x por uma superfície, que compreende uma população de grãos estatisticamente representativa. Um software de análise de imagem, que é conhecido de per si, tal como EBSD (Retrodifração Eletrônica de Espalhamento), por exemplo, é usado para de terminar os tamanhos de grãos médios, medidos paralelos (DL) e perpendicular (DN) à direção de laminação. A razão DL/DN caracteriza, portanto, a extensão média dos grãos na direção de laminação, que é também chamada o caráter equiaxial.

[054] Como ilustrado na Figura 1, os inventores mostraram que há uma relação entre a razão de expansão de furo Ac% e a razão DL/DN. A linha reta representada graficamente na Figura 1 indica o envelope inferior dos resultados experimentais, e possibilita determinar, no nível da expansão de um determinado furo, o valor da razão DL/DN que não deve ser excedido para

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16/30 obter este determinado nível. Mostrou-se, portanto, que para obter um coeficiente Ac igual ou superior a 50%, a razão DL/DN deve ser igual ou inferior a 1,4, o que significa que os grãos devem ser relativamente equiaxiais.

[055] Para obter uma razão de expansão de furo Ac% superior a 65 ou igual a 100%, a razão DL/DN deve ser, respectivamente, superior ou igual a 1,3 ou 1,1.

[056] Além disso, o percentual de área da bainita granular é entre 80% e 95% e o percentual de área da ferrita é inferior a 20%.

[057] Para obter um percentual de área de cementita inferior a 1,5%, o teor de silício é entre 0,1 e 0,55% em peso.

[058] As Tabelas 1, 2A, 2B e 2C ilustram abaixo a influência da composição química e as condições de produção de uma chapa de aço laminada a quente na microestrutura e na resistência mecânica, no alongamento em falha, na razão de expansão de furo Ac% e na razão DL/DN.

[059] Todas essas composições de aço apresentam um teor de fósforo inferior a 0,020% em peso.

[060] Essas tabelas também proporcionam informações do custo de produção da chapa, da facilidade de produção da chapa de aço laminada a quente em uma faixa de espessura de 1,5 a 4 milímetros, e da soldabilidade da chapa.

[061] As temperaturas de bobinamento das chapas de aço resfriadas e laminadas a quente são indicadas para todos os exemplos apresentados nessas tabelas, bem como para alguns exemplos comparativos.

[062] Essas tabelas também indicam a presença mais ou menos significativa de compostos M-A, isto é, Martensita - Austenita residual. Em razão de sua dureza intrínseca (martensita), ou da capacidade deles de formar martensita, sob a influência de deformação (austenita residual), a presença desses compostos, que combinam martensita e austenita residual, em

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17/30 proporções variáveis, é indesejável em termos do requisito para a obtenção de altos valores das razões de expansão de furo.

[063] Todas as composições e as condições de processamento do aço reivindicado pela invenção são tais que a densidade do TiN, com um tamanho médio igual ou superior a 6000 pm, é igual ou inferior a 3/mm².

[064] A Tabela 1 se refere especificamente a exemplos nos quais a composição do aço não inclui cromo.

[065] O Exemplo Comparativo 1 corresponde a uma chapa descrita na publicação EP 2 020 451. Nessa chapa, como explicado acima, a presença de vanádio e molibdênio resulta em custos excessivos.

[066] O Exemplo Comparativo 2 mostra que, na ausência de molibdênio e na presença de vanádio, a chapa obtida tem uma resistência à tração máxima que é muito baixa.

[067] Essa resistência à tração máxima Rm pode ser aumentada por adição de carbono e nióbio (Exemplo Comparativo 3), mas, neste caso, a razão de expansão de furo é insuficiente.

[068] No Exemplo Comparativo 4, um teor de nióbio de 0,03% e um teor de titânio baixo resultam, mais uma vez, em uma resistência à tração máxima que é muito baixa.

[069] Os Exemplos Comparativos 2, 3 e 4 também apresentam uma presença excessiva de compostos M-A definidos acima.

[070] Nos Exemplos Comparativos 5 e 6, os teores de nióbio e titânio são altos. Pode-se notar que com (Exemplo Comparativo 5) ou sem (Exemplo Comparativo 6) molibdênio, a razão de expansão de furo é insuficiente e a razão Dl/Dn é muito alta. Além disso, para o Exemplo Comparativo, os altos teores de nióbio de molibdênio provocam problemas de viabilidade dimensional.

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18/30 [071] Finalmente, o Exemplo Comparativo 7 difere do Exemplo Comparativo 3 pelo fato de que a composição não inclui vanádio e inclui um alto teor de carbono. Neste caso, o resultado é uma soldabilidade insuficiente, uma proporção indesejável de compostos M-A, bem como um limite superior de escoamento e uma razão de expansão de furo insuficientes.

[072] Os Exemplos 1 a 3 são incluídos na estrutura da invenção para um teor de silício entre 0,1% e 0,55%.

[073] Em razão da ausência de elementos endurecedores (Mo em particular) e do teor limitado de nióbio, os aços reivindicados pela invenção podem ser usados para facilitar a produção por laminação a quente em uma ampla gama de espessuras.

[074] As Tabelas 2A, 2B e 2C se referem especificamente às composições que incluem cromo em níveis de teores entre 0,2 e 0,7%.

[075] As temperaturas de bobinamento das chapas de aço resfriadas e laminadas a quente são 500°C e 550°C.

[076] Nos Exemplos Comparativos A e B, o teor de manganês é de 1,296%. Para estes dois exemplos comparativos, verificou-se que se a temperatura de bobinamento for 500°C ou 550°C, a chapa não vai apresentar as propriedades necessárias, em particular, em termos da resistência à tração máxima.

[077] No Exemplos Comparativos C e D, o teor de silício é de 0,6%. Para estes dois exemplos comparativos, verificou-se que se a temperatura de bobinamento for 500°C ou 550°C, a chapa não vai apresentar as propriedades necessárias, em particular, em razão de vários compostos MA.

[078] Os outros resultados apresentados nas Tabelas 2A, 2B e 2C são classificados de acordo com a soma crescente dos teores incorporados de manganês, silício e cromo.

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19/30 [079] Os ensaios conduzidos com uma composição, que esteja dentro da estrutura da invenção, para uma soma dos teores de Mn, Si e Cr inferior a 2,35 e uma temperatura de bobinamento de 500°C, produziram resultados insatisfatórios, em particular, em termos de resistência à tração máxima.

Quando a soma dos teores de Mn, Si e Cr for superior a 2,35, as propriedades da chapa obtida são satisfatórias se a temperatura de bobinamento for 500°C ou 550°C.

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20/30

CO

O

Φ u

Φ

Φ —

0) (Λ

Ο

Ο ο

ο

LU

LU ω Φ

Φ

Ε φ ω Ε

LLI □0 tro

Ν ο Φ <Ό

Φ ο

co ω Φ

Φ «Φ φ π

Ε Φ

Ε φ

Composição química (em %)

LU . ΕΈ

Γ3 Φ

2¹ ο

Ε _g

Φ Q

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21/30

CN

LU CÜ <

Φ

d) (1) m

o □

£

E

LU

Φ E

Φ <0 E Φ ω

Φ

0) ω + o cn Φ Q

0) Φ

0)

C-J

X

LU

LU «j o>

5? o

Composição química (em %) .í2 -(d φ ra tY o

V)

Φ

Φ o S tflj J

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22/30

TABELA 2B

Composição química (em %)	Mn + Si + Cr	CO ο CM	2,463	2,508 \|	2,508	2,519	2,519 \|	2,528 \|	co CM LO CM			inferior	média	bom	Não determinado		*Temp. de enrolamento: 550°C	*Temp. de enrolamento: 500°C
	0,004	0,004	0,005	0,005	0,005	0,005	0,005	0,005		•	o	o	ND
	0,121	0,121	0,107	0,107	0,108	0,108	I 0.12 I	I 0,12 I	Expansão de furo (método ISO)		co LD	ml	co	64	I 53 I	CM	CM CO
Nb	0,03	0,03	0,032	0,032	0,03	0,03	0,03	0,03	Alongamento em falha total	16,8	14,9	17,7	I 118 I	14,6	LO T^-	16,6	CM LO T^-
ò	0,293 I	0,293	0,628 \|	0,628	0,404	0,404 \|	0,63 \|	0,63 \|	Resistência à tração máx., RM (MPa)	829	783	827	1 Z94 1	608	LO CM CO	826	793
ω	CM O O	0,02	0,002	0,002	0,002	0,002	< 0,003	< 0,003	Limite superior de escoamento, Re (MPa)	783	739	<o	T^-	762	I ND I	785	T^-
	0,038	0,038	0,025	0,025	0,036	0,033	0,041	0,041	Fração de ilhas M-A	Ο	o	o	o	o	o	o	O
ω	I 0,4 I	0,4	I 0,2 I	0,2	0,345	0,347	0,208	0,208	Soldabilidade	Q	o	Q	Q	Q	o	Q	Q
Μη	I vz I	1,77	I 1.68 I	1,68	1,77	I vz I	I 1.69 I	I 1.69 I	Viabilidade de espessura	Q	o	Q	Q	Q	o	Q	Q
ο	0,043	0,043	0,054	0,054	0,057	0,055	0,045	0,045	Custo analítico	O	o	O	O	O	o	O	O
	I Ex. 6*I	k X LU	I Ex. 8*I	CD X LU	Ò X LU	k T~ X LU	CM T~ X LU	CO X LU		Ex. 6*	-k X LU	Ex. 8*	\| Ex. 9**	O T~ X LU	T— Ύ— X LU	CM T~ X LU	k CO X LU

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23/30

Composição química (em %)	Mn + Si + Cr	2,553	2,553	2,6	2,619	2,619	2,625 \|	χ^- <χί			inferior	média	bom	o <1> ra >8 Ê ² ®	*Temp. de enrolamento: 550°C
2	0,004	0,004	0,004	0,005	0,005	900'0	900'0			•	O	O	ND
H	1 0J2 1	0,12	0,125	0,121	0,121	0,105	0,106	Expansão de furo (método ISO)	LO	69	CM	62	X^-	68
_Q	0,03	0,03	0,03	0,03	0,03	0,032 \|	CM co ο ο	Alongamento em falha total	15,5	x^-	15,5	14,2	LD X^-	15,9
o	0,393	0,393	0,6	0,63	0,63	0,626 \|	0,627	Resistência à tração máx., RM (MPa)	838	799	840	864	00	00
ω	0,002	0,002	< 0,001	< 0,003	< 0,003	0,002 \|	0,002	Limite superior de escoamento, Re (MPa)	786	LD	803	824	768	xy
<	0,035	0,035	0,045	0,039	0,039	0,022	0,022	Fração de ilhas M-A	O	O	O	O	O	O
ώ	0,4	Ο	Ο	0,293	0,293	0,199	0,344	Soldabilidade	o	O	o	o	o	O
Μη	CD χ^-	CD χ^-	cd χ^-	1,696	1,696	00 χ-	00 χ^-	Viabilidade de espessura	o	O	o	o	o	O
Ο	0,045	0,045	0,055	0,045	0,045	0,053	0,053	Custo analítico	o	O	o	o	o	O
		X LU	+· ίο χ- X LU	+ ίο χ- X LU	X LU	+ 00 χ- X LU	+ τ~ X LU	Ò CM X LU		Ex. 14*	+ ío X^- X LU	+ Íd X^- X LU	Ex. 17*	k 00 T~ X LU	+· σ> X^- X LU

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24/30 [081] O processo de produção para uma chapa de aço, definida acima e com um teor em peso de silício entre 0,1% e 0,55% em peso, inclui as etapas apresentadas a seguir.

[082] Um aço líquido é obtido, tendo a composição indicada abaixo, os teores sendo expressos em peso:

0,040% < C < 0,065%

1,4% < Mn < 1,9%

0,1 < Si < 0,55%

0,095% < Ti < 0,145%

0,025% < Nb < 0,045%

0,005% < Al < 0,1%

0,002% < N < 0,007%

S < 0,004%

P < 0,020, e, opcionalmente

Cr < 0,7%

Cu < 0,1%

Ni < 0,25%

B < 0,003%

Mg < 0,005% o restante consistindo de ferro e impurezas de processamento inevitáveis.

[083] O titânio [Ti] é adicionado ao metal líquido contendo nitrogênio [N] dissolvido, de modo que as proporções de titânio [Ti] e [N] dissolvidos no metal líquido satisfaçam a expressão % [Ti] % [N] < 6 x 104 %2.

[084] O metal líquido é submetido a um tratamento a vácuo ou a um tratamento com silício - cálcio (SiCa), em cujo caso a composição

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25/30 especificada também contém cálcio a um percentual em peso de que modo que 0,0005% < Ca < 0,05%.

[085] Sob essas condições, os nitretos de titânio não precipitam prematuramente na forma de grandes partículas no metal líquido, o que vai ter o efeito de reduzir a capacidade de expansão de furo. A precipitação do titânio ocorre a uma temperatura mais baixa na forma de carbonitretos distribuídos uniformemente. Esta precipitação fina contribui para o endurecimento e o refino da microestrutura.

[086] O aço é depois vazado para obter um produto semiacabado fundido. O vazamento é feito, de preferência, por vazamento contínuo. O vazamento pode ser feito, muito vantajosamente, entre rolos girando ao contrário entre si, para obter um produto semiacabado na forma de placas finas ou tiras finas. Na verdade, estes processos de fundição provocam uma redução no tamanho dos precipitados, o que é favorável para a expansão de furo no produto obtido no estado acabado.

[087] O produto semiacabado obtido é depois aquecido a uma temperatura entre 1.160 e 1.300°C. Abaixo de 1.160°C, a resistência mecânica à tração especificada de 780 MPa não é obtida. Naturalmente, no caso de fundição direta de placas finas, o estágio de laminação a quente dos produtos semiacabados, começando a uma temperatura superior a 1.160°C, pode ser feito imediatamente após fundição, isto é, sem resfriamento do produto semiacabado à temperatura ambiente, e, portanto, sem a necessidade de execução de uma etapa de reaquecimento. Depois, o produto semiacabado é laminado a quente a uma temperatura ao final da laminação entre 880 e 930°C, a taxa de redução do penúltimo passe sendo inferior a 0,25, a taxa do passe final sendo inferior a 0,15, a soma das duas taxas de redução sendo inferior a 0,37, e a temperatura do início de laminação do penúltimo passe sendo inferior a 960°C, para obter um produto laminado a quente.

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26/30 [088] Durante os dois passes finais, a laminação é feita, portanto, a uma temperatura abaixo da temperatura de não recristalização, que impede a recristalização da austenita. O objetivo é, portanto, não acarretar uma deformação excessiva da austenita durante esses dois passes finais.

[089] Essas condições possibilitam criar o grão mais equiaxial possível para satisfazer os requisitos relativos à razão de expansão de furo Ac%.

[090] Após a laminação, o produto laminado a quente é resfriado a uma taxa entre 50 e 150°C/s, para obter uma chapa de aço laminada a quente. Este modo de resfriamento é chamado direto, isto é, é executado em uma única etapa, sem estágios de resfriamento intermediários.

[091] Finalmente, a chapa obtida a uma temperatura entre 470 e 625°C é bobinada. Esta temperatura é importante, porque uma temperatura de bobinamento superior a 625°C vai resultar em uma razão de expansão de furo Ac% inferior a 50%.

[092] No caso da fabricação de chapa não revestida, a temperatura de bobinamento vai ser entre 470 e 625°C, de modo que a precipitação fica mais densa e o endurecimento o maior possível.

[093] No caso de produção de chapa, intencionada para ser submetida a uma operação de galvanização, a temperatura de bobinamento vai ser entre 515 e 560°C, para compensar a precipitação adicional que ocorre durante o tratamento de reaquecimento associado com a operação de galvanização.

[094] Neste caso, a chapa bobinada vai ser depois decapada e reaquecida a uma temperatura entre 600 e 750°C. Esta chapa vai ser depois resfriada a uma taxa entre 5 e 20°C/s, depois revestida com zinco em um banho de zinco adequado.

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27/30 [095] Na Tabela 3 apresentada abaixo, a temperatura de reaquecimento da placa é variado e/ou a temperatura de bobinamento é variada para as três chapas com diferentes composições químicas, uma contendo 0,215% de Si (composição A), a segunda 0,490% de Si (composição B) e a terceira 0,21% de Si (composição C).

[096] Todas as chapas de aço reivindicadas pela invenção foram laminadas com uma taxa de redução de 0,15 no penúltimo passe de laminação, e uma taxa de redução de 0,07 no passe de laminação final, a deformação cumulativa destes dois passes sendo de 0,22. Ao final da laminação a quente, portanto, a austenita obtida é pouco deformada.

[097] No caso do aço com as composições A e B, quando a temperatura de bobinamento é muito alta (650°C, ensaios A1 e B3), a razão de expansão de furo Ac fica significativamente abaixo de 50%.

[098] No caso do aço com a composição B, quando a temperatura de reaquecimento da placa é de apenas 1.150°C (ensaio B2), a resistência à tração especificada de 780 MPa não é obtida.

[099] Além disso, quando a composição não contém cromo (Tabela 3), a temperatura de bobinamento é entre 470°C e exatamente 620°C. A temperatura de 620°C é excluída de acordo com o ensaio B4 na Tabela 3. Dá-se preferência a uma temperatura de bobinamento entre 525°C e exatamente 620°C.

[0100] Se a composição incluir cromo, a temperatura de bobinamento é, de preferência, entre 470°C e 580°C, como ilustrado nas Tabelas 2A, 2B e 2C.

[0101] Outros ensaios foram também feitos no aço contendo 0,245% de Si e uma pequena proporção de Cr a 0,0299%, cuja composição é apresentada na Tabela 4 abaixo. A tabela apresenta o limite superior de escoamento, a resistência Rm e o alongamento em falha A. Esses ensaios

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28/30 foram conduzidos em uma placa reaquecida a 1.240°C, laminada a quente a uma temperatura final de laminação de 900°C, resfriada diretamente a uma taxa de 70°C/s, depois bobinada a uma temperatura entre 440 e 540°C, e resfriada à temperatura ambiente. A chapa foi depois reaquecida a uma temperatura entre 580 e 720°C, antes de ser galvanizada por imersão a quente em um banho de Zn.

[0102] Para o ensaio C1, a temperatura de bobinamento muito baixa não propiciou precipitação e endurecimento suficientes e a resistência mecânica não atingir 780 MPa. Os mesmos resultados foram obtidos no ensaio C2, no qual a temperatura de reaquecimento, antes da galvanização, foi aumentada sem obter a resistência mecânica desejada.

[0103] Para o ensaio C3, o endurecimento foi excessivo e o limite superior de escoamento excedeu o nível especificado de 840 MPa.

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29/30

TABELA 3

Expansão de furo (método ISO) (%)	93	<N Λ— τ—	50	50	ο	^Ι	46	93
Alongamento total em falha (%)	CO —	τ— οο ’τ—	LO Τ—	LO Τ—	CO τ—	Τ— ιη ’τ—	14,4	co ’τ—
Resistência à tração máxima, Rm (MPa)	784	cOl ο	847	847		833,5	887,5
Limite superior de escoamento, Re (MPa)	768	672	836,5	836,5	CM	821,5	δΙ	768
Temp, de enrolamento (°C)	500	500	560	560	500	650	620	500
Temperatura ao final da laminação (°C)	006	900	006	006	900	900	900	900
Temp, de reaquecimento de placa (°C)	1.250	1.150	1.240	1.240	1.250	1.240	1.240	1.250
Ensaio n°	T— ω	Β2	Α1	<	Ο	CO ω		Β5
	Comp. Β	Comp. Β	Comp. Α	Comp. Α	Comp. C	Comp. Β	Comp. Β	Comp. Β
	Efeito de reaquec. Τ	Efeito de resfriamento, Τ

	0,018	0,018	0,015
ω	0,003	CN Ο Ο ο	0,002
~ζ.	ο ο_ ο	0,004	<Μ Ο Ο Ο
Η	0,112	Τ— co	0,115
Nb	0,041	ο θ'	0,04
	0,032	0,032	0,006
ώ	0,215	0,49	0,21
Μη	Τ—	co co τ—	CD CO τ—
Ο	0,049	0,049	0,051
Comp. Α	m Ε ο Ο	Comp. C

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TABELA 4

(%) V	12,4	9J co]	oí Έ—	T^-
Resistência à tração, Rm (MPa)	765	g\|	CO 00 CO	824
Limite superior de escoamento, Re (MPa)	LO σ> o	708	CMl ool	771
Temp, de reaquecimento antes de galvanização (°C)	580	630	720	660
Temp, de enrolamento (°C)	II	440	500	540
Ensaio n°	T— o	C2	co O	O

z	0,007
i—	0,0995
Nb	0,0286
Cu	0,0295
	0,0359
z	0,0248
o	0,0299
ω	0,0015
n_	0,0114
Mn	T^- σ> T—
ώ	0,245
Q	0,0528

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Claims

REIVINDICAÇÕES

1. CHAPA DE AÇO LAMINADA A QUENTE, caracterizada por compreender um limite superior de escoamento superior a 690 MPa e inferior ou igual a 840 MPa, com uma resistência mecânica entre 780 MPa e 950 MPa, um alongamento em falha superior a 10% e uma razão de expansão de furo (Ac) igual ou superior 50%, cuja composição química contém, com os teores sendo expressos em porcentagem em peso:

0,040% < C < 0,065%

1,4% < Mn < 1,9%

0,1 < Si < 0,55%

0,095% < Ti < 0,145%

0,025% < Nb < 0,045%

0,005% < Al < 0,1%

0,002% < N < 0,007%

S < 0,004%

P < 0,020 opcionalmente

Cr < 0,7%

Cu < 0,1%

Ni < 0,25%

B < 0,003%

Ca < 0,005%

Mg < 0,005% o restante consistindo de ferro e impurezas inevitáveis resultantes de processamento, cuja microestrutura consiste de bainita granular, ferrita, cementita em um percentual de área inferior a 1,5%, e carbonitretos de titânio e nióbio, em que a densidade dos nitretos de titânio de tamanho médio superior a 6000 pm é igual ou inferior a 3/mm², e a razão entre o tamanho de grão DL,

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2/7 medido paralelo à direção de laminação, e o tamanho de grão DN, medido perpendicular à direção de laminação, é inferior ou igual a 1,4.

2. CHAPA DE AÇO, de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que a razão entre o tamanho de grão DL, medido paralelo à direção de laminação, e o tamanho de grão DN, medido perpendicular à direção de laminação, é inferior ou igual a 1,3.
3. CHAPA DE AÇO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 2, caracterizada pelo fato de que a composição química contém, com os teores sendo expressos em porcentagem em peso:

0,045% < C < 0,065%

1,6% < Mn < 1,9%

0,1 < Si < 0,3%

0,025% < Nb < 0,045%

0,095% < Ti < 0,125%

0,01% < Al < 0,1%

0,002% < N < 0,007%

S < 0,004%

P < 0,020 opcionalmente

Cu < 0,1%

Ni < 0,25%

B < 0,003%

Ca < 0,005%

Mg < 0,005% em que a dita composição não inclui cromo.
4. CHAPA DE AÇO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizada pelo fato de que a composição do aço contém expresso em porcentagem em peso:

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3/7

0,1 < Si < 0,3%.
5. CHAPA DE AÇO, de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que a composição química contém, com os teores sendo expressos em porcentagem em peso:

0,040% < C < 0,065%

1,4% < Mn < 1,9%

0,1 < Si < 0,4%

0,095% < Ti < 0,145%

0,025% < Nb < 0,045%

0,01% < Al < 0,1%

0,002% < N < 0,007%

0,2% < Cr < 0,7%

S < 0,004%

P < 0,020 opcionalmente

Cu < 0,1%

Ni < 0,25%

B < 0,003%

Ca < 0,005%

Mg < 0,005%.
6. CHAPA DE AÇO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 5, caracterizada pelo fato de que a composição do aço contém, expresso em porcentagem em peso:

0,4% < Cr < 0,6%.
7. CHAPA DE AÇO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 6, caracterizada pelo fato de que o percentual em área da bainita granular é entre 80 e 95%, e o percentual em área da ferrita é inferior a 20%.

Petição 870190050254, de 29/05/2019, pág. 11/15

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8. CHAPA DE AÇO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 7, caracterizada pelo fato de que a composição do aço contém expresso em porcentagem em peso:

0,0005% < Ca < 0,005%.
9. CHAPA DE AÇO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 8, caracterizada pelo fato de que a composição do aço contém expresso em porcentagem em peso:

0,0005% < Mg < 0,005%.
10. PROCESSO PARA PRODUÇÃO DE UMA CHAPA DE AÇO LAMINADA A QUENTE, caracterizado por compreender um limite superior de escoamento superior a 690 MPa e inferior ou igual a 840 MPa, com uma resistência mecânica entre 780 MPa e 950 MPa, um alongamento em falha superior a 10% e uma razão de expansão de furo (Ac) igual ou superior 50%, cuja composição química contém, com os teores sendo expressos em porcentagem em peso:

0,040% < C < 0,065%

1,4% < Mn < 1,9%

0,1 < Si < 0,55%

0,095% < Ti < 0,145%

0,025% < Nb < 0,045%

0,005% < Al < 0,1%

0,002% < N < 0,007%

S < 0,004%

P < 0,020 opcionalmente

Cr < 0,7%

Cu < 0,1%

Ni < 0,25%

Petição 870190050254, de 29/05/2019, pág. 12/15

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B < 0,003%

Mg < 0,005% o restante consistindo de ferro e impurezas de processamento inevitáveis;

e em que um processamento a vácuo ou com SiCa é conduzido; neste caso, a composição também inclui a seguinte, expressa em porcentagem em peso:

0,0005% < Ca < 0,005%;

e os teores de [T] e nitrogênio [N], dissolvidos no metal líquido, satisfazem a relação %[Ti]/%[N] < 6 x 10-4%2; pelo fato de que o aço é fundido para obter um produto semiacabado fundido; pelo fato de que o dito produto semiacabado é opcionalmente reaquecido depois a uma temperatura entre 1160°C e 1300°C; pelo fato de que o dito produto fundido, semiacabado é laminado a quente, com uma temperatura ao final da laminação entre 880°C e 930°C, a taxa de redução do penúltimo passe sendo inferior a 0,25, a taxa do passe final sendo inferior a 0,15, a soma das duas taxas de redução sendo inferior a 0,37, a temperatura de partida no início do penúltimo passe sendo inferior a 960°C, para obter um produto laminado a quente, depois pelo fato de que o dito produto laminado a quente é resfriado a uma taxa entre 50 °C/s e 150°C/s, para obter uma chapa de aço laminada a quente; e pelo fato de que a dita chapa é bobinada a uma temperatura entre 470°C e 625°C.
11. PROCESSO, de acordo com a reivindicação 10, caracterizado pelo fato de que a composição do aço contém os seguintes elementos, em que os teores são expressos em porcentagem em peso:

0,045% < C < 0,065%

1,6% < Mn < 1,9%

0,1 < Si < 0,3%

0,025% < Nb < 0,045%

Petição 870190050254, de 29/05/2019, pág. 13/15

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0,095% < Ti < 0,125%

0,01% < Al < 0,1%

0,002% < N < 0,007%

S < 0,004%

P < 0,020 opcionalmente

Cu < 0,1%

Ni < 0,25%

B < 0,003%

Mg < 0,005% em que a dita composição não inclui cromo.
12. PROCESSO, de acordo com a reivindicação 11, caracterizado pelo fato de que a chapa é bobinada a uma temperatura entre 515°C e exatamente 620°C.
13. PROCESSO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 10 a 12, caracterizado pelo fato de que a chapa é bobinada a uma temperatura entre 515°C e 560°C, a chapa é decapada, depois a chapa decapada é aquecida a uma temperatura entre 600°C e 750°C, depois a chapa decapada é resfriada a uma taxa entre 5 e 20°C/s, e a chapa obtida é revestida com zinco em um banho de zinco adequado.
14. PROCESSO, de acordo com a reivindicação 10, caracterizado pelo fato de que a composição do aço contém expressos em porcentagem em peso:

0,040% < C < 0,065%

1,4% < Mn < 1,9%

0,1 < Si < 0,4%

0,095% < Ti < 0,145%

0,025% < Nb < 0,045%

Petição 870190050254, de 29/05/2019, pág. 14/15

7/7

0,005% < Al < 0,1%

0,002% < N < 0,007%

0,2% < Cr < 0,7%

S < 0,004%

P < 0,020 opcionalmente

Cu < 0,1%

Ni < 0,25%

B < 0,003%

Ca < 0,005%

Mg < 0,005% e a chapa é bobinada a uma temperatura entre 470 e 580°C.
15. PROCESSO, de acordo com a reivindicação 10, caracterizado pelo fato de que a composição do aço contém expresso em porcentagem em peso:

0,4% < Cr < 0,6%.
16. PROCESSO de acordo com qualquer uma das reivindicações 14 a 15, caracterizado pelo fato de que, quando a soma dos teores de Mn, Si e Cr é inferior a 2,35%, a chapa é bobinada a uma temperatura entre 520°C e 580°C.