KR101052402B1 - 유황 흡장 촉매 - Google Patents
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Abstract
귀금속을 적어도 상류측 촉매부(20)에 담지하고, Mg, K 등 귀금속의 활성을 저하시키는 SOx 흡장재를 하류측 촉매부(21)에 담지하였다. 상류측 촉매부(20)에 담지된 귀금속은 산화 활성의 저하가 억제되므로, SO2를 효율적으로 산화하여 SOx로 한다. 이 SOx는 하류측 촉매부(21)에 담지되어 있는 SOx 흡장재에 흡장 유지된다. 따라서 SOx의 흡장 성능이 향상되고, 내구성도 우수하다.
귀금속, 촉매부, 흡장재, 유황 흡장 촉매, 담체 기재
Description
본 발명은 자동차 배기 가스 중의 유황 성분을 흡장하여 하류측으로의 유출을 방지하는 유황 흡장 촉매에 관한 것이다. 본 발명의 유황 흡장 촉매는, 예를 들어 NOx 흡장 환원형 촉매의 상류에 배치하여, NOx 흡장 환원형 촉매의 유황 피독을 방지하기 위해 이용할 수 있다.
린번(lean burn) 엔진용의 배기 가스 정화용 촉매로서, NOx 흡장 환원형 촉매가 이용되고 있다. 이 NOx 흡장 환원형 촉매는, 린 분위기에서 NOx 흡장재에 NOx를 흡장하고, 리치 스파이크시에 NOx 흡장재로부터 방출된 NOx를 분위기 중에 풍부하게 존재하는 HC 등의 환원 성분에 의해 환원 정화한다. NOx를 방출한 NOx 흡장재는 NOx 흡장능을 회복하고, 다음 린 분위기에서 다시 NOx를 흡장한다.
NOx 흡장재는 알칼리 금속이나 알칼리 토류 금속으로 이루어지고, NOx와 반응하여 질산염 혹은 아질산염이 됨으로써 NOx를 흡장한다. 그런데 배기 가스 중에는, 연료에 기인하는 유황 성분(SO2)이 포함되어 있다. 이 유황 성분은 촉매 상에 서 SOx가 되고, 배기 가스 중의 수분을 흡수하여 황산 이온이나 아황산 이온이 생성되고, 이들이 NOx 흡장재와 반응하여 황산염이나 아황산염이 생성된다. 이 황산염은 질산염에 비해 분해 온도가 매우 높기 때문에, 황산염이 된 NOx 흡장재는 SOx를 방출하는 것이 곤란하다. 그로 인해 황산염이 된 NOx 흡장재는 NOx 흡장능을 소실하고, 이에 의해 NOx 흡장 환원 촉매의 NOx 정화 성능이 서서히 저하된다고 하는 문제가 있다. 이 현상은, 유황 피독이라 칭해지고 있다.
이 문제를 해결하기 위해, 예를 들어 일본 특허 출원 공개 제2006-144624호 공보에는, NOx 흡장 환원형 촉매의 상류측에 SOx 흡수제를 배치하고, SOx 흡수제의 더욱 상류측에 환원제 공급 수단을 배치한 배기 가스 정화 장치가 제안되어 있다. 상기 공보에는, 안정된 황산염의 형태로 유지하는 SOx 흡수제로서, 알루미나로 이루어지는 담체 상에 K, Na, Cs, Ca 등의 알칼리 성분과, Pt 등의 귀금속을 담지한 유황 흡장 촉매가 예시되어 있다.
그런데 알칼리 성분과 Pt 등의 귀금속을 담지한 유황 흡장 촉매에 있어서는, 알칼리 성분에 의해 귀금속의 산화 활성이 저하된다고 하는 문제가 있었다. 그로 인해 사용시에 SO2를 산화하여 SOx로 하는 반응 활성이 서서히 저하되어, 흡장되지 않은 SO2가 하류측으로 유출되어 버린다. 그러면 하류측에 배치된 NOx 흡장 환원형 촉매에 SO2가 유입되어 버려, 유황 피독을 방지하는 것이 곤란해진다.
[특허 문헌 1] 일본 특허 출원 공개 제2006-144624호 공보
본 발명은 상기 사정에 비추어 이루어진 것이며, 귀금속의 산화 활성의 저하를 억제함으로써 SOx의 흡장 성능을 향상시키고, 내구성이 우수한 유황 흡장 촉매로 하는 것을 해결해야 할 과제로 한다.
상기 과제를 해결하는 본 발명의 유황 흡장 촉매의 특징은, 담체 기재와, 다공질 산화물로 이루어져 담체 기재의 표면에 형성된 코트층과, 코트층에 담지된 귀금속과, 알칼리 금속 및 알칼리 토류 금속으로부터 선택되어 코트층에 담지된 SOx 흡장재로 이루어지고, 배기 가스 중의 유황 성분을 유황 산화물로서 흡장하는 유황 흡장 촉매이며,
적어도 귀금속을 코트층의 배기 가스 상류측에 담지한 상류측 촉매부와, 상류측 촉매부의 배기 가스 하류측에서 Mg, K, Na, Sr, Ca로부터 선택되는 SOx 흡장재를 코트층에 담지한 하류측 촉매부를 갖는 데 있다.
하류측 촉매부는, 담체 기재의 하류측 단부면으로부터 상류측을 향해 담체 기재의 전체 길이의 1/10 내지 1/2의 범위에 담지되어 있는 것이 바람직하다.
또한, Mg, K, Na, Sr, Ca로부터 선택되는 SOx 흡장재의 담지량은, 담체 기재의 체적 1리터당 0.1 내지 0.5몰로 하는 것이 바람직하다.
또한, 상류측 촉매부에는 Ba가 담지되어 있는 것이 바람직하다.
Mg, K, Na, Sr, Ca로부터 선택되는 SOx 흡장재는 Pt 등의 귀금속의 산화 활성을 저하시키는 작용이 특히 크다. 그래서 본 발명의 유황 흡장 촉매는, 귀금속을 적어도 코트층의 배기 가스 상류측, 즉 상류측 촉매부에 담지하고, Mg, K, Na, Sr, Ca로부터 선택되는 SOx 흡장재를 코트층의 배기 가스 하류측, 즉 하류측 촉매부에 담지하고 있다. 따라서 상류측 촉매부에 담지되어 있는 귀금속은, Mg, K, Na, Sr, Ca로부터 선택되는 SOx 흡장재의 영향을 받지 않아 산화 활성의 저하가 억제되므로, SO2를 효율적으로 산화하여 SOx로 한다. 이 SOx는 하류측 촉매부에 담지되어 있는 Mg, K, Na, Sr, Ca로부터 선택되는 SOx 흡장재에 흡장 유지된다.
즉 본 발명의 유황 흡장 촉매에 따르면, 배기 가스 중의 SO2의 거의 전량을 산화하여 SOx로 하고, 그것을 SOx 흡장재에 흡장 유지할 수 있으므로, 하류측으로의 SO2의 유출이 거의 발생되지 않는다. 따라서 하류측에 배치되는 NOx 흡장 환원형 촉매의 유황 피독을 방지할 수 있어, 대기 중으로의 NOx의 배출을 크게 억제할 수 있다.
그리고 상류측 촉매부에 Ba를 담지하면, Ba는 유황 흡장능이 높고 게다가 귀금속의 산화 활성을 저하시키는 일이 없으므로, 하류측 촉매부의 상류측에 있어서도 SOx를 흡장할 수 있다. 따라서 SOx 흡장량을 더욱 증대시킬 수 있다.
또한, 본 발명의 유황 흡장 촉매는 SOx를 흡장하기 쉽고, 흡장한 SOx를 방출하기 어렵다고 하는 특징을 갖는다. 그리고 통상의 자동차의 주행 중에 배출되는 총 유황량을 흡장하는 데 충분한 양의 SOx 흡장재를 담지할 수 있다. 따라서 SOx 흡장능의 회복 처리가 불필요해져, 제어가 용이해지는 동시에 연비가 향상된다.
도 1은 본 발명의 일 실시예의 유황 흡장 촉매를 도시하는 모식적인 설명도이다.
도 2는 본 발명의 일 실시예의 유황 흡장 촉매를 이용한 배기 가스 정화 장치의 설명도이다.
도 3은 유황 흡장량을 나타내는 그래프이다.
도 4는 온도와 CO 정화율의 관계를 나타내는 그래프이다.
도 5는 하류측 촉매부의 범위와 유황 흡장량의 관계를 나타내는 그래프이다.
도 6은 하류측 촉매부의 범위와 CO 정화율(Pt의 활성)의 관계를 나타내는 그래프이다.
도 7은 하류측 촉매부에 있어서의 Mg의 담지량과 유황 흡장량의 관계를 나타내는 그래프이다.
도 8은 하류측 촉매부에 있어서의 Mg의 담지량과 CO 정화율(Pt의 활성)의 관계를 나타내는 그래프이다.
[부호의 설명]
1 : 담체 기재
2 : 촉매 코트층
10 : 셀 격벽
20 : 상류측 촉매부
21 : 하류측 촉매부
본 발명의 유황 흡장 촉매는, 담체 기재와, 담체 기재의 표면에 형성된 코트층과, 코트층에 담지된 귀금속 및 SOx 흡장재로 이루어진다.
담체 기재는 촉매의 형상을 규정하는 것이며, 허니콤 형상, 폼 형상, 펠릿 형상 등으로 되지만, 배기 가스와 촉매의 접촉성과 압손(壓損)의 균형이 양호한 스트레이트 플로우 구조의 다수의 셀 통로를 갖는 허니콤 형상이 특히 바람직하다. 또한 경우에 따라서는, 셀 격벽이 여과 작용을 갖는 필터 구조의 허니콤체로 하는 것도 가능하다. 담체 기재의 재질은, 코디어라이트, SiC 등의 세라믹스 혹은 금속을 이용할 수 있다.
담체 기재의 표면에 형성된 코트층은, 귀금속 및 SOx 흡장재를 담지하기 위해 다공질 산화물로 형성되어 있다. 다공질 산화물로서는, 알루미나, 티타니아, 지르코니아, 세리아 등으로부터 선택되는 것을 이용할 수 있고, 이들의 단체, 혼합물, 복합 산화물로부터 선택하여 이용할 수 있다. 비표면적이 큰 활성 알루미나,혹은 염기성도가 높은 지르코니아 등을 이용하는 것이 특히 바람직하다.
담체 기재의 표면에 코트층을 형성하기 위해서는, 다공질 산화물 분말과 바 인더를 포함하는 슬러리를 이용하여, 워시코트함으로써 용이하게 형성할 수 있다. 또한, 코트층의 형성량은 예를 들어 허니콤 형상의 담체 기재인 경우에는, 담체 기재의 겉보기 체적 1리터당 30g 내지 350g으로 하는 것이 바람직하다. 코트층의 형성량이 30g/L보다 적으면, 귀금속을 충분한 양으로 담지하는 것이 곤란해진다. 또한, 코트층의 형성량이 350g/L보다 많아지면, 압손이 상승하기 때문에 바람직하지 않다.
또한「겉보기 체적」이라 함은, 펠릿 형상의 담체 기재인 경우에는 실제 체적을 말하고, 허니콤 형상의 담체 기재인 경우에는 셀 통로의 용적도 포함한 체적을 말한다.
귀금속은 Pt, Rh, Pd 등으로부터 선택하여 이용할 수 있지만, SO2의 산화 활성이 특히 높은 Pt를 적어도 이용하는 것이 바람직하다. 귀금속은 담체 기재의 겉보기 체적 1리터당 0.2 내지 2.0g 담지하는 것이 바람직하다. 이 귀금속은 주로 SO2의 산화 반응에 기여하지만, 배기 가스 중의 HC나 CO를 산화하는 기능도 갖고 있으므로, 본 발명의 유황 흡장 촉매는 이들의 정화에도 기여한다.
귀금속은 적어도 코트층의 배기 가스 상류측에 담지되어 상류측 촉매부가 형성된다. 이와 같이 함으로써, 하류측 촉매부에 담지되어 있는 Mg, K, Na, Sr, Ca로부터 선택되는 SOx 흡장재에 의한 악영향을 회피할 수 있어, 귀금속은 충분한 산화 활성을 발현할 수 있다. 그러나 본 발명은, 하류측 촉매부에 또한 귀금속을 담지한 유황 흡장 촉매를 배제하는 것은 아니다.
본 발명의 유황 흡장 촉매는 Mg, K, Na, Sr, Ca로부터 선택되는 SOx 흡장재를 코트층의 배기 가스 하류측에 선택적으로 담지하여, 하류측 촉매부가 형성되어 있다. 이들 SOx 흡장재는 귀금속의 산화 활성을 저하시키는 작용이 특히 높으므로, 이들을 상류측 촉매부에 담지되어 있는 귀금속과 분리하여 담지함으로써, 귀금속의 산화 활성의 저하를 확실하게 억제할 수 있다. 그 중에서도 Mg는, SOx 흡장능이 높고, 흡장된 SOx를 방출하기 어렵다. 즉 Mg는 황산염으로 되기 쉽고, 그 황산염의 분해 온도가 높다. 따라서 하류측 SOx 흡장재로서는, 적어도 Mg를 포함하는 것이 바람직하다.
Mg, K, Na, Sr, Ca로부터 선택되는 SOx 흡장재는, 담체 기재의 하류측 단부면으로부터 상류측으로 담체 기재의 전체 길이의 1/10 내지 1/2의 범위에 담지되어 있는 것이 바람직하다. 즉 하류측 촉매부는, 담체 기재의 하류측 단부면으로부터 상류측을 향해 담체 기재의 전체 길이의 1/10 내지 1/2의 범위에 형성되어 있는 것이 바람직하다. 하류측 촉매부의 범위가 담체 기재의 전체 길이의 1/10 미만에서는, 상류측에서 생성된 SOx를 하류측에서 충분히 흡장하는 것이 곤란해져, SOx 흡장능이 저하된다. 또한, 하류측 촉매부를 전체 길이의 1/2를 초과하여 형성하면, 산화 활성이 저하되는 귀금속이 많아지기 때문에 SOx 생성능이 저하되어, SOx 흡장능이 저하된다.
Mg, K, Na, Sr, Ca로부터 선택되는 SOx 흡장재의 담지량은, 담체 기재의 겉보기 체적 1리터당 0.1 내지 0.5몰로 하는 것이 바람직하다. 0.1몰/L보다 적으면 SOx 흡장량이 충분하지 않고, 0.5 몰/L를 초과하여 담지해도 SOx 흡장량이 포화되어 과잉의 SOx 흡장재가 존재하게 된다.
상류측 촉매부에는, 귀금속의 산화 활성을 저하하기 어려운 SOx 흡장재를 담지하는 것이 바람직하다. 이 상류측 촉매부에 담지되는 SOx 흡장재로서는, 적어도 Ba를 포함하는 것이 바람직하다. Ba는 귀금속의 산화 활성을 저하시키는 일 없이, 또한 SOx 흡장능도 Mg와 거의 동일하게 높으므로 특히 바람직하게 이용된다.
Ba를 대표로 하는 상류측 촉매부에 담지되는 SOx 흡장재의 담지량은, 담체 기재의 겉보기 체적 1리터당 0.05 내지 0.5몰로 하는 것이 바람직하다. 0.05몰/L보다 적으면 SOx 흡장량이 충분하지 않고, 0.5몰/L를 초과하여 담지해도 SOx 흡장량이 포화되어 과잉의 SOx 흡장재가 존재하게 된다.
또한, 상류측 촉매부에 Mg, K, Na, Sr, Ca로부터 선택되는 SOx 흡장재를 공존시켜서는 안 되지만, 하류측 촉매부에 Ba를 공존시키는 것은 가능하다.
이하, 실시예 및 비교예에 의해 본 발명을 구체적으로 설명한다.
(제1 실시예)
도 1에 본 발명의 일 실시예에 관한 유황 흡장 촉매를 도시한다. 이 유황 흡장 촉매는 단면 사각형의 셀 통로를 다수 구비한 스트레이트 플로우 허니콤 형상의 담체 기재(1)와, 그 셀 격벽(10)의 표면에 형성된 촉매 코트층(2)으로 이루어진다. 촉매 코트층(2)의 배기 가스 상류측에는, Ba와 Pt를 담지한 상류측 촉매부(20)가 형성되고, 그 하류측에는 Mg와 Ba와 Pt를 담지한 하류측 촉매부(21)가 형성되어 있다. 하류측 촉매부(21)는 담체 기재(1)의 배출 가스측 단부면으로부터 담체 기재(1)의 전체 길이의 3/10의 범위에 형성되어 있다.
이 유황 흡장 촉매는, 도 2에 도시하는 바와 같이 디젤 엔진의 배기계에서 NOx 흡장 환원형 촉매의 배기 가스 상류측에 배치되어 이용된다.
이하, 이 유황 흡장 촉매의 제조 방법을 설명하고, 구성의 상세한 설명을 대신한다.
우선 활성 알루미나 분말 50질량부와, 지르코니아 분말 95질량부와, 알루미나 졸 5질량부와 물을 포함하는 슬러리를 조제하고, 코디어라이트로 형성된 담체 기재(1)[직경 30㎜, 길이 50㎜, 600셀/in2(약 93셀/㎠)]에 워시코트하여 셀 격벽(10)의 표면에 코트층을 형성하였다. 코트층은 담체 기재(1)의 겉보기 체적 1리터당 150g 형성되었다.
다음에 소정 농도의 디니트로디아민 백금 질산 수용액의 소정량을 코트층의 전체에 함침시키고, 120℃에서 1시간 및 300℃에서 2시간 건조하여 전체에 균일하게 Pt를 담지하였다. Pt의 담지량은 담체 기재(1)의 겉보기 체적 1리터당 2.0g이다.
계속해서 소정 농도의 아세트산바륨 수용액의 소정량을 코트층의 도입 가스측 단부면으로부터 담체 기재(1)의 전체 길이의 7/10의 범위에 함침시키고, 120℃에서 1시간 및 300℃에서 2시간 건조시키고, 상류측에만 균일하게 Ba를 담지한 상류측 촉매부(20)를 형성하였다. 상류측 촉매부(20)에 있어서의 Ba의 담지량은, 담체 기재(1)의 겉보기 체적 1리터당 0.3몰이다.
또한, 소정 농도의 아세트산마그네슘 및 아세트산바륨의 혼합 수용액의 소정량을, 배출 가스측 단부면으로부터 담체 기재(1)의 전체 길이의 3/10의 범위에만 함침시키고, 120℃에서 1시간 및 300℃에서 2시간 건조시키고, 하류측에만 Ba와 Mg를 담지하여 하류측 촉매부(21)를 형성하였다. 하류측 촉매부(21)에 있어서의 Ba 및 Mg의 담지량은, 담체 기재(1)의 겉보기 체적 1리터당 모두 0.3몰이다. 최종적으로, 전기로에서 500℃에서 1시간 소성하였다.
(제1 비교예)
제1 실시예와 마찬가지로 코트층이 형성된 담체 기재(1)를 이용하여, 제1 실시예와 마찬가지로 하여 전체에 균일하게 Pt를 담지하였다. 다음에 소정 농도의 아세트산마그네슘 및 아세트산바륨의 혼합 수용액의 소정량을 전체에 함침하고, 120℃에서 1시간 및 300℃에서 2시간 건조시켜, 전체에 균일하게 Ba와 Mg를 담지하였다. Ba 및 Mg의 담지량은 담체 기재(1)의 겉보기 체적 1리터당 모두 0.3몰이다. 최종적으로, 전기로에서 500℃에서 1시간 소성하였다.
<제1 시험예>
제1 실시예와 제1 비교예의 유황 흡장 촉매의 구성을, 표 1에 정리하여 나타 낸다.
제1 실시예와 제1 비교예의 유황 흡장 촉매를 평가 장치에 배치하였다. 이때 제1 실시예의 유황 흡장 촉매에 대해서는, 상류측 촉매부(20)가 배기 가스 상류측에, 하류측 촉매부(21)가 배기 가스 하류측에 위치하도록 배치하였다. 그리고 표 2에 나타내는 린 모델 가스를 유량 30L/분, 400℃ 정상(定常)으로 15시간 유통시켜, 유황 흡장량을 측정하였다. 결과를 도 3에 나타낸다.
또한, 제1 실시예 및 제1 비교예의 유황 흡장 촉매를 평가 장치에 상기와 마찬가지로 배치하고, 표 3에 나타내는 린 모델 가스를 유량 30L/분, 50℃ 내지 300℃까지 30℃/분으로 승온시키는 조건에서 CO 정화율을 연속적으로 측정하였다. 결과를 도 4에 나타낸다.
도 3으로부터, 제1 실시예의 유황 흡장 촉매는 제1 비교예에 비해 유황 흡장량이 약 8배 증가되어 있는 것을 알 수 있고, 이것은 상류측 촉매부(20)와 하류측 촉매부(21)를 형성한 것에 의한 효과인 것이 명백하다.
또한 도 4로부터, 제1 실시예의 유황 흡장 촉매는 제1 비교예에 비해 저온 영역으로부터 높은 CO 정화 성능을 나타내고 있다. 이것은 제1 실시예의 유황 흡장 촉매는 제1 비교예에 비해 Pt의 산화 활성이 높은 것을 의미하고, 제1 비교예의 유황 흡장 촉매에서는 Pt의 활성이 저하되어 있는 것에 대해, 제1 실시예의 유황 흡장 촉매에서는 Pt의 높은 활성이 유지되어 있는 것을 나타내고 있다.
즉 제1 실시예의 유황 흡장 촉매에서는 Pt의 활성 저하가 억제되었으므로, 유황 흡장량이 많게 되어 있는 것이 명백하다.
<제2 시험예>
제1 실시예와 마찬가지로 하여, 상류측 촉매부(20)와 하류측 촉매부(21)의 비율이 상이한 유황 흡장 촉매를 조제하였다. 구체적으로는, 하류측 촉매부(21)의 범위를 제로, 담체 기재(1)의 전체 길이의 1/10, 3/10, 1/2, 7/10, 1/1의 6수준에서 각각 촉매를 조제하였다. 하류측 촉매부(21)에 있어서의 Mg의 담지량은, 모두 제1 실시예와 동일하다. 또한, 하류측 촉매부(21)의 범위가 제로인 것은 Mg를 담지하고 있지 않고, 1/1인 것은 제1 비교예와 동일한 촉매이다.
이들 유황 흡장 촉매에 대해, 제1 시험예와 마찬가지로 하여 유황 흡장량을 측정하였다. 결과를 도 5에 나타낸다. 또한, 150℃에 있어서의 CO 정화율을 제1 시험예와 마찬가지로 측정하고, 결과를 도 6에 나타낸다.
도 5 및 도 6으로부터, 하류측 촉매부(21)의 범위는 담체 기재(1)의 전체 길이의 1/10 내지 1/2의 범위가 바람직한 것을 알 수 있다. 그리고 하류측 촉매부(21)의 범위가 담체 기재(1)의 전체 길이의 1/10보다 작으면, Pt의 산화 활성은 양호하지만 유황 흡장량이 적은 것을 알 수 있다. 또한 하류측 촉매부(21)의 범위가 담체 기재(1)의 전체 길이의 1/2보다 크면, Pt의 산화 활성이 저하되어 SOx의 생성량이 저하되기 때문에 유황 흡장량이 적게 되어 있는 것을 알 수 있다.
<제3 시험예>
다음에 Mg의 담지량의 영향을 조사하였다. 즉, 제1 실시예의 유황 흡장 촉매에 있어서, 하류측 촉매부(21)의 범위는 3/10으로 일정하게 하고, 하류측 촉매부(21)에 있어서의 Mg의 담지량을 제로, 0.05몰/L, 0.1몰/L, 0.3몰/L, 0.5몰/L, 1.0몰/L의 6수준에서 각각 촉매를 조제하였다.
이들 유황 흡장 촉매에 대해, 제2 시험예와 마찬가지로 하여 유황 흡장량 및 150℃에 있어서의 CO 정화율을 측정하고, 결과를 도 7, 도 8에 각각 나타낸다.
도 7로부터, 하류측 촉매부(21)에 있어서의 Mg의 담지량은 0.1 내지 0.5몰/L의 범위가 바람직한 것을 알 수 있다. 그리고 하류측 촉매부(21)에 있어서의 Mg의 담지량이 0.1몰/L보다 적으면, Mg에 의한 유황 흡장량을 확보할 수 없기 때문에 전체적으로 유황 흡장량이 낮고, Mg의 담지량이 0.5몰/L을 초과해도 유황 흡장량은 포화되어 있다. 또한 도 8로부터, Mg의 담지량에 관계없이 Pt의 활성은 거의 동일하다. 이것은 하류측 촉매부(21)의 범위를 일정하게 하였기 때문이며, 상류측 촉매부(20)에 있어서의 Pt는 하류측 촉매부(21)의 Mg의 영향을 받지 않는 것을 나타내고 있다.
본 발명의 유황 흡장 촉매는, NOx 흡장 환원형 촉매의 배기 가스 상류측에 배치하여 이용될 뿐만 아니라, 단독으로 이용할 수도 있다.
Claims (4)
- 담체 기재와, 다공질 산화물로 이루어져 상기 담체 기재의 표면에 형성된 코트층과, 상기 코트층에 담지된 귀금속과, 알칼리 금속 및 알칼리 토류 금속으로부터 선택되어 상기 코트층에 담지된 SOx 흡장재로 이루어지고, NOx 흡장 환원형 촉매의 배기 가스 상류측에 배치되어 이용되고 배기 가스 중의 유황 성분을 유황 산화물로서 흡장하는 유황 흡장 촉매이며,적어도 상기 귀금속을 적어도 상기 코트층의 배기 가스 상류측에 담지하고, Mg, K, Na, Sr, Ca로부터 선택되는 SOx 흡장재를 담지하지 않는 상류측 촉매부와,상기 상류측 촉매부의 배기 가스 하류측에서 Mg, K, Na, Sr, Ca로부터 선택되는 SOx 흡장재를 상기 코트층에 담지한 하류측 촉매부를 갖는 것을 특징으로 하는, 유황 흡장 촉매.
- 제1항에 있어서, 상기 하류측 촉매부는 상기 담체 기재의 하류측 단부면으로부터 상류측을 향해 상기 담체 기재의 전체 길이의 1/10 내지 1/2의 범위에 형성되어 있는, 유황 흡장 촉매.
- 제1항 또는 제2항에 있어서, Mg, K, Na, Sr, Ca로부터 선택되는 상기 SOx 흡장재의 담지량은 상기 담체 기재의 체적 1리터당 0.1 내지 0.5몰인, 유황 흡장 촉매.
- 제1항에 있어서, 상기 상류측 촉매부에는 Ba가 담지되어 있는, 유황 흡장 촉매.
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