JP2002295244A - 排ガス浄化装置 - Google Patents
排ガス浄化装置Info
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Classifications
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F02B29/00—Engines characterised by provision for charging or scavenging not provided for in groups F02B25/00, F02B27/00 or F02B33/00 - F02B39/00; Details thereof
- F02B29/04—Cooling of air intake supply
- F02B29/0406—Layout of the intake air cooling or coolant circuit
- F02B29/0425—Air cooled heat exchangers
-
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- F02M26/00—Engine-pertinent apparatus for adding exhaust gases to combustion-air, main fuel or fuel-air mixture, e.g. by exhaust gas recirculation [EGR] systems
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ＮＯｘとパティキュレートを同時に低減する
とともに、エンジンの軽負荷時にパティキュレートの連
続燃焼処理を可能とする。 【解決手段】 ターボ過給機付エンジン１１の排気通路
１６に銅−ゼオライト触媒１９を設け、この銅−ゼオラ
イト触媒に向けて炭化水素系液体２９を噴射可能な液体
噴射ノズル２７を銅−ゼオライト触媒より排ガス上流側
の排気通路に設ける。炭化水素系液体供給手段３３が液
体調整弁３２を介して液体噴射ノズルに上記液体を供給
する。銅−ゼオライト触媒より排ガス下流側の排気通路
に白金系触媒２１を設け、白金系触媒より排ガス下流側
の排気通路に酸化触媒として機能する活性金属が担持さ
れたパティキュレートフィルタ２２を設ける。回転セン
サ３８、負荷センサ３９、温度センサ３６及び圧力セン
サ４１の各検出出力に基づいてコントローラ３７が液体
調整弁を制御する。
とともに、エンジンの軽負荷時にパティキュレートの連
続燃焼処理を可能とする。 【解決手段】 ターボ過給機付エンジン１１の排気通路
１６に銅−ゼオライト触媒１９を設け、この銅−ゼオラ
イト触媒に向けて炭化水素系液体２９を噴射可能な液体
噴射ノズル２７を銅−ゼオライト触媒より排ガス上流側
の排気通路に設ける。炭化水素系液体供給手段３３が液
体調整弁３２を介して液体噴射ノズルに上記液体を供給
する。銅−ゼオライト触媒より排ガス下流側の排気通路
に白金系触媒２１を設け、白金系触媒より排ガス下流側
の排気通路に酸化触媒として機能する活性金属が担持さ
れたパティキュレートフィルタ２２を設ける。回転セン
サ３８、負荷センサ３９、温度センサ３６及び圧力セン
サ４１の各検出出力に基づいてコントローラ３７が液体
調整弁を制御する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ディーゼルエンジ
ンの排ガスに含まれる窒素酸化物（以下、ＮＯｘとい
う）を低減し、かつ排ガスに含まれるパティキュレート
を捕集する排ガス浄化装置に関するものである。
ンの排ガスに含まれる窒素酸化物（以下、ＮＯｘとい
う）を低減し、かつ排ガスに含まれるパティキュレート
を捕集する排ガス浄化装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種の排ガス浄化装置として、
エンジンの排気管にＮＯｘ触媒が設けられ、このＮＯｘ
触媒より排ガス上流側の排気管に炭化水素系液体をＮＯ
ｘ触媒に向けて噴射可能な噴射ノズルが設けられ、上記
液体が炭化水素系液体供給手段により噴射ノズルに供給
され、更にＮＯｘ触媒より排ガス下流側の排気管にパテ
ィキュレートフィルタが設けられたエンジンの排ガス浄
化装置が開示されている（特開平７−１１９４４４
号）。この装置では、パティキュレートフィルタに白金
又はパラジウムが担持される。
エンジンの排気管にＮＯｘ触媒が設けられ、このＮＯｘ
触媒より排ガス上流側の排気管に炭化水素系液体をＮＯ
ｘ触媒に向けて噴射可能な噴射ノズルが設けられ、上記
液体が炭化水素系液体供給手段により噴射ノズルに供給
され、更にＮＯｘ触媒より排ガス下流側の排気管にパテ
ィキュレートフィルタが設けられたエンジンの排ガス浄
化装置が開示されている（特開平７−１１９４４４
号）。この装置では、パティキュレートフィルタに白金
又はパラジウムが担持される。
【０００３】このように構成されたエンジンの排ガス浄
化装置では、エンジンが中高負荷にあって、その回転速
度が中高速域にあり、ＮＯｘ触媒入口での排ガス温度が
２５０〜６００℃のときに、噴射ノズルから液体が噴射
され、排ガス中のＮＯｘはＮＯｘ触媒でＮ2に還元され
る。このときの還元反応による発熱で排ガス温度が更に
上昇するので、この高温の排ガスによりパティキュレー
トフィルタに堆積したパティキュレートを燃焼できるよ
うになっている。
化装置では、エンジンが中高負荷にあって、その回転速
度が中高速域にあり、ＮＯｘ触媒入口での排ガス温度が
２５０〜６００℃のときに、噴射ノズルから液体が噴射
され、排ガス中のＮＯｘはＮＯｘ触媒でＮ2に還元され
る。このときの還元反応による発熱で排ガス温度が更に
上昇するので、この高温の排ガスによりパティキュレー
トフィルタに堆積したパティキュレートを燃焼できるよ
うになっている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記従来の特
開平７−１１９４４４号公報に示されたエンジンの排ガ
ス浄化装置では、排ガス温度が２００〜２５０℃と比較
的低いときに、パティキュレートを燃焼できない不具合
があった。本発明の目的は、ＮＯｘとパティキュレート
を同時に低減することができるとともに、排ガス温度が
低温領域であっても、パティキュレートフィルタに堆積
したパティキュレートを連続燃焼処理することができ
る、排ガス浄化装置を提供することにある。
開平７−１１９４４４号公報に示されたエンジンの排ガ
ス浄化装置では、排ガス温度が２００〜２５０℃と比較
的低いときに、パティキュレートを燃焼できない不具合
があった。本発明の目的は、ＮＯｘとパティキュレート
を同時に低減することができるとともに、排ガス温度が
低温領域であっても、パティキュレートフィルタに堆積
したパティキュレートを連続燃焼処理することができ
る、排ガス浄化装置を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】請求項１に係る発明は、
図１に示すように、エンジン１１に接続されエンジン１
１に空気をターボ過給機１７のコンプレッサ１７ａによ
り圧縮して供給する吸気通路１３と、エンジン１１に接
続されエンジン１１の排ガスをそのエネルギによりター
ボ過給機１７のタービン１７ｂを駆動して大気に排出す
る排気通路１６と、タービン１７ｂより排ガス下流側の
排気通路１６に設けられＮＯｘ触媒として機能する銅−
ゼオライト触媒１９と、銅−ゼオライト触媒１９より排
ガス上流側の排気通路１６に設けられ銅−ゼオライト触
媒１９に向けて炭化水素系液体２９を噴射可能な液体噴
射ノズル２７と、液体噴射ノズル２７に液体調整弁３２
を介して液体２９を供給する炭化水素系液体供給手段３
３と、銅−ゼオライト触媒１９より排ガス下流側の排気
通路１６に設けられＮＯｘ触媒及び酸化触媒として機能
する白金系触媒２１と、白金系触媒２１より排ガス下流
側の排気通路１６に設けられ酸化触媒として機能する活
性金属が担持されたパティキュレートフィルタ２２と、
エンジン１１の回転速度を検出する回転センサ３８と、
エンジン１１の負荷を検出する負荷センサ３９と、銅−
ゼオライト触媒１９より排ガス上流側の排気通路１６内
の排ガスの温度を検出する温度センサ３６と、白金系触
媒２１とパティキュレートフィルタ２２との間の排気通
路１６内の圧力を検出する圧力センサ４１と、回転セン
サ３８、負荷センサ３９、温度センサ３６及び圧力セン
サ４１の各検出出力に基づいて液体調整弁３２を制御す
るコントローラ３７とを備えた排ガス浄化装置である。
図１に示すように、エンジン１１に接続されエンジン１
１に空気をターボ過給機１７のコンプレッサ１７ａによ
り圧縮して供給する吸気通路１３と、エンジン１１に接
続されエンジン１１の排ガスをそのエネルギによりター
ボ過給機１７のタービン１７ｂを駆動して大気に排出す
る排気通路１６と、タービン１７ｂより排ガス下流側の
排気通路１６に設けられＮＯｘ触媒として機能する銅−
ゼオライト触媒１９と、銅−ゼオライト触媒１９より排
ガス上流側の排気通路１６に設けられ銅−ゼオライト触
媒１９に向けて炭化水素系液体２９を噴射可能な液体噴
射ノズル２７と、液体噴射ノズル２７に液体調整弁３２
を介して液体２９を供給する炭化水素系液体供給手段３
３と、銅−ゼオライト触媒１９より排ガス下流側の排気
通路１６に設けられＮＯｘ触媒及び酸化触媒として機能
する白金系触媒２１と、白金系触媒２１より排ガス下流
側の排気通路１６に設けられ酸化触媒として機能する活
性金属が担持されたパティキュレートフィルタ２２と、
エンジン１１の回転速度を検出する回転センサ３８と、
エンジン１１の負荷を検出する負荷センサ３９と、銅−
ゼオライト触媒１９より排ガス上流側の排気通路１６内
の排ガスの温度を検出する温度センサ３６と、白金系触
媒２１とパティキュレートフィルタ２２との間の排気通
路１６内の圧力を検出する圧力センサ４１と、回転セン
サ３８、負荷センサ３９、温度センサ３６及び圧力セン
サ４１の各検出出力に基づいて液体調整弁３２を制御す
るコントローラ３７とを備えた排ガス浄化装置である。
【０００６】この請求項１に記載された排ガス浄化装置
では、温度センサ３６が比較的低い排ガス温度を検出
し、圧力センサ４１が所定の圧力より高い圧力を検出す
ると、コントローラ３７は温度センサ３６及び圧力セン
サ４１の各検出出力に基づいて、液体調整弁３２を所定
の開度で開く。これにより液体２９は液体噴射ノズル２
７から所定流量で銅−ゼオライト触媒１９に向って噴射
され、銅−ゼオライト触媒１９上で炭化水素（ＨＣ）が
熱分解されて不飽和炭化水素が増加する。更に炭化水素
（ＨＣ）を含んだガスが白金系触媒２１を通過するとき
に、排ガス中に含まれるＨＣとＮＯとが反応し、ＮＯｘ
が低減されるとともに、ＨＣが酸化除去される。このと
き白金系触媒２１は発熱するので、比較的高温の排ガス
がパティキュレートフィルタ２２に流入し、この比較的
高温の排ガスによりパティキュレートフィルタ２２に堆
積していたパティキュレートが徐々に燃焼する。
では、温度センサ３６が比較的低い排ガス温度を検出
し、圧力センサ４１が所定の圧力より高い圧力を検出す
ると、コントローラ３７は温度センサ３６及び圧力セン
サ４１の各検出出力に基づいて、液体調整弁３２を所定
の開度で開く。これにより液体２９は液体噴射ノズル２
７から所定流量で銅−ゼオライト触媒１９に向って噴射
され、銅−ゼオライト触媒１９上で炭化水素（ＨＣ）が
熱分解されて不飽和炭化水素が増加する。更に炭化水素
（ＨＣ）を含んだガスが白金系触媒２１を通過するとき
に、排ガス中に含まれるＨＣとＮＯとが反応し、ＮＯｘ
が低減されるとともに、ＨＣが酸化除去される。このと
き白金系触媒２１は発熱するので、比較的高温の排ガス
がパティキュレートフィルタ２２に流入し、この比較的
高温の排ガスによりパティキュレートフィルタ２２に堆
積していたパティキュレートが徐々に燃焼する。
【０００７】請求項２に係る発明は、図３に示すよう
に、エンジン１１の排気通路１６に設けられＮＯｘ触媒
として機能する銅−ゼオライト触媒１９と、銅−ゼオラ
イト触媒１９より排ガス上流側の排気通路１６に設けら
れ銅−ゼオライト触媒１９に向けて炭化水素系液体２９
を噴射可能な液体噴射ノズル２７と、液体噴射ノズル２
７に液体調整弁３２を介して液体２９を供給する炭化水
素系液体供給手段３３と、一端が銅−ゼオライト触媒１
９より排ガス上流側の排気通路１６に接続され他端が吸
気通路１３に接続されたＥＧＲ通路６１と、ＥＧＲ通路
６１から吸気通路１３に還流される排ガスの流量を調整
可能なＥＧＲバルブ６２と、銅−ゼオライト触媒１９よ
り排ガス下流側の排気通路１６に設けられＮＯｘ触媒及
び酸化触媒として機能する白金系触媒２１と、白金系触
媒２１より排ガス下流側の排気通路１６に設けられ酸化
触媒として機能する活性金属が担持されたパティキュレ
ートフィルタ２２と、エンジン１１の回転速度を検出す
る回転センサ３８と、エンジン１１の負荷を検出する負
荷センサ３９と、銅−ゼオライト触媒１９より排ガス上
流側の排気通路１６内の排ガスの温度を検出する温度セ
ンサ３６と、白金系触媒２１とパティキュレートフィル
タ２２との間の排気通路１６内の圧力を検出する圧力セ
ンサ４１と、回転センサ３８、負荷センサ３９、温度セ
ンサ３６及び圧力センサ４１の各検出出力に基づいて液
体調整弁３２及びＥＧＲバルブ６２をそれぞれ制御する
コントローラ３７とを備えた排ガス浄化装置である。
に、エンジン１１の排気通路１６に設けられＮＯｘ触媒
として機能する銅−ゼオライト触媒１９と、銅−ゼオラ
イト触媒１９より排ガス上流側の排気通路１６に設けら
れ銅−ゼオライト触媒１９に向けて炭化水素系液体２９
を噴射可能な液体噴射ノズル２７と、液体噴射ノズル２
７に液体調整弁３２を介して液体２９を供給する炭化水
素系液体供給手段３３と、一端が銅−ゼオライト触媒１
９より排ガス上流側の排気通路１６に接続され他端が吸
気通路１３に接続されたＥＧＲ通路６１と、ＥＧＲ通路
６１から吸気通路１３に還流される排ガスの流量を調整
可能なＥＧＲバルブ６２と、銅−ゼオライト触媒１９よ
り排ガス下流側の排気通路１６に設けられＮＯｘ触媒及
び酸化触媒として機能する白金系触媒２１と、白金系触
媒２１より排ガス下流側の排気通路１６に設けられ酸化
触媒として機能する活性金属が担持されたパティキュレ
ートフィルタ２２と、エンジン１１の回転速度を検出す
る回転センサ３８と、エンジン１１の負荷を検出する負
荷センサ３９と、銅−ゼオライト触媒１９より排ガス上
流側の排気通路１６内の排ガスの温度を検出する温度セ
ンサ３６と、白金系触媒２１とパティキュレートフィル
タ２２との間の排気通路１６内の圧力を検出する圧力セ
ンサ４１と、回転センサ３８、負荷センサ３９、温度セ
ンサ３６及び圧力センサ４１の各検出出力に基づいて液
体調整弁３２及びＥＧＲバルブ６２をそれぞれ制御する
コントローラ３７とを備えた排ガス浄化装置である。
【０００８】この請求項２に記載された排ガス浄化装置
では、温度センサ３６が比較的低い排ガス温度を検出
し、圧力センサ４１が所定の圧力より高い圧力を検出す
ると、コントローラ３７は温度センサ３６及び圧力セン
サ４１の各検出出力に基づいて、液体調整弁３２及びＥ
ＧＲバルブ６２を所定の開度でそれぞれ開く。これによ
り液体２９は液体噴射ノズル２７から所定流量で銅−ゼ
オライト触媒１９に向って噴射され、銅−ゼオライト触
媒１９上で炭化水素（ＨＣ）が熱分解されて不飽和炭化
水素が増加する。更に炭化水素（ＨＣ）を含んだガスが
白金系触媒２１を通過するときに、排ガス中に含まれる
ＨＣとＮＯとが反応し、ＮＯｘが低減されるとともに、
ＨＣが酸化除去される。このとき白金系触媒２１は発熱
するので、比較的高温の排ガスがパティキュレートフィ
ルタ２２に流入し、この比較的高温の排ガスによりパテ
ィキュレートフィルタ２２に堆積していたパティキュレ
ートが徐々に燃焼する。一方、ＥＧＲガスが吸気に戻さ
れるので、排気通路１６を流れる排ガス流量が低下す
る。これにより銅−ゼオライト触媒１９上での排ガスの
滞留時間が増加するので、銅−ゼオライト触媒１９にお
けるＨＣの熱分解が促進されかつ不飽和炭化水素が増加
する。この不飽和炭化水素の増加により、銅−ゼオライ
ト触媒１９より排ガス下流側の白金系触媒２１のＮＯｘ
低減率が向上するので、ＮＯｘの排出量を低減できる。
では、温度センサ３６が比較的低い排ガス温度を検出
し、圧力センサ４１が所定の圧力より高い圧力を検出す
ると、コントローラ３７は温度センサ３６及び圧力セン
サ４１の各検出出力に基づいて、液体調整弁３２及びＥ
ＧＲバルブ６２を所定の開度でそれぞれ開く。これによ
り液体２９は液体噴射ノズル２７から所定流量で銅−ゼ
オライト触媒１９に向って噴射され、銅−ゼオライト触
媒１９上で炭化水素（ＨＣ）が熱分解されて不飽和炭化
水素が増加する。更に炭化水素（ＨＣ）を含んだガスが
白金系触媒２１を通過するときに、排ガス中に含まれる
ＨＣとＮＯとが反応し、ＮＯｘが低減されるとともに、
ＨＣが酸化除去される。このとき白金系触媒２１は発熱
するので、比較的高温の排ガスがパティキュレートフィ
ルタ２２に流入し、この比較的高温の排ガスによりパテ
ィキュレートフィルタ２２に堆積していたパティキュレ
ートが徐々に燃焼する。一方、ＥＧＲガスが吸気に戻さ
れるので、排気通路１６を流れる排ガス流量が低下す
る。これにより銅−ゼオライト触媒１９上での排ガスの
滞留時間が増加するので、銅−ゼオライト触媒１９にお
けるＨＣの熱分解が促進されかつ不飽和炭化水素が増加
する。この不飽和炭化水素の増加により、銅−ゼオライ
ト触媒１９より排ガス下流側の白金系触媒２１のＮＯｘ
低減率が向上するので、ＮＯｘの排出量を低減できる。
【０００９】また上記請求項２において、エンジン１１
がターボ過給機付エンジンであり、吸気通路１３に設け
られ空気をエンジン１１に圧縮して供給可能なコンプレ
ッサ１７ａと、排気通路１６に設けられコンプレッサ１
７ａにシャフトを介して連結されかつ排気通路１６に流
れる排ガスのエネルギにより回転可能なタービン１７ｂ
とを有することが好ましい。更に上記請求項１ないし３
いずれかにおいて、白金系触媒２１は白金−アルミナ触
媒、白金−ゼオライト触媒又は白金−ゼオライト−アル
ミナ触媒のいずれかであることが好ましい。
がターボ過給機付エンジンであり、吸気通路１３に設け
られ空気をエンジン１１に圧縮して供給可能なコンプレ
ッサ１７ａと、排気通路１６に設けられコンプレッサ１
７ａにシャフトを介して連結されかつ排気通路１６に流
れる排ガスのエネルギにより回転可能なタービン１７ｂ
とを有することが好ましい。更に上記請求項１ないし３
いずれかにおいて、白金系触媒２１は白金−アルミナ触
媒、白金−ゼオライト触媒又は白金−ゼオライト−アル
ミナ触媒のいずれかであることが好ましい。
【００１０】
【発明の実施の形態】次に本発明の第１の実施の形態を
図面に基づいて説明する。図１に示すように、ディーゼ
ルエンジン１１の吸気ポートには吸気マニホルド１３ａ
を介して吸気管１３ｂが接続され、排気ポートには排気
マニホルド１６ａを介して排気管１６ｂが接続される。
上記吸気マニホルド１３ａ及び吸気管１３ｂにより吸気
通路１３が構成され、上記排気マニホルド１６ａ及び排
気管１６ｂにより排気通路１６が構成される。吸気管１
３ｂには、ターボ過給機１７のコンプレッサ１７ａと、
ターボ過給機１７により圧縮された吸気を冷却するイン
タクーラ１８とがそれぞれ設けられ、排気管１６ｂには
ターボ過給機１７のタービン１７ｂが設けられる。図示
しないがコンプレッサ１７ａの回転翼とタービン１７ｂ
の回転翼とはシャフトにより連結される。なお、エンジ
ン１１から排出される排ガスのエネルギによりタービン
１７ｂ及びシャフトを介してコンプレッサ１７ａが回転
し、このコンプレッサ１７ａの回転により吸気管１３ｂ
内の吸入空気が圧縮されるように構成される。
図面に基づいて説明する。図１に示すように、ディーゼ
ルエンジン１１の吸気ポートには吸気マニホルド１３ａ
を介して吸気管１３ｂが接続され、排気ポートには排気
マニホルド１６ａを介して排気管１６ｂが接続される。
上記吸気マニホルド１３ａ及び吸気管１３ｂにより吸気
通路１３が構成され、上記排気マニホルド１６ａ及び排
気管１６ｂにより排気通路１６が構成される。吸気管１
３ｂには、ターボ過給機１７のコンプレッサ１７ａと、
ターボ過給機１７により圧縮された吸気を冷却するイン
タクーラ１８とがそれぞれ設けられ、排気管１６ｂには
ターボ過給機１７のタービン１７ｂが設けられる。図示
しないがコンプレッサ１７ａの回転翼とタービン１７ｂ
の回転翼とはシャフトにより連結される。なお、エンジ
ン１１から排出される排ガスのエネルギによりタービン
１７ｂ及びシャフトを介してコンプレッサ１７ａが回転
し、このコンプレッサ１７ａの回転により吸気管１３ｂ
内の吸入空気が圧縮されるように構成される。
【００１１】上記排気管１６ｂの途中にはエンジン側
（排ガス上流側）から順に、ＮＯｘ触媒として機能する
銅−ゼオライト触媒１９と、ＮＯｘ触媒及び酸化触媒と
して機能する白金系触媒２１と、パティキュレートフィ
ルタ２２とが設けられる。銅−ゼオライト触媒１９及び
白金系触媒２１は排気管１６ｂの直径を拡大した筒状の
コンバータ２３に収容され、パティキュレートフィルタ
２２は排気管１６ｂの直径を拡大した筒状の捕集器２４
に収容される。なお、コンプレッサ１７ａより吸気上流
側の吸気管１３ｂには吸入空気の流量を調整可能な吸気
絞り弁２６が設けられる。
（排ガス上流側）から順に、ＮＯｘ触媒として機能する
銅−ゼオライト触媒１９と、ＮＯｘ触媒及び酸化触媒と
して機能する白金系触媒２１と、パティキュレートフィ
ルタ２２とが設けられる。銅−ゼオライト触媒１９及び
白金系触媒２１は排気管１６ｂの直径を拡大した筒状の
コンバータ２３に収容され、パティキュレートフィルタ
２２は排気管１６ｂの直径を拡大した筒状の捕集器２４
に収容される。なお、コンプレッサ１７ａより吸気上流
側の吸気管１３ｂには吸入空気の流量を調整可能な吸気
絞り弁２６が設けられる。
【００１２】銅−ゼオライト触媒１９はモノリス触媒で
あって、コージェライト製のハニカム担体に銅イオン交
換ゼオライト（Ｃｕ−ＺＳＭ−５）触媒がコーティング
されたものである。この銅イオン交換ゼオライト触媒は
Ｎａ型のＺＳＭ−５ゼオライトのＮａイオンをＣｕイオ
ンとイオン交換した物質である。また白金系触媒２１は
白金−アルミナ触媒、白金−ゼオライト触媒又は白金−
ゼオライト−アルミナ触媒のいずれかである。白金−ア
ルミナ触媒はコージェライトからなるハニカム担体にγ
−アルミナ粉末を含むスラリーをコーティングした後、
Ｐｔを担持させて構成される。また白金−ゼオライト触
媒はコージェライトからなるハニカム担体に水素イオン
交換ゼオライト粉末（Ｈ−ＺＳＭ−５）を含むスラリー
をコーティングした後、Ｐｔを担持させて構成される。
更に白金−ゼオライト−アルミナ触媒はコージェライト
からなるハニカム担体に水素イオン交換ゼオライト粉末
（Ｈ−ＺＳＭ−５）及びγ−アルミナ粉末を含むスラリ
ーをコーティングした後、Ｐｔを担持させて構成され
る。
あって、コージェライト製のハニカム担体に銅イオン交
換ゼオライト（Ｃｕ−ＺＳＭ−５）触媒がコーティング
されたものである。この銅イオン交換ゼオライト触媒は
Ｎａ型のＺＳＭ−５ゼオライトのＮａイオンをＣｕイオ
ンとイオン交換した物質である。また白金系触媒２１は
白金−アルミナ触媒、白金−ゼオライト触媒又は白金−
ゼオライト−アルミナ触媒のいずれかである。白金−ア
ルミナ触媒はコージェライトからなるハニカム担体にγ
−アルミナ粉末を含むスラリーをコーティングした後、
Ｐｔを担持させて構成される。また白金−ゼオライト触
媒はコージェライトからなるハニカム担体に水素イオン
交換ゼオライト粉末（Ｈ−ＺＳＭ−５）を含むスラリー
をコーティングした後、Ｐｔを担持させて構成される。
更に白金−ゼオライト−アルミナ触媒はコージェライト
からなるハニカム担体に水素イオン交換ゼオライト粉末
（Ｈ−ＺＳＭ−５）及びγ−アルミナ粉末を含むスラリ
ーをコーティングした後、Ｐｔを担持させて構成され
る。
【００１３】パティキュレートフィルタ２２は酸化触媒
としての機能を有する触媒付きハニカムフィルタであっ
て、図２に示すように、コージェライトのようなセラミ
ックスからなる多孔質の隔壁２２ａで仕切られた多角形
断面を有する。このフィルタ２２はこれらの隔壁２２ａ
により多数の互いに平行に形成された貫通孔２２ｂの相
隣接する入口部２２ｃと出口部２２ｄを交互に実質的に
封止することにより構成される。また隔壁２２ａには、
Ｐｔ，Ｐｄ等の貴金属が直接担持されるか、或いはγ−
アルミナ粉末を含むスラリーを隔壁２２ａにコーティン
グした後、Ｐｔ，Ｐｄ等の貴金属が担持される。これに
よりフィルタ２２に煤や炭化水素（ＨＣ）の酸化力が付
与される。このフィルタ２２では、図２の実線矢印で示
すように、フィルタ２２の入口側から導入されたエンジ
ン１１の排ガスが多孔質の隔壁２２ａを通過する際に、
この排ガスに含まれる微粒子がろ過されて、出口側から
排出されるようになっている。
としての機能を有する触媒付きハニカムフィルタであっ
て、図２に示すように、コージェライトのようなセラミ
ックスからなる多孔質の隔壁２２ａで仕切られた多角形
断面を有する。このフィルタ２２はこれらの隔壁２２ａ
により多数の互いに平行に形成された貫通孔２２ｂの相
隣接する入口部２２ｃと出口部２２ｄを交互に実質的に
封止することにより構成される。また隔壁２２ａには、
Ｐｔ，Ｐｄ等の貴金属が直接担持されるか、或いはγ−
アルミナ粉末を含むスラリーを隔壁２２ａにコーティン
グした後、Ｐｔ，Ｐｄ等の貴金属が担持される。これに
よりフィルタ２２に煤や炭化水素（ＨＣ）の酸化力が付
与される。このフィルタ２２では、図２の実線矢印で示
すように、フィルタ２２の入口側から導入されたエンジ
ン１１の排ガスが多孔質の隔壁２２ａを通過する際に、
この排ガスに含まれる微粒子がろ過されて、出口側から
排出されるようになっている。
【００１４】一方、銅−ゼオライト触媒１９の排ガス上
流側の排気管１６ｂには液体噴射ノズル２７が銅−ゼオ
ライト触媒１９に向けて設けられる。この液体噴射ノズ
ル２７には液体供給管２８の一端が接続され、この液体
供給管２８の他端は炭化水素系液体２９が貯留されたタ
ンク３１に接続される。また液体供給管２８には液体噴
射ノズル２７への液体２９の供給量を調整する液体調整
弁３２が設けられ、液体調整弁３２とタンク３１との間
の液体供給管２８にはタンク３１内の液体２９を液体噴
射ノズル２７に供給可能なポンプ３３が設けられる。液
体調整弁３２は第１〜第３ポート３２ａ〜３２ｃを有す
る三方弁であり、第１ポート３２ａはポンプ３３の吐出
口に接続され、第２ポート３２ｂは液体噴射ノズル２７
に接続され、更に第３ポート３２ｃは戻り管３４を介し
てタンク３１に接続される。上記炭化水素系液体２９は
軽油である。なお、液体調整弁３２がオンすると第１及
び第２ポート３２ａ，３２ｂが連通し、オフすると第１
及び第３ポート３２ａ，３２ｃが連通するように構成さ
れる。
流側の排気管１６ｂには液体噴射ノズル２７が銅−ゼオ
ライト触媒１９に向けて設けられる。この液体噴射ノズ
ル２７には液体供給管２８の一端が接続され、この液体
供給管２８の他端は炭化水素系液体２９が貯留されたタ
ンク３１に接続される。また液体供給管２８には液体噴
射ノズル２７への液体２９の供給量を調整する液体調整
弁３２が設けられ、液体調整弁３２とタンク３１との間
の液体供給管２８にはタンク３１内の液体２９を液体噴
射ノズル２７に供給可能なポンプ３３が設けられる。液
体調整弁３２は第１〜第３ポート３２ａ〜３２ｃを有す
る三方弁であり、第１ポート３２ａはポンプ３３の吐出
口に接続され、第２ポート３２ｂは液体噴射ノズル２７
に接続され、更に第３ポート３２ｃは戻り管３４を介し
てタンク３１に接続される。上記炭化水素系液体２９は
軽油である。なお、液体調整弁３２がオンすると第１及
び第２ポート３２ａ，３２ｂが連通し、オフすると第１
及び第３ポート３２ａ，３２ｃが連通するように構成さ
れる。
【００１５】液体噴射ノズル２７と銅−ゼオライト触媒
１９との間の排気管１６ｂ、即ち銅−ゼオライト触媒１
９の入口には排気管１６ｂ内の排ガス温度を検出する温
度センサ３６が設けられる。この温度センサ３６の検出
出力はマイクロコンピュータからなるコントローラ３７
の制御入力に接続される。その他コントローラ３７の制
御入力には、エンジン１１の回転速度を検出する回転セ
ンサ３８と、エンジン１１の負荷を検出する負荷センサ
３９と、白金系触媒２１とパティキュレートフィルタ２
２との間の排気管１６ｂ内の圧力、即ちパティキュレー
トフィルタ２２の入口の排気管１６ｂ内の圧力を検出す
る圧力センサ４１の各検出出力が接続される。上記負荷
センサ３９はこの実施の形態では燃料噴射ポンプ（図示
せず）のロードレバーの変位量を検出する。コントロー
ラ３７の制御出力は吸気絞り弁２６、液体調整弁３２及
びポンプ３３にそれぞれ接続される。コントローラ３７
はメモリ４２を備える。メモリ４２には、エンジン回
転、エンジン負荷、パティキュレートフィルタ２２入口
の圧力、銅−ゼオライト触媒１９入口の排ガス温度等に
応じた吸気絞り弁２６及び液体調整弁３２の開度や、ポ
ンプ３３の作動の有無が予め記憶される。
１９との間の排気管１６ｂ、即ち銅−ゼオライト触媒１
９の入口には排気管１６ｂ内の排ガス温度を検出する温
度センサ３６が設けられる。この温度センサ３６の検出
出力はマイクロコンピュータからなるコントローラ３７
の制御入力に接続される。その他コントローラ３７の制
御入力には、エンジン１１の回転速度を検出する回転セ
ンサ３８と、エンジン１１の負荷を検出する負荷センサ
３９と、白金系触媒２１とパティキュレートフィルタ２
２との間の排気管１６ｂ内の圧力、即ちパティキュレー
トフィルタ２２の入口の排気管１６ｂ内の圧力を検出す
る圧力センサ４１の各検出出力が接続される。上記負荷
センサ３９はこの実施の形態では燃料噴射ポンプ（図示
せず）のロードレバーの変位量を検出する。コントロー
ラ３７の制御出力は吸気絞り弁２６、液体調整弁３２及
びポンプ３３にそれぞれ接続される。コントローラ３７
はメモリ４２を備える。メモリ４２には、エンジン回
転、エンジン負荷、パティキュレートフィルタ２２入口
の圧力、銅−ゼオライト触媒１９入口の排ガス温度等に
応じた吸気絞り弁２６及び液体調整弁３２の開度や、ポ
ンプ３３の作動の有無が予め記憶される。
【００１６】このような構成の排ガス浄化装置の動作を
説明する。先ずエンジン１１始動直後には温度センサ３
６は２００℃未満の排ガス温度を検出する。コントロー
ラ３７はこの温度センサ３６の検出出力に基づいてポン
プ３３を不作動にし、液体調整弁３２を閉じ、更に吸気
絞り弁２６を１００％の開度で開く。これにより液体２
９は液体噴射ノズル２７から噴射されず、エンジン１１
の排ガス中のパティキュレートはパティキュレートフィ
ルタ２２により捕集される。
説明する。先ずエンジン１１始動直後には温度センサ３
６は２００℃未満の排ガス温度を検出する。コントロー
ラ３７はこの温度センサ３６の検出出力に基づいてポン
プ３３を不作動にし、液体調整弁３２を閉じ、更に吸気
絞り弁２６を１００％の開度で開く。これにより液体２
９は液体噴射ノズル２７から噴射されず、エンジン１１
の排ガス中のパティキュレートはパティキュレートフィ
ルタ２２により捕集される。
【００１７】エンジン１１が暖まって温度センサ３６が
２００〜３５０℃の排ガス温度を検出し、パティキュレ
ートフィルタ２２に所定量以上のパティキュレートが堆
積して圧力センサ４１が所定の圧力より高い圧力を検出
すると、コントローラ３７は温度センサ３６及び圧力セ
ンサ４１の各検出出力に基づいてポンプ３３を作動し、
軽油２９の流量が０．１〜１０ｃｃ／秒となるように液
体調整弁３２を開き、更に吸気絞り弁２６を５０〜８０
％の開度で開く。これにより軽油２９は液体噴射ノズル
２７から所定流量で銅−ゼオライト触媒１９に向って噴
射され、気化した炭化水素が排ガスとともに銅−ゼオラ
イト触媒１９を通過するときに、熱分解して不飽和炭化
水素が増加し、この不飽和炭化水素が排ガスとともに白
金系触媒２１を通過するときに、白金系触媒２１が排ガ
ス中に含まれるＮＯを還元するとともにＨＣを酸化して
除去する。即ち、排ガス温度が２００〜３５０℃と比較
的低温領域であっても、白金系触媒２１はＮＯｘ還元触
媒及び酸化触媒としての機能を発揮して発熱するので、
比較的高温（３５０〜４５０℃）の排ガスがパティキュ
レートフィルタ２２に流入し、この比較的高温の排ガス
によりパティキュレートフィルタ２２に堆積していたパ
ティキュレートが徐々に燃焼する。この結果、排ガスの
温度が比較的低温領域（エンジン１１の軽負荷運転時）
であっても、パティキュレートフィルタ２２を徐々に再
生できる。またパティキュレートフィルタ２２に酸化触
媒として機能する活性金属が担持されているので、排ガ
ス温度が２００〜３５０℃と比較的低温であっても、パ
ティキュレートの燃焼が進む。
２００〜３５０℃の排ガス温度を検出し、パティキュレ
ートフィルタ２２に所定量以上のパティキュレートが堆
積して圧力センサ４１が所定の圧力より高い圧力を検出
すると、コントローラ３７は温度センサ３６及び圧力セ
ンサ４１の各検出出力に基づいてポンプ３３を作動し、
軽油２９の流量が０．１〜１０ｃｃ／秒となるように液
体調整弁３２を開き、更に吸気絞り弁２６を５０〜８０
％の開度で開く。これにより軽油２９は液体噴射ノズル
２７から所定流量で銅−ゼオライト触媒１９に向って噴
射され、気化した炭化水素が排ガスとともに銅−ゼオラ
イト触媒１９を通過するときに、熱分解して不飽和炭化
水素が増加し、この不飽和炭化水素が排ガスとともに白
金系触媒２１を通過するときに、白金系触媒２１が排ガ
ス中に含まれるＮＯを還元するとともにＨＣを酸化して
除去する。即ち、排ガス温度が２００〜３５０℃と比較
的低温領域であっても、白金系触媒２１はＮＯｘ還元触
媒及び酸化触媒としての機能を発揮して発熱するので、
比較的高温（３５０〜４５０℃）の排ガスがパティキュ
レートフィルタ２２に流入し、この比較的高温の排ガス
によりパティキュレートフィルタ２２に堆積していたパ
ティキュレートが徐々に燃焼する。この結果、排ガスの
温度が比較的低温領域（エンジン１１の軽負荷運転時）
であっても、パティキュレートフィルタ２２を徐々に再
生できる。またパティキュレートフィルタ２２に酸化触
媒として機能する活性金属が担持されているので、排ガ
ス温度が２００〜３５０℃と比較的低温であっても、パ
ティキュレートの燃焼が進む。
【００１８】一方、エンジン１１が更に暖まって温度セ
ンサ３６が３５０℃以上の排ガス温度を検出し、パティ
キュレートフィルタ２２に所定量以上のパティキュレー
トが堆積して圧力センサ４１が所定の圧力より高い圧力
を検出する場合には、コントローラ３７は温度センサ３
６及び圧力センサ４１の各検出出力に基づいてポンプ３
３を作動し、軽油２９の流量が０．１〜１０ｃｃ／秒と
なるように液体調整弁３２を開き、更に吸気絞り弁２６
を８０〜１００％の開度で開く。これにより軽油２９は
液体噴射ノズル２７から所定流量で銅−ゼオライト触媒
１９に向って噴射され、気化して排ガスとともに銅−ゼ
オライト触媒１９を通過した後に白金系触媒２１を通過
する。この気化した軽油２９が排ガスとともに銅−ゼオ
ライト触媒１９を通過するときに、排ガスに含まれるＮ
Ｏｘが高い効率でＮ2に還元され、白金系触媒２１を通
過するときに、排ガス中に含まれるＨＣが除去される。
即ち、排ガス温度が３５０℃以上になると、銅−ゼオラ
イト触媒１９はＮＯｘ触媒としての機能を発揮して発熱
し、白金系触媒２１は酸化触媒としての機能を発揮して
発熱する。このとき白金系触媒２１は残されたＮＯをＮ
Ｏ2に酸化する。このため極めて高温（３５０〜５５０
℃）の排ガスとＮＯ2がパティキュレートフィルタ２２
に流入するので、この極めて高温の排ガスとＮＯ2によ
りパティキュレートフィルタ２２に堆積していたパティ
キュレートが速やかに燃焼する。この結果、パティキュ
レートフィルタ２２を速やかに再生できる。従って、排
ガスの低温領域（エンジン１１の軽負荷運転時）から高
温領域（エンジン１１の高負荷運転時）にわたってパテ
ィキュレートを連続燃焼することができる。
ンサ３６が３５０℃以上の排ガス温度を検出し、パティ
キュレートフィルタ２２に所定量以上のパティキュレー
トが堆積して圧力センサ４１が所定の圧力より高い圧力
を検出する場合には、コントローラ３７は温度センサ３
６及び圧力センサ４１の各検出出力に基づいてポンプ３
３を作動し、軽油２９の流量が０．１〜１０ｃｃ／秒と
なるように液体調整弁３２を開き、更に吸気絞り弁２６
を８０〜１００％の開度で開く。これにより軽油２９は
液体噴射ノズル２７から所定流量で銅−ゼオライト触媒
１９に向って噴射され、気化して排ガスとともに銅−ゼ
オライト触媒１９を通過した後に白金系触媒２１を通過
する。この気化した軽油２９が排ガスとともに銅−ゼオ
ライト触媒１９を通過するときに、排ガスに含まれるＮ
Ｏｘが高い効率でＮ2に還元され、白金系触媒２１を通
過するときに、排ガス中に含まれるＨＣが除去される。
即ち、排ガス温度が３５０℃以上になると、銅−ゼオラ
イト触媒１９はＮＯｘ触媒としての機能を発揮して発熱
し、白金系触媒２１は酸化触媒としての機能を発揮して
発熱する。このとき白金系触媒２１は残されたＮＯをＮ
Ｏ2に酸化する。このため極めて高温（３５０〜５５０
℃）の排ガスとＮＯ2がパティキュレートフィルタ２２
に流入するので、この極めて高温の排ガスとＮＯ2によ
りパティキュレートフィルタ２２に堆積していたパティ
キュレートが速やかに燃焼する。この結果、パティキュ
レートフィルタ２２を速やかに再生できる。従って、排
ガスの低温領域（エンジン１１の軽負荷運転時）から高
温領域（エンジン１１の高負荷運転時）にわたってパテ
ィキュレートを連続燃焼することができる。
【００１９】図３は本発明の第２の実施の形態を示す。
図３において図１と同一符号は同一部品を示す。この実
施の形態では、排気マニホルド１３ａと吸気管１３ｂと
がＥＧＲ通路６１によりエンジン１１をバイパスして連
通接続される。即ち、このＥＧＲ通路６１は排気マニホ
ルド１６ａから分岐し、インタクーラ１８より吸気下流
側の吸気管１３ｂに合流する。またＥＧＲ通路６１には
このＥＧＲ通路６１から吸気管１３ｂに還流される排ガ
ス（ＥＧＲガス）の流量を調整可能なＥＧＲバルブ６２
が設けられる。なお、図３の符号６３はＥＧＲ通路６１
を通る排ガス（ＥＧＲガス）を冷却するＥＧＲクーラで
ある。コントローラ３７の制御出力は吸気絞り弁２６、
液体調整弁３２、ポンプ３３及びＥＧＲバルブ６２にそ
れぞれ接続される。コントローラ３７のメモリには、エ
ンジン回転、エンジン負荷、パティキュレートフィルタ
２２入口の圧力、銅−ゼオライト触媒１９入口の排ガス
温度等に応じた吸気絞り弁２６、液体調整弁３２及びＥ
ＧＲバルブ６２の開度や、ポンプ３３の作動の有無が予
め記憶される。上記以外は第１の実施の形態と同一に構
成される。
図３において図１と同一符号は同一部品を示す。この実
施の形態では、排気マニホルド１３ａと吸気管１３ｂと
がＥＧＲ通路６１によりエンジン１１をバイパスして連
通接続される。即ち、このＥＧＲ通路６１は排気マニホ
ルド１６ａから分岐し、インタクーラ１８より吸気下流
側の吸気管１３ｂに合流する。またＥＧＲ通路６１には
このＥＧＲ通路６１から吸気管１３ｂに還流される排ガ
ス（ＥＧＲガス）の流量を調整可能なＥＧＲバルブ６２
が設けられる。なお、図３の符号６３はＥＧＲ通路６１
を通る排ガス（ＥＧＲガス）を冷却するＥＧＲクーラで
ある。コントローラ３７の制御出力は吸気絞り弁２６、
液体調整弁３２、ポンプ３３及びＥＧＲバルブ６２にそ
れぞれ接続される。コントローラ３７のメモリには、エ
ンジン回転、エンジン負荷、パティキュレートフィルタ
２２入口の圧力、銅−ゼオライト触媒１９入口の排ガス
温度等に応じた吸気絞り弁２６、液体調整弁３２及びＥ
ＧＲバルブ６２の開度や、ポンプ３３の作動の有無が予
め記憶される。上記以外は第１の実施の形態と同一に構
成される。
【００２０】このように構成された排ガス浄化装置の動
作を説明する。先ずエンジン１１始動直後には温度セン
サ３６は２００℃未満の排ガス温度を検出する。コント
ローラ３７はこの温度センサ３６の検出出力に基づいて
ポンプ３３を不作動にし、液体調整弁３２及びＥＧＲバ
ルブ６２を閉じ、更に吸気絞り弁２６を１００％の開度
で開く。これにより液体２９は液体噴射ノズル２７から
噴射されず、エンジン１１の排ガス中のパティキュレー
トはパティキュレートフィルタ２２により捕集される。
またＥＧＲガスは吸気管１３ｂに還流されない。
作を説明する。先ずエンジン１１始動直後には温度セン
サ３６は２００℃未満の排ガス温度を検出する。コント
ローラ３７はこの温度センサ３６の検出出力に基づいて
ポンプ３３を不作動にし、液体調整弁３２及びＥＧＲバ
ルブ６２を閉じ、更に吸気絞り弁２６を１００％の開度
で開く。これにより液体２９は液体噴射ノズル２７から
噴射されず、エンジン１１の排ガス中のパティキュレー
トはパティキュレートフィルタ２２により捕集される。
またＥＧＲガスは吸気管１３ｂに還流されない。
【００２１】エンジン１１が暖まって温度センサ３６が
２００〜３５０℃の排ガス温度を検出し、パティキュレ
ートフィルタ２２に所定量以上のパティキュレートが堆
積して圧力センサ４１が所定の圧力より高い圧力を検出
すると、コントローラ３７は温度センサ３６及び圧力セ
ンサ４１の各検出出力に基づいてポンプ３３を作動し、
軽油２９の流量が０．１〜１０ｃｃ／秒となるように液
体調整弁３２を開き、ＥＧＲガスの流量がエンジン吸入
空気量の０．５〜２０％となるようにＥＧＲバルブ６２
を開き、更に吸気絞り弁２６を５〜８０％の開度で開
く。これにより軽油２９は液体噴射ノズル２７から所定
流量で銅−ゼオライト触媒１９に向って噴射され、気化
して排ガスとともに銅−ゼオライト触媒１９を通過した
後に白金系触媒２１を通過する。この気化した軽油２
９、即ち炭化水素が銅−ゼオライト触媒１９を通過する
ときに、熱分解して不飽和炭化水素が増加し、この不飽
和炭化水素が排ガスとともに白金系触媒２１を通過する
ときに、白金系触媒２１が排ガス中に含まれるＮＯを還
元するとともにＨＣを酸化して除去する。即ち、排ガス
温度が２００〜３５０℃と比較的低温領域であっても、
白金系触媒２１はＮＯｘ還元触媒及び酸化触媒としての
機能を発揮して発熱するので、比較的高温（３５０〜４
５０℃）の排ガスがパティキュレートフィルタ２２に流
入し、この比較的高温の排ガスによりパティキュレート
フィルタ２２に堆積していたパティキュレートが徐々に
燃焼する。
２００〜３５０℃の排ガス温度を検出し、パティキュレ
ートフィルタ２２に所定量以上のパティキュレートが堆
積して圧力センサ４１が所定の圧力より高い圧力を検出
すると、コントローラ３７は温度センサ３６及び圧力セ
ンサ４１の各検出出力に基づいてポンプ３３を作動し、
軽油２９の流量が０．１〜１０ｃｃ／秒となるように液
体調整弁３２を開き、ＥＧＲガスの流量がエンジン吸入
空気量の０．５〜２０％となるようにＥＧＲバルブ６２
を開き、更に吸気絞り弁２６を５〜８０％の開度で開
く。これにより軽油２９は液体噴射ノズル２７から所定
流量で銅−ゼオライト触媒１９に向って噴射され、気化
して排ガスとともに銅−ゼオライト触媒１９を通過した
後に白金系触媒２１を通過する。この気化した軽油２
９、即ち炭化水素が銅−ゼオライト触媒１９を通過する
ときに、熱分解して不飽和炭化水素が増加し、この不飽
和炭化水素が排ガスとともに白金系触媒２１を通過する
ときに、白金系触媒２１が排ガス中に含まれるＮＯを還
元するとともにＨＣを酸化して除去する。即ち、排ガス
温度が２００〜３５０℃と比較的低温領域であっても、
白金系触媒２１はＮＯｘ還元触媒及び酸化触媒としての
機能を発揮して発熱するので、比較的高温（３５０〜４
５０℃）の排ガスがパティキュレートフィルタ２２に流
入し、この比較的高温の排ガスによりパティキュレート
フィルタ２２に堆積していたパティキュレートが徐々に
燃焼する。
【００２２】この結果、排ガスの温度が比較的低温領域
（エンジン１１の軽負荷運転時）であっても、パティキ
ュレートフィルタ２２を徐々に再生できる。またパティ
キュレートフィルタ２２に酸化触媒として機能する活性
金属が担持されているので、排ガス温度が２００〜３５
０℃と比較的低温であっても、パティキュレートの燃焼
が進む。更にこのときＥＧＲガスが吸気に戻されるの
で、銅−ゼオライト触媒１９を通過する排ガス流量が低
下し、銅−ゼオライト触媒１９でのＮＯｘの低減効率が
増加するとともに、軽油添加による昇温効果が高まっ
て、パティキュレートフィルタ２２での煤の燃焼速度が
速くなる。
（エンジン１１の軽負荷運転時）であっても、パティキ
ュレートフィルタ２２を徐々に再生できる。またパティ
キュレートフィルタ２２に酸化触媒として機能する活性
金属が担持されているので、排ガス温度が２００〜３５
０℃と比較的低温であっても、パティキュレートの燃焼
が進む。更にこのときＥＧＲガスが吸気に戻されるの
で、銅−ゼオライト触媒１９を通過する排ガス流量が低
下し、銅−ゼオライト触媒１９でのＮＯｘの低減効率が
増加するとともに、軽油添加による昇温効果が高まっ
て、パティキュレートフィルタ２２での煤の燃焼速度が
速くなる。
【００２３】一方、エンジン１１が更に暖まって温度セ
ンサ３６が３５０℃以上の排ガス温度を検出し、パティ
キュレートフィルタ２２に所定量以上のパティキュレー
トが堆積して圧力センサ４１が所定の圧力より高い圧力
を検出する場合には、コントローラ３７は温度センサ３
６及び圧力センサ４１の各検出出力に基づいてポンプ３
３を作動し、軽油２９の流量が０．１〜１０ｃｃ／秒と
なるように液体調整弁３２を開き、ＥＧＲガスの流量が
エンジン吸入空気量の０．５〜２０％となるようにＥＧ
Ｒバルブ６２を開き、更に吸気絞り弁２６を５〜８０％
の開度で開く。これにより軽油２９は液体噴射ノズル２
７から所定流量で銅−ゼオライト触媒１９に向って噴射
され、気化して排ガスとともに銅−ゼオライト触媒１９
を通過した後に白金系触媒２１を通過する。この気化し
た軽油２９が排ガスとともに銅−ゼオライト触媒１９を
通過するときに、排ガスに含まれるＮＯｘが高い効率で
Ｎ 2に還元され、白金系触媒２１を通過するときに、残
されたＮＯがＮＯ2に酸化されるとともに、排ガス中に
含まれるＨＣが酸化されて除去される。即ち、排ガス温
度が３５０℃以上になると、銅−ゼオライト触媒１９は
ＮＯｘ触媒としての機能を発揮して発熱し、白金系触媒
２１は酸化触媒としての機能を発揮して発熱するので、
極めて高温（３５０〜５５０℃）の排ガスとＮＯ2がパ
ティキュレートフィルタ２２に流入し、この極めて高温
の排ガスとＮＯ2によりパティキュレートフィルタ２２
に堆積していたパティキュレートが速やかに燃焼する。
ンサ３６が３５０℃以上の排ガス温度を検出し、パティ
キュレートフィルタ２２に所定量以上のパティキュレー
トが堆積して圧力センサ４１が所定の圧力より高い圧力
を検出する場合には、コントローラ３７は温度センサ３
６及び圧力センサ４１の各検出出力に基づいてポンプ３
３を作動し、軽油２９の流量が０．１〜１０ｃｃ／秒と
なるように液体調整弁３２を開き、ＥＧＲガスの流量が
エンジン吸入空気量の０．５〜２０％となるようにＥＧ
Ｒバルブ６２を開き、更に吸気絞り弁２６を５〜８０％
の開度で開く。これにより軽油２９は液体噴射ノズル２
７から所定流量で銅−ゼオライト触媒１９に向って噴射
され、気化して排ガスとともに銅−ゼオライト触媒１９
を通過した後に白金系触媒２１を通過する。この気化し
た軽油２９が排ガスとともに銅−ゼオライト触媒１９を
通過するときに、排ガスに含まれるＮＯｘが高い効率で
Ｎ 2に還元され、白金系触媒２１を通過するときに、残
されたＮＯがＮＯ2に酸化されるとともに、排ガス中に
含まれるＨＣが酸化されて除去される。即ち、排ガス温
度が３５０℃以上になると、銅−ゼオライト触媒１９は
ＮＯｘ触媒としての機能を発揮して発熱し、白金系触媒
２１は酸化触媒としての機能を発揮して発熱するので、
極めて高温（３５０〜５５０℃）の排ガスとＮＯ2がパ
ティキュレートフィルタ２２に流入し、この極めて高温
の排ガスとＮＯ2によりパティキュレートフィルタ２２
に堆積していたパティキュレートが速やかに燃焼する。
【００２４】この結果、パティキュレートフィルタ２２
を速やかに再生できる。またこのとき燃焼に寄与しない
ＥＧＲガスが吸気に戻されるので、銅−ゼオライト触媒
１９を通過する排ガス流量が低下し、銅−ゼオライト触
媒１９でのＮＯｘの低減効率が増加するとともに、軽油
添加による昇温効果が高まって、パティキュレートフィ
ルタ２２での煤の燃焼速度が速くなる。従って、排ガス
の低温領域（エンジン１１の軽負荷運転時）から高温領
域（エンジン１１の高負荷運転時）にわたってパティキ
ュレートを連続燃焼することができるとともに、ＥＧＲ
ガスの吸気への還流によりＮＯｘの排出量を更に低減す
ることができる。
を速やかに再生できる。またこのとき燃焼に寄与しない
ＥＧＲガスが吸気に戻されるので、銅−ゼオライト触媒
１９を通過する排ガス流量が低下し、銅−ゼオライト触
媒１９でのＮＯｘの低減効率が増加するとともに、軽油
添加による昇温効果が高まって、パティキュレートフィ
ルタ２２での煤の燃焼速度が速くなる。従って、排ガス
の低温領域（エンジン１１の軽負荷運転時）から高温領
域（エンジン１１の高負荷運転時）にわたってパティキ
ュレートを連続燃焼することができるとともに、ＥＧＲ
ガスの吸気への還流によりＮＯｘの排出量を更に低減す
ることができる。
【００２５】
【実施例】次に本発明の実施例を比較例とともに詳しく
説明する。 ＜実施例１＞図１に示すように、８０００ｃｃのターボ
過給機付ディーゼルエンジン１１の排気管１６ｂに、排
ガス上流側から順に銅−ゼオライト触媒１９と、白金系
触媒２１と、白金を担持したパティキュレートフィルタ
２２とを設けた。また銅−ゼオライト触媒１９の排ガス
上流側の排気管１６ｂには軽油２９を噴射可能な液体噴
射ノズル２７を設けた。 ＜実施例２＞図３に示すように、８０００ｃｃのターボ
過給機付ディーゼルエンジン１１の排気管１６ｂに、排
ガス上流側から順に銅−ゼオライト触媒１９と、白金系
触媒２１と、白金を担持したパティキュレートフィルタ
２２とを設けた。また銅−ゼオライト触媒１９の排ガス
上流側の排気管１６ｂには軽油を噴射可能な液体噴射ノ
ズル２７を設けた。更に排気マニホルド１３ａと吸気管
１３ｂとをＥＧＲ通路６１によりエンジン１１をバイパ
スして連通接続し、このＥＧＲ通路６１にＥＧＲバルブ
６２を設けた。 ＜比較例１＞図示しないが８０００ｃｃのターボ過給機
付ディーゼルエンジンの排気管に、銅−ゼオライト触媒
と、白金を担持したパティキュレートフィルタとを設け
た。また排ガス上流側の排気管には軽油を噴射可能な液
体噴射ノズルを設けた。
説明する。 ＜実施例１＞図１に示すように、８０００ｃｃのターボ
過給機付ディーゼルエンジン１１の排気管１６ｂに、排
ガス上流側から順に銅−ゼオライト触媒１９と、白金系
触媒２１と、白金を担持したパティキュレートフィルタ
２２とを設けた。また銅−ゼオライト触媒１９の排ガス
上流側の排気管１６ｂには軽油２９を噴射可能な液体噴
射ノズル２７を設けた。 ＜実施例２＞図３に示すように、８０００ｃｃのターボ
過給機付ディーゼルエンジン１１の排気管１６ｂに、排
ガス上流側から順に銅−ゼオライト触媒１９と、白金系
触媒２１と、白金を担持したパティキュレートフィルタ
２２とを設けた。また銅−ゼオライト触媒１９の排ガス
上流側の排気管１６ｂには軽油を噴射可能な液体噴射ノ
ズル２７を設けた。更に排気マニホルド１３ａと吸気管
１３ｂとをＥＧＲ通路６１によりエンジン１１をバイパ
スして連通接続し、このＥＧＲ通路６１にＥＧＲバルブ
６２を設けた。 ＜比較例１＞図示しないが８０００ｃｃのターボ過給機
付ディーゼルエンジンの排気管に、銅−ゼオライト触媒
と、白金を担持したパティキュレートフィルタとを設け
た。また排ガス上流側の排気管には軽油を噴射可能な液
体噴射ノズルを設けた。
【００２６】＜比較試験１及び評価＞実施例１、２及び
比較例１のパティキュレートフィルタに所定量のパティ
キュレートをそれぞれ堆積させた状態で、液体噴射ノズ
ルから軽油を１ｃｃ／秒ずつ噴射し、エンジンの回転速
度及び負荷を変えることにより、上記フィルタに堆積し
たパティキュレートの連続燃焼状況を調べた。その結果
を図４に示す。図４から明らかなように、比較例１では
エンジン負荷が４００〜７００Ｎ・ｍと狭い範囲でしか
パティキュレートを連続燃焼処理できなかったが、実施
例１及び２ではエンジン負荷が３４０〜７００Ｎ・ｍ及
び３００〜７００Ｎ・ｍと広い範囲でパティキュレート
を連続燃焼処理できた。
比較例１のパティキュレートフィルタに所定量のパティ
キュレートをそれぞれ堆積させた状態で、液体噴射ノズ
ルから軽油を１ｃｃ／秒ずつ噴射し、エンジンの回転速
度及び負荷を変えることにより、上記フィルタに堆積し
たパティキュレートの連続燃焼状況を調べた。その結果
を図４に示す。図４から明らかなように、比較例１では
エンジン負荷が４００〜７００Ｎ・ｍと狭い範囲でしか
パティキュレートを連続燃焼処理できなかったが、実施
例１及び２ではエンジン負荷が３４０〜７００Ｎ・ｍ及
び３００〜７００Ｎ・ｍと広い範囲でパティキュレート
を連続燃焼処理できた。
【００２７】＜比較試験２及び評価＞実施例１、２及び
比較例１の排ガス浄化装置によるＮＯｘ、ＨＣ及びパテ
ィキュレートの排出量をそれぞれ測定した。その結果を
図５〜図７に示す。図５から明らかなように、比較例１
ではＮＯｘを規制値より４０％しか低減できなかったの
に対し、実施例１及び２では規制値より５０％及び６１
％低減できた。図６から明らかなように、比較例１では
ＨＣを規制値より６５％しか低減できなかったのに対
し、実施例１及び２では規制値より９０％及び８９％低
減できた。図７から明らかなように、比較例１ではパテ
ィキュレートを規制値より８０％しか低減できなかった
のに対し、実施例１及び２では規制値より８５％及び８
４％低減できた。
比較例１の排ガス浄化装置によるＮＯｘ、ＨＣ及びパテ
ィキュレートの排出量をそれぞれ測定した。その結果を
図５〜図７に示す。図５から明らかなように、比較例１
ではＮＯｘを規制値より４０％しか低減できなかったの
に対し、実施例１及び２では規制値より５０％及び６１
％低減できた。図６から明らかなように、比較例１では
ＨＣを規制値より６５％しか低減できなかったのに対
し、実施例１及び２では規制値より９０％及び８９％低
減できた。図７から明らかなように、比較例１ではパテ
ィキュレートを規制値より８０％しか低減できなかった
のに対し、実施例１及び２では規制値より８５％及び８
４％低減できた。
【００２８】
【発明の効果】以上述べたように、本発明によれば、Ｎ
Ｏｘ触媒として機能する銅−ゼオライト触媒と、ＮＯｘ
触媒及び酸化触媒として機能する白金系触媒と、酸化触
媒として機能する活性金属が担持されたパティキュレー
トフィルタとをこの順に、ターボ過給機付エンジンの排
気通路に設け、炭化水素系液体供給手段が液体噴射ノズ
ルに液体調整弁を介して液体を供給することにより銅−
ゼオライト触媒に向けて炭化水素系液体を噴射し、更に
回転センサ、負荷センサ、温度センサ及び圧力センサの
各検出出力に基づいてコントローラが液体調整弁を制御
するので、排ガス温度が比較的低くても、液体を液体噴
射ノズルから銅−ゼオライト触媒に向って噴射すると、
白金系触媒がＮＯｘ還元触媒及び酸化触媒として機能し
て発熱する。この結果、比較的高温の排ガスがパティキ
ュレートフィルタに流入し、この比較的高温の排ガスに
よりパティキュレートフィルタに堆積していたパティキ
ュレートが徐々に燃焼するので、排ガスの温度が比較的
低温領域であっても、パティキュレートフィルタを徐々
に再生できる。
Ｏｘ触媒として機能する銅−ゼオライト触媒と、ＮＯｘ
触媒及び酸化触媒として機能する白金系触媒と、酸化触
媒として機能する活性金属が担持されたパティキュレー
トフィルタとをこの順に、ターボ過給機付エンジンの排
気通路に設け、炭化水素系液体供給手段が液体噴射ノズ
ルに液体調整弁を介して液体を供給することにより銅−
ゼオライト触媒に向けて炭化水素系液体を噴射し、更に
回転センサ、負荷センサ、温度センサ及び圧力センサの
各検出出力に基づいてコントローラが液体調整弁を制御
するので、排ガス温度が比較的低くても、液体を液体噴
射ノズルから銅−ゼオライト触媒に向って噴射すると、
白金系触媒がＮＯｘ還元触媒及び酸化触媒として機能し
て発熱する。この結果、比較的高温の排ガスがパティキ
ュレートフィルタに流入し、この比較的高温の排ガスに
よりパティキュレートフィルタに堆積していたパティキ
ュレートが徐々に燃焼するので、排ガスの温度が比較的
低温領域であっても、パティキュレートフィルタを徐々
に再生できる。
【００２９】また銅−ゼオライト触媒、白金系触媒及び
パティキュレートフィルタをこの順にエンジンの排気通
路に設け、炭化水素系液体供給手段が液体噴射ノズルに
液体調整弁を介して液体を供給することにより銅−ゼオ
ライト触媒に向けて炭化水素系液体を噴射し、一端が銅
−ゼオライト触媒より排ガス上流側の排気通路に接続さ
れたＥＧＲ通路の他端を吸気通路に接続し、このＥＧＲ
通路から吸気通路に還流される排ガスの流量をＥＧＲバ
ルブが調整し、更に回転センサ、負荷センサ、温度セン
サ及び圧力センサの各検出出力に基づいてコントローラ
が液体調整弁及びＥＧＲバルブをそれぞれ制御すれば、
排ガス温度が比較的低くても、液体を液体噴射ノズルか
ら銅−ゼオライト触媒に向って噴射すると、白金系触媒
がＮＯｘ還元触媒及び酸化触媒として機能して発熱する
とともに、燃焼に寄与しないＥＧＲガスが吸気に戻され
て銅−ゼオライト触媒を通過する排ガス流量が低下し、
銅−ゼオライト触媒での昇温効果が高まる。この結果、
比較的高温の排ガスがパティキュレートフィルタに流入
し、この比較的高温の排ガスによりパティキュレートフ
ィルタに堆積していたパティキュレートが徐々に燃焼す
るので、排ガスの温度が比較的低温領域であっても、パ
ティキュレートフィルタを徐々に再生できるとともに、
白金系触媒が作動するため、ＮＯｘの排出量を低減でき
る。
パティキュレートフィルタをこの順にエンジンの排気通
路に設け、炭化水素系液体供給手段が液体噴射ノズルに
液体調整弁を介して液体を供給することにより銅−ゼオ
ライト触媒に向けて炭化水素系液体を噴射し、一端が銅
−ゼオライト触媒より排ガス上流側の排気通路に接続さ
れたＥＧＲ通路の他端を吸気通路に接続し、このＥＧＲ
通路から吸気通路に還流される排ガスの流量をＥＧＲバ
ルブが調整し、更に回転センサ、負荷センサ、温度セン
サ及び圧力センサの各検出出力に基づいてコントローラ
が液体調整弁及びＥＧＲバルブをそれぞれ制御すれば、
排ガス温度が比較的低くても、液体を液体噴射ノズルか
ら銅−ゼオライト触媒に向って噴射すると、白金系触媒
がＮＯｘ還元触媒及び酸化触媒として機能して発熱する
とともに、燃焼に寄与しないＥＧＲガスが吸気に戻され
て銅−ゼオライト触媒を通過する排ガス流量が低下し、
銅−ゼオライト触媒での昇温効果が高まる。この結果、
比較的高温の排ガスがパティキュレートフィルタに流入
し、この比較的高温の排ガスによりパティキュレートフ
ィルタに堆積していたパティキュレートが徐々に燃焼す
るので、排ガスの温度が比較的低温領域であっても、パ
ティキュレートフィルタを徐々に再生できるとともに、
白金系触媒が作動するため、ＮＯｘの排出量を低減でき
る。
【図１】本発明第１実施形態の排ガス浄化装置を示す構
成図。
成図。
【図２】その装置のパティキュレートフィルタの拡大断
面図。
面図。
【図３】本発明第２実施形態の排ガス浄化装置を示す構
成図。
成図。
【図４】実施例１、２及び比較例１の排ガス浄化装置の
パティキュレートフィルタにおけるパティキュレートの
連続燃料領域をそれぞれ示す図。
パティキュレートフィルタにおけるパティキュレートの
連続燃料領域をそれぞれ示す図。
【図５】実施例１、２及び比較例１の排ガス浄化装置に
よるＮＯｘ排出量をそれぞれ示す図。
よるＮＯｘ排出量をそれぞれ示す図。
【図６】実施例１、２及び比較例１の排ガス浄化装置に
よるＨＣ排出量をそれぞれ示す図。
よるＨＣ排出量をそれぞれ示す図。
【図７】実施例１、２及び比較例１の排ガス浄化装置に
よるパティキュレート排出量をそれぞれ示す図。
よるパティキュレート排出量をそれぞれ示す図。
１１ ディーゼルエンジン １３ 吸気通路 １６ 排気通路 １７ ターボ過給機 １７ａ コンプレッサ １７ｂ タービン １９ 銅−ゼオライト触媒 ２１ 白金系触媒 ２２ パティキュレートフィルタ ２７ 液体噴射ノズル ２９ 炭化水素系液体 ３２ 液体調整弁 ３３ ポンプ（炭化水素系液体供給手段） ３６ 温度センサ ３７ コントローラ ３８ 回転センサ ３９ 負荷センサ ４１ 圧力センサ ６１ ＥＧＲ通路 ６２ ＥＧＲバルブ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｆ０１Ｎ 3/02 Ｆ０１Ｎ 3/02 ３２１Ｋ ４Ｄ０１９ 3/10 Ａ ４Ｄ０４８ 3/10 3/24 Ｅ ４Ｄ０５８ 3/24 Ｓ Ｔ 3/28 ３０１Ｄ 3/28 ３０１ Ｆ０２Ｄ 21/08 ３０１Ａ Ｆ０２Ｄ 21/08 ３０１ ３１１Ｂ ３１１ 23/00 Ｊ 23/00 45/00 ３１４Ｚ 45/00 ３１４ Ｆ０２Ｍ 25/07 Ａ Ｆ０２Ｍ 25/07 Ｂ ５７０Ｂ ５７０ ５７０Ｊ ５７０Ｐ Ｂ０１Ｄ 46/42 Ｂ // Ｂ０１Ｄ 46/42 53/36 １０３Ｂ １０３Ｃ Ｆターム(参考） 3G062 AA01 AA03 AA05 AA06 BA06 CA03 CA07 DA01 DA02 EA10 EB04 EB08 EB09 EB10 GA00 GA06 GA09 GA22 3G084 BA05 BA08 BA20 BA24 CA03 DA10 DA27 FA18 FA27 FA33 3G090 AA03 BA01 CA01 DA03 DA12 DA18 DA20 EA02 3G091 AA10 AA11 AA18 AA28 AB02 AB05 AB13 BA00 BA04 BA14 BA15 BA19 BA38 CA13 CA18 CB07 CB08 DB10 EA01 EA03 EA17 EA32 FA12 FA13 FB02 FB10 FC04 FC07 GA06 GA20 GA24 GB01W GB01X GB06W GB09X GB10X GB16X GB17X HA08 HA09 HA12 HA14 HA15 HA36 HA37 HA47 HB05 HB06 3G092 AA02 AA17 AA18 AB03 DB03 DC03 DC09 DC10 DC14 DC15 DF03 DF06 EA01 EA02 4D019 AA01 BB06 BC07 CA01 4D048 AA06 AA14 AA18 AB01 AB02 AB03 AC02 BA03X BA11X BA30X BA31Y BA32Y BA33Y BA35X BA41X BB02 BB13 CC27 CC32 CC38 CC47 CC61 CD05 CD08 DA01 DA02 DA03 DA06 DA07 DA10 DA20 EA04 4D058 JA32 MA41 MA51 SA08 TA06
Claims (4)
- 【請求項１】 エンジン(11)に接続され前記エンジン(1
1)に空気をターボ過給機(17)のコンプレッサ(17a)によ
り圧縮して供給する吸気通路(13)と、 前記エンジン(11)に接続され前記エンジン(11)の排ガス
をそのエネルギにより前記ターボ過給機(17)のタービン
(17b)を駆動して大気に排出する排気通路(16)と、 前記タービン(17b)より排ガス下流側の排気通路(16)に
設けられＮＯｘ触媒として機能する銅−ゼオライト触媒
(19)と、 前記銅−ゼオライト触媒(19)より排ガス上流側の排気通
路(16)に設けられ前記銅−ゼオライト触媒(19)に向けて
炭化水素系液体(29)を噴射可能な液体噴射ノズル(27)
と、 前記液体噴射ノズル(27)に液体調整弁(32)を介して前記
液体(29)を供給する炭化水素系液体供給手段(33)と、 前記銅−ゼオライト触媒(19)より排ガス下流側の排気通
路(16)に設けられＮＯｘ触媒及び酸化触媒として機能す
る白金系触媒(21)と、 前記白金系触媒(21)より排ガス下流側の排気通路(16)に
設けられ酸化触媒として機能する活性金属が担持された
パティキュレートフィルタ(22)と、 前記エンジン(11)の回転速度を検出する回転センサ(38)
と、 前記エンジン(11)の負荷を検出する負荷センサ(39)と、 前記銅−ゼオライト触媒(19)より排ガス上流側の排気通
路(16)内の排ガスの温度を検出する温度センサ(36)と、 前記白金系触媒(21)と前記パティキュレートフィルタ(2
2)との間の排気通路(16)内の圧力を検出する圧力センサ
(41)と、 前記回転センサ(38)、負荷センサ(39)、温度センサ(36)
及び圧力センサ(41)の各検出出力に基づいて前記液体調
整弁(32)を制御するコントローラ(37)とを備えた排ガス
浄化装置。 - 【請求項２】 エンジン(11)の排気通路(16)に設けられ
ＮＯｘ触媒として機能する銅−ゼオライト触媒(19)と、 前記銅−ゼオライト触媒(19)より排ガス上流側の排気通
路(16)に設けられ前記銅−ゼオライト触媒(19)に向けて
炭化水素系液体(29)を噴射可能な液体噴射ノズル(27)
と、 前記液体噴射ノズル(27)に液体調整弁(32)を介して前記
液体(29)を供給する炭化水素系液体供給手段(33)と、 一端が前記銅−ゼオライト触媒(19)より排ガス上流側の
排気通路(16)に接続され他端が吸気通路(13)に接続され
たＥＧＲ通路(61)と、 前記ＥＧＲ通路(61)から前記吸気通路(13)に還流される
排ガスの流量を調整可能なＥＧＲバルブ(62)と、 前記銅−ゼオライト触媒(19)より排ガス下流側の排気通
路(16)に設けられＮＯｘ触媒及び酸化触媒として機能す
る白金系触媒(21)と、 前記白金系触媒(21)より排ガス下流側の排気通路(13)に
設けられ酸化触媒として機能する活性金属が担持された
パティキュレートフィルタ(22)と、 前記エンジン(11)の回転速度を検出する回転センサ(38)
と、 前記エンジン(11)の負荷を検出する負荷センサ(39)と、 前記銅−ゼオライト触媒(19)より排ガス上流側の排気通
路(16)内の排ガスの温度を検出する温度センサ(36)と、 前記白金系触媒(21)と前記パティキュレートフィルタ(2
2)との間の排気通路(16)内の圧力を検出する圧力センサ
(41)と、 前記回転センサ(38)、負荷センサ(39)、温度センサ(36)
及び圧力センサ(41)の各検出出力に基づいて前記液体調
整弁(32)及び前記ＥＧＲバルブ(62)をそれぞれ制御する
コントローラ(37)とを備えた排ガス浄化装置。 - 【請求項３】 エンジン(11)がターボ過給機付エンジン
であり、 前記ターボ過給機(17)が、吸気通路(13)に設けられ空気
を前記エンジン(11)に圧縮して供給可能なコンプレッサ
(17a)と、排気通路(16)に設けられ前記コンプレッサ(17
a)にシャフトを介して連結されかつ前記排気通路(16)に
流れる排ガスのエネルギにより回転可能なタービン(17
b)とを有する請求項２記載の排ガス浄化装置。 - 【請求項４】 白金系触媒(21)が白金−アルミナ触媒、
白金−ゼオライト触媒又は白金−ゼオライト−アルミナ
触媒のいずれかである請求項１ないし３いずれか記載の
排ガス浄化装置。
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|---|---|---|---|
| JP2001093485A JP2002295244A (ja) | 2001-03-28 | 2001-03-28 | 排ガス浄化装置 |
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|---|---|---|---|
| JP2001093485A JP2002295244A (ja) | 2001-03-28 | 2001-03-28 | 排ガス浄化装置 |
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|---|---|
| JP2002295244A true JP2002295244A (ja) | 2002-10-09 |
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|---|---|---|---|
| JP2001093485A Pending JP2002295244A (ja) | 2001-03-28 | 2001-03-28 | 排ガス浄化装置 |
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-
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- 2001-03-28 JP JP2001093485A patent/JP2002295244A/ja active Pending
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