JPWO2017111140A1 - 複合半透膜 - Google Patents

Abstract

本発明は、実用性のある透水性能を有し、耐酸性の高い複合半透膜を提供することを課題とする。本発明は、支持膜と、前記支持膜上に設けられた分離機能層とを備える複合半透膜であって、前記分離機能層が架橋芳香族ポリアミドを含有すると共に、凸部と凹部とを備えるひだ構造を有し、前記ひだ構造の凸部において高さが１００ｎｍ以上である凸部の数の割合が８０％以上であり、かつ前記分離機能層がアミノ基、カルボキシ基、及びアミド基を含み、カルボキシ基／アミド基のモル比をｘ、アミノ基／アミド基のモル比をｙとしたとき、ｙ／ｘ≦０．８１であることを特徴とする複合半透膜に関する。

Description

本発明は、液状混合物の選択的分離に有用な複合半透膜に関する。本発明によって得られる複合半透膜は、かん水や海水の淡水化に好適に用いることができる。

膜分離法は、溶媒（例えば水）からその溶媒に溶解した物質（例えば塩類）を除去する方法として拡大しつつある。膜分離法は、省エネルギーかつ省資源な方法として注目されている。

膜分離法に使用される膜としては、精密ろ過膜、限外ろ過膜、ナノろ過膜、及び逆浸透膜などがある。これらの膜は、例えば、海水、かん水、有害物を含んだ水などからの飲料水の製造および工業用超純水の製造、ならびに排水処理および有価物の回収などに用いられている（特許文献１、２）。

現在市販されている逆浸透膜およびナノろ過膜の大部分は複合半透膜である。複合半透膜としては、多孔性支持層上にゲル層とポリマーを架橋した活性層を有するものと、多孔性支持層と、多孔性支持層上でモノマーが重縮合することで形成された活性層と、を有するものとの２種類がある。後者の複合半透膜のなかでも、多官能アミンと多官能芳香族酸ハロゲン化物との重縮合反応によって得られる架橋ポリアミドを含有する分離機能層を有する複合半透膜が、透過性および選択分離性の高い分離膜として広く用いられている。

逆浸透膜を用いる造水プラントではランニングコストの一層の低減を図るため、より高い透水性能が求められている。このような要求に対し、分離活性層として架橋ポリアミド重合体を設けた複合半透膜について、複合半透膜をｐＨ１以下の溶液、及び４０℃以上６５℃以下の水に接触させる方法（特許文献３）や亜硝酸を含む水溶液に接触処理させる方法が知られている（特許文献４）。

日本国特開昭５５−１４７０６号公報 日本国特開平５−７６７４０号公報 日本国特開２０１２−１４３７５０号公報 日本国特開２００７−９０１９２号公報

特許文献３では透水性能を高めることができるが、溶質除去性能が低くなる課題があった。また、特許文献４では透水性能および除去性能を向上させることができるが、耐薬品性が低下してしまう課題があった。
本発明の目的は、高い透水性能と溶質除去性能を持ち、かつ高い耐酸性を持つ複合半透膜を提供することである。

したがって本発明は、以下の通りである。
１．支持膜と、前記支持膜上に設けられた分離機能層とを備える複合半透膜であって、
前記分離機能層が、架橋芳香族ポリアミドを含有すると共に、凸部と凹部とを備えるひだ構造を有し、前記ひだ構造の凸部において高さが１００ｎｍ以上である凸部の数の割合が８０％以上であり、
かつ、前記分離機能層が、アミノ基、カルボキシ基、及びアミド基を含み、ｙ／ｘ≦０．８１
であることを特徴とする複合半透膜。
ｘ：^１３Ｃ固体ＮＭＲにより測定したカルボキシ基とアミド基のモル比（カルボキシ基／アミド基）
ｙ：^１３Ｃ固体ＮＭＲにより測定したアミノ基とアミド基のモル比（アミノ基／アミド基）
２．ｘ＋ｙが０．５０以上である前記１に記載の複合半透膜。
３．ｘ＋ｙが０．９８以下である前記１または２に記載の複合半透膜。
４．凸部を５ｎＮの力で押し込んだ際の変形量が２．５ｎｍ以下となる凸部が４０％以上を占める前記１〜３のいずれか１に記載の複合半透膜。
５．前記分離機能層が架橋全芳香族ポリアミドからなる、前記１〜４のいずれか１に記載の複合半透膜。

本発明によって、高い透水性能と溶質除去性能を持ち、かつ高い耐酸性を持つ複合半透膜が得られる。

図１は、分離機能層の表面のひだ構造を模式的に示す図面である。 図２は、分離機能層の凸部高さの測定方法を模式的に示す図面である。 図３は、分離機能層の凸部の変形量の測定方法を模式的に示す図面である。

１．複合半透膜
本発明に係る複合半透膜は、支持膜と、前記多孔性支持層上に形成される分離機能層とを備える。前記分離機能層は実質的に分離性能を有するものであり、前記支持膜は水を透過するものの実質的にイオン等の分離性能を有さず、前記分離機能層に強度を与えることができる。

（１）支持膜
本実施形態では、支持膜は、例えば、基材および多孔性支持層を備える。ただし、本発明はこの構成に限定されるものではない。例えば、支持膜は、基材を持たず、多孔性支持層のみで構成されていてもよい。

（１−１）基材
基材としては、例えば、ポリエステル系重合体、ポリアミド系重合体、ポリオレフィン系重合体、及びこれらの混合物又は共重合体等が挙げられる。中でも、機械的、熱的に安定性の高いポリエステル系重合体の布帛が特に好ましい。布帛の形態としては、長繊維不織布や短繊維不織布、さらには織編物を好ましく用いることができる。

基材には高分子重合体の溶液を流延した際にそれが過浸透により裏抜けしたり、微多孔性支持膜が剥離したり、さらには基材の毛羽立ち等により膜の不均一化やピンホール等の欠点が生じたりすることがないような優れた製膜性が要求されることから、中でも長繊維不織布をより好ましく用いることができる。

基材として熱可塑性連続フィラメントより構成される長繊維不織布を用いることにより、短繊維不織布を用いたときに起こる、毛羽立ちによって生じる高分子溶液流延時の不均一化や、膜欠点を抑制することができる。また、複合半透膜の連続製膜においては、製膜方向に対し張力がかけられることからも、基材にはより寸法安定性に優れる長繊維不織布を用いることが好ましい。特に、微多孔性支持層と反対側に配置される繊維が、製膜方向に対して縦配向であることにより、強度を保ち、膜破れ等を防ぐことができる。

基材において多孔性支持層と反対側に配置される繊維の繊維配向度としては０°〜２５°の範囲にあることが好ましい。ここで、繊維配向度とは、支持膜を構成する不織布基材の繊維の向きを示す指標であり、連続製膜を行う際の製膜方向を０°とし、製膜方向と直角方向、すなわち不織布基材の幅方向を９０°としたときの、不織布基材を構成する繊維の平均の角度のことを言う。よって、維配向度が０°に近いほど縦配向であり、９０°に近いほど横配向であることを示す。

また、複合半透膜の製造工程やエレメントの製造工程においては加熱する工程が含まれるが、加熱により支持膜または複合半透膜が収縮する現象が起きる。特に、連続製膜において張力が付与されていない幅方向において顕著である。収縮することにより、寸法安定性等に問題が生じるため、基材としては熱寸法変化率が小さいものが望まれる。不織布基材において多孔性支持層と反対側に配置される繊維と多孔性支持層側に配置される繊維との配向度差が１０°〜９０°であると、熱による幅方向の変化を抑制することができ好ましい。

また、基材は、通気量が０．５ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃ以上５．０ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃ以下であることが好ましい。基材の通気量が上記範囲内にあることにより、多孔性支持層となる高分子溶液が基材に含浸するため、多孔性支持層の基材への接着性が向上し、支持膜の物理的安定性を高めることができる。

基材の厚みは、１０〜２００μｍの範囲内にあることが好ましく、３０〜１２０μｍの範囲内にあることがより好ましい。
なお、本書において、特に付記しない限り、厚みとは、平均値を意味する。ここで平均値とは相加平均値を表す。すなわち、基材及び多孔性支持層の厚みは、断面観察で厚み方向に直交する方向（膜の面方向）に２０μｍ間隔で測定した２０点の厚みの平均値を算出することで求められる。

（１−２）多孔性支持層
本発明において多孔性支持層は、イオン等の分離性能を実質的に有さず、分離性能を実質的に有する分離機能層に強度を与えるためのものである。多孔性支持層の孔のサイズや分布は特に限定されない。

例えば、均一で微細な孔、又は分離機能層が形成される側の表面からもう一方の面まで徐々に大きな微細孔をもち、かつ、分離機能層が形成される側の表面で微細孔の大きさが０．１ｎｍ以上１００ｎｍ以下であるような多孔性支持層が好ましい。支持層に使用する材料やその形状は特に限定されない。

多孔性支持層の素材には、例えば、ポリスルホン、ポリエーテルスルホン、ポリアミド、ポリエステル、セルロース系ポリマー、ビニルポリマー、ポリフェニレンスルフィド、ポリフェニレンスルフィドスルホン、ポリフェニレンスルホン、及びポリフェニレンオキシド等のホモポリマー又はコポリマーを、単独で又は混合して使用することができる。ここでセルロース系ポリマーとしては酢酸セルロース、硝酸セルロースなど、ビニルポリマーとしてはポリエチレン、ポリプロピレン、ポリ塩化ビニル、ポリアクリロニトリルなどが使用できる。

中でもポリスルホン、ポリアミド、ポリエステル、酢酸セルロース、硝酸セルロース、ポリ塩化ビニル、ポリアクリロニトリル、ポリフェニレンスルフィド、ポリフェニレンスルフィドスルホンなどのホモポリマーまたはコポリマーが好ましい。より好ましくは酢酸セルロース、ポリスルホン、ポリフェニレンスルフィドスルホン、またはポリフェニレンスルホンが挙げられる。さらに、これらの素材の中では化学的、機械的、熱的に安定性が高く、成型が容易であることからポリスルホンが一般的に使用できる。

具体的には、次の化学式に示す繰り返し単位からなるポリスルホンを用いると、多孔性支持層の孔径が制御しやすく、寸法安定性が高いため好ましい。

ポリスルホンは、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）でＮ−メチルピロリドンを溶媒に、ポリスチレンを標準物質として測定した場合の質量平均分子量（Ｍｗ）が、１００００以上２０００００以下であることが好ましく、より好ましくは１５０００以上１０００００以下である。

ポリスルホンのＭｗが１００００以上であることで、多孔性支持層として好ましい機械的強度および耐熱性を得ることができる。また、Ｍｗが２０００００以下であることで、溶液の粘度が適切な範囲となり、良好な成形性を実現することができる。

例えば、上記ポリスルホンのＮ，Ｎ−ジメチルホルムアミド（以降、ＤＭＦと記載）溶液を、密に織ったポリエステル布又は不織布の上に一定の厚さに注型し、それを水中で湿式凝固させることによって、表面の大部分が直径数１０ｎｍ以下の微細な孔を有する多孔性支持層を得ることができる。

基材と多孔性支持層の厚みは、複合半透膜の強度及びそれをエレメントにしたときの充填密度に影響を与える。十分な機械的強度及び充填密度を得るためには、基材と多孔性支持層の厚みの合計が、３０μｍ以上３００μｍ以下であることが好ましく、１００μｍ以上２２０μｍ以下であるとより好ましい。また、多孔性支持層の厚みは、２０μｍ以上１００μｍ以下であることが好ましい。

本発明に使用する多孔性支持層は、例えば、ミリポア社製“ミリポアフィルターＶＳＷＰ”（商品名）や、東洋濾紙社製“ウルトラフィルターＵＫ１０”（商品名）のような各種市販材料から選択することもできる。また、“オフィス・オブ・セイリーン・ウォーター・リサーチ・アンド・ディベロップメント・プログレス・レポート”Ｎｏ．３５９（１９６８）に記載された方法に従って製造することもできる。

（２）分離機能層
本発明において分離機能層は、架橋芳香族ポリアミドを含有する。特に、分離機能層は、架橋芳香族ポリアミドを主成分として含有することが好ましい。主成分とは分離機能層の成分のうち、５０重量％以上を占める成分を指す。分離機能層は、架橋芳香族ポリアミドを５０重量％以上含むことにより、高い除去性能を発現することができる。

また、分離機能層における架橋芳香族ポリアミドの含有率は８０重量％以上であることが好ましく、９０重量％以上であることがより好ましく、分離機能層は実質的に芳香族ポリアミドのみで形成されていることがさらに好ましい。分離機能層が実質的に架橋芳香族ポリアミドのみで形成されるとは、分離機能層の９９重量％以上を架橋芳香族ポリアミドが占めることを意図する。

架橋芳香族ポリアミドとしては、アラミド系の化合物が挙げられるが、分子構造内に、芳香族以外の部位を含んでもよい。ただし、架橋全芳香族ポリアミドが剛直性・化学的安定性の点からより好ましい。架橋芳香族ポリアミドは、多官能芳香族アミンと多官能芳香族酸ハロゲン化物との界面重縮合により形成することができる。ここで、多官能芳香族アミン及び多官能芳香族酸ハロゲン化物の少なくとも一方が３官能以上の化合物を含んでいることが好ましい。
本発明における分離機能層を、以下、ポリアミド分離機能層と記載することがある。

多官能芳香族アミンとは、一分子中に第一級アミノ基及び第二級アミノ基のうち少なくとも一方のアミノ基を２個以上有し、かつ、アミノ基のうち少なくとも１つは第一級アミノ基である芳香族アミンを意味する。

多官能芳香族アミンとしては、例えば、ｏ−フェニレンジアミン、ｍ−フェニレンジアミン、ｐ−フェニレンジアミン、ｏ−キシリレンジアミン、ｍ−キシリレンジアミン、ｐ−キシリレンジアミン、ｏ−ジアミノピリジン、ｍ−ジアミノピリジン、及びｐ−ジアミノピリジン等の２個のアミノ基がオルト位やメタ位、パラ位のいずれかの位置関係で芳香環に結合した多官能芳香族アミン、１，３，５−トリアミノベンゼン、１，２，４−トリアミノベンゼン、３，５−ジアミノ安息香酸、３−アミノベンジルアミン、及び４−アミノベンジルアミンなどの多官能芳香族アミンなどが挙げられる。

特に、膜の選択分離性や透過性、耐熱性を考慮すると、ｍ−フェニレンジアミン、ｐ−フェニレンジアミン、及び１，３，５−トリアミノベンゼンが好適に用いられる。中でも、入手の容易性や取り扱いのしやすさから、ｍ−フェニレンジアミン（以下、ｍ−ＰＤＡとも記す）を用いることがより好ましい。これらの多官能芳香族アミンは、単独で用いられてもよいし、２種以上が併用されてもよい。

多官能芳香族酸ハロゲン化物とは、一分子中に少なくとも２個のハロゲン化カルボニル基を有する芳香族酸ハロゲン化物をいう。例えば、３官能酸ハロゲン化物では、トリメシン酸クロリドなどを挙げることができ、２官能酸ハロゲン化物では、ビフェニルジカルボン酸ジクロリド、アゾベンゼンジカルボン酸ジクロリド、テレフタル酸クロリド、イソフタル酸クロリド、及びナフタレンジカルボン酸クロリドなどを挙げることができる。

多官能芳香族アミンとの反応性を考慮すると、多官能芳香族酸ハロゲン化物は多官能芳香族酸塩化物であることが好ましく、また、膜の選択分離性、耐熱性を考慮すると、一分子中に２〜４個の塩化カルボニル基を有する多官能芳香族酸塩化物であることが好ましい。

ポリアミド分離機能層には、多官能芳香族アミンと多官能芳香族酸ハロゲン化物の重合に由来するアミド基、未反応官能基に由来するアミノ基とカルボキシ基が存在する。また、分離機能層において、薄膜は、凹部と凸部とを有するひだ構造を形成する。より具体的には、ひだ構造においては、凹部と凸部が繰り返される。以下、分離機能層のひだ構造の凹部をひだ凹部、または単に凹部といい、ひだ構造の凸部をひだ凸部、または単に凸部ということがある。

本発明者らは鋭意検討した結果、分離機能層のひだ構造のひだ凸部において高さが１００ｎｍ以上である凸部の数の割合が８０％以上であるときに、高い透水性を有することを見出した。

１００ｎｍ以上の高さを有する凸部の数の割合の求め方について以下に述べる。まず、凸部の高さは以下の手順で測定される。
（ｉ）透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）でひだ構造の断面を撮影する。
（ｉｉ）得られた画像において粗さ曲線を求める。
（ｉｉｉ）粗さ曲線の平均線を描き、その平均線の方向に２．０μｍの幅で断面画像を１０箇所抜き取る。
（ｉｖ）１０箇所の断面画像のそれぞれで、１０点平均面粗さを算出する。
（ｖ）１０箇所の断面画像のそれぞれで、上記（ｉｖ）の１０点平均面粗さの５分の１以上の高さを有する凸部の高さを測定する。

上記（ｉ）の撮影手順は以下のとおりである。まず、複合半透膜を水溶性高分子で包埋する。水溶性高分子としては、サンプルの形状を保持できるものであればよく、例えばＰＶＡ等を用いることができる。次に、断面観察を容易にするためにＯｓＯ_４で染色する。染色された試料をウルトラミクロトームで膜面に垂直な方向に切断して超薄切片を作製する。ＴＥＭを用いて、得られた超薄切片の断面を撮影する。
撮影箇所は１枚の膜につき１箇所であり、倍率は１０万倍である。

上記（ｉｉ）の手順は以下のとおりである。上記（ｉ）により得られた、膜面に垂直な方向の断面画像には、分離機能層２を構成するひだ構造１の表面が、凸部と凹部とを連続的に繰り返す曲線として表れる。このひだ構造の表面の曲線について、ＩＳＯ４２８７：１９９７に基づき定義される粗さ曲線（図２）を求める。なお、図１に符号“３”で示すのは多孔性支持層である。

次に、上記（ｉｉｉ）のとおり、上記（ｉ）の画像から、粗さ曲線の平均線の方向に２．０μｍの幅の画像を１０箇所抜き取る。
粗さ曲線の平均線とは、ＩＳＯ４２８７：１９９７に基づき定義される直線である。具体的には、粗さ曲線の平均線とは、表面粗さを測定する領域の幅（本測定の場合は２．０μｍ）に渡って、平均線と粗さ曲線とで囲まれる範囲の面積の合計が平均線の上下で等しくなるように描かれる直線である。
なお、図２は模式図なので、実際に得られる画像とは異なり、平均線（基準線：図中の点線）と粗さ曲線とで囲まれる範囲の面積は、平均線の上下で厳密に同一ではない。

上記（ｉｖ）のとおり、上記（ｉｉｉ）で得られた１０個の画面のそれぞれにおいて、１０点平均面粗さを算出する。具体的には、図２に示すように、抜き取った幅２．０μｍの画像において、上記平均線を基準線として、分離機能層における凸部の高さと、凹部の深さをそれぞれ測定する。最も高い凸部から徐々に高さが低くなって５番目の高さまでの５つの凸部の高さＨ１〜Ｈ５の絶対値について平均値を算出し、最も深い凹部から徐々に深さが浅くなって５番目の深さまでの５つの凹部の深さＤ１〜Ｄ５の絶対値について平均値を算出して、さらに、得られた２つの平均値の絶対値の和を算出する。こうして得られた和が、１０点平均面粗さである。
つまり、１枚の複合半透膜から、１０個の１０点平均面粗さが得られる。

次に、上記（ｖ）のとおり、上記（ｉｉｉ）で得られた１０個の画像で、凸部の高さを測定する。このとき、各画像において算出された１０点平均面粗さの５分の１以上の高さを有する凸部について、高さを測定する。
以上の手順によって、１０箇所の断面画像のそれぞれで、複数の凸部の高さの値が得られる。

凸部における高さが１００ｎｍ以上である凸部の数の割合は、次のように算出される。
上述の１０箇所の断面画像のそれぞれで、１０点平均面粗さの５分の１以上の高さを有する凸部を数える。つまり、１０個の画像から、１０点平均面粗さの５分の１以上の高さを有する凸部の数として、ａ１，ａ２・・・ａ１０の計１０個の値が得られるので、その合計値Ａを算出する。

一方で、各画像で、１００ｎｍ以上（かつ、１０点平均面粗さの５分の１以上）の高さを有する凸部を数える。つまり、１０個の画像から、１００ｎｍ以上（かつ、１０点平均面粗さの５分の１以上）の高さを有する凸部の数ｂ１、ｂ２・・・ｂ１０の計１０個の値が得られるので、その合計値Ｂを算出する。
数Ａに対する数Ｂの割合（Ｂ／Ａ）が、上述の割合である。

また、分離機能層におけるカルボキシ基とアミド基のモル比（カルボキシ基／アミド基）をｘ、アミノ基とアミド基のモル比（アミノ基／アミド基）をｙとしたとき、ｙ／ｘ≦０．８１であるときに、高い透水性と高い耐酸性を有することを見出した。より好ましくはｙ／ｘ≦０．７１である。

また、分離機能層のカルボキシ基、アミノ基、及びアミド基のモル比は、分離機能層の^１３Ｃ固体ＮＭＲ測定より求めることができる。具体的には、複合半透膜５ｍ^２から基材を剥離し、ポリアミド分離機能層と多孔性支持層を得た後、多孔性支持層を溶解・除去し、ポリアミド分離機能層を得る。得られたポリアミド分離機能層をＤＤ／ＭＡＳ−^１３Ｃ固体ＮＭＲ法により測定を行い、各官能基の炭素ピークまたは各官能基が結合している炭素ピークの積分値の比較から、各比を算出することができる。

膜の透水性は膜が有する官能基が親水性であるほど大きくなる。一般に、親水性の度合いは、官能基の極性が大きく、水素結合が可能なほど大きい。カルボキシ基とアミノ基を比較すると、カルボキシ基のほうが双極子モーメントが大きく、親水性の度合いが大きい。ｙ／ｘ≦０．８１であると、十分に親水性が大きくなり、膜の透水性が大きくなる。

また、本発明者らは、ｘ＋ｙが透水性及び耐酸性に相関することを見出した。ｘ＋ｙが小さいほど透水性は低下する。これは、アミノ基とカルボキシ基の合計量に対するアミド基のモル比が大きくなるほど、ポリマーが緻密な構造を形成したためだと推定される。

ｘ＋ｙは０．５０以上であることが好ましい。また、ｘ＋ｙは０．９８以下であることが好ましい。ｘ＋ｙが０．５０以上であれば実用に耐える透水性を有することが出来る。一方、ｘ＋ｙが小さいとき、ポリマーが緻密な構造を形成しているため、強酸性条件下でも構造が変化しにくく、溶質の除去率が低下しにくくなる。ｘ＋ｙが０．９８以下であると、強酸性条件下で処理しても、実用に耐えうる溶質の除去率を維持することが出来る。

ポリアミド分離機能層には、多官能芳香族アミンと多官能芳香族酸ハロゲン化物の重合に由来するアミド基、未反応官能基に由来するアミノ基とカルボキシ基が存在する。これらに加え、多官能芳香族アミンまたは多官能芳香族酸ハロゲン化物が有していた、その他の官能基が存在する。さらに、化学処理により新たな官能基を導入することもできる。化学処理を行うことで、ポリアミド分離機能層に官能基を導入することができ、複合半透膜の性能を向上することができる。

新たな官能基としては、例えば、アルキル基、アルケニル基、アルキニル基、ハロゲノ基、水酸基、エーテル基、チオエーテル基、エステル基、アルデヒド基、ニトロ基、ニトロソ基、ニトリル基、及びアゾ基等が挙げられる。例えば、次亜塩素酸ナトリウム水溶液で処理することで塩素基を導入できる。また、ジアゾニウム塩生成を経由したザンドマイヤー反応でもハロゲノ基を導入できる。さらに、ジアゾニウム塩生成を経由したアゾカップリング反応を行うことで、アゾ基を導入することができるし、ジアゾニウム塩を加水分解することでフェノール性水酸基を導入することもできる。

また、凸部のうち、２５℃の純水中で、凸部を５ｎＮの力で押し込んだ際の変形量が２．５ｎｍ以下となる凸部の数が４０％以上を占めることが好ましい。

分離機能層の表面を原子間力顕微鏡（ＡＦＭ）にて純水中で観察し、２μｍ四方範囲の任意の３つの領域を選択する。これらの３つの領域に含まれる凸部を、それぞれの領域において１０点、つまり合計３０点選択する。さらに、選択した凸部の頂点を中心とした直径１００ｎｍの円領域内の一点を５ｎＮの力で押し込んだときに２．５ｎｍ以下の変形量を示す凸部の数Ｘを数え、割合（Ｘ／３０）を求める。割合（Ｘ／３０）が４０％以上（０．４以上）であることで、運転時の変形を抑制することができる、また、割合（Ｘ／３０）は５０％以上（０．５以上）であることが好ましく、６０％以上（０．６以上）であることがより好ましい。

凸部の変形量（Ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ）は、原子間力顕微鏡（ＡＦＭ）のタッピングモードで測定することができる。具体的には、図３に示すように、横軸にチップ−サンプル間距離（Ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ）、縦軸に荷重をとったフォースカーブ上において、カンチレバーをサンプルに近付ける前の点をＡ点、荷重が立ち上がる瞬間をＢ点、荷重が最大荷重の９０％となる点をＣ点、最大荷重点をＤ点としたとき、ＣＤ間の距離を変形量とした。なお、フォースカーブは、カンチレバーをサンプルに近付けるときのものを使用する。

原子間力顕微鏡は、例えば、Ｂｒｕｋｅｒ ＡＸＳ社製Ｄｉｍｅｎｓｉｏｎ ＦａｓｔＳｃａｎを用いることができる。付属のアタッチメントを利用することで、水中での観察が可能である。また、その際、使用するカンチレバーの探針の形状は、円錐形（ピラミッド型）のものを用いる。カンチレバーを使用する前には、校正（Ｃａｌｉｂｒａｔｉｏｎ）を行う。まず、十分な硬度を有する物質でカンチレバーの反り感度（Ｄｅｆｌｅｃｔｉｏｎ Ｓｅｎｓｉｔｉｖｉｔｙ）を測定する。十分な硬度を有する物質としては、シリコンウェハーやサファイヤを用いることができる。次に、熱振動（Ｔｈｅｒｍａｌ Ｔｕｎｅ）でカンチレバーのバネ定数を測定する。校正を行うことで、測定の精度が向上する。

２．複合半透膜の製造方法
次に、上記複合半透膜の製造方法について説明する。複合半透膜は、基材上に多孔性支持層を形成する工程、および多孔性支持層の上に分離機能層を形成する工程を含む。

（２−１）多孔性支持層の形成
基材および多孔性支持層としては、例えば、ミリポア社製“ミリポアフィルターＶＳＷＰ”（商品名）、および東洋濾紙社製“ウルトラフィルターＵＫ１０”（商品名）のような各種市販膜から適切な膜を選択することもできる。

また、“オフィス・オブ・セイリーン・ウォーター・リサーチ・アンド・ディベロップメント・プログレス・レポート”Ｎｏ．３５９（１９６８）に記載された方法に従って製造することができる。その他、多孔性支持層の形成方法として公知の方法が好適に使用される。

（２−２）分離機能層の形成方法
次に複合半透膜を構成する分離機能層の形成工程を説明する。
分離機能層の形成工程は、
（ａ）多官能芳香族アミンを含有する水溶液を多孔性支持層上に接触させる工程と、（ｂ）多官能芳香族アミンを含有する水溶液を接触させた多孔性支持層に多官能芳香族酸ハロゲン化物を溶解させた溶液Ａを接触させる工程と、（ｃ）さらに多官能芳香族酸ハロゲン化物を溶解させた溶液Ｂを接触させ加熱する工程と、（ｄ）反応後の有機溶媒溶液を液切りする工程、を有する。
なお、本欄では、支持膜が基材と多孔性支持層とを備える場合を例に挙げるが、支持膜が別の構成を備える場合は、「多孔性支持層」を「支持膜」と読み替えればよい。

工程（ａ）において、多官能芳香族アミン水溶液における多官能芳香族アミンの濃度は０．１重量％以上２０重量％以下の範囲内であることが好ましく、より好ましくは０．５重量％以上１５重量％以下の範囲内である。多官能芳香族アミンの濃度がこの範囲であると十分な溶質除去性能および透水性を得ることができる。

多官能芳香族アミン水溶液には、多官能芳香族アミンと多官能芳香族酸ハロゲン化物との反応を妨害しないものであれば、界面活性剤や有機溶媒、アルカリ性化合物、及び酸化防止剤などが含まれていてもよい。界面活性剤は、支持膜表面の濡れ性を向上させ、多官能芳香族アミン水溶液と非極性溶媒との間の界面張力を減少させる効果がある。有機溶媒は界面重縮合反応の触媒として働くことがあり、添加することにより界面重縮合反応を効率よく行える場合がある。

多官能芳香族アミン水溶液の接触は、多孔性支持層上に均一にかつ連続的に行うことが好ましい。具体的には、例えば、多官能芳香族アミン水溶液を多孔性支持層にコーティングする方法や、多孔性支持層を多官能芳香族アミン水溶液に浸漬する方法を挙げることができる。多孔性支持層と多官能アミン水溶液との接触時間は、１秒以上１０分間以下であることが好ましく、１０秒以上３分間以下であるとさらに好ましい。

多官能アミン水溶液を多孔性支持層に接触させた後は、膜上に液滴が残らないように十分に液切りする。十分に液切りすることで、多孔性支持層形成後に液滴残存部分が膜欠点となって除去性能が低下することを防ぐことができる。

液切りの方法としては、例えば、日本国特開平２−７８４２８号公報に記載されているように、多官能アミン水溶液接触後の支持膜を垂直方向に把持して過剰の水溶液を自然流下させる方法や、エアーノズルから窒素などの気流を吹き付け、強制的に液切りする方法などを用いることができる。また、液切り後、膜面を乾燥させて水溶液の水分を一部除去することもできる。

有機溶媒溶液（溶液Ａ及び溶液Ｂ）中の多官能芳香族酸ハロゲン化物の濃度は、０．０１重量％以上１０重量％以下の範囲内であると好ましく、０．０２重量％以上２．０重量％以下の範囲内であるとさらに好ましい。０．０１重量％以上とすることで十分な反応速度が得られ、また、１０重量％以下とすることで副反応の発生を抑制することができるためである。さらに、この有機溶媒溶液にアシル化触媒を含有させると、界面重縮合が促進され、さらに好ましい。

多官能芳香族アミンを含有する水溶液を接触させた多孔性支持層と多官能芳香族酸ハロゲン化物を溶解させた溶液Ａを接触させる温度は２５〜６０℃であることが好ましい。２５℃未満ではひだ高さが十分に得られず、６０℃を超えると反応が速過ぎてひだ高さが得られないまま厚みが増大し、いずれも十分な透水性が得られない。

また、多官能芳香族酸ハロゲン化物は水による加水分解を受けやすいため、多官能芳香族ハロゲン化物を含有する有機溶媒溶液を作る直前に多官能芳香族ハロゲン化物を合成するか再精製することが好ましい。精製には再結晶を用いることができる。精製によって工程（ｂ）及び（ｃ）の反応を促進させることができるため、耐酸性が向上する。

有機溶媒は、水と非混和性であり、かつ多官能芳香族酸ハロゲン化物を溶解し、支持膜を破壊しないものが好ましく、多官能アミン化合物および多官能芳香族酸ハロゲン化物に対して不活性であるものであればよい。また、有機溶媒の沸点または初留点が１００℃以上であると、有機溶媒の残存率を制御しやすく、好ましい。好ましい例として、ｎ−ノナン、ｎ−デカン、ｎ−ウンデカン、ｎ−ドデカン、イソデカン、及びイソドデカンなどの炭化水素化合物が挙げられる。

多官能芳香族酸ハロゲン化物の有機溶媒溶液の多官能芳香族アミン化合物水溶液と接触させた多孔性支持層への接触の方法は、多官能芳香族アミン水溶液の多孔性支持層への被覆方法と同様に行えばよい。

工程（ｃ）において多官能芳香族酸ハロゲン化物を溶解させた溶液Ｂを接触させ加熱する。工程（ｂ）にて生成したポリアミド分離機能層には、重合に由来するアミド基、未反応官能基に由来するアミノ基とカルボキシ基が存在する。溶液Ｂを添加することによって未反応のアミノ基がさらに反応する。このとき、加熱により対流が生じるため、さらなるひだ高さ向上と反応の促進が起こる。その結果、ひだ高さが１００ｎｍ以上の割合が増加し、さらに、アミノ基／アミド基のモル比ｙが小さくなり、カルボキシ基／アミド基のモル比ｘは変化しない又は大きくなるため、ｙ／ｘが小さくなる。

加熱処理する温度としては５０℃以上１８０℃以下、好ましくは６０℃以上１６０℃以下である。さらに加熱処理後の多孔性支持層上の有機溶媒の残存率が加熱処理前の３０％以上８５％以下であることが好ましい。ここで有機溶媒の残存率としては、工程（ｂ）直前の膜重量、及び工程（ｃ）直後の膜重量から、下記式により求めた値とした。
有機溶媒残存率（％）＝｛（工程（ｃ）直後の膜重量−工程（ｂ）直前の膜重量）／（溶液Ａの重量＋溶液Ｂの重量）｝×１００

有機溶媒の残存率を制御する方法としては、オーブン温度や膜面風速、加熱時間により制御することができる。加熱処理温度が５０℃以上であり、かつ有機溶媒の残存率が８５％以下であることにより、熱による界面重合反応の促進と界面重合中の多官能芳香族酸ハロゲン化物の濃縮による界面重合反応の促進の相乗効果が得られるため、アミド基量が大きくなり、ｘ＋ｙが０．９８以下となる。また、有機溶媒の残存率が３０％以上であることにより、界面重合により生成するオリゴマー分子の運動性が確保でき、界面重合反応速度の低下が抑制され、ｘ＋ｙが０．９８以下となる。

工程（ｄ）において、反応後の有機溶媒溶液を液切りする工程により、有機溶媒を除去する。有機溶媒の除去は、例えば、膜を垂直方向に把持して過剰の有機溶媒を自然流下して除去する方法、送風機で風を吹き付けることで有機溶媒を乾燥除去する方法、水とエアーの混合流体で過剰の有機溶媒を除去する方法等を用いることができる。

有機溶媒の除去に要する時間は、１分以内であることが好ましい。液切りをおこなわない場合や時間が長すぎる場合、反応が長時間にわたって進行し、厚い架橋ポリアミド層が形成されてｘ＋ｙが０．５０未満となり、透水性の低い膜が生成する。また、雰囲気温度上昇のみによって溶媒蒸発を行えば、溶媒の蒸発が終了するまでに膜中の水分の過度な蒸発が起こって透水性が低下する傾向がある。

３．複合半透膜の利用
本発明の複合半透膜は、プラスチックネットなどの供給水流路材と、トリコットなどの透過水流路材と、必要に応じて耐圧性を高めるためのフィルムと共に、多数の孔を穿設した筒状の集水管の周りに巻回され、スパイラル型の複合半透膜エレメントとして好適に用いられる。さらに、このエレメントを直列または並列に接続して圧力容器に収納した複合半透膜モジュールとすることもできる。

また、上記の複合半透膜やそのエレメント、モジュールは、それらに供給水を供給するポンプや、その供給水を前処理する装置などと組み合わせて、流体分離装置を構成することができる。この分離装置を用いることにより、供給水を飲料水などの透過水と膜を透過しなかった濃縮水とに分離して、目的にあった水を得ることができる。

本発明に係る複合半透膜によって処理される供給水としては、例えば、海水、かん水、排水等の５００ｍｇ／Ｌ以上１００ｇ／Ｌ以下のＴＤＳ（Ｔｏｔａｌ Ｄｉｓｓｏｌｖｅｄ Ｓｏｌｉｄｓ：総溶解固形分）を含有する液状混合物が挙げられる。一般に、ＴＤＳは総溶解固形分量を指し、「質量÷体積」あるいは「重量比」で表される。定義によれば、０．４５ミクロンのフィルターで濾過した溶液を３９．５℃以上４０．５℃以下の温度で蒸発させ残留物の重さから算出できるが、より簡便には実用塩分（Ｓ）から換算する。

流体分離装置の操作圧力は高い方が溶質除去率は向上するが、運転に必要なエネルギーも増加すること、また、複合半透膜の耐久性を考慮すると、複合半透膜に被処理水を透過する際の操作圧力は、０．５ＭＰａ以上、１０ＭＰａ以下が好ましい。供給水温度は、高くなると溶質除去率が低下するが、低くなるにしたがい膜透過流束も減少するので、５℃以上、４５℃以下が好ましい。また、供給水ｐＨが高くなると、海水などの高溶質濃度の供給水の場合、マグネシウムなどのスケールが発生する恐れがあり、また、高ｐＨ運転による膜の劣化が懸念されるため、中性領域での運転が好ましい。

以下に実施例によって本発明をさらに詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例によってなんら限定されるものではない。
実施例、比較例における官能基解析（カルボキシ基・アミノ基・アミド基の定量）、ひだ凸部高さ解析、及び有機溶媒残存率は以下のように測定した。以下、特段の記述がない場合は、２５℃で操作を行った。

（カルボキシ基・アミノ基・アミド基の定量）
複合半透膜５ｍ^２から基材を物理的に剥離させ、多孔性支持層と分離機能層を回収した。２４時間静置することで乾燥させた後、ジクロロメタンの入ったビーカー内に少量ずつ加えて撹拌し、多孔性支持層を構成するポリマーを溶解させた。ビーカー内の不溶物を濾紙で回収した。この不溶物をジクロロメタンの入ったビーカー内に入れ攪拌し、ビーカー内の不溶物を回収した。この作業をジクロロメタン溶液中に多孔性支持層を形成するポリマーの溶出が検出できなくなるまで繰り返した。回収した分離機能層は真空乾燥機で乾燥させ、残存するジクロロメタンを除去した。得られた分離機能層は凍結粉砕によって粉末状の試料とし、固体ＮＭＲ法測定に用いられる試料管内に封入して、ＣＰ／ＭＡＳ法、及びＤＤ／ＭＡＳ法による^１３Ｃ固体ＮＭＲ測定を行った。^１３Ｃ固体ＮＭＲ測定には、例えば、Ｃｈｅｍａｇｎｅｔｉｃｓ社製ＣＭＸ−３００を用いることができる。測定条件例を以下に示す。

基準物質：ポリジメチルシロキサン（内部基準：１．５６ｐｐｍ）
試料回転数：１０．５ｋＨｚ
パルス繰り返し時間：１００ｓ
得られたスペクトルから、各官能基が結合している炭素原子由来のピークごとにピーク分割を行い、分割されたピークの面積から、カルボキシ基・アミノ基・アミド基の官能基量比を定量した。

（ひだ凸部高さ）
複合半透膜をＰＶＡで包埋し、ＯｓＯ_４で染色し、これをウルトラミクロトームで切断して超薄切片を作製した。得られた超薄切片を、透過型電子顕微鏡を用いて断面写真を撮影した。透過型電子顕微鏡により撮影した断面写真を画像解析ソフトに読み込み、長さ２．０μｍの距離におけるひだ凸部高さとひだ凹部深さを測定し、上述したように１０点平均面粗さを算出した。この１０点平均面粗さに基づいて、１０点平均面粗さの５分の１以上の高さを有する凸部について、その凸部の高さを測定した。さらに、ひだ凸部高さの中間値を算出した。

（変形量）
変形量を上述の方法で測定した。
分離機能層の表面を原子間力顕微鏡（ＡＦＭ）にて純水中で観察し、２μｍ四方範囲の任意の３つの領域を選択した。これらの３つの領域に含まれる凸部を、それぞれの領域において１０点、つまり合計３０点選択した。さらに、選択した凸部の頂点を中心とした直径１００ｎｍの円領域内の一点を５ｎＮの力で押し込んだときに２．５ｎｍ以下の変形量を示す凸部の数Ｘを数え、割合（Ｘ／３０）を求めた。
なお、凸部の変形量（Ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ）は、上述のとおり、原子間力顕微鏡（ＡＦＭ）のタッピングモードで測定した。
原子間力顕微鏡はＢｒｕｋｅｒ ＡＸＳ社製Ｄｉｍｅｎｓｉｏｎ ＦａｓｔＳｃａｎを用いた。カンチレバーの探針の形状は円錐形（ピラミッド型）であった。

（有機溶媒残存率）
有機溶媒残存率は、工程（ｂ）直前の膜重量、工程（ｃ）直後の膜重量から、下記式により求めた値とした。
有機溶媒残存率（％）＝｛（工程（ｃ）直後の膜重量−工程（ｂ）直前の膜重量）／（溶液Ａの重量＋溶液Ｂの重量）｝×１００

複合半透膜の各種特性は、複合半透膜に、ｐＨ６．５に調整した海水（ＴＤＳ濃度３．５％、ホウ素濃度約５ｐｐｍ）を操作圧力５．５ＭＰａで供給して膜ろ過処理を２４時間行い、その後の透過水、供給水の水質を測定することにより求めた。

（膜透過流束）
供給水（海水）の膜透過水量を、膜面１平方メートルあたり、１日あたりの透水量（立方メートル）でもって膜透過流束（ｍ^３／ｍ^２／日）を表した。

（ホウ素除去率）
供給水と透過水中のホウ素濃度をＩＣＰ発光分析装置（日立製作所製 Ｐ−４０１０）で分析し、次の式から求めた。
ホウ素除去率（％）＝１００×｛１−（透過水中のホウ素濃度／供給水中のホウ素濃度）｝

（耐酸性試験）
複合半透膜をｐＨ１に調整した硫酸水溶液に２４時間浸漬した後水で十分に洗浄した。
耐薬品性は浸漬前後での膜透過流束比とホウ素ＳＰ比から求めた。
膜透過流束比＝浸漬後の膜透過流束／浸漬前の膜透過流束
ホウ素ＳＰ比＝（１００−浸漬後のホウ素除去率）／（１００−浸漬前のホウ素除去率）

（参考例１）
ポリエステル不織布（通気量２．０ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃ）上にポリスルホン（ＰＳｆ）の１６．０重量％ＤＭＦ溶液を２５℃の条件下で２００μｍの厚みでキャストし、ただちに純水中に浸漬して５分間放置することによって支持膜を作製した。

（実施例１）
国際公開第２０１１／１０５２７８号記載の方法にならい複合半透膜を製膜した。参考例１によって得られた多孔性支持膜を、ｍ−フェニレンジアミン（ｍ−ＰＤＡ）の６重量％を含む水溶液中に２分間浸漬し、該支持膜を垂直方向にゆっくりと引き上げた。エアーノズルから窒素を吹き付け、支持膜表面から余分な水溶液を取り除いた後、トリメシン酸クロリド（ＴＭＣ）０．１６重量％を含む４０℃のデカン溶液（溶液Ａ）を表面が完全に濡れるように塗布したのち、１２０℃のオーブンに入れた。さらにＴＭＣ０．３２重量％を含むデカン溶液（溶液Ｂ）を塗布した後、有機溶媒残存率が６０％となるまで加熱した。その後、膜から余分な溶液を除去するために膜を垂直にして６０秒液切りを行い、送風機を使い２０℃の空気を３０秒吹き付けて乾燥させ、複合半透膜を得た。

（実施例２〜５）
溶液Ａ接触温度、溶液Ｂ接触後の有機溶媒残存率を、表１に示す値に変更した以外は、実施例１と同様にして実施例２〜５の複合半透膜を得た。

（実施例６）
ＴＭＣを精製せずに用いたことと、有機溶媒残存率を５８％にした以外は、実施例１と同様にして実施例６における複合半透膜を得た。

（実施例７）
液切り時、膜を垂直にして１８０秒液切りを行った以外は、実施例１と同様にして実施例７における複合半透膜を得た。

（比較例１）
溶液Ａ接触温度、溶液Ｂの濃度、溶液Ｂ接触後の有機溶媒残存率、液切り所要時間を、表１に示す値に変更した以外は、実施例１と同様にして比較例１の複合半透膜を得た。

（比較例２、３）
溶液Ｂを接触させる工程を省略し、溶液Ａ接触温度、有機溶媒残存率、液切り所要時間を、表１に示す値に変更した以外は、実施例１と同様にして比較例２及び３の複合半透膜を得た。

（比較例４）
溶液Ｂを接触させる工程、１２０℃のオーブンに入れる工程を省略し、溶液Ａ接触温度、有機溶媒残存率、液切り所要時間を、表１に示す値に変更した以外は、実施例１と同様にして比較例４の複合半透膜を得た。

（比較例５）
１２０℃のオーブンに入れる工程を省略し、溶液Ａ接触温度、溶液Ｂ接触後の有機溶媒残存率、液切り所要時間を、表１に示す値に変更した以外は、実施例１と同様にして比較例５の複合半透膜を得た。

（比較例６）
溶媒としてイソオクタンを用い、溶液Ａ接触温度、溶液Ｂの濃度、溶液Ｂ接触後の有機溶媒残存率、液切り所要時間を、表１に示す値に変更した以外は、実施例１と同様にして比較例６の複合半透膜を得た。

（比較例７）
参考例１によって得られた多孔性支持膜をｍ−ＰＤＡの４重量％を含む水溶液中に２分間浸漬し、該支持膜を垂直方向にゆっくりと引き上げた。エアーノズルから窒素を吹き付け、支持膜表面から余分な水溶液を取り除いた後、ＴＭＣ０．１６重量％を４０℃のデカン溶液に溶解し、支持膜表面が完全に濡れるように塗布した。その後、膜から余分な溶液を除去するために膜を垂直にして６０秒液切りを行い、送風機を使い２０℃の空気を吹き付けて乾燥させた。次に、膜を硫酸によりｐＨ１に調整した９０℃の熱水に２分間浸漬し、続いて４０℃の水に２分間浸漬することで、比較例７の複合半透膜を得た。

（比較例８）
参考例１によって得られた多孔性支持膜をｍ−ＰＤＡの４重量％を含む水溶液中に２分間浸漬し、該支持膜を垂直方向にゆっくりと引き上げた。エアーノズルから窒素を吹き付け、支持膜表面から余分な水溶液を取り除いた後、ＴＭＣ０．１６重量％を４０℃のデカン溶液に溶解し、支持膜表面が完全に濡れるように塗布した。その後、膜から余分な溶液を除去するために膜を垂直にして９０秒液切りを行い、送風機を使い２０℃の空気を吹き付けて乾燥させた。次に、膜を５０℃の水で２分間洗浄し、５００ｐｐｍのｍ−ＰＤＡを含む水溶液に６０分間浸漬した。次に、膜を硫酸によりｐＨ３に調整した、０．３重量％の亜硝酸ナトリウムを含む３５℃の水溶液に１分間浸漬し、続いて水で洗浄した。最後に、０．１重量％の亜硫酸ナトリウム水溶液に２分間浸漬することで、比較例８の複合半透膜を得た。

（比較例９）
参考例１によって得られた支持膜を、ｍ−ＰＤＡの５．５重量％水溶液中に２分間浸漬し、該支持膜を垂直方向にゆっくりと引き上げ、エアーノズルから窒素を吹き付け支持膜表面から余分な水溶液を取り除いた後、ＴＭＣ０．１６５重量％を含む２５℃のｎ−デカン溶液を表面が完全に濡れるように塗布して１分間静置した。次に、膜から余分な溶液を除去するために膜を１分間垂直に保持して６０秒液切りした後、５０℃の熱水で２分間洗浄して複合半透膜を得た。得られた複合半透膜を、ｐＨ３、３５℃に調整した、亜硝酸ナトリウム０．４重量％水溶液に１分間浸漬した。亜硝酸ナトリウムのｐＨの調整は硫酸で行った。次に、３５℃のｍ−ＰＤＡ０．３重量％水溶液に１分間浸漬させ、ジアゾカップリング反応を行った。最後に３５℃の０．１重量％の亜硫酸ナトリウム水溶液に２分間浸漬することで、比較例９の複合半透膜を得た。

（比較例１０）
参考例１によって得られた支持膜を、ｍ−ＰＤＡの２．０％水溶液中に２分間浸漬した。２分間浸漬し、該支持膜を垂直方向にゆっくりと引き上げ、ゴムローラーを用いて圧縮し、支持膜表面から余分な水溶液を取り除いた後、ＴＭＣ０．１０重量％を含むｎ−ヘキサン溶液を表面が完全に濡れるように塗布して１０秒間静置した。得られた膜を空気乾燥した。

（比較例１１）
ポリスルホンの濃度が１８．０重量％である以外は参考例１と同様の方法で得た支持膜を、２．０％のｍ−ＰＤＡ、１％のトリエチルアミン、及び２．３％のカンファースルホン酸を含む水溶液に２分間入れてから取り出した後、支持膜上における過剰の水溶液を２５ｐｓｉのローラーを用いて除去し、１分乾燥した。
次に、ＩＳＯＰＡＲ Ｃ（エクソン・モービル製）に０．１０体積％のＴＭＣを含有した有機溶液を支持膜上部に、上記支持膜を線速１ｍ／ｍｉｎで移動させ、上記支持膜１ｍ^２あたり１００ｍｌの量で滴下した。このとき、有機溶液の液滴あたりの体積は０．０１ｍＬであった。支持膜の幅方向に１ｃｍの感覚で液滴を同時滴下し、移動方向に１．７回／ｓｅｃの周期で液滴を滴下した。滴下後、６０℃のオーブンにおいて１０分間乾燥した。

（比較例１２）
ポリスルホンの濃度が１６．５重量％である以外は参考例１と同様の方法で得た支持膜を、ｍ−ＰＤＡの３．５重量％水溶液中に２分間浸漬し、該支持膜を垂直方向にゆっくりと引き上げ、エアーノズルから窒素を吹き付け支持膜表面から余分な水溶液を取り除いた後、ＴＭＣ０．１４重量％、ＴＭＣのモノ加水分解体を０．０６重量％、およびＴＭＣに対して１．１当量のリン酸トリブチルを含む２５℃のＩＳＯＰＡＲ Ｌ（エクソン・モービル製）溶液を表面が完全に濡れるように塗布して１分間静置した。次に、膜から余分な溶液を除去するために膜を１分間垂直に保持して液切りした後、５０℃の熱水で２分間洗浄して複合半透膜を得た。最後に２５℃の純水で２４時間浸漬した。

以上の実施例、比較例で得られた複合半透膜のひだ凸部高さが１００ｎｍ以上である割合、凸部を５ｎＮの力で押し込んだ際の変形量が２．５ｎｍ以下となる凸部の割合、末端官能基、耐酸性試験前後の膜性能を表２に示す。実施例に示すように、本発明の複合半透膜は、高い透水性能と除去性能を持ち、かつ高い耐酸性を有することが分かる。

本発明を特定の態様を用いて詳細に説明したが、本発明の意図と範囲を離れることなく様々な変更及び変形が可能であることは、当業者にとって明らかである。なお本出願は、２０１５年１２月２５日付で出願された日本特許出願（特願２０１５−２５４７２４）に基づいており、その全体が引用により援用される。

本発明の複合半透膜は、かん水や海水の脱塩に好適に用いることができる。

１ ひだ構造
２ 分離機能層
３ 多孔性支持層

Claims (5)

1. 支持膜と、前記支持膜上に設けられた分離機能層とを備える複合半透膜であって、
   前記分離機能層が、架橋芳香族ポリアミドを含有すると共に、凸部と凹部とを備えるひだ構造を有し、前記ひだ構造の凸部において高さが１００ｎｍ以上である凸部の数の割合が８０％以上であり、
   かつ、前記分離機能層が、アミノ基、カルボキシ基、及びアミド基を含み、ｙ／ｘ≦０．８１
   であることを特徴とする複合半透膜。
   ｘ：^１３Ｃ固体ＮＭＲにより測定したカルボキシ基とアミド基のモル比（カルボキシ基／アミド基）
   ｙ：^１３Ｃ固体ＮＭＲにより測定したアミノ基とアミド基のモル比（アミノ基／アミド基）
2. ｘ＋ｙが０．５０以上である請求項１に記載の複合半透膜。
3. ｘ＋ｙが０．９８以下である請求項１または２に記載の複合半透膜。
4. 凸部を５ｎＮの力で押し込んだ際の変形量が２．５ｎｍ以下となる凸部が４０％以上を占める請求項１〜３のいずれか１項に記載の複合半透膜。
5. 前記分離機能層が架橋全芳香族ポリアミドからなる、請求項１〜４のいずれか１項に記載の複合半透膜。

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