JPWO2010098381A1 - Re−tm系混合物からの希土類元素の回収方法 - Google Patents
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Abstract
Description
本発明において、「遷移金属」とは、周期表で第3族元素から第11族元素の間に存在する元素のうち、上記の希土類元素以外の元素を意味する。
金属元素を含有する部品の製造工程において発生した加工・切削屑を「スラッジ」という。特に、Nd−Fe−B系磁石の加工・成形過程で発生するスラッジを「Nd−Fe−B系スラッジ」という。
そのようなレアメタル成分を含有する部品や材料として、ハードディスクドライブ、ハイブリッド自動車等のモーター、MRI、音響機器などに用いられているNd−Fe−B系磁石、そのほか磁石としてはSm−Fe−N系磁石、La−Co系磁石、磁石以外には、Tb,Dy,Fe,Co等を含有する光磁気ディスク、Y,Fe,Co等を含有するYAGレーザー、La,Ce,Nd,Fe等を含有する発火石、およびLa,Ce,Nd,Ni,Co,Al,Mn等を含有する水素吸蔵合金が例示される。
炭素と酸素の熱力学的平衡反応は式(3)により表現される。
2C + O2 = 2CO
ΔGo = -223532 - 175.4T (3)
ここで、ΔGoは標準の自由エネルギー変化(J)であり、Tは温度(K)である。
ΔGo = -RTln{PCO 2/(aC 2・PO2)} (4)
ここで、Rは気体定数、PCOはCOの分圧、aCは炭素の活量、およびPO2は酸素の分圧である。
PO2 = P・(1 - α) / (1 + α) (5)
PCO = P・2α / (1 + α) (6)
で与えられる。全圧Pを1atmとし、温度ごとに式(3)、(5)、(6)を式(4)に代入してαの値を求め、このαを(5)式に代入して算出したPO2を図1上に示した。図1に示されるように、黒鉛坩堝内の酸素分圧は、平衡状態において10−15〜10−18atm程度になるように自律的に制御される。
(1)希土類元素および遷移金属の回収方法であって、希土類元素とFeを含む遷移金属とを含有する化合物および/または混合物であるRE−TM系混合物を黒鉛坩堝内に装入する装入ステップ、当該RE−TM系混合物が内部に装入された黒鉛坩堝を加熱して、希土類元素を主成分とする酸化物相と遷移金属を含む金属相とに前記RE−TM系混合物を分離させるとともに、前記RE−TM系混合物を溶融させる分離ステップ、および前記RE−TM系混合物を、希土類元素を主成分とする酸化物と遷移金属を含む金属または合金とに分離して、それぞれを回収する回収ステップを備える方法。
(4)分離ステップにおいて、前記RE−TM系混合物を炭素含有物質とともに溶融させることを特徴とする上記(1)記載の回収方法。
0 < WC ≦ WFe × MC × NC / ( MC × NC+ MFe × NFe ) (i)
NC ≦ 1012.728 / T + 0.7271 × log T - 3.049 (ii)
ここで、WFe(g):黒鉛坩堝に装入されたFe量、T (K):分離ステップにおける黒鉛坩堝内温度であって、1623K超1973K未満の範囲で変動する、MFe(g):Feの原子量55.85、MC (g):Cの原子量12、NC:Fe-C系におけるFe中炭素のモル分率換算の飽和溶解度、およびNFe= 1 - NCである。
本発明においては、RE−TM系混合物を、黒鉛坩堝内に装入し、この黒鉛坩堝を加熱して、希土類元素を主成分とする酸化物相と遷移金属を含む金属相とに分離させるとともに、RE−TM系混合物を溶融させる。ここで、相分離、溶融の順序は問わない。こうして相分離・溶融を行うことによって、希土類元素を主成分とする酸化物と、金属Feあるいは他の遷移金属を含有するFeの合金に分離する。
NC ≦ 1012.728 / T + 0.7271 × log T - 3.049 (2)
ここで、WFe(g):黒鉛坩堝に装入されたFe量、T (K):分離ステップにおける黒鉛坩堝内温度であって、1623K超1973K未満の範囲で変動する、MFe(g):Feの原子量55.85、MC (g):Cの原子量12、NC:Fe-C系におけるFe中炭素のモル分率換算の飽和溶解度、およびNFe= 1 - NCである。
実施例で使用している試料はいずれも加工、切削工程で発生したNd−Fe−B系スラッジである。その組成は、質量%で、Nd:19.91%、Pr:5.65%、Dy:4.41%、Tb:0.01%、Fe:53.87%、B:0.77%、Co:0.08%、C:1.36%、Al:0.19%、および残部不純物である。このNd−Fe−B系スラッジは、超純水で洗浄した後、空気中で乾燥し水分を十分に除去した後、平均粒径は10〜20μmになるように粉砕して、実験に用いた。以下、この前処理が施されたNd−Fe−B系スラッジを「Nd−Fe−B系スラッジ試料」という。
Nd−Fe−B系スラッジ試料21.2gを黒鉛坩堝に装入し、電気炉を用いて、工業用Ar(純度99.99体積%、酸素濃度10ppm)を50mL/min.(標準状態換算)で導入し、300K/hで1823Kまで加熱し、3時間保持した。その後、試料を炉から取り出し、Arガスを吹き付けて冷却した。
2CO + O2= 2CO2
ΔGo= -568000+ 175.48T (7)
測定されたCO分圧およびCO2分圧を式(7)に適用した結果、平衡の酸素分圧として1823Kで5×10−11atmが算出された。この値は、式(3)による平衡により決定される酸素分圧と同程度、すなわち、図1でNd、Pr、Dyが酸化し、Feが酸化しない酸素分圧の範囲内にある。
表1に回収された金属相(表中「合金Fe」で示されている。)、酸化物相(表中「希土類酸化物」で示されている。)の組成を示す。金属相はFeを主成分とする相、酸化物相は希土類元素Nd、Dy、Prを主成分とする相である。表1における数値は、各相の質量を100%としたときの各元素の含有量(単位:質量%)を意味する。
一方、表2および3は、従来技術である特許文献1の表1および2を転記したものであり、スラッジにスラッジ中の希土類元素の純分とほぼ同量(重量比で0.75または1.1)の高価なNd金属屑を添加して回収を行った結果がこれらの表に示されている。表2および3に示されるように、特許文献1に開示される技術によれば、合金中の遷移金属元素(Fe+Co)の濃度は99.7または99.8%、回収スラグ中の希土類元素(Nd+Dy+Pr)の濃度は88.9または95.9%であった。この結果と比較して、本発明に係る回収方法では、同等かそれ以上の純度で希土類元素(Nd、Dy、Pr)、遷移金属(Fe、Co)が回収された。
1823Kに保持した電気炉に、Nd−Fe−B系スラッジ試料0.15gを充填したPt坩堝を導入し、空気中で1時間保持した。その後、試料を炉から取り出し、Arガスを吹き付けて冷却した。
金属相と酸化物相の2相には分離せず均一な酸化物相が確認された。
(実施例3)
1823Kに保持した電気炉に、Nd−Fe−B系スラッジ試料1gを充填した黒鉛坩堝を導入し、空気中で1時間保持した。その後、試料を炉から取り出し、Arガスを吹き付けて冷却した。
金属相と酸化物相の2相に分離しているのが確認された。つまり、空気雰囲気中でも黒鉛坩堝内は黒鉛と酸素の反応により酸素分圧が制御されていることがわかる。
1823Kに保持した電気炉を用いて、工業用Ar、純度99.99vol%、酸素濃度10ppm、50mL/min (s.t.p.(Standard Temperature and Pressure))を導入し、以下のような条件でそれぞれNd−Fe−B系スラッジ試料を黒鉛坩堝中で以下の(1)〜(4)の条件で熱処理した。
(2)Nd−Fe−B系スラッジ試料1gに黒鉛粉末0.02gを添加、保持時間2分間、
(3)Nd−Fe−B系スラッジ試料1g、保持時間10分間、
(4)Nd−Fe−B系スラッジ試料1gに黒鉛粉末0.02gを添加、保持時間10分間、
保持後、試料を炉から取り出し、Arガスを吹き付けて冷却した。
条件(2)により得られた試料は、金属相と酸化物相の2相に分離している。これに対し、条件(1)により得られた試料は、溶融が不十分で分離が完全には生じていない結果となった。
1823Kに保持した電気炉を用いて、工業用Ar、純度99.99vol%、酸素濃度10ppm、50mL/min (s.t.p.(Standard Temperature and Pressure))を導入し、それぞれNd−Fe−B系スラッジ試料を黒鉛坩堝中で以下の(1)〜(4)の条件で熱処理した。
Claims (6)
- 希土類元素および遷移金属の回収方法であって、
希土類元素とFeを含む遷移金属とを含有する化合物および/または混合物であるRE−TM系混合物を黒鉛坩堝内に装入する装入ステップ、
当該RE−TM系混合物が内部に装入された黒鉛坩堝を加熱して、希土類元素を主成分とする酸化物相と遷移金属を含む金属相とに前記RE−TM系混合物を分離させるとともに、前記RE−TM系混合物を溶融させる分離ステップ、および
前記RE−TM系混合物を、希土類元素を主成分とする酸化物と遷移金属を含む金属または合金とに分離して、それぞれを回収する回収ステップ
を備える方法。 - 溶融ステップにおいて、前記RE−TM系混合物を溶融させるときに黒鉛坩堝に1ppm〜1%の酸素を含む不活性ガスからなるガスを導入する請求項1記載の回収方法。
- 装入ステップにおいて黒鉛坩堝に装入される前記RE−TM系混合物の平均粒径が10〜20μmである、請求項1記載の回収方法。
- 分離ステップにおいて、前記RE−TM系混合物を炭素含有物質とともに溶融させることを特徴とする請求項1記載の回収方法。
- 装入ステップにおいて黒鉛坩堝に装入される前記炭素含有物質における炭素含有量Wc(単位:g)の範囲は式(i)および(ii)で与えられる請求項4記載の回収方法:
0 < WC ≦ WFe × MC × NC / ( MC × NC+ MFe × NFe ) (i)
NC ≦ 1012.728 / T + 0.7271 × log T - 3.049 (ii)
ここで、WFe(g):黒鉛坩堝に装入されたFeの量、T (K):分離ステップにおける黒鉛坩堝内温度であって、1623K超1973K未満の範囲で変動する、MFe(g):Feの原子量55.85、MC (g):Cの原子量12、NC:Fe-C系におけるFe中炭素のモル分率換算の飽和溶解度、およびNFe= 1 - NCである。 - 装入ステップにおいて、前記炭素含有物質に含有される炭素量および黒鉛坩堝に装入されたFe量が下記式(iii)を満たすように、前記炭素含有物質は黒鉛坩堝に装入される請求項5記載の回収方法。
0.017 WFe< WC < 0.048 WFe (iii)
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