JPWO2005008862A1 - 薄型ハイブリッド着磁型リング磁石、ヨーク付き薄型ハイブリッド着磁型リング磁石、および、ブラシレスモータ - Google Patents
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Abstract
Description
ブラシレスモータにおいて使用されるリング磁石は、通常、複数極に着磁され使用されている。その配向と着磁方法には、ラジアル着磁したものと極異方着磁したものがある。
ラジアル着磁のリング磁石は、極異方着磁の場合に比べれば、配向、または、着磁が容易であるが、表面磁束がかなり劣り、磁極間の界面で急激に磁束が変化するためコギングトルクが大きく、その改善が要求されていた。
ラジアル配向のリング磁石に関しては、ラジアル異方性リング磁石と極異方性リング磁石の上記の問題点を解決するために、特開平6−124822号に記載された発明のように、ラジアル異方性リング磁石において、高異方性配向、着磁と低異方性配向、着磁を交互に付与した構造を付与した異方性リング磁石が提案されているが、コギングトルクは低減するものの、トルク性能が低下していた。
、前述のリング磁石の中の異方性希上類ボンド磁石(特にNdFeB系磁石)においては、配向が必要なその他の異方性磁石に比べると、大きな配向磁場を必要とする。このため、ボンド磁石の肉厚を1磁極の幅の1/2にしたとしても、配向を実現するに十分な磁束は、リング状のボンド磁石の表面側の部分に沿って分布するため、内側の部分では配向せず、肉厚が有効に使用されていないという問題がある。すなわち、モータとして同じトルクを発生するに必要な磁石の材料量が増大するという問題がある。また、図6に示すように、肉厚を1磁極間の幅の1/2よりも薄く形成したとしても、配向磁場が磁極間の近接した表面部に沿って形成されるため、主極部の配向が十分ではなく異方性希土類ボンド磁石においては、モータ性能を引き出すための極異方配向及び着磁を実現することはできておらず、極異方性配向及び着磁の希土類異方性ボンド磁石は知られていない。
よって、希土類ボンド磁石では、ラジアル配向しか得られないものであった。
また、発明の他の目的は、リング形状の異方性希土類ボンド磁石や異方性希土類焼結磁石において、主極における配向と着磁とを十分に実現すると共に、主極間においても配向を十分に実現することで、主極間の法線方向の着磁成分を滑らかに変化させることで、コギングトルクの低減とトルク性能を増大させることである。
これにより、磁石(単位磁極)使用量当たりの表面磁束を向上できるため、磁石(単位磁極)使用量当たりのブラシレスモータの高トルク化を実現できる。
本発明において使用する材料は、フェライト系磁石、希土類系磁石等のいずれの材質でも良く、等方性、異方性磁石のいずれでも良い。また、焼結磁石、ボンド磁石のいずれでも良い。
ここで、より好ましくは、本発明を希土類系磁石に用いることにより、高価で、希少資源である希土類元素の使用量を大幅に低減することができる。
しかしながら、本発明を異方性希土類ボンド磁石に用いた場合には、極異方着磁磁石が得られず、ラジアル着磁磁石しか得られていないボンド磁石において、単位磁石体積当たりのトルクを増大させ、かつ、コギングトルクを減少させた磁石を提供できることに、極めて有効である。
なお、異方性磁石の場合は、本発明のごとく着磁された着磁パターンを得るには、着磁したのと同様の配向磁場を成形体に事前に印加して、磁場配向させておく必要がある。
また、図1に示すように、界面部12bの幅wを、界面部両端の境界面111間の外径側の周方向の幅とし、磁石厚さをhとする。磁石厚さhに対する界面部の幅wの比がw/h=2のときに、異方性希土類ボンド磁石(特にNdFeB系磁石)以外の磁石のような一般的な場合には、幅wの全体に渡り極異方着磁とすることができる。この場合に、界面部の幅wを外径側とするのは、モータに使用された場合に外側にあるステータまたはロータと対抗する面が外周面側にあるからである。内周面を内側にあるロータまたはスタータに対する対抗面とするモータの磁石とした場合には、界面部の幅wは内周側の周方向の幅とされる。しかし、磁石厚さの1/2のところの円周上での幅で定義しても良い。磁極の幅Wも同様に、両端の境界面15間にある外周面上、内周面上、または肉厚の1/2の周面上の幅と定義する。
図16、17に、w/hとコギングトルクとの関係、w/hとトルクとの関係を、それぞれ、示す。図16,17に関する固定条件は、以下の通りである。図14、15と同様に、材料は、Nd−Fe−B系の異方性希土類ボンド磁石100を使用した。磁極数は10極,磁石外径はφ50mm,ステータのティース極数は9極で、その積厚は70mmである。コイル起磁力を150AT/スロットとし、変動条件としては,W/h=8の条件下でwを変化させた。
本発明では、W/hが4以上が望ましい。Wは磁石の直径と磁極数とで決定されるが、4以下では、磁石の厚さが無駄に厚くなり過ぎるので望ましくない。図14(a)より明らかなように、4以上では、極異方配向の場合(図14(a)における本発明に係る特性のW/h=2の点が極異方配向となる)に比べ,磁石の単位体積のモータのトルクを50%以上向上することができる。一方、W/hが20以上では、w/hの要請から、1磁極内に占める界面部の占める割合が小さくなり、主極部における磁束密度の向上、したがって、最大表面磁束の向上が得られない。また、界面部の占める領域が狭くなるので、この部分での着磁の磁化ベクトルが滑らかに変化しないために、十分にコギングトルクの減少が図れない。更に、図15に示すように、W/hが20以下のときに、単位磁石体積当たりのコギングトルクがラジアル着磁の磁石を用いたモータに比べて5%低下し、本発明のハイブリッド着磁の磁石の優位性が示される。
ここでは、一例として、上記に実験条件を開示したが、この単位磁石体積当たりのモータトルクとコギングトルクとW/hの関係、及び、モータトルクとコギングトルクとw/hの関係は、上記の実験条件でのみ成立するものではなく、その他の任意の条件においても成立する。
本発明においては、磁極の幅Wと磁石の厚さhとの関係において、W/hは、2を超えて、20以下であることが望ましい。この範囲の場合に、ラジアル配向の磁石を用いた場合に比べて、単位磁石体積当たりのモータトルクとコギングトルクにおいて、本発明のハイブリッド配向の磁石の優位性が得られる。図14(a)に示すように、W/hが2を超えたときに、単位磁石体積当たりのトルクは、ラジアル配向の磁石を用いたモータのトルクと同等以上となり、本発明のハイブリッド着磁の磁石の優位性が示される。この点が本発明の最大の特徴である。
また、図15に示すように、W/hが20以下のときに、単位磁石体積当たりのコギングトルクがラジアル着磁の磁石を用いたモータに比べて少なくとも5%低下し、本発明のハイブリッド着磁の磁石の優位性が示される。
本発明においては、磁極の幅Wと磁石の厚さhとの関係において、W/hは、2を超えて、8以下であることがより望ましい。この範囲の場合に、ラジアル配向の磁石を用いた場合に比べて、単位磁石体積当たりのモータトルクとコギングトルクにおいて、本発明のハイブリッド配向の磁石の優位性が得られる。W/hが2を超えたときは、前述と場合と同じ理由であるが、図14(a)に示すように、W/hが8以下のときに、単位磁石体積当たりのトルクは、ラジアル配向の磁石を用いたモータのトルクよりも大きくなり、本発明のハイブリッド着磁の磁石の高トルク化における優位性が示される。図14(b)において、本発明のハイブリッド磁石とラジアル異方性磁石の単位磁石体積当たりのトルク比とW/hの関係を示した。この結果より、W/hが8以下において、本発明のハイブリッド磁石が、単位磁石体積当たりのモータトルクが優れることが明確にわかる。
更に、素材として、異方性希土類ボンド磁石を用いた場合は、磁極の幅Wと磁石の厚さhとの関係において、W/hは、3以上、8以下であることがより望ましい。この範囲の場合には、W/hは、3未満では、界面部において極異方配向をすることが困難であるためである。よって、この範囲においては、異方性希土類ボンド磁石を使用したときに、ラジアル配向の磁石を用いた場合に比べて、単位磁石体積当たりのモータトルクとコギングトルクにおいて、優位性のある本発明のハイブリッド配向の磁石を確実に提供することができる。
なお、上記の関係は、前述したように、材料を異方性希土類ボンド磁石から等方性希土類ボンド磁石、及び、異方性希土類焼結磁石等に変更した場合でも、同様な関係を有している。
磁石厚さhに対する界面部の幅wの比が、w/h=2のときに、界面部全体において、略半円状の通常の極異方着磁を得ることができる。
w/hが1以上、4以下では、磁石厚さhが薄型化した状態で、ラジアル着磁のみの場合に比べ、最大表面磁束が向上し、モータの高トルク化、コギングトルクの低減の両立を具体的に達成することができる。
図16に示すように、w/hが1以上のときに、コギングトルクがラジアル着磁の磁石を用いたモータに比べて、20%低下する。また、w/hが4以下の場合に、トルクは、ラジアル着磁の磁石を用いたモータのトルクよりも大きくなる。よって、w/hは、1以上4以下のときに、ラジアル着磁の磁石を用いた場合に比べて、本発明のハイブリッド着磁を用いた磁石の優位性が示される。
[図2]本発明において主極部が径方向に厚みが増加させた態様の薄型ハイブリッド着磁型リング磁石の断面図
[図3]本発明においてリング磁石の内周面にヨークを当接した態様の薄型ハイブリッド着磁型リング磁石の断面図
[図4]本発明のリング磁石の内周面にヨークを当接した態様において、界面部に対向する部分にエアギャップを設けた態様の薄型ハイブリッド着磁型リング磁石の断面図
[図5]本発明の薄型ハイブリッド着磁型リング磁石を使用したブラシレスモータの断面図
[図6]従来のリング磁石の磁場配向、着磁時の金型の断面図
[図7]従来のリング磁石の磁場配向、着磁時の金型の断面図
[図8]本発明の薄型ハイブリッド着磁型リング磁石の磁場配向、着時時の金型断面図
[図9]本発明の薄型ハイブリッド着磁型リング磁石の実施例Aの表面磁束分布図
[図10]本発明の薄型ハイブリッド着磁型リング磁石の実施例Bの表面磁束分布図
[図11]従来のラジアル異方性リング磁石の比較例1の表面磁束分布図
[図12]従来の改良型ラジアル異方性リング磁石の比較例2の表面磁束分布図
[図13]図9から図12図の合成した表面磁束分布図
[図14(a)]本発明の具体的な実施例に係る異方性希土類ボンド磁石の単位磁石体積当たりのトルクのW/hに対する特性を示した特性図。
[図14(b)]本発明のハイブリッド磁石とラジアル異方性磁石の単位磁石体積当たりのトルク比とW/hの関係を示した特性図。
[図15]本発明の具体的な実施例に係る異方性希土類ボンド磁石の単位磁石体積当たりのコギングトルクのW/hに対する特性を示した特性図。
[図16]本発明の具体的な実施例に係る異方性希土類ボンド磁石のコギングトルクのw/hに対する特性を示した特性図。
[図17]本発明の具体的な実施例に係る異方性希土類ボンド磁石のトルクのw/hに対する特性を示した特性図。
[図18]本発明の具体的な実施例に係る異方性希土類ボンド磁石の表面磁束密度の分布と着磁ベクトル及び配向磁場ベクトルを示した特性図。
ハイブリッド磁石1の内部の矢印は、磁石内部の着磁パターンを示している。
本実施例は、異方性磁石のため、着磁前に磁場配向処理をしており、配向パターンも図1と同様である。本実施例のハイブリッド磁石1は、10磁極を有している。着磁パターンについては、先に図1の段落番号0008から0009で詳述しているので省略する。
実施例2のハイブリッド磁石1の諸元は、外径が44.2mm、内径が40.2mm、よって、磁石厚さhが2.0mmである。高さLが17.5mmである。ハイブリッド磁石2の外周は139mmであり、磁極数が8極なので、磁極の幅Wは17.4mmとなる。界面部12の幅wは、磁石厚さh2.0mmの2倍の4.0mmで形成されている。よって、W/hについては値が8.7となり、8以上、20以下に含まれ、w/hについても値が2となり、1以上、4以下を満足する。
ハイブリッド磁石1の性能は、最大磁気エネルギー積で184kJ/m3の異方性希土類ボンド磁石を使用した。保磁力は96kA/mである。
しかし、この配向方法の場合は、キャビティ91の外周部に近い部分で2つの磁場源71と72とが対向する側に磁束分布が偏在し、キャビティ91の内周側や2つの磁場源71、72の中央部を通る磁束密度は小さくなる。したがって、磁場源7の中央部においては外周部から内周部にかけて、界面部では内周面に近い部分で、配向磁場が十分届かない部分95が形成されることになる。これは、希土類異方性ボンド磁石の場合には、大きな配向磁場を必要としていることに起因している。よって、その部分95では磁場配向されないため、後の着磁後に等方性ボンド磁石となり、この方法で磁場配向し、同様の方法で着磁したリング磁石は、主磁極部の表面磁束が大幅に低下する。
図7、図8においても磁場源7に関して使用した磁気回路構造は同じである。
よって、その後同様に着磁した場合は、界面部において表面磁束が大きく低下してしまう。その結果、モータのコギングトルクの低減、高トルク化がはかれない。
本発明のハイブリッド磁石1の配向、着磁方法は、図6に開示した配向、着磁方法に加え、更に、非磁性リングコア93の内側に磁場源7の磁極と反対の極性の磁極を有する磁場源8を対抗する方向に配設したものである。磁極の配列は、磁場源71の磁極はS極、磁場源72の磁極はN極であり、磁場源81の磁極はN極、磁場源82の磁極はS極である。この場合、磁場源7から供給される隣接する磁場源の間には、非磁性材(空気を含む)による空間が広がっており、両磁極間に図8に示すような略半円周状の配向磁場が形成される。更に、磁場源8の配向磁場を磁場源7に比べ弱く設定している。また、磁場源8は、ヨーク811と希土類焼結磁石812から構成されている。
一方、ハイブリッド磁石1の界面部12においては、磁場源72から磁場源71に向かって極異方配向磁場が形成される。更に、磁場源81から磁場源82に向かう配向磁場が形成される。しかし、磁場源8は、磁場源7に比べ磁場が弱くしてあるため、界面部12には、図中のキャビティ91中に示すように、配向磁場源72から配向磁場源71方向の極異方配向磁場が覆い尽くすこととなり、界面部12は十分に極異方配向されることとなる。逆に、磁場源81から磁場源82への磁場は弱いため、キャビティ91へ影響を及ぼさない。着磁の場合も磁場強度を上げる他は、全く同様な方式で行われる。
このようにして、実施例の異方性希土類ボンド磁石100は、磁場配向と着磁をすることができる。
もちろん、等方性磁石を使用する場合には、磁場配向は不要であり、着磁工程だけでよい。
実施例Bは図2に示したように、ハイブリッド磁石1の主極部11の厚みを増加させ、かつ、図3に示すように、ヨークをリングの内部に有する構造を採用したものであり、その表面磁束分布を図10に示す。本実施例A、Bでは、円柱ヨークを用いているが、軽量化のために、円筒ヨークを用いることも可能である。
比較例1としてラジアル配向、着磁し、本実施例のリング磁石と同一材質で、同一寸法、同一磁極幅Wを有する磁石の表面磁束分布の測定結果を図11に示す。比較例2は、実施例Aの主極部相当部をラジアル配向と着磁をし、実施例Aの界面部相当部では極異方配向も極異方着磁もしないで、特開平6−124822号の記載の方法に相当する低いラジアル配向及び着磁した異方性希土類ボンドリング磁石である。このリング磁石の表面磁束分布を図12に示す。図9から図12の横軸は機械角(θ)で、縦軸は表面磁束(mT)である。なお、比較例1,2においても、リング磁石の中に円柱バックヨークを挿入したものを用いている。
また、波形を比較すると、実施例A、更には、実施例Bは、より正弦波に近づき、表面磁束が磁極中央部で最大化している。これにより、ステータから供給される磁場も正弦波でタイミングを合わせて供給されるので、モータの出力トルクの向上が期待できる。
実施例Bの主極部11に凸部112を形成して磁石厚さ増加させたヨーク付の薄型ハイブリッド磁石1は、比較例1のラジアル着磁磁石に比べ、約10%総磁束量が増加した。そのため、ブラシレスモータに使用した場合に、高トルク化が期待できる。
また、特に、希土類磁石粉末を使用した場合、希土類等方性ボンド磁石、希土類異方性焼結磁石の場合においても、同様に極異方配向させた場合には、磁石の極異方配向に必要な厚さが極部の幅の1/2程度は必要となり、本発明のハイブリッド磁石に比べて、単位体積当たりの磁石の表面磁束が大幅に低下し、更に高コストな希少資源を有効に利用することができない。
ロータ側の磁石の磁極とステータのティース極数の関係は、上記の例に限られず、使用される環境、使用目的によって、公知の種々の組合せを取ることができる。
実施例2の本発明のハイブリッド磁石2を上記ブラシレスモータに適用すると、ラジアル着磁時のコギングトルクが0.31N・mに対し本実施例は0.1N・mへと、コギングトルクの67%もの大幅な低減を達成することができる。また,ラジアル配向と出力トルクを同等にすることができる。
Claims (15)
- 複数磁極からなるリング磁石において、ラジアル着磁した主極部と、隣接する主極部の界面が極異方着磁した界面部とからなることを特徴とする薄型ハイブリッド着磁型リング磁石。
- 前記リング磁石において、磁石厚さをh、各磁極の幅をWとする時、W/hが2を超えて、20以下であることを特徴とする請求項1に記載の薄型ハイブリッド着磁型リング磁石。
- 前記リング磁石において、磁石厚さをh、各磁極の幅をWとする時、W/hが2を超えて、8以下であることを特徴とする請求項1に記載の薄型ハイブリッド着磁型リング磁石。
- 前記リング磁石において、磁石厚さをh、各磁極の幅をWとする時、W/hが3以上、20以下であって、前記リング磁石が異方性希土類ボンド磁石であることを特徴とする請求項1に記載の薄型ハイブリッド着磁型リング磁石。
- 前記リング磁石において、前記界面部の幅wとするとき、w/hが1以上、4以下であることを特徴とする請求項1乃至請求項4のいずれか1項に記載の薄型ハイブリッド着磁型リング磁石。
- 前記リング磁石が異方性ボンド磁石であることを特徴とする請求項1に記載の薄型ハイブリッド着磁型リング磁石。
- 前記リング磁石が等方性ボンド磁石であることを特徴とする請求項1に記載のハイブリッド着磁型リング磁石。
- 前記リング磁石が異方性焼結磁石であることを特徴とする請求項1に記載の薄型ハイブリッド着磁型リング磁石。
- 前記リング磁石は、希土類元素を主成分とした焼結または樹脂成形による希土類系磁石であることを特徴とする請求項1に記載の薄型ハイブリッド着磁型リング磁石。
- 前記ラジアル着磁した主極部が径方向に厚みが増加したことを特徴とする請求項1に記載の薄型ハイブリッド着磁型リング磁石。
- モータに使用時に、インナーロータに使用されるリング磁石において、前記ラジアル着磁した主極部が内径方向にのみ厚みが増加したことを特徴とする請求項1に記載の薄型ハイブリッド着磁型リング磁石。
- モータに使用時に、アウターロータに使用されるリング磁石において、前記ラジアル着磁した主極部が外径方向にのみ厚みが増加したことを特徴とする請求項1に記載の薄型ハイブリッド着磁型リング磁石。
- 複数磁極からなるリング磁石において、ラジアル着磁した主極部と、隣接する主極部の界面が極異方着磁した界面部とからなるハイブリッド着磁型リング磁石と、前記ハイブリッド着磁型リング磁石の内周面若しくは外周面のいずれか一方の面に、少なくとも一部が当接されたヨークを有する事を特徴とするヨーク付薄型ハイブリッド着磁型リング磁石。
- 円筒状のステータと、ステータ内に配設されたロータと、回転軸とからなり、前記ロータはロータコアとロータコアの外周面に密着するリング磁石を有するブラシレスモータにおいて、前記リング磁石は、複数磁極からなり、かつ、ラジアル着磁した主極部と、隣接する主極部の界面が極異方着磁した界面部とからなることを特徴とする薄型ハイブリッド着磁型リング磁石であることを特徴とするブラシレスモータ。
- 円筒状のロータと、ロータ内に配設されたステータと、回転軸とからなり、前記ロータはロータヨークとロータヨークの内周面に密着するリング磁石を有するブラシレスモータにおいて、前記リング磁石は、複数磁極からなり、かつ、ラジアル着磁した主極部と、隣接する主極部の界面が極異方着磁した界面部とからなることを特徴とする薄型ハイブリッド着磁型リング磁石であることを特徴とするブラシレスモータ。
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