JPS63126599A - 排水の生物化学的処理方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明は、排水より生物化学的酸素要求量によって標
示される汚濁物質（ＢＯＤ＞　、アンモニア化合物、リ
ン化合物など海域、河川、湖沼の富栄養化原因になって
いる物質を連続式活性汚泥処理法により除去する方法に
関するものである。

（従来の技術〕 従来、活性汚泥処理により、前述の富栄養化物質を除去
する方法として、第１図にフローシートを示しているパ
ーデンフオー（Ｂａｒｄｅｎｐｈｏ）法（Ｊ。

Ｌ　、　Ｂａｒｎａｒｄ、　Ｗａｔｅｒ　Ｗａｓｔｅｓ
　Ｅｎｇｇ、、　３３　（１９７４）　）或いは、特開
昭５４−２４７７４号公報によって公知になっているＡ
１０法、翁１０法がある。更に、特公昭６１−１７５５
８号公報によって公知になっているＡ２１０法の変法と
して硝化槽の生物の固定化方法として同転円板を組込ん
だ方法などが知られている。

これらの方法に訃いて、ＢＯＤは王に好気性酸化分解に
より、窒素化合物は硝化脱窒法により、また、リン化合
物は嫌気的環境において活性汚泥からリンを放出させ、
好気的環境において活性汚泥にリンを過剰摂取させる方
法が用いられている。

（発明が解決しようとする問題点） 先に述（た公知の方法によるリン、窒素、ＢＯＤの富栄
養化物質の除去には多くの問題点が包含されている。

以下に、その問題点について説明する。

（１）　　生物化学的反応槽の好気度、嫌気度を管理す
る指標が適切でない。

前述の各種富栄養化物質の除去性に関しては、各生物化
学的反応槽の好気度、嫌気度が著しく影響するが、好気
度、嫌気度の尺度に溶存酸素（以下Ｄｏと略記）濃度あ
るいは窒素酸化物（以下、ＮＯｘと略記）濃度を用いて
いる。これらの尺度は好気匿にはある程度用いることが
できるが、嫌気度の尺度、特にＤｏ％ＮＯｘが存在しな
いいわゆる完全嫌気度の尺度に使用することができない
。

この嫌気度は、リンの活性汚泥からの放出。

ＮＯｘの還元に著しく影響する。すなわち、リンの放出
及びＮＯｘの還元は、嫌気性の生物化学的反応槽で行わ
せるので、場合によっては嫌気度の管理によってＮＯｘ
の還元とリンの放出とを別々に行わせる必要がある。し
かし、嫌気蜜を１）　０　′ａ度、　ＮＯｘ濃閾によっ
て管理するとリンの放出とＮＯｘの還元が同時に起り、
処理性能が低下しやすい。なお、活性汚泥によるリンの
過剰摂取は、活性汚泥からのリンの放出がないと起らな
い。したがってリン化合物及び窒素化合物の除去性に著
しく影響する嫌気度の管理にＤＯｆｉ［％Ｎ０ｘａ度を
用いるのは適切でない。

（２）硝化反応槽におけるｐＨの低下により処理性能が
低下しやすい。

下水のアンモニア性化合物（以下、ＮＨ，−と略記）濃
度が高いと、硝化反応槽において、硝化反応によって生
成した硝酸化合物（以下、Ｎｏ、−と略記）、亜硝酸化
合物（以下、ＮＯ！−と略記）などのＮＯｘによるｐＨ
の低下が起り、これにより活性汚泥の機能が低下し、前
記富栄養化物質の除去性が低下しやすい。

これを防止するため硝化反応槽のｐＨを苛性ソーダ、水
酸化カルシウム等のアルカリ剤により調整する方法があ
るが薬剤を用いると処理コストが高くなる欠点がある。

（３）活性汚泥の固定化方法が確立していないので処理
効率が十分でない。

下水中の富栄養化物質を効率的に除去する方法の一つと
して生物化学的反応槽の活性汚泥濃度を高めると有効な
ことが知られており、その方法として活性汚泥の固定化
技術がある。

例えば、特公昭６１−１７５５８号公報においては硝化
反応槽に回転円盤装置、ハニカムチューブなどを設けて
活性汚泥の固定化を行っている。しかしこの方法は、硝
化１１ｉ、ＢＯＩ）資化菌などの好気性活性汚泥のみし
か固定できず、したがって硝化反応、ＢＵＤの分解の効
率は上するが、脱窒及びリンの除去等の性能の同上はあ
まり期待できない。

なお、他の公知の方法は、活性汚泥の固定による高！Ｉ
駁化を行っていないので、前記富栄養化物質を効率良く
除去するのが困難である。

本発明はこのような従来技術の問題点を解決して効率の
良い排水の生物化学的処理方法を提供することを目的と
している。

（問題点を解決するための手段） 本発明は前記の目的を達成するために、活性汚泥の固定
化担体として高炉水砕の微粉％または高炉水砕の微粉と
カーボン微粉を用いて活性汚泥濃度を高めるとともに、
酸化還元電位（０凡Ｐ）を指標として活性汚泥の働きを
制御しながら５つの工程で順次に排水を生物化学的に処
理する。

すなわち１本発明は、少くともＢＵＤ、アンモニア化合
物、リン化合物を富栄養化物質として含む排水を連続式
活性汚泥処理する方法において、活性汚泥と活性汚泥の
固定化担体として高炉水砕の微粉、または高炉水砕の微
粉及びカーボン微粉が存在する処理槽で機械的攪拌を行
いながら排水及び汚泥沈降槽よりの反送汚泥を注入しＯ
ＲＰを−１００〜−３ＱＱｍＶの範囲内に制御して所定
時間維持し。

活性汚泥よりリン化合物の一部を放出させる第１工程と
、・耶ｌ工程で処理した混合液を処理槽に供給して曝気
を行い０１（Ｐを＋１００〜＋１５０ｍＶの範囲に制御
して所定時間維持し、ＢＵＤの酸化分解とアンモニア化
合物の喘化とを行うとともにリン化合物を活性汚泥に過
剰摂取させる第２工程と、第２工程で処理した混合液を
処理槽に供給し、水素供与体を分注しながら機械的攪拌
、若しくは機械的攪拌に加えて曝気を行いＯＲＰを−５
０〜−ｔ　ｓ　ｏ　ｍｖの範囲に制御して所定時間維持
し、窒素酸化物を窒素ガスに還元させる第３工程と、第
３工程で処理した混合液を処理槽に供給して曝気を行い
水素供与体のＢＯＤの酸化分解を行わせるとともに次の
工程の汚泥沈降槽の０１（Ｐを−５０〜−１５０ｍＶの
範囲に制御するため次工程の沈降槽で計測したＯＲＰに
対応して吹込み空気量をコントロールする第４工程と、
ｉｇ４工程で処理した混合液を沈降槽に供給して汚泥を
沈降させ、沈降汚泥と上澄液の処理水に分離する第５工
程とからなることを特徴とする排水の生物化学的処理方
法である。第３工程において水素供与体として排水を用
いること、第２工程以降の反応槽においても活性汚泥の
固定化担体を添加することは好ましい。

（作　用） 以下、排水として下水を処理する場合を例にして説明す
る。

なお、本発明において便用する活性汚泥処理装置の生物
化学的反応槽（以下反応槽と略記）は２散気装置、機械
攪拌装置の他に％ＯＲＰ　、　　ｐＨ，溶存酸素＃度、
温度などの測定センサーを設置し、これらのセンサーは
制御装置ｔ、記録装置に徽続し、反応槽内のこれらを制
御、測定、記録、管理できることが好ましい。

また％活性汚泥処理に用いるＯ几Ｐセンサーは金又は金
合金と塩化銀／銀よりなる複合電極が最も良い。

排水処理の第１工程は活性汚泥と活性汚泥の固定化担体
として高炉水砕の微粉、ｔ′ｆｃは高炉水砕の微粉とカ
ーボン微粉が存在する処理槽にＢＯＤ。

アンモニア化合物、リン化合物などの富栄養化物質を含
む下水及び汚泥沈降槽からの返送汚泥の所定量を攪拌し
ながら連続的に供給する。この時反応槽のＯＲＰは徐々
に低下し、最終的にはＯＲＰが−２００〜−３００１！
ＩＶ　　まで低下し、著しく葎気状；劇になる。この処
理槽における下水及び返送汚泥の滞留時間を３０分〜２
時間に維持すると活性汚泥中のリン化合物が放出される
。

例えば、返送汚泥のリン化合物の含有量が３〜５　Ｘ　
（ＩＪンとじて）、また下水中のリン化合物が４〜６岬
／２（リンとして）であるものが、ｏＦＬｐが−２００
〜−３００ｆｆｌＶの嫌気状態になると、活性汚泥中の
リン化合物が１〜２ｑ／ｌ　（リンとして）に低下し、
また処理槽中のリン化合物のｆｉｉＪｉｌ、が７〜９岬
／ｌ　に増加す／８゜このように第１工程はｏ　ｉｔ　
ｐを低下させて活性汚泥に嫌気的ストレスを与えて、リ
ン化合物を放出させる工程である。なお、後工程におけ
る活性汚泥によるリン化合物の取り込み能力、或いは下
水のリン化合物の濃度によってリン化合物の除去性が異
なることが考えられるので、この工程においてリン化合
物を大量に放出させない方が望ましい場合もあり、活性
汚泥からのリン放出を制御する目的で処理槽のＯＲＰを
−１００〜−３００１１ＥＶ　、好ましくは−２００〜
−２５０ｓＶ　に制御管理する。

第２工程はＢＯＤの除去、下水のリン化合物及び第１工
程において活性汚泥が放出したリン化合物を活性汚泥に
過剰に吸着させ、アンモニア化合物、有機アミン化合物
などを窒素酸化物に酸化する工程である。従って、第２
工程は好気的環境に維持する必要があシ、上記作用をす
べて行うのに適し九〇ＲＰは＋１００〜＋　１５０　ｍ
Ｖである。

処理槽のＯＲＰを＋１００〜＋　１５０　ｍＶに制御管
理してエアレーションを行うと、２時間ないし４時間後
には下水中の１００〜３００ＩＩｌＦ／ｌのＢＯＤがｘ
ｏｗｑ／を以下に、また２０〜５０ｍｇ／ｌ（窒素とし
て）のアンモニア性窒素及びケルダール性窒素が酸化さ
れて１〜２ｔｍｆ／を以下にそれぞれ低下し、一方硝酸
性及び亜硝酸性窒素は２０〜３０ｗＩｇ／を以上に増加
する。

処理槽の下水中のリン化合物は、第１工程において７〜
９１１９／ｌ（リンとして）が０．５■／ｌ（リンとし
て）以下に低下し、また活性汚泥のリン濃度が３〜５％
に増加する。この場合活性汚泥にリン化合物を吸着させ
るため、単に好気的環境と嫌気的環境に交互に変化させ
ストレスを与えるよりも、本発明のように嫌気的環境の
次の好気的環境において、活性汚泥にＢＯＤ成分の分解
あるいはアンモニア化合物などの酸化を行わせた方が、
活性汚泥へのリン化合物の取り込み量が著しく多くなる
。これは活性汚泥が第１工程の嫌気的環境においてリン
化合物を放出し、好気的環境においてリン化合物に対し
て飢餓状態になっている所に、ＢＯＤ　成分の分解、硝
化反応などにより、栄養源としてリン化合物が必要とな
り、このため反動的に大量のリン化合物を取り込むもの
と思われる。

なお、処理下水中に高炉水砕微粉、又は高炉水砕の微粉
とカーーン微粉、例えばコークスの微粉との混合粉が存
在することにより反応槽内めｐＨを活性汚泥が生息する
のに最適なｐＨ（７，０士０．５）に維持することがで
きる。即ち、この処理槽は硝化反応によりｐＨが低下し
やすく、下水中のＮＨ３の濃度が高いとｐＨが６〜６．
５以下に低下して活性汚泥の機能が阻害され、前述の富
栄養化物質の除去性が低下しやすい。この場合、高炉水
砕の微粉、又は高炉水砕の微粉とコークス微粉の混合粉
が存在すると、高炉水砕のカルシウムが徐々に溶解し、
ｐＨの低下を防止し、反応槽内をｐＨ７，０±０．５に
維持することができる。

また、処理下水中に高炉水砕の微粉、又は高炉水砕の微
粉とコークス微粉の混合微粉が存在することによる別の
効果として、これらの微粉に活性汚泥が容易に付着し、
活性汚泥の高濃度化を計ることができ、したがって、硝
化反応、ＢＯＤの酸化分解を効率的に行うことができる
。なお、コークス微粉の代りに活性炭、褐炭、石炭など
のカーゼン微粉を用いても良い。

第３工程は硝酸性あるいは亜硝酸性の窒素酸化物を窒素
ガスに還元して除去する工程である。この際に水素供与
体を必要とするが、この水素供与体は使用している下水
を処理槽に新たに注入するか、あるいはメタノール、イ
ソプロピルアルコール、糖蜜、米ヌカなどの有機物を使
用することもできる。

この第３工程は後述の第５工程で処理後放流する処理水
の窒素化合物、リン化合物濃度に著しく影響するので、
処理槽のＯＲＰおよび窒素酸化物の濃度の管理が重要で
ある。すなわち水素供与体を添加して機械的攪拌を行う
と処理槽のＯＲＰが０〜−３００ｍＶに低下する。特に
ＯＲＰが一２５０ｍＶ以下に低下すると活性汚泥よりリ
ン化合物の放出が起こり、処理槽中のリン化合物が高く
なる。

更にもう一つの問題点として、このような嫌気的環境に
すると活性汚泥の嫌気分解が起こり、処理槽中のアンモ
ニア化合物、有機アミン化合物などの窒素濃度も高く々
る。このため場合によっては、更にリン化合物、窒素化
合物などの除去が必要となり、処理工程が非常に複雑に
なる。

これらの問題点の発生を防止するために処理槽のＯＲＰ
管理が重要である。すなわちＯＲＰと、処理槽内に残存
している窒素酸化物の濃度と、活性汚泥のリン化合物の
放出、及び嫌気性分解性との間に相互関係があシ、窒素
酸化物が０．２〜０．３■／２（窒素として）以下にな
るとＯＲＰが２００〜３００　ｍＶになり、ＯＲＰが一
５゛Ｏ〜−１５０ｍＶの範囲においては、処理槽内の窒
素酸化物濃度を０．５〜１．０岬／１（窒素として）Ｋ
維持することができ、またこの程度の嫌気的環境では活
性汚泥よりのリン化合物の放出、及び活性汚泥の嫌気性
分解を抑制することができる。従って第３工程において
は処理槽のＯＲＰを−５０〜−１５０ｍＶの範囲に制御
管理する必要がある。

しかし機械的攪拌のみではＯＲＰをこの範囲に制御管理
するととは困難であり、ＯＲＰが一１５０ｍＶより低下
したらＯＢＰ制御装置によυ処理槽のエアレーションを
行い、ＯＲＰを−５０Ｎ１Ｎ１５Ｏの範囲に所定の時間
維持する。

また、処理中の混合液に高炉水砕の微粉、又は向上する
。なお、この処理槽において、活性汚泥よｋ　ＩＪン化
合物が放出されても高炉水砕の微粉が存在するとリン化
合物とＣａＯとが反応して不溶性のリン化合物を形成す
るのでリン化合物の除去が容易であり、またリン化合物
の除去、が安定する。

第４工程は、第３工程で添加して残存している水素供与
体を酸化分解して除去するとともに次の第５工程の汚泥
沈降槽のＯＲＰを−５０〜−１５０ｍＶに維持するため
好気性処理を行う。

次工程の汚泥沈降槽のＯＲＰが−１５０〜−２００ｍＶ
以下になると活性汚泥よりリンの放出が起り、処理水の
リン化合物濃度が高くなる。

また、第４工程において生成したＮ　Ｏｘが汚泥沈降槽
を経由して、返送汚泥とともに第１工程の処理槽に供給
されると第１工程の処理槽においてＮＯｘが活性汚泥の
リンの放出を抑制し、次の第２工程の処理槽における活
性汚泥のリンの過剰摂取が効率的に行われない。

このため、第５工程の汚泥沈降槽においては、リンの再
放出の防止とＮ　ＯｘのＮ２ガスへの還元を行う必要が
あり、汚泥沈降槽のＯＲＰを−５０〜−１５０ｍＶに管
理すると両件用を同時に行うことができる。即ち、ＯＲ
Ｐが一１５０ｍＶ　より吐くなるとリンの再放出が顕著
に起り、また、ＮＯｘの還元は−５０〜−１５０ｍＶの
範囲でほぼ完了することから、汚泥沈降槽のＯＲＰを−
５０〜−１５０ｍＶの範囲に管理制御する必要がある。

しかし、汚泥沈降槽に直接エアレイジョンを行ったり還
元剤を加えてＯＲＰを−５０〜−１５０ｍＶに管理制御
することは困難である。このため、第５工程の沈降槽の
ＯＲＰを計測しながら第４工程の曝気量により汚泥沈降
槽のＯＲＰを管理、制御する。すなわち、汚泥沈降槽の
ＯＲＰを−５０〜−１５０ｍＶに設定した場合、ＯＲＰ
が一１５０ｍＶより低下したら第４工程の曝気量を増量
して設定値に回復させ、一方、ＯＲＰが−５０ｍＶより
高くなったら第４工程の処理槽の曝気量を弱めて設定値
に回復させる。このように第４工程は、第３工程の処理
槽で用いた水素供与体の未分解のものを分解するととも
に第５工程の汚泥沈降槽のＯＲＰ管理、制御を行なう。

第４工程で処理した混合液は第５工程の活性汚泥沈降槽
に供給して沈降処理を行うが、第４工程の処理槽から透
られた汚泥は、活性汚泥に高炉水砕の微粉、又は゛高炉
水砕の微粉とコークス微粉等のカーーン微粉を含有して
いるので、汚泥沈降槽における沈降性が良好であり、汚
泥沈降槽の容量を小さくすることができる。

次に、本発明で使用する高炉水砕及びカーゼン微粉のサ
イズ、添加条件、作用等について説明する。

まず、活性汚泥がこれらの微粉に付着する機構について
説明する。高炉水滓の微粉は多孔質であり、組成は第１
表に示しているようＶｃＳｉ０２、Ａｚ２ｏ３　の他に
活性汚泥の栄誉となる鉄、マグネシュウムを含有してい
るので活性汚泥が付着しやすい。なお、コークス微粉等
のカーゼン粉は大部分が炭素質なので活性汚泥が付潰し
やすい性状を有している。

これらの微粉は、第１工程の処理槽及び第３工程の処理
槽において空気を巻き込まない程度の緩速攪拌で槽内に
十分流動し、また、汚泥沈降槽において沈降して処理水
に流出しない粒度が必要であり、その大きさは１０〜４
００μｍ程度が好ましく、５０〜２００μ属程度がより
好ましい。

また、これらの微粉の添加量は、反応槽１−当り１０〜
１００ｋｆ、すなわち１〜１０ｗｔ％であり、好ましく
は２〜４　ｗ１％である。

第１表　高炉水砕微粉の組成例 なお、排水の活性汚泥処理の曝気槽に珪素土、ゼオライ
ト、その他の鉱石等の微粉を添加し、これに活性汚泥を
固定化し、活性汚泥の高濃度化、ノ々ルキング抑制を行
う。これらの無機系微粉は、本発明で用いる高炉水砕の
微粉のように曝気槽のｐＨを活性汚泥が生息するのに適
正な条件に維持する作用がない。

また、本発明で使用する生物化学的反応槽の構造は、そ
の底部が船底型が好ましい。これは高炉水砕、カーゼン
等の微粉を添加すると反応槽のデッドスペースにたい積
するためデッドスペースが少ない船底型が最も好ましい
。

また、本発明の方法は、下水以外にＢＯＤ、リン化合物
、窒素化合物等の富栄養化物質を含有した排水、例えば
魚肉加工排水、畜産関係の排水、食品加工排水等にも適
用することができる。

また本発明で用いる活性汚泥の固定化担体は第１工程に
おいて添加することで後続の工程に混合液として送付さ
れるので十分作用するが必要によっては後続工程の処理
槽においても添加して良い。

（実施例１） 本発明の生物化学的処理方法により下水から脱リン、脱
窒及びＢＯＤを除去する活性汚泥処理装置の各処理槽に
活性汚泥とともに５０〜２００μｍの粒径の高炉水砕の
微粉を４ｗｔ％／・、ｖｏｔ　添加した。そして各処理
槽のＯＲＰ及び第２表に示す下水と返送汚泥の滞留時間
を第３表に示すような条件に設定して処理を行った。そ
の結果を第２表にまとめて示す。なお、第３楢の脱窒反
応に水素供与体として下水の一部を分割して使用した。

また、本実施例の場合、返送汚泥率は約５０％であった
。

第２表の結果より処理水は、ＢＯＤ５が５岬／を以下、
全りン濃度が０．５■／を以下、全窒素濃度が４．５ｗ
９／ｌ（内ＮＨ３−Ｎが４．３ｎｌ／ｌ）、ＣＯＤＭｎ
　がｓ、　ｓ　ｑ　／　Ｌ　％浮遊性物質が８．３ｗ／
ｌであった。

なお、比較例として各楢に高炉水砕の微粉を添加せず、
まだ、ＯＲＰ制御を行わなかった場合の処Ｎ水１ｒｉ、
ＢＯＤ５　カ５〜１５　”ｉ／　ｔ、　ＣＯＤＭｎが１
０〜２０１Ｉｖ／ｌ、浮遊性物質がｌＯ〜３ｏ１１ｑ／
ｌであったが、リン化合物及び窒素化合物がほとんど除
去されていなかった。

（実施例２） 実施例１で用いた高炉水砕の微粉の代シに高炉水砕の微
粉にコークス微粉を約３０％混合した微粉を用いて、そ
の他は実施例１と同じ下水を用い、同じ条件で処理を行
ったー その結果を第２表にまとめて示すが、処理水質は実施例
１とほぼ同じ結果が得られた。一方、活性汚泥の付着速
度は実施例１に比べて実施例２の第３表　実験条件 第２表の結果から、本発明の方法は、比較例に比べて前
記富栄養化物質を除去するとともに処理水のＣＯＤ、　
Ｓ　Ｓ　ｆｉ度も低く良好な処理水が得られることかわ
かった。

（発明の効果） 本発明の方法によって排水中の富栄養化物質を効率良く
除去でき、また処理設備をコンパクトにすることができ
る。

【図面の簡単な説明】

第１図はノ々−デンフオー法のフローシートであ５゜ １・・・流入下水、２−第１脱窒槽、３・−第１好気曽
、４・・・第２脱気槽、５・−第２好気槽、６−・沈澱
曹、７−・処理水、８−・・返送汚泥、９−・・余剰汚
泥、１０　・・・混合液循環液。 代理人　弁理士　秋　沢　政　光 他１名

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）少くともＢＯＤ、アンモニア化合物、リン化合物
   を富栄養化物質として含む排水を連続式活性汚泥処理す
   る方法において、 活性汚泥と活性汚泥の固定化担体として高 炉水砕の微粉、または高炉水砕の微粉及びカーボン微粉
   が存在する処理槽で機械的攪拌を行いながら排水及び汚
   泥沈降槽よりの反送汚泥を注入しＯＲＰを−１００〜−
   ３００ｍＶの範囲内に制御して所定時間維持し、活性汚
   泥よりリン化合物の一部を放出させる第１工程と、第１
   工程で処理した混合液を処理槽に供給 して曝気を行いＯＲＰを＋１００〜＋１５０ｍＶの範囲
   に制御して所定時間維持し、ＢＯＤの酸化分解とアンモ
   ニア化合物の酸化とを行うとともにリン化合物を活性汚
   泥に過剰摂取させる第２工程と、 第２工程で処理した混合液を処理槽に供給 し、水素供与体を分注しながら機械的攪拌、若しくは機
   械的攪拌に加えて曝気を行いＯＲＰを−５０〜−１５０
   ｍＶの範囲に制御して所定時間維持し、窒素酸化物を窒
   素ガスに還元させる第３工程と、 第３工程で処理した混合液を処理槽に供給 して曝気を行い水素供与体のＢＯＤの酸化分解を行わせ
   るとともに次の工程の汚泥沈降槽のＯＲＰを−５０〜−
   １５０ｍＶの範囲に制御するため次工程の沈降槽で計測
   したＯＲＰに対応して吹込み空気量をコントロールする
   第４工程と、 第４工程で処理した混合液を沈降槽に供給 して汚泥を沈降させ、沈降汚泥と上澄液の処理水に分離
   する第５工程と からなることを特徴とする排水の生物化学的処理方法。
2. （２）第３工程において水素供与体として排水を用いる
   特許請求の範囲第１項記載の方法。
3. （３）第２工程以降の反応槽においても活性汚泥の固定
   化担体を添加する特許請求の範囲第１項または第２項記
   載の方法。