JP2722271B2 - 廃水のbod、窒素化合物、リン化合物の同時除去方法 - Google Patents
廃水のbod、窒素化合物、リン化合物の同時除去方法Info
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Description
標示される汚濁物質(BOD)、アンモニア化合物、リン
化合物など海域、河川、湖沼の富栄養化原因となってい
る物質を連続式活性汚泥処理により除去する方法に関す
るものであり、特に汚泥沈降処理の改善に関するもので
ある。
去する方法として、バーデンフォー(Bardenpho)法
(J.L.Barnard,Water Wastes Engg.,33(1974))、あ
るいは特開昭54−24774号公報記載のA/O法、A2/O法があ
る。さらに、特公昭61−17558号公報記載のA2/O法の変
法として、硝化槽の生物を固定化するため回転円板を組
込んだ方法などが知られている。
より、窒素化合物は硝化脱窒法により、またリン化合物
は嫌気的環境において活性汚泥からリンを放出させ、好
気的環境において活性汚泥にリンを過剰摂取させること
により除去されている。
るリアクターを嫌気1槽、好気1槽、嫌気2槽および好
気2槽と4分割し、各種の好気度、嫌気度を酸化還元電
位(ORP)を指標にして制御し、また活性汚泥の固定化
担体として高炉水砕、カーボンの微粉等を用いて廃水の
BOD、窒素化合物、リン化合物の除去を行う連続式活性
汚泥処理方法が記載されている。すなわち、嫌気1槽で
活性汚泥からリン化合物を放出させ、好気1槽でBODの
酸化分解、アンモニア化合物の酸化およびリン化合物の
活性汚泥による過剰摂取を行い、嫌気2槽では水素供与
体を供給しながら窒素酸化物を窒素ガスに還元させ、好
気2槽では嫌気2槽において供給した水素供与体のBOD
を酸化分解するとともに窒素ガスを気泡にして除去す
る。そして、このようにしてBOD、アンモニア化合物、
リン化合物を効率的に除去した後、最終汚泥沈降槽で活
性汚泥を沈降分離し、上澄水を処理水として放流する。
また、汚泥沈降槽に堆積した汚泥は適宜抜取り、曝気槽
に返送して再度使用し、余剰汚泥は別途処理する。
泥の嫌気度が増し、このため汚泥からリン化合物の放出
が起こり、処理水のリン化合物濃度が上昇するという問
題があった。すなわち、汚泥沈降槽においては汚泥を沈
降分離するため激しい機械撹拌や曝気を行うことができ
ず、時間の経過とともに堆積汚泥の酸素は消費され、嫌
気度が増し、ORPが低下し、堆積汚泥からリンの再放出
が起こり、処理水のリン濃度が高くなることが判明し
た。
水、産業廃水は、これらの公共用水域の富栄養化を防止
するためにBOD、窒素化合物およびリン化合物の排出が
厳しく規制されている。BOD、窒素化合物は本発明者等
による前記4分割法により容易に除去でき、処理水のBO
D、窒素化合物を各々10mg/l以下にすることができ、現
在日本で規制されているBOD、窒素化合物の排出値を十
分に満足することができる。
の汚泥堆積部が嫌気性になり、具体的には−150〜−160
mV以下の嫌気性になると堆積汚泥からのリンの再放出が
起こり、その結果、処理水のリン濃度が全リンとして1
〜2mg/lに達することがあり、このため浜名湖等で実施
されているリンの排出規制値(全リンとして1mg/l以
下)を達成できないことがある。
で活性汚泥処理する方法の汚泥沈降槽における処理を改
善して、処理水のリン化合物の濃度を低く維持できる方
法を提供する。
化合物を富栄養化物質として含む廃水を連続式活性汚泥
処理する方法であって、活性汚泥が存在するリアクター
を廃水が流入する入口側から嫌気1槽、好気1槽、嫌気
2槽および好気2槽に4分割し、嫌気1槽には処理する
廃水と汚泥沈降槽からの返送汚泥を機械的撹拌を行いな
がら注入し、所定時間維持し、活性汚泥よりリン化合物
を放出させ、この活性汚泥混合液を次の好気1槽に供給
して曝気を行いORPを+100〜150mV(銀−塩化銀電極基
準)の範囲に制御して所定時間維持し、BODの酸化分解
とアンモニア化合物の酸化とを行うとともにリン化合物
を活性汚泥に過剰摂取させ、好気1槽の活性汚泥混合液
を嫌気2槽に供給し、廃水の一部を水素供与体に用いて
これを分注しながら機械的撹拌または機械的撹拌に加え
て曝気によりORPを−50〜−150mV(銀−塩化銀電極基
準)の範囲に制御して所定時間維持し、窒素酸化物を窒
素ガスに還元させ、嫌気2槽で処理した混合液を好気2
槽に供給して曝気を行い、水素供与体のBODの酸化分解
を行わせ、その後、好気2槽で処理した活性汚泥混合液
を汚泥沈降槽に供給して沈降汚泥と上澄液の処理水に分
離する廃水のBOD、窒素化合物、リン化合物の同時除去
方法において、汚泥沈降槽における堆積汚泥のORPを測
定し、測定値が−150mV以下になったら堆積汚泥の引き
抜き量を増加させて、汚泥沈降槽下部の汚泥の堆積量を
減少させ、堆積汚泥のORPを−150mV超に維持することを
特徴とする廃水のBOD、窒素化合物、リン化合物の同時
除去方法、ならびに、汚泥沈降槽における上澄液層のOR
Pを測定し、測定値が+50mV以下になったら堆積汚泥の
引き抜き量を増加させて、汚泥沈降槽下部の汚泥の堆積
量を減少させ、上澄液槽のORPを+50mV超に維持するこ
とを特徴とする廃水のBOD、窒素化合物、リン化合物の
同時除去方法である。
が増すとリン化合物の放出が起こるが、汚泥の嫌気度を
評価する指標としてはORPを用いるのが最適である。す
なわち、汚泥沈降槽の堆積汚泥は時間の経過とともに嫌
気度が増すが、これをORPで評価すると、ORPは時間の経
過とともに低下し、これが−160mV以下の嫌気度となる
と汚泥からのリン化合物の放出が起こり、処理水のリン
化合物濃度が高くなることが分かった。
槽および好気2槽をBOD、窒素化合物およびリン化合物
を同時に除去するのに適したORP値に管理、制御して、
下水のBOD、窒素化合物およびリン化合物の除去処理を
行うと、BODおよび窒素化合物の除去は良好に行われ
る。しかし、リン化合物は時々除去率が低下し、処理水
のT−Pが1mg/l以上になることがある。
め、処理水のリン化合物が高い時にリアクターの各槽お
よび処理水について濾紙で濾過し、濾液についてT−P
濃度の分析を行った結果を第1図に示す。第1図より、
リアクターの各層におけるリン化合物は、発明者が既に
指摘しているような挙動を示し、好気2槽の濾過液につ
いてはT−Pが1mg/l以下に除去されているが、最終処
理水のT−Pが1mg/l以上になっている。
々1mg/l以上になるのは、汚泥沈降槽で活性汚泥からリ
ンの放出が起こっているためであることが明らかになっ
た。すなわち、汚泥沈降槽の汚泥堆積部が嫌気性にな
り、活性汚泥からリン化合物の放出が起こっていること
が推定される。
−P濃度との関係を検討した結果を第2図に示す。同図
よりORPが−150〜−160mV以下になると処理水のT−P
濃度が1mg/l以上になることが明らかになった。そこ
で、汚泥沈降槽の汚泥堆積部のORPが−150〜−160mV以
下にならない方法について検討した結果、汚泥沈降槽の
汚泥堆積部のORPは、堆積部の嫌気化した汚泥が抜き取
られると、好気性が強い汚泥が主体となるため、上昇す
ることを見出し、第3図に示すような方法を発明した。
ー4を浸漬し、ORPセンサー4が汚泥堆積部2のORPを検
知し、ORPが−150〜−160mV以下ならばORP制御装置5に
より汚泥抜取りポンプ6を稼動させて汚泥を抜取り、OR
Pが−150〜−160mV以上に回復したら停止する方法によ
り汚泥堆積部2のORPを−150〜−160mV以上に維持す
る。
Pセンサー4を浸漬するのが困難な場合がある。このよ
うな場合、汚泥沈降槽1の上澄液層のORPは汚泥堆積部
2に比べて約200mV高く、汚泥沈降層1の上澄液層のORP
の管理によって汚泥堆積部2の汚泥抜取りを行っても良
いことを見出した。すなわち、汚泥沈降槽1の上澄液層
のORPが+50mVより低下したら汚泥抜取りポンプ6をORP
制御装置5により稼動させて汚泥堆積部2より汚泥を抜
取り、ORPが50〜100mV以上に回復したら汚泥抜取りポン
プ6を停止する。
液層のORPを測定し、汚泥堆積部2のORPが−150〜−160
mV以下に低下したら、あるいは上澄液層のORPが+50mV
以下に低下したら汚泥沈降槽1の下部より汚泥堆積部2
の汚泥を抜取り、ORPを−150〜−160mV以上あるいは+5
0mV以上に回復させて汚泥堆積部2における活性汚泥か
らのリンの再放出を抑制し、処理水のT−P濃度を1mg/
l以下にすることができる。
アクターの嫌気1槽に戻しても良く、また余剰汚泥とし
て処分しても良い。
のORPを汚泥堆積部の汚泥抜取りにより管理、制御して
汚泥沈降槽での活性汚泥からのリンの再放出を抑制して
処理水のリン濃度を下げる方法は、先に説明したA2/O
法、A/O法等廃水から生物化学的方法によりリン化合物
を除去する方法に適用することができる。
アクターと汚泥沈降槽よりなり、リアクターが下水が流
入する入口側から嫌気1槽、好気1槽、嫌気2槽および
好気2槽に4分割された活性汚泥処理装置を用いた。嫌
気1槽はORP制御せずに下水および汚泥沈降槽よりの返
送汚泥を入れた。なお、各槽のORP制御は、好気1槽が
+100mV、嫌気2槽が150mV、また好気2槽が+150mVに
設定し、ORPがこの設定値より低下した各槽の底部より
曝気を行い、ORPが設定値に回復したら停止する方法に
より行った。
汚泥堆積部のORP制御を行った。すなわち、汚泥堆積部
のORPが−150mV以下になったらORP制御装置5により汚
泥抜取りポンプ6を稼動させて汚泥を抜取り、ORPが−1
50mV以上に回復したら停止する方法により、汚泥堆積部
のORPを−150mV以上に制御した。
に第1表に性状を示す下水を処理装置が8〜10時間にな
るように通水して処理した。なお、汚泥沈降槽から嫌気
1槽への汚泥返送率は約25%、また汚泥堆積部のORPが
−150mV以下に低下したときに抜取った汚泥は余剰汚泥
として処理した。この結果を第1表に示す。
以下であり、本発明の方法は汚泥沈降槽での活性汚泥か
らのリン化合物の再放出を抑制し、安定したリン化合物
の除去が可能になった。
示すように10分割し、下水および返送汚泥を供給する入
口側の3槽は機械撹拌を行い、ORPを−150mVに制御した
嫌気槽16とし、次の3槽は機械撹拌のみを行いORPの制
御を行わない完全嫌気槽17とし、次の4槽はORPを+100
mVに制御した好気槽18とした。汚泥沈降槽21の汚泥堆積
部のORPはORPセンサーを上澄液層に設置し、ORPが+50m
V以下になったら汚泥抜取りポンプ20により汚泥を抜取
り、ORPが+50mVに回復したら抜取りを停止することに
より制御した。
水のBOD、窒素、リンの同時除去を行った。その結果を
第2表に示す。
以下であり、本発明の方法は汚泥沈降槽での活性汚泥か
らのリン化合物の再放出を抑制し、安定したリン化合物
の除去が可能になった。
理の汚泥沈降槽における堆積汚泥からのリン化合物の放
出を防止し、処理水のリン化合物濃度を低く維持するこ
とが可能となる。
の活性汚泥混合液を濾紙で濾過し、その濾液と最終処理
水についてT−Pを分析した結果を示す図、 第2図は汚泥堆積部のORPと処理水のT−P濃度との関
係を示す図、 第3図は汚泥沈降槽の汚泥堆積部のORPを管理、制御す
る装置の例を示す図、 第4図はA/O法の概略を示す図である。 1……汚泥沈降槽、2……汚泥堆積部、3……レーキ、
4……ORPセンサー、5……ORP制御装置、6……汚泥抜
取りポンプ、7……余剰汚泥抜取りポンプ、8……返送
汚泥ポンプ、9……リアクターからの活性汚泥混合液、
10……処理水、11……余剰汚泥、12……返送汚泥、13…
…流入下水、14……リアクター、15……撹拌機、16……
嫌気槽、17……完全嫌気槽、18……好気槽、19……汚泥
内部循環用ポンプ、20……汚泥抜取りポンプ、21……汚
泥沈降槽、22……処理水、23……余剰汚泥。
Claims (2)
- 【請求項1】少なくともBOD、アンモニア化合物、リン
化合物を富栄養化物質として含む廃水を連続式活性汚泥
処理する方法であって、活性汚泥が存在するリアクター
を廃水が流入する入口側から嫌気1槽、好気1槽、嫌気
2槽および好気2槽に4分割し、嫌気1槽には処理する
廃水と汚泥沈降槽からの返送汚泥を機械的撹拌を行いな
がら注入し、所定時間維持し、活性汚泥よりリン化合物
を放出させ、この活性汚泥混合液を次の好気1槽に供給
して曝気を行いORPを+100〜150mV(銀−塩化銀電極基
準)の範囲に制御して所定時間維持し、BODの酸化分解
とアンモニア化合物の酸化とを行うとともにリン化合物
を活性汚泥に過剰摂取させ、好気1槽の活性汚泥混合液
を嫌気2槽に供給し、廃水の一部を水素供与体に用いて
これを分注しながら機械的撹拌または機械的撹拌に加え
て曝気によりORPを−50〜−150mV(銀−塩化銀電極基
準)の範囲に制御して所定時間維持し、窒素酸化物を窒
素ガスに還元させ、嫌気2槽で処理した混合液を好気2
槽に供給して曝気を行い、水素供与体のBODの酸化分解
を行わせ、その後、好気2槽で処理した活性汚泥混合液
を汚泥沈降槽に供給して沈降汚泥と上澄液の処理水に分
離する廃水のBOD、窒素化合物、リン化合物の同時除去
方法において、汚泥沈降槽における堆積汚泥のORPを測
定し、測定値が−150mV以下になったら堆積汚泥の引き
抜き量を増加させて、汚泥沈降槽下部の汚泥の堆積量を
減少させ、堆積汚泥のORPを−150mV超に維持することを
特徴とする廃水のBOD、窒素化合物、リン化合物の同時
除去方法。 - 【請求項2】少なくともBOD、アンモニア化合物、リン
化合物を富栄養化物質として含む廃水を連続式活性汚泥
処理する方法であって、活性汚泥が存在するリアクター
を廃水が流入する入口側から嫌気1槽、好気1槽、嫌気
2槽および好気2槽に4分割し、嫌気1槽には処理する
廃水と汚泥沈降槽からの返送汚泥を機械的撹拌を行いな
がら注入し、所定時間維持し、活性汚泥よりリン化合物
を放出させ、この活性汚泥混合液を次の好気1槽に供給
して曝気を行いORPを+100〜150mV(銀−塩化銀電極基
準)の範囲に制御して所定時間維持し、BODの酸化分解
とアンモニア化合物の酸化とを行うとともにリン化合物
を活性汚泥に過剰摂取させ、好気1槽の活性汚泥混合液
を嫌気2槽に供給し、廃水の一部を水素供与体に用いて
これを分注しながら機械的撹拌または機械的撹拌に加え
て曝気によりORPを−50〜−150mV(銀−塩化銀電極基
準)の範囲に制御して所定時間維持し、窒素酸化物を窒
素ガスに還元させ、嫌気2槽で処理した混合液を好気2
槽に供給して曝気を行い、水素供与体のBODの酸化分解
を行わせ、その後、好気2槽で処理した活性汚泥混合液
を汚泥沈降槽に供給して沈降汚泥と上澄液の処理水に分
離する廃水のBOD、窒素化合物、リン化合物の同時除去
方法において、汚泥沈降槽における上澄液層のORPを測
定し、測定値が+50mV以下になったら堆積汚泥の引き抜
き量を増加させて、汚泥沈降槽下部の汚泥の堆積量を減
少させ、上澄液層のORPを+50mV超に維持することを特
徴とする廃水のBOD、窒素化合物、リン化合物の同時除
去方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7677990A JP2722271B2 (ja) | 1990-03-28 | 1990-03-28 | 廃水のbod、窒素化合物、リン化合物の同時除去方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7677990A JP2722271B2 (ja) | 1990-03-28 | 1990-03-28 | 廃水のbod、窒素化合物、リン化合物の同時除去方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03278894A JPH03278894A (ja) | 1991-12-10 |
JP2722271B2 true JP2722271B2 (ja) | 1998-03-04 |
Family
ID=13615083
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP7677990A Expired - Fee Related JP2722271B2 (ja) | 1990-03-28 | 1990-03-28 | 廃水のbod、窒素化合物、リン化合物の同時除去方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2722271B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102007023952A1 (de) * | 2007-05-23 | 2008-11-27 | Zf Friedrichshafen Ag | Planetenradsatz eines Getriebes |
JP5733785B2 (ja) * | 2009-10-20 | 2015-06-10 | メタウォーター株式会社 | 排水処理方法及び排水処理装置 |
-
1990
- 1990-03-28 JP JP7677990A patent/JP2722271B2/ja not_active Expired - Fee Related
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Publication number | Publication date |
---|---|
JPH03278894A (ja) | 1991-12-10 |
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