JPH0148834B2 - - Google Patents
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- JPH0148834B2 JPH0148834B2 JP59132904A JP13290484A JPH0148834B2 JP H0148834 B2 JPH0148834 B2 JP H0148834B2 JP 59132904 A JP59132904 A JP 59132904A JP 13290484 A JP13290484 A JP 13290484A JP H0148834 B2 JPH0148834 B2 JP H0148834B2
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- aeration
- section
- sludge
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
Landscapes
- Activated Sludge Processes (AREA)
Description
〔産業上の利用分野〕
本発明は、家庭下水或いは産業廃水又はそれに
類する有機性汚濁物を含む廃水の処理方法に関す
る。 〔従来技術〕 第３図に基いて従来技術を説明する。 第３図は従来行われてきた高速エアレーシヨン
沈殿池の一例を示す図であつて、汚水は汚水流入
管６から曝気部２に導入され、撹拌機５及び／又
は空気導入管９から導入される空気の撹拌作用に
より汚泥と混合され、汚水に含有されている有機
物が分解される。そして汚水と汚泥との混合液
は、スリツト１０およびドラフト部３を通して沈
殿部１に導かれ処理上澄液と汚泥とに分離された
後汚泥は曝気部２に循環される。この方式におい
ては、ドラフト部３および沈殿部１から沈殿部１
の下部を経て循環される汚泥の量が流入水に対し
て５〜20倍と多く、ドラフト部及び沈殿部におい
ても汚水の好気的酸化分解反応が期待できるの
で、BOD容積負荷が比較的高い条件下でも運転
できる。又、曝気部と沈殿部が一体化しているた
め装置がコンパクトであるという特徴も備えてい
る。 〔発明が解決しようとする問題点〕 しかしながら、実際に運転してみると、前記方
式には次のような欠点があることが明らかとなつ
た。 (1) 高速エアレーシヨン沈殿池においては、曝気
部と沈殿部下部から循環する循環液量が多く、
かつ曝気部が完全混合槽に近い流れ形式となる
ためバルキングが起り易い。 (2) ドラフト部から沈殿部下部を通り曝気部に流
入する循環流の流れが必らずしも均一にならな
いため部分的に乱れが生じ沈殿部の汚泥が流出
し易い。 (3) BOD以外の窒素、燐の除去に関しては殆ん
ど効果がない。 〔発明の構成〕 本発明は、曝気部と沈殿部が底部及び上部で連
通状態に区画形成されて一体化した高速エアレー
シヨン沈殿池によつて有機性廃水を処理する方法
において、汚水を高速エアレーシヨン沈殿池の曝
気部底部に連続的に流入させ、かつ処理水を沈殿
部から連続的に流出させながら、曝気を間けつ的
に行うことを特徴とする有機性廃水の処理方法で
ある。 本発明は、前記従来技術の問題点を解決し、あ
わせてＮ，Ｐの除去をも行うことを目的として高
速エアレーシヨン沈殿池による有機性廃水の処理
方法を改良したものである。 本発明の構成の一例を第１図に基いて説明す
る。 汚水は汚水流入管６から曝気部２の底部に導入
され、曝気・撹拌時においては空気及び／又は撹
拌機によつて汚泥と混合される。曝気および撹拌
は、コントローラー１１により予め設定されてい
る時間配分により、あるいはDO（溶存酸素）及
び／又はORP（酸化・還元電位）測定用電極１４
によつて測定されたDO及び／又はORPの値に基
いて間けつ的に運転されるよう制御される。 曝気・撹拌と静置の時間配分は任意の値をとれ
るが、予め時間配分を設定するときは曝気・混
合：静置は１：0.5〜５の割合が好ましい。DO値
で制御するときは、DO2mg／以上の条件下で
15分〜１時間曝気し、DO0.3mg／以下の条件下
で20分〜２時間静置状態に保つのが好ましい。 ORP制御においてはORP（白金−塩化銀電極に
よる）が＋50mV以上の条件下で15分〜１時間曝
気し、ORPが−50mV以下の条件下で20分〜２時
間静置するのが好ましい。これらの値は最適範囲
を示すが、本発明は、上記値により制限されるも
のではない。 又、Ｎ、Ｐの除去をも目的とするときは、DO
又はORP値により曝気・撹拌及び静置時間を制
御することも可能であるが、他に所定の位置にリ
ンおよび又は窒素を測定するセンサー１３を設
け、その値により制御を行なうこともできる。又
その値をDO及び／又はORP制御の２次制御とし
て使うことも可能である。例えばリン除去を目的
とする場合、曝気部底部より任意の高さにリン酸
イオンを測定するセンサーを設け、嫌気的条件
（静置）で汚泥から溶出したリン酸イオンを測定
し、所定の値以上になつた時点で曝気を開始し、
好気的条件に保つ。好気的条件下ではリン酸イオ
ンは汚泥中にとり込まれるため、液側のリン酸イ
オン濃度は低下し、所定の値以下で曝気を停止す
るか、又はそれから一定時間後に曝気を停止す
る。 Ｎ除去においては、曝気部底部より任意の高さ
において、NOx―Ｎおよび又はNH4―Ｎを測定
し、NOx―Ｎが予め設定した所定の値（例えば
下水においては１〜５mg／）より低くなつたと
き、及び又はNH4―Ｎが所定の値（例えば下水
においては５〜10mg／）より高くなつたときは
曝気を開始する。次に硝化が進行しNOx―Ｎが
所定の値（例えば下水においては５〜10mg／）
以上になつたとき、および又はNH4―Ｎが予め
決めた値（例えば下水においては１〜２mg／）
以下になつたとき曝気を停止することで制御する
ことができる。 又、Ｎ除去においては、曝気を行なう前に所定
時間、撹拌機５で撹拌のみを行ないその後曝気を
行なつても良い。 Ｎ，Ｐの除去においては測定点を２点以上で行
なうと更にその制御の効果が増大する。 本発明による効果を更に詳細に説明すると次の
とおりである。 高速エアレーシヨン沈殿池において、沈殿部の
流れが乱れ、汚泥が流出し始めた場合、一時的に
曝気撹拌を停止することにより、汚泥界面を沈降
させ、乱れを無くすことができ、汚泥の流出を防
ぐことができる。この目的においては曝気停止時
間は比較的短かくてよい。 次にバルキング防止および又はリン除去を目的
とする場合は、静置時間は更に長くとる必要があ
る。一般にバルキングの原因となる糸状性細菌は
嫌気条件下ではその増殖が著しく抑えられる。曝
気を停止すると汚泥は曝気部２の底部に沈降濃縮
される。このとき汚水は曝気部底部より汚水流入
管６を通し、連続的に供給されるので、DOは直
ちに消費され、汚泥は曝気状態におかれるため糸
状性細菌の増殖は抑制され濃縮された汚泥層を形
成し易くなる。又、汚水中のSSは濃縮汚泥層に
よりろ過されるため、極めて清澄な処理水が得ら
れるようになる。この場合、１回の静置時間が余
り長すぎると溶解性の有機物が沈降部上部から流
出するため、１回の静置時間は曝気部滞留時間の
１／３以下にすべきである。 静置時間がある一定時間以上になると汚泥は嫌
気状態（ORPで−150mV以下）になり、汚泥か
らリンが吐出するようになる。この状態を所定の
時間保つた後曝気を開始し、好気条件に保つと汚
泥はリンを急速にとり込み、ポリリン酸として過
剰なリンを蓄えるようになる。このように間欠的
に曝気を繰り返すことにより活性汚泥はポリリン
酸を蓄える細菌群が優勢となり、リン除去能が増
加することになる。又、こうした汚泥は嫌気状態
でリンを吐出すると共に液側の溶解性有機物を体
内にとり込むため、連続的に送られる汚水中の有
機物は嫌気状態でも沈殿濃縮汚泥槽を通過すると
きに除去され、清澄な処理水が得られる。この場
合、１回の静置時間を余り長くすると高濃度のリ
ンが液側に溶出し、放流水と一緒に流出するた
め、ある所定の時間（例えば曝気部滞留時間の1/
３）以下にすべきである。この時間は、DOおよ
び／またはORPを測定して時間を制御してもよ
いし、任意の高さでリン酸イオンを測定し、その
値を用いて曝気および停止時間を制御することも
できる。 Ｎの除去においては、流入したNH4―Ｎ又は
有機能Ｎが硝化菌によりある程度硝化される迄曝
気する必要がある。その後曝気を停止することに
より汚泥は沈降濃縮され、DOが消費される。こ
のとき曝気部底部より流入する汚水の有機物を使
い、一部の脱窒能をもつ通性嫌気性菌が硝化され
たNOx―Ｎを速やかに脱窒することになる。 本発明の方式は、静置時に汚泥が沈降濃縮する
ため汚泥濃度が高くなり、脱Ｎ時間を短かくでき
る特徴をも有する。このとき、曝気をせずに撹拌
機のみ間けつ的に作動させることもできる。この
ことにより、上澄液側にあるNOx―Ｎも効率よ
く脱Ｎすることができ、Ｎ除去率は更に高まる。
又、脱Ｎにより汚水中の溶解性有機物が除去され
るため、放流水の水質はBODおよびＮ共低い値
を得ることができる。 次にＮ、Ｐ同時除去を行なう場合は、静置時間
において脱Ｎが終了した後、更に所定の時間静置
し、リンを吐出させる必要がある。この場合、静
置時間はORPを測定することでその制御が容易
となる。即ち、脱Ｎが起きているときのORPは
０〜−150mVであるが、脱リン現象はORPが−
150〜−400mVで開始される為、ORPの値をもつ
て静置時間を容易に制御することができる。 実施例 １ 曝気部容量10の高速エアレーシヨン沈殿池
（第２図に示す如き）を用いて、下水を対象に、
Ａは従来法、Ｂは発明方法で曝気20分、静置40分
で連続処理を行なつた。曝気部滞留時間は共に４
時間である。 その結果、表―１に示すように、曝気、静置を
繰り返えしたＢは、SVI値、リン共、低い値が得
られ、バルキング防止、リン除去に効果的である
ことが示された。
類する有機性汚濁物を含む廃水の処理方法に関す
る。 〔従来技術〕 第３図に基いて従来技術を説明する。 第３図は従来行われてきた高速エアレーシヨン
沈殿池の一例を示す図であつて、汚水は汚水流入
管６から曝気部２に導入され、撹拌機５及び／又
は空気導入管９から導入される空気の撹拌作用に
より汚泥と混合され、汚水に含有されている有機
物が分解される。そして汚水と汚泥との混合液
は、スリツト１０およびドラフト部３を通して沈
殿部１に導かれ処理上澄液と汚泥とに分離された
後汚泥は曝気部２に循環される。この方式におい
ては、ドラフト部３および沈殿部１から沈殿部１
の下部を経て循環される汚泥の量が流入水に対し
て５〜20倍と多く、ドラフト部及び沈殿部におい
ても汚水の好気的酸化分解反応が期待できるの
で、BOD容積負荷が比較的高い条件下でも運転
できる。又、曝気部と沈殿部が一体化しているた
め装置がコンパクトであるという特徴も備えてい
る。 〔発明が解決しようとする問題点〕 しかしながら、実際に運転してみると、前記方
式には次のような欠点があることが明らかとなつ
た。 (1) 高速エアレーシヨン沈殿池においては、曝気
部と沈殿部下部から循環する循環液量が多く、
かつ曝気部が完全混合槽に近い流れ形式となる
ためバルキングが起り易い。 (2) ドラフト部から沈殿部下部を通り曝気部に流
入する循環流の流れが必らずしも均一にならな
いため部分的に乱れが生じ沈殿部の汚泥が流出
し易い。 (3) BOD以外の窒素、燐の除去に関しては殆ん
ど効果がない。 〔発明の構成〕 本発明は、曝気部と沈殿部が底部及び上部で連
通状態に区画形成されて一体化した高速エアレー
シヨン沈殿池によつて有機性廃水を処理する方法
において、汚水を高速エアレーシヨン沈殿池の曝
気部底部に連続的に流入させ、かつ処理水を沈殿
部から連続的に流出させながら、曝気を間けつ的
に行うことを特徴とする有機性廃水の処理方法で
ある。 本発明は、前記従来技術の問題点を解決し、あ
わせてＮ，Ｐの除去をも行うことを目的として高
速エアレーシヨン沈殿池による有機性廃水の処理
方法を改良したものである。 本発明の構成の一例を第１図に基いて説明す
る。 汚水は汚水流入管６から曝気部２の底部に導入
され、曝気・撹拌時においては空気及び／又は撹
拌機によつて汚泥と混合される。曝気および撹拌
は、コントローラー１１により予め設定されてい
る時間配分により、あるいはDO（溶存酸素）及
び／又はORP（酸化・還元電位）測定用電極１４
によつて測定されたDO及び／又はORPの値に基
いて間けつ的に運転されるよう制御される。 曝気・撹拌と静置の時間配分は任意の値をとれ
るが、予め時間配分を設定するときは曝気・混
合：静置は１：0.5〜５の割合が好ましい。DO値
で制御するときは、DO2mg／以上の条件下で
15分〜１時間曝気し、DO0.3mg／以下の条件下
で20分〜２時間静置状態に保つのが好ましい。 ORP制御においてはORP（白金−塩化銀電極に
よる）が＋50mV以上の条件下で15分〜１時間曝
気し、ORPが−50mV以下の条件下で20分〜２時
間静置するのが好ましい。これらの値は最適範囲
を示すが、本発明は、上記値により制限されるも
のではない。 又、Ｎ、Ｐの除去をも目的とするときは、DO
又はORP値により曝気・撹拌及び静置時間を制
御することも可能であるが、他に所定の位置にリ
ンおよび又は窒素を測定するセンサー１３を設
け、その値により制御を行なうこともできる。又
その値をDO及び／又はORP制御の２次制御とし
て使うことも可能である。例えばリン除去を目的
とする場合、曝気部底部より任意の高さにリン酸
イオンを測定するセンサーを設け、嫌気的条件
（静置）で汚泥から溶出したリン酸イオンを測定
し、所定の値以上になつた時点で曝気を開始し、
好気的条件に保つ。好気的条件下ではリン酸イオ
ンは汚泥中にとり込まれるため、液側のリン酸イ
オン濃度は低下し、所定の値以下で曝気を停止す
るか、又はそれから一定時間後に曝気を停止す
る。 Ｎ除去においては、曝気部底部より任意の高さ
において、NOx―Ｎおよび又はNH4―Ｎを測定
し、NOx―Ｎが予め設定した所定の値（例えば
下水においては１〜５mg／）より低くなつたと
き、及び又はNH4―Ｎが所定の値（例えば下水
においては５〜10mg／）より高くなつたときは
曝気を開始する。次に硝化が進行しNOx―Ｎが
所定の値（例えば下水においては５〜10mg／）
以上になつたとき、および又はNH4―Ｎが予め
決めた値（例えば下水においては１〜２mg／）
以下になつたとき曝気を停止することで制御する
ことができる。 又、Ｎ除去においては、曝気を行なう前に所定
時間、撹拌機５で撹拌のみを行ないその後曝気を
行なつても良い。 Ｎ，Ｐの除去においては測定点を２点以上で行
なうと更にその制御の効果が増大する。 本発明による効果を更に詳細に説明すると次の
とおりである。 高速エアレーシヨン沈殿池において、沈殿部の
流れが乱れ、汚泥が流出し始めた場合、一時的に
曝気撹拌を停止することにより、汚泥界面を沈降
させ、乱れを無くすことができ、汚泥の流出を防
ぐことができる。この目的においては曝気停止時
間は比較的短かくてよい。 次にバルキング防止および又はリン除去を目的
とする場合は、静置時間は更に長くとる必要があ
る。一般にバルキングの原因となる糸状性細菌は
嫌気条件下ではその増殖が著しく抑えられる。曝
気を停止すると汚泥は曝気部２の底部に沈降濃縮
される。このとき汚水は曝気部底部より汚水流入
管６を通し、連続的に供給されるので、DOは直
ちに消費され、汚泥は曝気状態におかれるため糸
状性細菌の増殖は抑制され濃縮された汚泥層を形
成し易くなる。又、汚水中のSSは濃縮汚泥層に
よりろ過されるため、極めて清澄な処理水が得ら
れるようになる。この場合、１回の静置時間が余
り長すぎると溶解性の有機物が沈降部上部から流
出するため、１回の静置時間は曝気部滞留時間の
１／３以下にすべきである。 静置時間がある一定時間以上になると汚泥は嫌
気状態（ORPで−150mV以下）になり、汚泥か
らリンが吐出するようになる。この状態を所定の
時間保つた後曝気を開始し、好気条件に保つと汚
泥はリンを急速にとり込み、ポリリン酸として過
剰なリンを蓄えるようになる。このように間欠的
に曝気を繰り返すことにより活性汚泥はポリリン
酸を蓄える細菌群が優勢となり、リン除去能が増
加することになる。又、こうした汚泥は嫌気状態
でリンを吐出すると共に液側の溶解性有機物を体
内にとり込むため、連続的に送られる汚水中の有
機物は嫌気状態でも沈殿濃縮汚泥槽を通過すると
きに除去され、清澄な処理水が得られる。この場
合、１回の静置時間を余り長くすると高濃度のリ
ンが液側に溶出し、放流水と一緒に流出するた
め、ある所定の時間（例えば曝気部滞留時間の1/
３）以下にすべきである。この時間は、DOおよ
び／またはORPを測定して時間を制御してもよ
いし、任意の高さでリン酸イオンを測定し、その
値を用いて曝気および停止時間を制御することも
できる。 Ｎの除去においては、流入したNH4―Ｎ又は
有機能Ｎが硝化菌によりある程度硝化される迄曝
気する必要がある。その後曝気を停止することに
より汚泥は沈降濃縮され、DOが消費される。こ
のとき曝気部底部より流入する汚水の有機物を使
い、一部の脱窒能をもつ通性嫌気性菌が硝化され
たNOx―Ｎを速やかに脱窒することになる。 本発明の方式は、静置時に汚泥が沈降濃縮する
ため汚泥濃度が高くなり、脱Ｎ時間を短かくでき
る特徴をも有する。このとき、曝気をせずに撹拌
機のみ間けつ的に作動させることもできる。この
ことにより、上澄液側にあるNOx―Ｎも効率よ
く脱Ｎすることができ、Ｎ除去率は更に高まる。
又、脱Ｎにより汚水中の溶解性有機物が除去され
るため、放流水の水質はBODおよびＮ共低い値
を得ることができる。 次にＮ、Ｐ同時除去を行なう場合は、静置時間
において脱Ｎが終了した後、更に所定の時間静置
し、リンを吐出させる必要がある。この場合、静
置時間はORPを測定することでその制御が容易
となる。即ち、脱Ｎが起きているときのORPは
０〜−150mVであるが、脱リン現象はORPが−
150〜−400mVで開始される為、ORPの値をもつ
て静置時間を容易に制御することができる。 実施例 １ 曝気部容量10の高速エアレーシヨン沈殿池
（第２図に示す如き）を用いて、下水を対象に、
Ａは従来法、Ｂは発明方法で曝気20分、静置40分
で連続処理を行なつた。曝気部滞留時間は共に４
時間である。 その結果、表―１に示すように、曝気、静置を
繰り返えしたＢは、SVI値、リン共、低い値が得
られ、バルキング防止、リン除去に効果的である
ことが示された。
【表】
実施例 ２
曝気部容量10の高速エアレーシヨン沈殿池を
用いて蓄産廃水を対象に、Ｎ、Ｐ同時除去を試み
た。滞留時間は共に20時間である。Ａは従来通り
連続的に曝気を行なつたもの、ＢはORP計を用
いて＋50mV以上で曝気を40分行ない、−150mV
以下となつたとき静置を更に30分継続させる制御
を行なつた。この場合、平均的な曝気および静置
時間は各々、45分、75分であつた。表―２に示す
ように、曝気静置を繰り返えすことにより、良好
なＮ、Ｐ除去が行なわれることが示された。
用いて蓄産廃水を対象に、Ｎ、Ｐ同時除去を試み
た。滞留時間は共に20時間である。Ａは従来通り
連続的に曝気を行なつたもの、ＢはORP計を用
いて＋50mV以上で曝気を40分行ない、−150mV
以下となつたとき静置を更に30分継続させる制御
を行なつた。この場合、平均的な曝気および静置
時間は各々、45分、75分であつた。表―２に示す
ように、曝気静置を繰り返えすことにより、良好
なＮ、Ｐ除去が行なわれることが示された。
第１図は本発明の高速エアレーシヨン沈殿池の
模式図、第２図は実施例において使用した沈殿池
の模式図、第３図は従来の高速エアレーシヨン沈
殿池の模式図である。 １……沈殿部、２……曝気部、３……ドラフ
ト、４……撹拌羽、５……撹拌機、６……汚水流
入管、７……排泥管、８……流出管、９……空気
流入管、１０……スリツト、１１……曝気撹拌コ
ントローラー、１２……測定器、１３……Ｐ又は
NOx―Ｎ、NH4―Ｎセンサー、１４……DO又は
ORP電極、１５……制御バルブ。
模式図、第２図は実施例において使用した沈殿池
の模式図、第３図は従来の高速エアレーシヨン沈
殿池の模式図である。 １……沈殿部、２……曝気部、３……ドラフ
ト、４……撹拌羽、５……撹拌機、６……汚水流
入管、７……排泥管、８……流出管、９……空気
流入管、１０……スリツト、１１……曝気撹拌コ
ントローラー、１２……測定器、１３……Ｐ又は
NOx―Ｎ、NH4―Ｎセンサー、１４……DO又は
ORP電極、１５……制御バルブ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 曝気部と沈殿部が底部および上部で連通状態
に区画形成されて一体化した高速エアレーシヨン
沈殿池によつて有機性廃水を処理する方法におい
て、汚水を高速エアレーシヨン沈殿池の曝気部底
部に連続的に流入させ、かつ処理水を沈殿部から
連続的に流出させながら、曝気を間けつ的に行う
ことを特徴とする有機性廃水の処理方法。 ２ 曝気部における溶存酸素及び／又は酸化還元
電位に基いて曝気及び静置時間を制御する特許請
求の範囲第１項記載の有機性廃水の処理方法。 ３ 曝気部又は沈殿部の任意の点におけるリン酸
イオンの濃度を測定し、該リン酸イオンの濃度に
基いて曝気及び静置時間を制御する特許請求の範
囲第１項記載の有機性廃水の処理方法。 ４ 曝気部又は沈殿部の任意の点においてNOx
―Ｎ及び／又はNH4―Ｎの濃度を測定し、該
NOx―Ｎ及び／又はNH4―Ｎの濃度に基いて曝
気及び静置時間を制御する特許請求の範囲第１項
記載の有機性廃水の処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59132904A JPS6115793A (ja) | 1984-06-29 | 1984-06-29 | 有機性廃水の処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59132904A JPS6115793A (ja) | 1984-06-29 | 1984-06-29 | 有機性廃水の処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6115793A JPS6115793A (ja) | 1986-01-23 |
| JPH0148834B2 true JPH0148834B2 (ja) | 1989-10-20 |
Family
ID=15092254
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59132904A Granted JPS6115793A (ja) | 1984-06-29 | 1984-06-29 | 有機性廃水の処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6115793A (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6242796A (ja) * | 1985-08-15 | 1987-02-24 | Nippon Steel Corp | 廃水の回分式活性汚泥処理方法 |
| JPH0720590B2 (ja) * | 1986-02-28 | 1995-03-08 | 前沢工業株式会社 | オキシデーションディッチにおける酸素供給量制御装置 |
| JPS62227499A (ja) * | 1986-03-28 | 1987-10-06 | Hitachi Plant Eng & Constr Co Ltd | 回分式活性汚泥処理方法 |
| JPS6320999U (ja) * | 1986-07-22 | 1988-02-12 | ||
| JPH0615079B2 (ja) * | 1986-08-22 | 1994-03-02 | 荏原インフイルコ株式会社 | 汚水の処理装置 |
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Citations (2)
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|---|---|---|---|---|
| JPS5653435A (en) * | 1979-10-08 | 1981-05-13 | Furukawa Electric Co Ltd:The | Detecting method for water leakage from under-ground buried pipe of insulating material |
| JPS597093A (ja) * | 1982-07-06 | 1984-01-14 | Sanyo Electric Co Ltd | 光学記録媒体 |
-
1984
- 1984-06-29 JP JP59132904A patent/JPS6115793A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5653435A (en) * | 1979-10-08 | 1981-05-13 | Furukawa Electric Co Ltd:The | Detecting method for water leakage from under-ground buried pipe of insulating material |
| JPS597093A (ja) * | 1982-07-06 | 1984-01-14 | Sanyo Electric Co Ltd | 光学記録媒体 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6115793A (ja) | 1986-01-23 |
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| EXPY | Cancellation because of completion of term |