JPH0575478B2

JPH0575478B2 -

Info

Publication number: JPH0575478B2
Application number: JP61273693A
Authority: JP
Inventors: Masahiro Fujii; Osamu Miki; Nobuo Okamura; Atsushi Shoji
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1986-11-17
Filing date: 1986-11-17
Publication date: 1993-10-20
Also published as: JPS63126599A

Description

【発明の詳細な説明】

（産業上の利用分野）この発明は、排水より生物化学的酸素要求量に
よつて標示される汚濁物質（BOD）、アンモニア
化合物、リン化合物など海域、河川、湖沼の富栄
養化原因になつている物質を連続式活性汚泥処理
法により除去する方法に関するものである。（従来の技術）従来、活性汚泥処理により、前述の富栄養化物
質を除去する方法として、第１図にフローシート
を示しているバーデンフオー（Bardenpho）法
（J.L.Barnard，Water Wastes Engg.，33
（1974））或いは、特開昭54−24774号公報によつ
て公知になつているＡ／Ｏ法、A₂／Ｏ法がある。
更に、特公昭61−17558号公報によつて公知にな
つているA₂／Ｏ法の変法として硝化槽の生物の
固定化方法として回転円板を組込んだ方法などが
知られている。これらの方法において、BODは主に好気性酸
化分解により、窒素化合物は硝化脱窒法により、
また、リン化合物は嫌気的環境において活性汚泥
からリンを放出させ、好気的環境において活性汚
泥にリンを過剰摂取させる方法が用いられてい
る。（発明が解決しようとする問題点）先に述べた公知の方法によるリン、窒素、
BODの富栄養化物質の除去には多くの問題点が
包含されている。以下に、その問題点について説明する。 (1) 生物化学的反応槽の好気度、嫌気度を管理す
る指標が適切でない。前述の各種富栄養化物質の除去性に関して
は、各生物化学的反応槽の好気度、嫌気度が著
しく影響するが、好気度、嫌気度の尺度に溶存
酸素（以下DOと略記）濃度あるいは窒素酸化
物（以下、NOxと略記）濃度を用いている。
これらの尺度は好気度にはある程度用いること
ができるが、嫌気度の尺度、特にDO，NOxが
存在しないいわゆる完全嫌気度の尺度に使用す
ることができない。この嫌気度は、リンの活性汚泥からの放出、
NOxの還元に著しく影響する。すなわち、リ
ンの放出及びNOxの還元は、嫌気性の生物化
学的反応槽で行わせるので、場合によつては嫌
気度の管理によつてNOxの還元とリンの放出
とを別々に行わせる必要がある。しかし、嫌気
度をDO濃度、NOx濃度によつて管理するとリ
ンの放出とNOxの還元が同時に起り、処理性
能が低下しやすい。なお、活性汚泥によるリン
の過剰摂取は、活性汚泥からのリンの放出がな
いと起らない。したがつてリン化合物及び窒素
化合物の除去性に著しく影響する嫌気度の管理
にDO濃度、NOx濃度を用いるのは適切でな
い。 (2) 硝化反応槽におけるPHの低下により処理性能
が低下しやすい。下水のアンモニア性化合物（以下、NH₃ ^-と
略記）濃度が高いと、硝化反応槽において、硝
化反応によつて生成した硝酸化合物（以下、
NO₃ ^-と略記）、亜硝酸化合物（以下、NO₂ ^-と
略記）などのNOxによるPHの低下が起り、こ
れにより活性汚泥の機能が低下し、前記富栄養
化物質の除去性が低下しやすい。これを防止するため硝化反応槽のPHを苛性ソ
ーダ、水酸化カルシウム等のアルカリ剤により
調整する方法があるが薬剤を用いると処理コス
トが高くなる欠点がある。 (3) 活性汚泥の固定化方法が確立していないので
処理効率が十分でない。下水中の富栄養化物質を効率的に除去する方
法の一つとして生物化学的反応槽の活性汚泥濃
度を高めると有効なことが知られており、その
方法として活性汚泥の固定化技術がある。例え
ば、特公昭61−17558号公報においては硝化反
応槽に回転円盤装置、ハニカムチユーブなどを
設けて活性汚泥の固定化を行つている。しかし
この方法は、硝化菌、BOD資化菌などの好気
性活性汚泥のみしか固定できず、したがつて硝
化反応、BODの分解の効率は上するが、脱窒
及びリンの除去等の性能の向上はあまり期待で
きない。なお、他の公知の方法は、活性汚泥の固定に
より高濃度化を行つていないので、前記富栄養
化物質を効率良く除去するのが困難である。 (4) 窒素化合物の除去効率が十分でなく、また、
除去効率を上げるためには追加処理が必要であ
る。従来の下水、排水のBOD、リン、窒素化合
物を同時に除去する方法は、特開昭54−24774
号公報、特公昭61−17558号公報などに見られ
るように、活性汚泥が存在する反応槽の配列を
下水、排水の流入側から嫌気槽→脱窒槽→硝化
槽→後処理槽とするのが一般である。このよう
な処理方式は、窒素の除去を行う反応槽の配列
を脱窒槽→硝化槽とし、硝化槽から硝化液の一
部、例えば特公昭61−17558号公報のように流
入する下水、排水に対して50％もの量を脱窒槽
に戻して脱窒処理を行うケースが多い。このような方法では、処理水の窒素化合物の
濃度を低くするためには、硝化液の循環量を多
くするか、或いは特公昭61−17558号公報のよ
うに硝化槽の後に第２脱窒槽および第２好気槽
を設ける必要がある。しかし、硝化液の脱窒槽
への循環量を多くすると反応槽単位容量当りの
下水、排水の処理量が少なくなり、また、後処
理設備を設けることは処理を複雑にする欠点が
ある。 (5) 汚泥沈降槽における活性汚泥からのリンの放
出により処理水のリン濃度が高くなる。特開昭54−24774号公報、特公昭61−17558号
公報によつて代表される従来の方法は、BOD、
リン、窒素を除去するための活性汚泥が存在す
る反応槽の条件のみを検討している。しかし、
汚泥沈降槽の汚泥堆積部分が嫌気性、具体的に
はORPが−150〜−200mV（銀／塩化銀電極基
準）以下になると、堆積している活性汚泥から
リンの再放出が起こり、処理水のリン濃度が高
くなる。このため、生物学的方法のみでリンを
除去する処理法は、リンの除去性能が不安定で
ある問題がある。本発明はこのような従来技術の問題点を解決し
て効率の良い排水の生物化学的処理方法を提供す
ることを目的としている。（問題点を解決するための手段）本発明は前記の目的を達成するために、活性汚
泥の固定化担体として高炉水砕の微粉、または高
炉水砕の微粉とカーボン微粉を用いて活性汚泥濃
度を高めるとともに、酸化還元電位（ORP）を
指標として活性汚泥の働きを制御しながら５つの
工程で順次に排水を生物化学的に処理する。すなわち、本発明は、少なくともBOD、窒素
化合物、リン化合物を富栄養化物質として含む排
水を連続式活性汚泥処理する方法において、活性
汚泥と活性汚泥の固定化担体として高炉水砕の微
粉、または高炉水砕の微粉及びカーボン微粉が存
在する処理槽で機械的攪拌を行いながら排水及び
汚泥沈降槽よりの返送汚泥を供給し、ORPを−
100〜−300mV（金−銀／塩化銀よりなる複合電
極基準、以下のORPの基準電極は同じ）の範囲
内に制御して所定時間維持し、活性汚泥よりリン
化合物の一部を放出させる第１工程と、第１工程
で処理した混合液を処理槽に供給して曝気を行い
ORPを＋100〜＋150mVの範囲に制御して所定時
間維持し、BODの酸化分解とアンモニア化合物
の酸化とを行うとともにリン化合物を活性汚泥に
過剰摂取させる第２工程と、第２工程で処理した
混合液を処理槽に供給し、水素供与体を分注しな
がら機械的攪拌、若しくは機械的攪拌に加えて曝
気を行いORPを−50〜−150mVの範囲に制御し
て所定時間維持し、窒素酸化物を窒素ガスに還元
させる第３工程と、第３工程で処理した混合液を
処理槽に供給して曝気を行い水素供与体のBOD
の酸化分解を行わせるとともに次の工程の汚泥沈
降槽のORPを−50〜−150mVの範囲に制御する
ため次工程の沈降槽で計測したORPに対応して
吹込み空気量をコントロールする第４工程と、第
４工程で処理した混合液を沈降槽に供給して汚泥
を沈降させ、沈降汚泥と上澄液の処理水に分離す
る第５工程とからなることを特徴とする排水の生
物化学的処理方法である。第３工程において水素
供与体として排水を用いること、第２工程以降の
反応槽においても活性汚泥の固定化担体を添加す
ることは好ましい。（作用）以下、排水として下水を処理する場合を例にし
て説明する。なお、本発明において使用する活性汚泥処理装
置の生物化学的反応槽（以下反応槽と略記）は、
散気装置、機械攪拌装置の他に、ORP，PH、溶
存酸素濃度、温度などの測定センサーを設置し、
これらのセンサーは制御装置、記録装置に接続
し、反応槽内のこれらを制御、測定、記録、管理
できることが好ましい。また、活性汚泥処理に用いるORPセンサーは
金又が金合金と塩化銀／銀よりなる複合電極が最
も良い。排水処理の第１工程は活性汚泥と活性汚泥の固
定化担体として高炉水砕の微粉、または高炉水砕
の微粉とカーボン微粉が存在する処理槽にBOD、
アンモニア化合物、リン化合物などの富栄養化物
質を含む下水及び汚泥沈降槽からの返送汚泥の所
定量を攪拌しながら連続的に供給する。この時反
応槽のORPは徐々に低下し、最終的にはORPが
−200〜−300mVまで低下し、著しく嫌気状態に
なる。この処理槽における下水及び返送汚泥の滞
留時間を30分〜２時間に維持すると活性汚泥中の
リン化合物が放出される。例えば、返送汚泥のリン化合物の含有量が３〜
５％（リンとして）、また下水中のリン化合物が
４〜６mg／ｇ（リンとして）であるものが、
ORPが−200〜−300mVの嫌気状態になると、活
性汚泥中のリン化合物が１〜２mg／ｇ（リンとし
て）に低下し、また処理槽中のリン化合物の濃度
が７〜９mg／に増加する。このように第１工程
はORPを低下させて活性汚泥に嫌気的ストレス
を与えて、リン化合物を放出させる工程である。
なお、後工程における活性汚泥によるリン化合物
の取り込み能力、或いは下水のリン化合物の濃度
によつてリン化合物の除去性が異なることが考え
られるので、この工程においてリン化合物を大量
に放出させない方が望ましい場合もあり、活性汚
泥からのリン放出を制御する目的で処理槽の
ORPを−100〜−300mV、好ましくは−200〜−
250mVに制御管理する。第１工程のORPをこの範囲に設定した理由を
更に詳細に説明する。即ち、ORPが−100mV以
上の好気性側では活性汚泥からのリンの放出が十
分に起こらないため、第２工程での活性汚泥によ
るリンの摂取が十分に起こらず、処理水のリン濃
度が高くなる。また、ORPが−300mV以下の嫌
気性側になると活性汚泥からのリンの放出が大量
に起こり、第２工程の限られた処理時間内に活性
汚泥によるリンの摂取が十分に行われず、このた
め処理水のリン濃度が高くなる事がある。更に、
第１工程のORPが−300mV以下になると窒素化
合物の除去性能に影響する致命的な欠点を招く懸
念がある。即ち、第１工程のORPが−300mV以
下になると、第２工程のORPが硝化反応が十分
に起こるORP、即ち＋100mV以上に上昇せず、
このため窒素化合物の除去が不十分になり、処理
水の窒素化合物濃度が高くなる懸念がある。第２工程はBODの除去、下水のリン化合物及
び第１工程において活性汚泥が放出したリン化合
物を活性汚泥に過剰に吸着させ、アンモニア化合
物、有機アミン化合物などを窒素酸化物に酸化す
る工程である。従つて、第２工程は好気的環境に
維持する必要があり、上記作用をすべて行うのに
適したORPは＋100〜＋150mVである。処理槽のORPを＋100〜＋150mVに制御管理し
てエアレーシヨンを行うと、２時間ないし４時間
後には下水中の100〜300mg／のBODが10mg／
以下に、また20〜50mg／（窒素として）のア
ンモニア性窒素及びケルダール性窒素が酸化され
て１〜２mg／以下にそれぞれ低下し、一方硝酸
性及び亜硝酸性窒素は20〜30mg／以上に増加す
る。処理槽の下水中のリン化合物は、第１工程にお
いて７〜９mg／（リンとして）が0.5mg／
（リンとして）以下に低下し、また活性汚泥のリ
ン濃度が３〜５％に増加する。この場合活性汚泥
にリン化合物を吸着させるため、単に好気的環境
と嫌気的環境に交互に変化させストレスを与える
よりも、本発明のように嫌気的環境の次の好気的
環境において、活性汚泥にBOD成分の分解ある
いはアンモニア化合物などの酸化を行わせた方
が、活性汚泥へのリン化合物の取り込み量が著し
く多くなる。これは活性汚泥が第１工程の嫌気的
環境においてリン化合物を放出し、好気的環境に
おいてリン化合物に対して飢餓状態になつている
所に、BOD成分の分解、硝化反応などにより、
栄養源としてリン化合物が必要となり、このため
反動的に大量のリン化合物を取り込むものと思わ
れる。この第２工程におけるORPの設定は、ORP＋
100mV以下では硝化反応が十分に起こらず、ま
た、ORPが＋150mV以上では次の第３工程の嫌
気度に影響し、第２工程で生成した窒素酸化物が
窒素ガスに還元されるORP−50mV以下に低下し
ない。このため、第２工程のORPは＋100mVか
ら＋150mV以下の範囲に制御する。なお、処理下水中に高炉水砕微粉、又は高炉水
砕の微粉とカーボン微粉、例えばコークスの微粉
との混合粉が存在することにより反応槽内のPHを
活性汚泥が生息するのに最適なPH（7.0±0.5）に
維持することができる。即ち、この処理槽は硝化
反応によりPHが低下しやすく、下水中のNH３の
濃度が高いとPHが６〜6.5以下に低下して活性汚
泥の機能が阻害され、前述の富栄養化物質の除去
性が低下しやすい。この場合、高炉水砕の微粉、
又は高炉水砕の微粉とコークス微粉の混合粉が存
在すると、高炉水砕のカルシウムが徐々に溶解
し、PHの低下を防止し、反応槽内をPH7.0±0.5に
維持することができる。また、処理下水中に高炉水砕の微粉、又は高炉
水砕の微粉とコークス微粉の混合微粉が存在する
ことによる別の効果として、これらの微粉に活性
汚泥が容易に付着し、活性汚泥の高濃度化を計る
ことができ、したがつて、硝化反応、BODの酸
化分解を効率的に行うことができる。なお、コー
クス微粉の代りに活性炭、褐炭、石炭などのカー
ボン微粉を用いても良い。第３工程は硝酸性あるいは亜硝酸性の窒素酸化
物を窒素ガスに還元して除去する工程である。こ
の際に水素供与体を必要とするが、この水素供与
体は使用している下水を処理槽に新たに注入する
か、あるいはメタノール、イソプロピルアルコー
ル、糖密、米ヌカなどの有機物を使用することも
できる。この第３工程は後述の第５工程で処理後放流す
る処理水の窒素化合物、リン化合物濃度に著しく
影響するので、処理槽のORPおよび窒素酸化物
の濃度の管理が重要である。すなわち水素供与体
を添加して機械的攪拌を行うと処理槽のORPが
０〜−300mVに低下する。特にORPが−250mV
以下に低下すると活性汚泥よりリン化合物の放出
が起こり、処理槽中のリン化合物が高くなる。更
にもう一つの問題点として、このような嫌気的環
境にすると活性汚泥の嫌気分解が起こり、処理槽
中のアンモニア化合物、有機アミン化合物などの
窒素濃度も高くなる。このため場合によつては、
更にリン化合物、窒素化合物などの除去が必要と
なり、処理工程が非常に複雑になる。これらの問題点の発生を防止するために処理槽
のORP管理が重要である。すなわちORPと、処
理槽内に残存している窒素酸化物の濃度と、活性
汚泥のリン化合物の放出、及び嫌気性分解性との
間に相互関係があり、窒素酸化物が0.2〜0.3mg／
（窒素として）以下になるとORPが−200〜−
300mVになり、ORPが−50〜−150mVの範囲に
おいては、処理槽内の窒素酸化物濃度を0.5〜1.0
mg／（窒素として）に維持することができ、ま
たこの程度の嫌気的環境では活性汚泥よりのリン
化合物の放出、及び活性汚泥の嫌気性分解を抑制
することができる。従つて第３工程においては処
理槽のORPを−50〜−150mVの範囲に制御管理
する必要がある。しかし機械的攪拌のみでは
ORPをこの範囲に制御管理することは困難であ
り、ORPが−150mVより低下したらORP制御装
置により処理槽のエアレーシヨンを行い、ORP
を−50〜−150mVの範囲に所定の時間維持する。また、処理中の混合液に高炉水砕の微粉、又は
高炉水砕の微粉とコークス微粉との混合粉とが存
在すると活性汚泥が高濃度化し、脱窒反応の効率
が向上する。なお、この処理槽において、活性汚
泥よりリン化合物が放出されても高炉水砕の微粉
が存在するとリン化合物とCaOとが反応して不溶
性のリン化合物を形成するのでリン化合物の除去
が容易であり、またリン化合物の除去が安定す
る。第４工程は、第３工程で添加して残存している
水素供与体を酸化分解して除去するとともに次の
第５工程の汚泥沈降槽のORPを−50〜−150mV
に維持するため好気性処理を行う。次工程の汚泥沈降槽のORPが−150〜−200mV
以下になると活性汚泥よりリンの放出が起り、処
理水のリン化合物濃度が高くなる。また、第４工
程において生成したNOxが汚泥沈降槽を経由し
て、返送汚泥とともに第１工程の処理槽に供給さ
れると第１工程の処理槽においてNOxが活性汚
泥のリンの放出を抑制し、次の第２工程の処理槽
における活性汚泥のリンの過剰摂取が効率的に行
われない。このため、第５工程の汚泥沈降槽においては、
リンの再放出の防止とNOxのN₂ガスへの還元を
行う必要があり、汚泥沈降槽のORPを−50〜−
150mVに管理すると両作用を同時に行うことが
できる。即ち、ORPが−150mVより低くなると
リンの再放出が顕著に起り、また、NOxの還元
は−50〜−150mVの範囲でほぼ完了することか
ら、汚泥沈降槽のORPを−50〜−150mVの範囲
に管理制御する必要がある。しかし、汚泥沈降槽に直接エアレイシヨンを行
つたり還元剤を加えてORPを−50〜−150mVに
管理制御することは困難である。このため、第５
工程の沈降槽のORPを計測しながら第４工程の
曝気量により汚泥沈降槽のORPを管理、制御す
る。すなわち、汚泥沈降槽のORPを−50〜−
150mVに設定した場合、ORPが−50〜−150mV
より低下したら第４工程の曝気量を増量して設定
値に回復させ、一方、ORPが−50mVより高くな
つたら第４工程の処理槽の曝気量を弱めて設定値
に回復させる。このように第４工程は、第３工程
の処理槽で用いた水素供与体の未分解のものを分
解するとともに第５工程の汚泥沈降槽のORP管
理、制御を行なう。第４工程で処理した混合液は第５工程の活性汚
泥沈降槽に供給して沈降処理を行うが、第４工程
の処理槽から送られた汚泥は、活性汚泥に高炉水
砕の微粉、又は高炉水砕の微粉とコークス微粉等
のカーボン微粉を含有しているので、汚泥沈降槽
における沈降性が良好であり、汚泥沈降槽の容量
を小さくすることができる。次に、本発明で使用する高炉水砕及びカーボン
微粉のサイズ、添加条件、作用等について説明す
る。まず、活性汚泥がこれらの微粉に付着する機構
について説明する。高炉水滓の微粉は多孔質であ
り、組成は第１表に示しているようにSiO₂，Al₂
O₃の他に活性汚泥の栄養となる鉄、マグネシユ
ウムを含有しているので活性汚泥が付着しやす
い。なお、コークス微粉等のカーボン粉は大部分
が炭素質なので活性汚泥が付着しやすい性状を有
している。これらの微粉は、第１工程の処理槽及び第３工
程の処理槽において空気を巻き込まない程度の緩
速攪拌で槽内に十分流動し、また、汚泥沈降槽に
おいて沈降して処理水に流出しない粒度が必要で
あり、その大きさは10〜400μm程度が好ましく、
50〜200μm程度がより好ましい。また、これらの微粉の添加量は、反応槽１m³当
り10〜100Kg、すなわち１〜10wt％であり、好ま
しくは２〜4wt％である。

【表】なお、排水の活性汚泥処理の曝気槽に珪素土、
ゼオライト、その他の鉱石等の微粉を添加し、こ
れに活性汚泥を固定化し、活性汚泥の高濃度化、
バルキング抑制を行う。これらの無機系微粉は、
本発明で用いる高炉水砕の微粉のように曝気槽の
PHを活性汚泥を生息するのに適正な条件に維持す
る作用がない。また、本発明で使用する生物化学的反応槽の構
造は、その底部が船底型が好ましい。これは高炉
水砕、カーボン等の微粉を添加すると反応槽のデ
ツドスペースにたい積するためデツドスペースが
少ない船底型が最も好ましい。また、本発明の方法は、下水以外にBOD、リ
ン化合物、窒素化合物等の富栄養化物質を含有し
た排水、例えば魚肉加工排水、畜産関係の排水、
食品加工排水等にも適用することができる。また本発明で用いる活性汚泥の固定化担体は第
１工程において添加することで後続の工程に混合
液として送付されるので十分作用するが必要によ
つては後続工程の処理槽においても添加して良
い。（実施例１）本発明の生物化学的処理方法により下水から脱
リン、脱窒及びBODを除去する活性汚泥処理装
置の各処理槽に活性汚泥とともに50〜200μmの粒
径の高炉水砕の微粉を4wt％／vol添加した。そ
して各処理槽のORP及び第２表に示す下水と返
送汚泥の滞留時間を第３表に示すような条件に設
定して処理を行つた。その結果を第２表にまとめ
て示す。なお、第３槽の脱窒反応に水素供与体と
して下水の一部を分割して使用した。また、本実施例の場合、返送汚泥率は約50％で
あつた。第２表の結果より処理水は、BOD₅が５mg／
以下、全リン濃度が0.5mg／以下、全窒素濃度
が4.5mg／（内NH₃−Ｎが4.3mg／）、CODMn
が5.8mg／、浮遊性物質が8.3mg／であつた。なお、比較例として各槽に高炉水砕の微粉を添
加せず、また、ORP制御を行わなかつた場合の
処理水は、BOD₅が５〜15mg／、CODMnが10
〜20mg／、浮遊性物質が10〜30mg／であつた
が、リン化合物及び窒素化合物がほとんど除去さ
れていなかつた。（実施例２）実施例１で用いた高炉水砕の微粉の代りに高炉
水砕の微粉にコークス微粉を約30％混合した微粉
を用いて、その他は実施例１と同じ下水を用い、
同じ条件で処理を行つた。その結果を第２表にまとめて示すが、処理水質
は実施例１とほぼ同じ結果が得られた。一方、活
性汚泥の付着速度は実施例１に比べて実施例２の
方が著しく早かつた。

【表】

【表】第２表の結果から、本発明の方法は、比較例に
比べて前記富栄養化物質を除去するとともに処理
水のCOD，SS濃度も低く良好な処理水が得られ
ることがわかつた。（発明の効果）本発明の方法によつて排水中の富栄養化物質を
効率良く除去でき、また処理設備をコンパクトに
することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図はバーデンフオー法のフローシートであ
る。１……流入下水、２……第１脱窒槽、３……第
１好気槽、４……第２脱気槽、５……第２好気
槽、６……沈澱槽、７……処理水、８……返送汚
泥、９……余剰汚泥、１０……混合液循環液。

Claims

【特許請求の範囲】１少なくともBOD、窒素化合物、リン化合物
を富栄養化物質として含む排水を連続式活性汚泥
処理する方法において、活性汚泥と活性汚泥の固体化担体として高炉水
砕の微粉、または高炉水砕の微粉及びカーボン微
粉が存在する処理槽で機械的攪拌を行いながら排
水及び汚泥沈降槽よりの返送汚泥を供給し、
ORPを−100〜−300mV（金−銀／塩化銀よりな
る複合電極基準、以下のORPの基準電極は同じ）
の範囲内に制御して所定時間維持し、活性汚泥よ
りリン化合物の一部を放出させる第１工程と、第１工程で処理した混合液を処理槽に供給して
曝気を行いORPを＋100〜＋150mVの範囲に制御
して所定時間維持し、BODの酸化分解とアンモ
ニア化合物の酸化とを行うとともにリン化合物を
活性汚泥に過剰摂取させる第２工程と、第２工程で処理した混合液を処理槽に供給し、
水素供与体を分注しながら機械的攪拌、若しくは
機械的攪拌に加えて曝気を行いORPを−50〜−
150mVの範囲に制御して所定時間維持し、窒素
酸化物を窒素ガスに還元させる第３工程と、第３工程で処理した混合液を処理槽に供給して
曝気を行い水素供与体のBODの酸化分解を行わ
せるとともに次の工程の汚泥沈降槽のORPを−
50〜−150mVの範囲に制御するため次工程の沈
降槽で計測したORPに対応して吹込み空気量を
コントロールする第４工程と、第４工程で処理した混合液を沈降槽に供給して
汚泥を沈降させ、沈降汚泥と上澄液の処理水に分
離する第５工程とからなることを特徴とする排水の生物化学的処理
方法。２第３工程において水素供与体として排水を用
いる特許請求の範囲第１項記載の方法。３第２工程以降の反応槽においても活性汚泥の
固定化担体を添加する特許請求の範囲第１項また
は第２項記載の方法。