JPS62282070A - パレスクレ−プの製法 - Google Patents
パレスクレ−プの製法Info
- Publication number
- JPS62282070A JPS62282070A JP61120774A JP12077486A JPS62282070A JP S62282070 A JPS62282070 A JP S62282070A JP 61120774 A JP61120774 A JP 61120774A JP 12077486 A JP12077486 A JP 12077486A JP S62282070 A JPS62282070 A JP S62282070A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- polyester
- yarn
- multifilament yarn
- twist
- dry heat
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 9
- 229920000728 polyester Polymers 0.000 claims description 41
- 230000035882 stress Effects 0.000 claims description 21
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 20
- 238000009941 weaving Methods 0.000 claims description 12
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 11
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims description 10
- 208000007542 Paresis Diseases 0.000 claims description 9
- 208000012318 pareses Diseases 0.000 claims description 9
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- LLLVZDVNHNWSDS-UHFFFAOYSA-N 4-methylidene-3,5-dioxabicyclo[5.2.2]undeca-1(9),7,10-triene-2,6-dione Chemical compound C1(C2=CC=C(C(=O)OC(=C)O1)C=C2)=O LLLVZDVNHNWSDS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 claims description 2
- 238000004049 embossing Methods 0.000 claims 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 14
- 239000004744 fabric Substances 0.000 description 11
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 8
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 7
- 238000011161 development Methods 0.000 description 6
- -1 polyethylene terephthalate Polymers 0.000 description 6
- QPFMBZIOSGYJDE-UHFFFAOYSA-N 1,1,2,2-tetrachloroethane Chemical compound ClC(Cl)C(Cl)Cl QPFMBZIOSGYJDE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000009189 diving Effects 0.000 description 4
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 4
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 4
- DNIAPMSPPWPWGF-UHFFFAOYSA-N Propylene glycol Chemical compound CC(O)CO DNIAPMSPPWPWGF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 3
- 230000008859 change Effects 0.000 description 3
- 229920001577 copolymer Polymers 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 238000009998 heat setting Methods 0.000 description 3
- 229920000139 polyethylene terephthalate Polymers 0.000 description 3
- 239000005020 polyethylene terephthalate Substances 0.000 description 3
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 3
- ISWSIDIOOBJBQZ-UHFFFAOYSA-N Phenol Chemical compound OC1=CC=CC=C1 ISWSIDIOOBJBQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- WNLRTRBMVRJNCN-UHFFFAOYSA-N adipic acid group Chemical group C(CCCCC(=O)O)(=O)O WNLRTRBMVRJNCN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 2
- 244000145845 chattering Species 0.000 description 2
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 2
- QQVIHTHCMHWDBS-UHFFFAOYSA-N isophthalic acid Chemical compound OC(=O)C1=CC=CC(C(O)=O)=C1 QQVIHTHCMHWDBS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 239000012046 mixed solvent Substances 0.000 description 2
- 238000011946 reduction process Methods 0.000 description 2
- VZGDMQKNWNREIO-UHFFFAOYSA-N tetrachloromethane Chemical compound ClC(Cl)(Cl)Cl VZGDMQKNWNREIO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000013585 weight reducing agent Substances 0.000 description 2
- XNWFRZJHXBZDAG-UHFFFAOYSA-N 2-METHOXYETHANOL Chemical compound COCCO XNWFRZJHXBZDAG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002202 Polyethylene glycol Substances 0.000 description 1
- 235000011037 adipic acid Nutrition 0.000 description 1
- 239000001361 adipic acid Substances 0.000 description 1
- 150000001412 amines Chemical class 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 230000002457 bidirectional effect Effects 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 238000007334 copolymerization reaction Methods 0.000 description 1
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 229920001519 homopolymer Polymers 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- KYTZHLUVELPASH-UHFFFAOYSA-N naphthalene-1,2-dicarboxylic acid Chemical compound C1=CC=CC2=C(C(O)=O)C(C(=O)O)=CC=C21 KYTZHLUVELPASH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- SLCVBVWXLSEKPL-UHFFFAOYSA-N neopentyl glycol Chemical compound OCC(C)(C)CO SLCVBVWXLSEKPL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- WXZMFSXDPGVJKK-UHFFFAOYSA-N pentaerythritol Chemical compound OCC(CO)(CO)CO WXZMFSXDPGVJKK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 229920001223 polyethylene glycol Polymers 0.000 description 1
- 229920000874 polytetramethylene terephthalate Polymers 0.000 description 1
- 229920002215 polytrimethylene terephthalate Polymers 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 238000009991 scouring Methods 0.000 description 1
- 239000013535 sea water Substances 0.000 description 1
- IBBQVGDGTMTZRA-UHFFFAOYSA-N sodium;2-sulfobenzene-1,3-dicarboxylic acid Chemical compound [Na].OC(=O)C1=CC=CC(C(O)=O)=C1S(O)(=O)=O IBBQVGDGTMTZRA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 239000004753 textile Substances 0.000 description 1
- 230000004580 weight loss Effects 0.000 description 1
- 238000004736 wide-angle X-ray diffraction Methods 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
- 230000037303 wrinkles Effects 0.000 description 1
- 238000002424 x-ray crystallography Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Treatment Of Fiber Materials (AREA)
- Chemical Or Physical Treatment Of Fibers (AREA)
- Artificial Filaments (AREA)
- Woven Fabrics (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
3、発明の詳細な説明 、
(産業上の利用分野)、
この発明は、ポリニスtルマルチフィラメント糸の強撚
糸を用いたパレスクレープの製法に関するものである。
糸を用いたパレスクレープの製法に関するものである。
(従来の技術)
ポリエステルマルチフィラメント糸の強撚糸を用いft
/<レスクレープは、このポリエステルマルチフィラ
メント糸にS方向または2方向の強撚を加え、その撚を
熱固定したのち、このS方向糸と2方向糸をよと糸とし
、低い撚数のたて糸に2本ずつ交互に、すなわち二越に
打込んで布帛を製織し、この布帛を精練したのちロータ
リワッシャで数十分間の潜水処理をしてシボ立てを行な
い、最後に幅出しをして製造される。なお、パレスクレ
ープ用のよこ糸には、一般に撚数2000〜2500T
/mの強撚糸が使用される(吉川和志著「新しい繊維の
知識J P、 80参照)。また、たて糸には無撚糸ま
たは甘撚り糸が一般に使用されるが、風合いを改善する
目的で撚数100QT/m程度の中撚糸も使用される。
/<レスクレープは、このポリエステルマルチフィラ
メント糸にS方向または2方向の強撚を加え、その撚を
熱固定したのち、このS方向糸と2方向糸をよと糸とし
、低い撚数のたて糸に2本ずつ交互に、すなわち二越に
打込んで布帛を製織し、この布帛を精練したのちロータ
リワッシャで数十分間の潜水処理をしてシボ立てを行な
い、最後に幅出しをして製造される。なお、パレスクレ
ープ用のよこ糸には、一般に撚数2000〜2500T
/mの強撚糸が使用される(吉川和志著「新しい繊維の
知識J P、 80参照)。また、たて糸には無撚糸ま
たは甘撚り糸が一般に使用されるが、風合いを改善する
目的で撚数100QT/m程度の中撚糸も使用される。
ここで、パレスクレープの織物品位は、上記の潜水処理
によって発現する強撚糸のシボ立ち状態に依存する。す
なわち、潜水処理をしたときの強撚糸の解撚トルクを大
きくすることによって高品位のパレスクレープ織物が得
られる。そのために。
によって発現する強撚糸のシボ立ち状態に依存する。す
なわち、潜水処理をしたときの強撚糸の解撚トルクを大
きくすることによって高品位のパレスクレープ織物が得
られる。そのために。
上記のように2000〜2500 T/F7Jの強撚を
加え、熱セットし、解撚トルクを高めるのであるが、こ
のような強撚を加えたときは、生産速度が遅く、撚糸工
程の生産性が著しく低くなるという問題が生じる。また
、製織工程でのビリ発生を防止し、製織性を良好にする
ためには、熱セツト温度を高くしなければならないが、
この熱セツll&1度を高く設定した場合は、繊維の微
細摘造が変化してVボ発現に必要な歪みが緩和され、い
わゆる見掛けのトルクが高いにもかかわらず、潜水処理
時のトルクが低下し、所望の高品位のパレスクレープ織
物が得られなかった。
加え、熱セットし、解撚トルクを高めるのであるが、こ
のような強撚を加えたときは、生産速度が遅く、撚糸工
程の生産性が著しく低くなるという問題が生じる。また
、製織工程でのビリ発生を防止し、製織性を良好にする
ためには、熱セツト温度を高くしなければならないが、
この熱セツll&1度を高く設定した場合は、繊維の微
細摘造が変化してVボ発現に必要な歪みが緩和され、い
わゆる見掛けのトルクが高いにもかかわらず、潜水処理
時のトルクが低下し、所望の高品位のパレスクレープ織
物が得られなかった。
このような問題を解決するための手段として。
特開昭57−193537号公報には、全量の20〜9
0重量%のポリエチレンテレフタレートと80〜10重
量−のポリトリメチレンテレフタレートまたはポリテト
ラメチレンテレフタレートとの共重合体またはブレンド
組織からなる低温高セット性ポリエステルフイフメント
糸が開示されている。
0重量%のポリエチレンテレフタレートと80〜10重
量−のポリトリメチレンテレフタレートまたはポリテト
ラメチレンテレフタレートとの共重合体またはブレンド
組織からなる低温高セット性ポリエステルフイフメント
糸が開示されている。
また、特開昭60−94618号公報には、繰返し単位
+7)90モルチ以上がエチレンテレフタレートからな
るポリエステル繊維において、広角xI!回折より求め
られる100面の見掛けの結晶サイズが50Å以上、力
学的損失係数のピーク温度が140℃以下であって、S
−S曲線に変曲点を有する高撚セット性、高シボ立て性
ポリエステル繊維が開示されている。
+7)90モルチ以上がエチレンテレフタレートからな
るポリエステル繊維において、広角xI!回折より求め
られる100面の見掛けの結晶サイズが50Å以上、力
学的損失係数のピーク温度が140℃以下であって、S
−S曲線に変曲点を有する高撚セット性、高シボ立て性
ポリエステル繊維が開示されている。
(発明が解決しようとする問題点)
特開昭57−1935g7号公報に記載された低温高セ
ット性ポリエステルフィラメント糸を用いる方法は、こ
の糸のポリエチレンテレフタレートの量が全量の90重
量qbt−超えると、低温のセット性が失なわれるため
、準備工程および製織工程での取扱いが困難になるとい
う問題かあV、さらに強撚後の優れたセット性および製
織後の高度のシボ立て性を両立させる点では不十分であ
った。そして、撚糸工程での生産性向上という面では何
のメリットも得られなかった。
ット性ポリエステルフィラメント糸を用いる方法は、こ
の糸のポリエチレンテレフタレートの量が全量の90重
量qbt−超えると、低温のセット性が失なわれるため
、準備工程および製織工程での取扱いが困難になるとい
う問題かあV、さらに強撚後の優れたセット性および製
織後の高度のシボ立て性を両立させる点では不十分であ
った。そして、撚糸工程での生産性向上という面では何
のメリットも得られなかった。
また、特開昭60−94618号公報に記載された高撚
セット性、高シボ立て性ポリエステル繊維ヲ用いる方法
は、この繊維が高撚セット性、高シボ立て性を備え、撚
糸工程での生産性向上も期待でRし1クレー]@ き、この糸を使った − は、優れたシボ品位
の織物が得られるが1繊維の表面が平滑であるため、得
られる織物の風合がワキシーで、かつプラスチックタッ
チであった口 この発明は、繰返し単位の90モルチ以上がエチレンテ
レフタレートからなるポリエステルマルチフィラメント
糸を用いてドライタッチでシルク同様の暖かさを有する
高品位のパレスクレープが得られ、かつ撚糸工程での生
産性を著しく向上させることが可能で、また準備工程お
よび製織工程での作業が容易なパレスクレープの製法を
提供するものである。
セット性、高シボ立て性ポリエステル繊維ヲ用いる方法
は、この繊維が高撚セット性、高シボ立て性を備え、撚
糸工程での生産性向上も期待でRし1クレー]@ き、この糸を使った − は、優れたシボ品位
の織物が得られるが1繊維の表面が平滑であるため、得
られる織物の風合がワキシーで、かつプラスチックタッ
チであった口 この発明は、繰返し単位の90モルチ以上がエチレンテ
レフタレートからなるポリエステルマルチフィラメント
糸を用いてドライタッチでシルク同様の暖かさを有する
高品位のパレスクレープが得られ、かつ撚糸工程での生
産性を著しく向上させることが可能で、また準備工程お
よび製織工程での作業が容易なパレスクレープの製法を
提供するものである。
(問題点を解決するための手段)
この発明では、繰返し単位の90〜100%がエチレン
テレフタレートからなり、かつ下記(イ)〜(ハ)の特
性を有するポリエステルマルチフィラメント糸を使用す
る。
テレフタレートからなり、かつ下記(イ)〜(ハ)の特
性を有するポリエステルマルチフィラメント糸を使用す
る。
(イ) ポリエステルマルチフィラメント糸を構成す
るポリエステルフィラメントの乾熱収縮応力曲線が50
〜200℃の範囲で下向きの凸状に湾曲している。第1
図は、横軸に温度(℃)、縦軸に乾熱収縮応力(f/d
)をとって描いたグラフであり、この発明に使用する
ポリエステルフィラメント(ffl+)ハ、 曲mlで
示すように、上記の範囲で下向きに凸である。換言すれ
ば上記の範囲に極大値が存在しないで、上限の200℃
を超えた位置、例えば260℃付近に溶断温度直前の極
大値aを有している。
るポリエステルフィラメントの乾熱収縮応力曲線が50
〜200℃の範囲で下向きの凸状に湾曲している。第1
図は、横軸に温度(℃)、縦軸に乾熱収縮応力(f/d
)をとって描いたグラフであり、この発明に使用する
ポリエステルフィラメント(ffl+)ハ、 曲mlで
示すように、上記の範囲で下向きに凸である。換言すれ
ば上記の範囲に極大値が存在しないで、上限の200℃
を超えた位置、例えば260℃付近に溶断温度直前の極
大値aを有している。
(ロ) 上記のポリエステルフィラメントに式%式%
(ただし、dはポリエステルフィラメントのデニール数
)で与えられる撚を加えたときの乾熱収縮応力曲線2が
70〜90℃の範囲に応力の極大値すを有している。
)で与えられる撚を加えたときの乾熱収縮応力曲線2が
70〜90℃の範囲に応力の極大値すを有している。
(ハ) 上記(ロ)の撚数で加熱し、更に85℃。
40分のキャー処理をしたのちの上記ポリエステルフィ
ラメントの乾熱収縮応力曲線3が85℃以下の範囲に0
.05f/d以下の応力の極小値Cを有し、かつ100
〜180℃の範囲に0.05f/d以上の応力の極大値
dを有し、且つ、上記(ロ)の熱応力極大値を超えない
。
ラメントの乾熱収縮応力曲線3が85℃以下の範囲に0
.05f/d以下の応力の極小値Cを有し、かつ100
〜180℃の範囲に0.05f/d以上の応力の極大値
dを有し、且つ、上記(ロ)の熱応力極大値を超えない
。
そして、上記のポリエステルマルチフィラメント糸をS
方向またはZ方向に撚数1700T/m以上2000T
/m未満で強撚し、その撚を熱セットシ、得うれたポリ
エステルマルチフィラメント糸のS方向および2方向の
強撚セット糸をよこ糸とし、たて糸に中撚以下の糸を用
いて二越で製織し、しかるのち熱水中でシボ立てし、更
にアルカリやアミンを用いた化学的処理による減量加工
を施してパレスクレープを得る。
方向またはZ方向に撚数1700T/m以上2000T
/m未満で強撚し、その撚を熱セットシ、得うれたポリ
エステルマルチフィラメント糸のS方向および2方向の
強撚セット糸をよこ糸とし、たて糸に中撚以下の糸を用
いて二越で製織し、しかるのち熱水中でシボ立てし、更
にアルカリやアミンを用いた化学的処理による減量加工
を施してパレスクレープを得る。
上記のポリエステルフィラメントは、エチレンテレフタ
レー)t−90モIv%以上、好ましくは96七ルチ以
上含むものであれば、ホモポリマーまたはコポリマーの
いずれで淘い。そして、コポリマーの場合の共重合成分
としては、アジピン酸。
レー)t−90モIv%以上、好ましくは96七ルチ以
上含むものであれば、ホモポリマーまたはコポリマーの
いずれで淘い。そして、コポリマーの場合の共重合成分
としては、アジピン酸。
セパシン酸、イソフタル酸、ジフェニルジカルボン酸、
ナフタリンジカルボン酸等の二塩基類、オキV安息香酸
のようなオキシ酸類、ジエチレングリコ−A/、プロピ
レングリコール、ネオペンチルグリコール、ペンタエリ
スリトール、ポリエチレングリコールモノメチルエーテ
ル等(Dグ!Jコー〃類および5−ナトリウムスルホイ
ソフタール酸などの中の1種または2種以上を選択して
使用することができる。
ナフタリンジカルボン酸等の二塩基類、オキV安息香酸
のようなオキシ酸類、ジエチレングリコ−A/、プロピ
レングリコール、ネオペンチルグリコール、ペンタエリ
スリトール、ポリエチレングリコールモノメチルエーテ
ル等(Dグ!Jコー〃類および5−ナトリウムスルホイ
ソフタール酸などの中の1種または2種以上を選択して
使用することができる。
また、ポリエステルフィラメントの断面形状は。
円形、三角形および多葉断面などのいずれでもよく、そ
の太さは一般の衣料用と同様に0.3〜5デニールが好
ましく、ポリエステルマルチフィラメント糸としての太
さは、同様に30〜300デニールが好ましい。
の太さは一般の衣料用と同様に0.3〜5デニールが好
ましく、ポリエステルマルチフィラメント糸としての太
さは、同様に30〜300デニールが好ましい。
なお、上記のポリエステルフィラメントは1例えば次の
方法で製造される。すなわち、同音粘度0.65(フェ
ノール/テトラクロルエタン悶6/4の混合溶媒中30
℃で測定)の0通常のポリエステルを常法により溶融紡
糸し、得られた未延伸糸を70〜160℃の温度でその
破断延伸倍率の90%以上の高倍率で延伸して未延伸糸
の非晶部分と結晶部分の並列構造を破壊し1次いで温度
200℃以上、リラックス率8%以上で熱処理を行なっ
て巨大な結晶を生長させるとともに非晶部分をランダム
化させ、これらが直列に並んだ直列構造の延伸糸を得る
。
方法で製造される。すなわち、同音粘度0.65(フェ
ノール/テトラクロルエタン悶6/4の混合溶媒中30
℃で測定)の0通常のポリエステルを常法により溶融紡
糸し、得られた未延伸糸を70〜160℃の温度でその
破断延伸倍率の90%以上の高倍率で延伸して未延伸糸
の非晶部分と結晶部分の並列構造を破壊し1次いで温度
200℃以上、リラックス率8%以上で熱処理を行なっ
て巨大な結晶を生長させるとともに非晶部分をランダム
化させ、これらが直列に並んだ直列構造の延伸糸を得る
。
(作 用)
この発明で使用するポリエステルフィラメントは、大き
な結晶とフンダムな非晶部分が直列に並んだ特異な微細
構造を有しているので1強撚を付与したとき、上記の非
晶部分が変形し、この変形し九非晶部分が撚セツト時の
熱処理によって一次セットされ、そのためこの−次セッ
ト後の解撚トルクTQ1が低下するとともに、製織後の
シボ発現処理の際には上記の一次七ットが熱湯処理によ
って解かれ、結晶組織に蓄えられていた歪みエネルギが
解放されるために大きな解撚トルクTQ2が発生じ、そ
のため良好なシボが発現すると考えられる。第2図は、
横軸にポリエステルマルチフィラメント糸に加えた撚数
(77m)をと9.縦軸に撚セツト後の解撚トルクTQ
I (T/ 10cttt ) をとって描いたグラ
フであり、また第3図は第2図の解撚トルクTQ1の代
わシにシボ発現処理時の解撚トルク発現力をとって描い
たグラフであり、いずれにおいても直線Aはこの発明の
ポリエステルフィラメントを示し、直線Bは並列構造を
育する従来のポて撚セツト後の解撚トルクTQsが小さ
くb’ボ発現時の解撚トルクT(hが著しく大きい。
な結晶とフンダムな非晶部分が直列に並んだ特異な微細
構造を有しているので1強撚を付与したとき、上記の非
晶部分が変形し、この変形し九非晶部分が撚セツト時の
熱処理によって一次セットされ、そのためこの−次セッ
ト後の解撚トルクTQ1が低下するとともに、製織後の
シボ発現処理の際には上記の一次七ットが熱湯処理によ
って解かれ、結晶組織に蓄えられていた歪みエネルギが
解放されるために大きな解撚トルクTQ2が発生じ、そ
のため良好なシボが発現すると考えられる。第2図は、
横軸にポリエステルマルチフィラメント糸に加えた撚数
(77m)をと9.縦軸に撚セツト後の解撚トルクTQ
I (T/ 10cttt ) をとって描いたグラ
フであり、また第3図は第2図の解撚トルクTQ1の代
わシにシボ発現処理時の解撚トルク発現力をとって描い
たグラフであり、いずれにおいても直線Aはこの発明の
ポリエステルフィラメントを示し、直線Bは並列構造を
育する従来のポて撚セツト後の解撚トルクTQsが小さ
くb’ボ発現時の解撚トルクT(hが著しく大きい。
そして、従来のポリエステルマルチフィラメント糸にパ
レスクレープ用の2000〜250077mの強撚を加
えた場合は、撚セツト後の解撚トルクTQsが11〜1
6T/10備、シボ発現処理時の解撚トルクTQ2が4
1〜46T/10αのものが得られる。これに対して2
本発明では、1700T/m以上、2000T/m未満
の撚数を加えることによシ、シボ発現処理時の解撚トル
クTQ2が42〜49T/10fflのものが得られる
ため、従来の糸に2000〜250077mの撚数で撚
糸したものと同等以上のシボ品位が得られる。更に、撚
セツト後の解撚トルクTQ+が4〜IIT/10tMで
セット性が更に良いため、準備工程や製織工程での作業
性が非常に良く、製織性も申し分のないものでの直列構
造が形成されず、この発明の目的が達成されない。また
、上記(イ)の乾熱収縮応力曲線が50〜200℃の範
囲に極大値を有する場合は。
レスクレープ用の2000〜250077mの強撚を加
えた場合は、撚セツト後の解撚トルクTQsが11〜1
6T/10備、シボ発現処理時の解撚トルクTQ2が4
1〜46T/10αのものが得られる。これに対して2
本発明では、1700T/m以上、2000T/m未満
の撚数を加えることによシ、シボ発現処理時の解撚トル
クTQ2が42〜49T/10fflのものが得られる
ため、従来の糸に2000〜250077mの撚数で撚
糸したものと同等以上のシボ品位が得られる。更に、撚
セツト後の解撚トルクTQ+が4〜IIT/10tMで
セット性が更に良いため、準備工程や製織工程での作業
性が非常に良く、製織性も申し分のないものでの直列構
造が形成されず、この発明の目的が達成されない。また
、上記(イ)の乾熱収縮応力曲線が50〜200℃の範
囲に極大値を有する場合は。
ポリエステルフィラメントの非晶部分が変形しにくくな
っているため、単なる収縮のみをして解撚トルクとして
作用しなくなり、撚セット性およびシボ立ち性が低下す
る。また、上記(ロ)の撚を加えたときの乾熱収縮応力
曲線においてその極大値が70℃未満に存在することは
あり得ないが。
っているため、単なる収縮のみをして解撚トルクとして
作用しなくなり、撚セット性およびシボ立ち性が低下す
る。また、上記(ロ)の撚を加えたときの乾熱収縮応力
曲線においてその極大値が70℃未満に存在することは
あり得ないが。
90℃超に存在するときは非晶部分の変形が少な右
くなり、潜存的なトルク発現力が低下する。また。
上記(ハ)の撚糸、キャーセット後の乾熱収縮応力曲線
において、極小値が85℃未満に存在しないときは、撚
セット性が不十分になり、残留トルクが大きくなり、ビ
リが発生して取扱いが困難になる。なお、85℃でキャ
ーセットしているので。
において、極小値が85℃未満に存在しないときは、撚
セット性が不十分になり、残留トルクが大きくなり、ビ
リが発生して取扱いが困難になる。なお、85℃でキャ
ーセットしているので。
85℃超に極小値が存在することはない。また。
上記(ハ)の乾熱収縮応力曲線において、極大値が10
0℃未満に存在するときは撚セット性が著しく低下し、
残留トルクが大きくなってビリが発生し、取扱いが困難
になる。反対に180℃超に存在するときはシボ立ち性
が著しく低下する。また、極大値が上記(ロ)の極大値
を超えることは、応力ひずみを超えて繊維の結晶構造ま
で変化していることになり、シボ発現力が著しく劣る結
果となる。
0℃未満に存在するときは撚セット性が著しく低下し、
残留トルクが大きくなってビリが発生し、取扱いが困難
になる。反対に180℃超に存在するときはシボ立ち性
が著しく低下する。また、極大値が上記(ロ)の極大値
を超えることは、応力ひずみを超えて繊維の結晶構造ま
で変化していることになり、シボ発現力が著しく劣る結
果となる。
しかして、上記のポリエステルフィラメントとして、広
角XM回折より得られる100面の見掛けの結晶サイズ
が50λ以上、特に55λ以上の場合は結晶によって拘
束される歪みが一層大きくなり、シボ立ち性が更に向上
し、100人を超える場合は、コストが高くなって好ま
しくない。
角XM回折より得られる100面の見掛けの結晶サイズ
が50λ以上、特に55λ以上の場合は結晶によって拘
束される歪みが一層大きくなり、シボ立ち性が更に向上
し、100人を超える場合は、コストが高くなって好ま
しくない。
そして、シボ立て後の減量加工によってドライタッチが
付与され、ワキシー感が除かれる。この場合の減量の程
度は5〜401特に10〜30チが好ましく、5%未満
では効果が少なく、40チ超では織物としての実用特性
が低下する。
付与され、ワキシー感が除かれる。この場合の減量の程
度は5〜401特に10〜30チが好ましく、5%未満
では効果が少なく、40チ超では織物としての実用特性
が低下する。
なお、乾熱収縮応力その他の物性は1次のようにして測
定される。
定される。
乾熱収縮応力
歪み針(東洋ボールドウィン社製T−I−550−36
0fIl) 、増幅器(東洋ホールドウィン社製PRE
−AMPLIFISR5S−RP型)、x−yレコーダ
(横河電気社製TYPE−PRO−11A m ) 、
温ff :l ントローラ(真空理工社製AGNEH
PC−1500およびAGNESCR−BOX ) を
用い、試料長53.昇温速度20℃/分、初荷重0.0
5 t /デニールで溶断温度まで測定し、収縮応力の
温度変化t−求める。ただし、乾熱収縮応力の測定の前
に行なう撚糸は、ボビンに巻返したフィラメントをイタ
リー撚糸機(津田駒工業社製、TF型撚糸機)で行ない
、キャー処理は、アルミニウムボビンに巻かれた強撚フ
ィラメントを蒸熱真空セッター内に入れ、700ffH
P の真空下で蒸気を導入し、85℃で40分間行なっ
た。
0fIl) 、増幅器(東洋ホールドウィン社製PRE
−AMPLIFISR5S−RP型)、x−yレコーダ
(横河電気社製TYPE−PRO−11A m ) 、
温ff :l ントローラ(真空理工社製AGNEH
PC−1500およびAGNESCR−BOX ) を
用い、試料長53.昇温速度20℃/分、初荷重0.0
5 t /デニールで溶断温度まで測定し、収縮応力の
温度変化t−求める。ただし、乾熱収縮応力の測定の前
に行なう撚糸は、ボビンに巻返したフィラメントをイタ
リー撚糸機(津田駒工業社製、TF型撚糸機)で行ない
、キャー処理は、アルミニウムボビンに巻かれた強撚フ
ィラメントを蒸熱真空セッター内に入れ、700ffH
P の真空下で蒸気を導入し、85℃で40分間行なっ
た。
撚セツト後の解撚トルク(TQt)
撚セツト後の強撚糸を長さ2051採取し、中央部に5
WI9/dの荷重を加えた後1両端を合せて発生する2
重撚数(T/10crR) を攻める。
WI9/dの荷重を加えた後1両端を合せて発生する2
重撚数(T/10crR) を攻める。
潜水で発現する解撚トルク(TCh)
撚セツト後の強撚糸を長さ20cH1採取し、中央部に
5キ/dの荷重を加えた後1両端を合せて海水中に30
分間浸漬し1次いで乾熱60℃で30分乾燥し、このと
きに発生する2重撚数(T/10crR)を測定する。
5キ/dの荷重を加えた後1両端を合せて海水中に30
分間浸漬し1次いで乾熱60℃で30分乾燥し、このと
きに発生する2重撚数(T/10crR)を測定する。
単糸デニール
JIS−L1013(1981) による。
比 重
n−へブタンと四塩化炭素よりなる密度勾配管を作成し
、30±0.1℃に調温された密度勾配管に十分に脱泡
し九試料を入れ、5時間放置後の密度勾配管中の試料位
置を、密度勾配管の目盛りで読取った値を、標準ガラス
フロートによるW度勾配管目盛9〜比重キャリブレーシ
ョングラフから比重値に換算し、n−4で測定する。た
だし、比重値は原則として少数点以下4位まで読む。
、30±0.1℃に調温された密度勾配管に十分に脱泡
し九試料を入れ、5時間放置後の密度勾配管中の試料位
置を、密度勾配管の目盛りで読取った値を、標準ガラス
フロートによるW度勾配管目盛9〜比重キャリブレーシ
ョングラフから比重値に換算し、n−4で測定する。た
だし、比重値は原則として少数点以下4位まで読む。
160℃乾熱下の収縮率(SHD)
JIS−L1013(1981) による。
強度および伸度
JIS−L1013(1981) による。
100面の見掛けの結晶サイズ
広角X線回折図における赤道回折曲線の回折強度の半価
幅より5herrerO式を用いて算出した結晶サイズ
°である(詳細は丸善株式会社発行「X線結晶学」(仁
田勇監修)参照)。5herrerの式は次のとおり表
される。
幅より5herrerO式を用いて算出した結晶サイズ
°である(詳細は丸善株式会社発行「X線結晶学」(仁
田勇監修)参照)。5herrerの式は次のとおり表
される。
ただし、上記の式中、λはX線の波長(1,5418)
。
。
Bは半価幅(rad) * αは補正角(8,98/1
000rad)。
000rad)。
0は回折角α)f:示す。
(実施例)
固有粘度0.64(フェノール/テトラクロルエタン=
674の混合溶媒中30℃で測定)のポリエチレンテレ
フタレートを溶融紡糸し1巻取り速度50002FJ/
分で巻取って90デニ−172フイラメントの未延伸糸
を得た。この未延伸糸を80℃の加熱ロープと110℃
の加熱プレート間で1.35倍に延伸し1次いで80℃
の加熱ロープと220℃の加熱プレート間、12%のリ
ラックスで0.06秒間熱処理して75デニール72フ
イラメントの延伸糸を得た。得られた実施例の延伸糸お
よび市販の75デニール72フイラメントのポリエステ
ルマルチフィラメント糸(比較例)にそれぞれイタリー
撚糸機(回転数900Orpm)でS方向および2方向
の強撚を与え1次いで蒸熱真空セッターを用いて85℃
、40分間のスチームセットを施した。これら実施例お
よび比較例の強撚糸をよこ糸に%また市販の50デニー
ル36フイラメントのポリエステルマルチフィラメント
糸をたて糸にそれぞれ用い、ウォータジェットルーム(
a産自動車株式会社製LW−33型)により上記8mり
のよこ糸および2mフのよこ糸を2本交互に打込んでパ
レスクレープを製織した。更に精練した後、ロータリワ
ッシャにより20分間沸沸水処理してVボ立てを行ない
、20%のアルカリ減量加工を行ない1幅出しセットを
施して製品に仕上げた。上記の実施例および比較例の原
糸特性、加工条件および得られた製品の評価結果を下記
の表に示す。
674の混合溶媒中30℃で測定)のポリエチレンテレ
フタレートを溶融紡糸し1巻取り速度50002FJ/
分で巻取って90デニ−172フイラメントの未延伸糸
を得た。この未延伸糸を80℃の加熱ロープと110℃
の加熱プレート間で1.35倍に延伸し1次いで80℃
の加熱ロープと220℃の加熱プレート間、12%のリ
ラックスで0.06秒間熱処理して75デニール72フ
イラメントの延伸糸を得た。得られた実施例の延伸糸お
よび市販の75デニール72フイラメントのポリエステ
ルマルチフィラメント糸(比較例)にそれぞれイタリー
撚糸機(回転数900Orpm)でS方向および2方向
の強撚を与え1次いで蒸熱真空セッターを用いて85℃
、40分間のスチームセットを施した。これら実施例お
よび比較例の強撚糸をよこ糸に%また市販の50デニー
ル36フイラメントのポリエステルマルチフィラメント
糸をたて糸にそれぞれ用い、ウォータジェットルーム(
a産自動車株式会社製LW−33型)により上記8mり
のよこ糸および2mフのよこ糸を2本交互に打込んでパ
レスクレープを製織した。更に精練した後、ロータリワ
ッシャにより20分間沸沸水処理してVボ立てを行ない
、20%のアルカリ減量加工を行ない1幅出しセットを
施して製品に仕上げた。上記の実施例および比較例の原
糸特性、加工条件および得られた製品の評価結果を下記
の表に示す。
この表で明らかなように、実施例1および実施例2の織
物は、従来の糸を使用して2000〜2500T/mの
撚を加えた比較例3〜4と比較してシボ質が同等以上で
あり、製織性が著しく向上し、シボ斑の無い高品位のパ
レスクレープが得られ、織物商品として最大の問題にな
る風合においても同程度であり、しかも撚糸工程での生
産量が約15−器内上し、加工費が大幅に低減される。
物は、従来の糸を使用して2000〜2500T/mの
撚を加えた比較例3〜4と比較してシボ質が同等以上で
あり、製織性が著しく向上し、シボ斑の無い高品位のパ
レスクレープが得られ、織物商品として最大の問題にな
る風合においても同程度であり、しかも撚糸工程での生
産量が約15−器内上し、加工費が大幅に低減される。
一方。
実施例と同じポリエステルマルチフィラメント糸全使用
しなから強撚の撚数を実施例よりも低く設定した比較例
1.並びに従来のポリエステルマルチフィラメント糸を
使用しなから撚数を従来よりも低く、実施例と同程度に
設定した比較例2は。
しなから強撚の撚数を実施例よりも低く設定した比較例
1.並びに従来のポリエステルマルチフィラメント糸を
使用しなから撚数を従来よりも低く、実施例と同程度に
設定した比較例2は。
いずれも撚糸工程での生産性および製織性が向上する反
面、シボ質および風合が悪く、パレスクレープとして商
品になり得なかった。
面、シボ質および風合が悪く、パレスクレープとして商
品になり得なかった。
(発明の効果)
この発明は、特殊な微細構造を有し高撚セット性および
高シボ立て性を備え、た糸を1700T/m以上200
0T/FFf未満で強撚して用いるので、従来の200
0〜2500T/mの強撚を加えたものと比較して撚セ
ツト後の解撚トルクTQ1が極めて低くなり、そのため
製織時のビリ発生などのトラブルがなくて製織性が向上
し、しかも織物を製水処理し友ときの解撚トルクTQz
が従来と同等以上になるため、高品位のシボが得られる
。更に、ウォータジェットルームを用いて製織しよこ糸
張力が緩んだ場合であっても、上記のようによと糸の撚
セット性が良好であるため、撚数変化が生じることはな
く、そのためシボ斑が発生することがない。
高シボ立て性を備え、た糸を1700T/m以上200
0T/FFf未満で強撚して用いるので、従来の200
0〜2500T/mの強撚を加えたものと比較して撚セ
ツト後の解撚トルクTQ1が極めて低くなり、そのため
製織時のビリ発生などのトラブルがなくて製織性が向上
し、しかも織物を製水処理し友ときの解撚トルクTQz
が従来と同等以上になるため、高品位のシボが得られる
。更に、ウォータジェットルームを用いて製織しよこ糸
張力が緩んだ場合であっても、上記のようによと糸の撚
セット性が良好であるため、撚数変化が生じることはな
く、そのためシボ斑が発生することがない。
したがって、この発明によれば、従来極めて困難とされ
ていたウォータジェットルームによる製織が可能になる
。そして、従来に比べて強撚の撚数が平均で約20%低
く設定するため、撚糸の生産性が約15%弱向上し、撚
糸コストを下げることができ、高品位のパレスクレープ
を能率的に安価に製造することができる。
ていたウォータジェットルームによる製織が可能になる
。そして、従来に比べて強撚の撚数が平均で約20%低
く設定するため、撚糸の生産性が約15%弱向上し、撚
糸コストを下げることができ、高品位のパレスクレープ
を能率的に安価に製造することができる。
第1図および第2図は実施例のポリエステルフィラメン
トおよび従来糸の乾熱収縮応力曲線。 第3図は実施例および比較例の撚セツト後の解撚トルク
のグラフ、第4図は同じく織物の製水処理時の解撚トル
クのグラフである。
トおよび従来糸の乾熱収縮応力曲線。 第3図は実施例および比較例の撚セツト後の解撚トルク
のグラフ、第4図は同じく織物の製水処理時の解撚トル
クのグラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 〔1〕繰返し単位の90〜100モル%がエチレンテレ
フタレートからなり、下記(イ)〜(ハ)の特性を有す
るポリエステルマルチフィラメント糸をS方向またはZ
方向に撚数1700T/m以上2000T/m未満で強
撚し、その撚を熱セットし、得られたポリエステルマル
チフィラメント糸のS方向およびZ方向の強撚セット糸
をよこ糸とし、たて糸に中撚以下の糸を用いて二越で製
織し、しかるのち熱水中でシボ立てし、減量加工するこ
とを特徴とするパレスクレープの製法。 (イ)ポリエステルマルチフィラメント糸を構成するポ
リエステルフィラメントの乾熱収縮応力曲線が50〜2
00℃の範囲で下向きの凸状に湾曲している。 (ロ)上記のポリエステルフィラメントに式撚数(T/
m)=355×√d (ただし、dはポリエステルフィラメントのデニール数
)で与えられる撚を加えたときの乾熱収縮応力曲線が7
0〜90℃の範囲に応力の極大値を有している。 (ハ)上記(ロ)の撚数で加熱し、更に85℃40分の
キヤー処理をしたのちの上記ポリエステルフィラメント
の乾熱収縮応力曲線が85℃以下の範囲に0.05g/
d以下の応力の極小値を有し、かつ100〜180℃の
範囲に 0.05g/d以上の応力の極大値を有し、かつ、上記
(ロ)の熱応力極大値を超えない。 〔2〕ポリエステルマルチフィラメント糸として100
面の見掛けの結晶サイズが50〜100Åのポリエステ
ルフィラメントからなるマルチフィラメント糸を使用す
る特許請求の範囲第1項記載のパレスクレープの製法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61120774A JPS62282070A (ja) | 1986-05-26 | 1986-05-26 | パレスクレ−プの製法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61120774A JPS62282070A (ja) | 1986-05-26 | 1986-05-26 | パレスクレ−プの製法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62282070A true JPS62282070A (ja) | 1987-12-07 |
Family
ID=14794669
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61120774A Pending JPS62282070A (ja) | 1986-05-26 | 1986-05-26 | パレスクレ−プの製法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62282070A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH04300357A (ja) * | 1991-03-25 | 1992-10-23 | Toray Ind Inc | 強撚シボ織物の製造方法 |
-
1986
- 1986-05-26 JP JP61120774A patent/JPS62282070A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH04300357A (ja) * | 1991-03-25 | 1992-10-23 | Toray Ind Inc | 強撚シボ織物の製造方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4475330A (en) | High twist polyester multifilament yarn and fabric made therefrom | |
JPS62282070A (ja) | パレスクレ−プの製法 | |
JPH10204721A (ja) | 高収縮性ポリエステル短繊維およびその製造方法 | |
JP3575395B2 (ja) | ポリエステル系ストレッチ織物 | |
JP2503959B2 (ja) | シボ織物の製法 | |
JPS6157422B2 (ja) | ||
JPS62282069A (ja) | チリメンの製法 | |
EP0095537B1 (en) | High twist polyester multi-filament yarn and fabric made therefrom | |
JPS62206047A (ja) | クレ−プデシンの製法 | |
JPS5876549A (ja) | シボ織物の製造方法 | |
JPS6163712A (ja) | 高撚セツト性、高シボ立て性ポリエステルフイラメント | |
JPS5971414A (ja) | 強ネン用原糸 | |
JPS6119730B2 (ja) | ||
JPH0350016B2 (ja) | ||
JPH037171Y2 (ja) | ||
JPH0639729B2 (ja) | 高撚セツト性、高シボ立て性ポリエステル繊維 | |
JPH02277818A (ja) | スクリーン紗用ポリエステルモノフィラメント | |
JPS6136102B2 (ja) | ||
JP3470618B2 (ja) | ポリエステル織物 | |
JPH08209528A (ja) | 吸水性ポリエステル繊維の製造法 | |
JPS59163469A (ja) | 高ドレ−プ性織物の製造方法 | |
JPS61194212A (ja) | 裏地用ポリエステル原糸 | |
JPS61160420A (ja) | 強ネン用原糸およびその製造方法 | |
JPH11269777A (ja) | 染色織物の製法 | |
JPH11241239A (ja) | ポリエステルマルチフィラメント複合糸の製造方法 |