JPS6183032A - 高耐食性燃料タンク用鋼板 - Google Patents
高耐食性燃料タンク用鋼板Info
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- JPS6183032A JPS6183032A JP20595784A JP20595784A JPS6183032A JP S6183032 A JPS6183032 A JP S6183032A JP 20595784 A JP20595784 A JP 20595784A JP 20595784 A JP20595784 A JP 20595784A JP S6183032 A JPS6183032 A JP S6183032A
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- Japan
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- plating
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は高耐食性燃料タンク用鋼板に係り、特にアルコ
ールあるいはアルー−ル混合ガソリンタンク材料として
すぐれた耐食性、プレス加工性、抵抗溶接性を有する高
耐食性燃料タンク用鋼板に関する。
ールあるいはアルー−ル混合ガソリンタンク材料として
すぐれた耐食性、プレス加工性、抵抗溶接性を有する高
耐食性燃料タンク用鋼板に関する。
（従来技術および問題点）
北米、中南米、欧州ではエネルギー政策とし七石油依存
率の低減を国策とする国が多く、自動車用新燃料として
アルコール（メタノール、エタノ−ル）そのもの、ある
いはこれらをガソリンに５〜２０％混合したいわゆるガ
ソホールの導入比率が年々拡大の傾向にある。
率の低減を国策とする国が多く、自動車用新燃料として
アルコール（メタノール、エタノ−ル）そのもの、ある
いはこれらをガソリンに５〜２０％混合したいわゆるガ
ソホールの導入比率が年々拡大の傾向にある。
しかしながら、これらアルコール系燃料は■ 水を含み
やすい、 ■ 水、混入量の増加、温度の低下によシ相分離が生じ
、下層にアルコールと水を主成分とする分離層を生じる
、 ■ 酸化劣化して有機酸を生成する可能性がある、 あるいは ■ メタノールを４０％以上含むアルコールとガソリン
混合物に対して、現行タンク材料の主流であるターン（
Ｐｂ −Ｓｎ合金）メッキ鋼板はメッキ層が溶解する、 など通常のガソリン燃料に比べて一段と強い腐食性を有
している。
やすい、 ■ 水、混入量の増加、温度の低下によシ相分離が生じ
、下層にアルコールと水を主成分とする分離層を生じる
、 ■ 酸化劣化して有機酸を生成する可能性がある、 あるいは ■ メタノールを４０％以上含むアルコールとガソリン
混合物に対して、現行タンク材料の主流であるターン（
Ｐｂ −Ｓｎ合金）メッキ鋼板はメッキ層が溶解する、 など通常のガソリン燃料に比べて一段と強い腐食性を有
している。
しかるに自動車の燃料タンクは安全確保の意味から最重
要部品として位置付けられておυ、この材料としてはま
ず腐食による穴あきが発生しないこと、さらには燃料循
環系統でフィルター〇目詰まシを発生するような浮遊性
の腐食生成物が生じないことが要求される。
要部品として位置付けられておυ、この材料としてはま
ず腐食による穴あきが発生しないこと、さらには燃料循
環系統でフィルター〇目詰まシを発生するような浮遊性
の腐食生成物が生じないことが要求される。
ところで、現在通常の自動車用燃料タンク材料は、たと
えば特公昭５７−６１８３３号公報に示されるようなＰ
ｂ −Ｓｎ合金溶融メッキ鋼板とか、特公昭５３−１９
９８１号公報に示されるようなＺｎメッキ鋼板に厚クロ
メート処理を施したものが使用されている。これらの材
料のガソリン、アル；−ルあるいはアルコール混合ガソ
リンに対する耐食性について見ると、Ｐｂ −Ｓｎ合金
溶融メッキ鋼板に関していえば、このよりなｐｂ ＋
Ｓｎ合金がメタノールに非常に溶解しやすい特性を有し
ている点が問題であシ、メタノール混合ガソリンに対し
ては実用が困難と考えられる。一方、電気Ｚｎメッキ鋼
板に厚りｏ１メート処理を施臀た材料については、 Ｚ
ｎはＦｅよシ卑な電位の金属であるから、メッキ層が損
傷したプレス加工部ではＺｎの犠牲防食作用によシ赤錆
、穴あきの発生は抑制されるが、 Ｚｎの溶出速度が大
きく、浮遊性の白色沈澱物を多量に生成して燃料循環系
統でフィルターの目詰まりが発生しやすい欠点を有する
。
えば特公昭５７−６１８３３号公報に示されるようなＰ
ｂ −Ｓｎ合金溶融メッキ鋼板とか、特公昭５３−１９
９８１号公報に示されるようなＺｎメッキ鋼板に厚クロ
メート処理を施したものが使用されている。これらの材
料のガソリン、アル；−ルあるいはアルコール混合ガソ
リンに対する耐食性について見ると、Ｐｂ −Ｓｎ合金
溶融メッキ鋼板に関していえば、このよりなｐｂ ＋
Ｓｎ合金がメタノールに非常に溶解しやすい特性を有し
ている点が問題であシ、メタノール混合ガソリンに対し
ては実用が困難と考えられる。一方、電気Ｚｎメッキ鋼
板に厚りｏ１メート処理を施臀た材料については、 Ｚ
ｎはＦｅよシ卑な電位の金属であるから、メッキ層が損
傷したプレス加工部ではＺｎの犠牲防食作用によシ赤錆
、穴あきの発生は抑制されるが、 Ｚｎの溶出速度が大
きく、浮遊性の白色沈澱物を多量に生成して燃料循環系
統でフィルターの目詰まりが発生しやすい欠点を有する
。
そこで本発明者らは、このような現行タンク材料の欠点
を解消し、アルコール単独あるいはアルコール混合ガン
リン、とシわけ腐食性の強いメタノール系燃料に対して
すぐれ危耐食性を発揮し、かつタンク裂造工穆において
すぐれたプレス加工性、抵抗溶接性を発揮する高耐食性
燃料タンク用鋼板を提供するため種々検討した結果、鋼
板表面に第１層としてＰｂ −Ｓｎ合金メッキ層、第２
層としてＳｎメッキ層、第３層として金属粉末を含む有
機樹脂被膜を、ま次はその上にさらに有機結合固形潤滑
被膜を有する構成とすることによって、これらの問題を
一挙に解決しうるという全く新たな知見を得て本発明を
成したものである。
を解消し、アルコール単独あるいはアルコール混合ガン
リン、とシわけ腐食性の強いメタノール系燃料に対して
すぐれ危耐食性を発揮し、かつタンク裂造工穆において
すぐれたプレス加工性、抵抗溶接性を発揮する高耐食性
燃料タンク用鋼板を提供するため種々検討した結果、鋼
板表面に第１層としてＰｂ −Ｓｎ合金メッキ層、第２
層としてＳｎメッキ層、第３層として金属粉末を含む有
機樹脂被膜を、ま次はその上にさらに有機結合固形潤滑
被膜を有する構成とすることによって、これらの問題を
一挙に解決しうるという全く新たな知見を得て本発明を
成したものである。
（問題点を解決するための手段、作用）すなわち、本発
明の要旨とするところは、鋼板表面に第１層としてＳｎ
ｔ？３〜２０％含むＰｂ−Ｓｎ合金メッキ層を目付ｉ１
０〜２００ Ｐ／／有し、その上層に第２Ｍとしてａｎ
メッキ層を目付量１ｆ／ｆｆｉ′以上有し、 さらにそ
の上層に第３層としてＺｎ％ＡＪ、′Ｍｇ″、Ｎｌ、ａ
ｎ、１０％Ｃ「以上のステンレスｔｆｃはこれら、の合
金の金属粉末の１種以上を２０〜９５重ｔ％含み残部は
エポキシ系、フェノキシ系、フェノール系、ポリエステ
ル系、ポリウレタン系、フタル酸系、フッ素系、シリコ
ーン系のうち１種以上から成る有機樹脂被膜を厚さ２〜
５０μｍ有するか、さらにはこれらに加えてその最外層
として厚さ１〜１０μｍの有機結合固形潤滑被膜を有す
ることを特徴とする高耐食性燃料タンク用鋼板にある。
明の要旨とするところは、鋼板表面に第１層としてＳｎ
ｔ？３〜２０％含むＰｂ−Ｓｎ合金メッキ層を目付ｉ１
０〜２００ Ｐ／／有し、その上層に第２Ｍとしてａｎ
メッキ層を目付量１ｆ／ｆｆｉ′以上有し、 さらにそ
の上層に第３層としてＺｎ％ＡＪ、′Ｍｇ″、Ｎｌ、ａ
ｎ、１０％Ｃ「以上のステンレスｔｆｃはこれら、の合
金の金属粉末の１種以上を２０〜９５重ｔ％含み残部は
エポキシ系、フェノキシ系、フェノール系、ポリエステ
ル系、ポリウレタン系、フタル酸系、フッ素系、シリコ
ーン系のうち１種以上から成る有機樹脂被膜を厚さ２〜
５０μｍ有するか、さらにはこれらに加えてその最外層
として厚さ１〜１０μｍの有機結合固形潤滑被膜を有す
ることを特徴とする高耐食性燃料タンク用鋼板にある。
以下、本発明について詳細に説明する。
まず、本発明の高耐食性燃料タンク用鋼板は、鋼板表面
に第１層としてＳｎを３〜２０重ｉ％含むＰｂ −Ｓｎ
合金メッキ層を有する。該Ｐｂ −Ｓｎ合金メッキ層は
、アルコールおよびアルコール混合燃料中では自然電極
電位列において鉄と電位が逆転して鉄に対して卑な電位
となシ、鉄を犠牲防食する特性を有するので、該Ｐｂ
−Ｓｎ合金メッキ層を鋼板表面に存在させるとタンクの
孔あき寿命を延長させるのに効果的である。
に第１層としてＳｎを３〜２０重ｉ％含むＰｂ −Ｓｎ
合金メッキ層を有する。該Ｐｂ −Ｓｎ合金メッキ層は
、アルコールおよびアルコール混合燃料中では自然電極
電位列において鉄と電位が逆転して鉄に対して卑な電位
となシ、鉄を犠牲防食する特性を有するので、該Ｐｂ
−Ｓｎ合金メッキ層を鋼板表面に存在させるとタンクの
孔あき寿命を延長させるのに効果的である。
しかしながら、一方において該Ｐｂ −Ｓｎ合金メッキ
層はメタノールに腐食する弱点を有するので、メタノー
ル系燃料に対しては後述する第２層のＳｎメッキ層、第
３層の金属粉末を含む有機樹脂被膜と複合し、銅板被覆
タイプの防食層として耐食性の向上に寄与する。
層はメタノールに腐食する弱点を有するので、メタノー
ル系燃料に対しては後述する第２層のＳｎメッキ層、第
３層の金属粉末を含む有機樹脂被膜と複合し、銅板被覆
タイプの防食層として耐食性の向上に寄与する。
該Ｐｂ −Ｓｎ合金メッキ層のＳｎ含有量に関しては、
実用的なＳｎ含有量は後述する第２層、第３層の耐食性
とのかね合い、メッキ製造時の作業性などを考慮して決
定される。本発明においては、該Ｐｂ −Ｓｎ合金メッ
キ層中に含まれる８ｎ含有量が３重量−未満では、通常
の製造法である溶融メッキを行う場合に鋼板表面におけ
るメッキ濡れ性が劣り、不メツキ部発生の原因となる。
実用的なＳｎ含有量は後述する第２層、第３層の耐食性
とのかね合い、メッキ製造時の作業性などを考慮して決
定される。本発明においては、該Ｐｂ −Ｓｎ合金メッ
キ層中に含まれる８ｎ含有量が３重量−未満では、通常
の製造法である溶融メッキを行う場合に鋼板表面におけ
るメッキ濡れ性が劣り、不メツキ部発生の原因となる。
ま危、２０重ｔｑｂを超えると第１層として必要とされ
る耐食性が飽和する。
る耐食性が飽和する。
さらに該Ｐｂ −Ｓｎ合金メッキ層のメッキ目付量につ
いても、前述のＳｎ含有量と同様、第２層、第３層の耐
食性をなどを考慮して決定される。該Ｐｂ −Ｓｎ合金
メッキ層のメッキ目付量がＬｏｔ／ｄ未満ではピンホー
ル、不メッキ等のメッキ欠陥が多く、第１層として必要
とされる耐食性が不充分である。ま次２００９／♂を超
えると第１層としての耐食性が飽まんする。
いても、前述のＳｎ含有量と同様、第２層、第３層の耐
食性をなどを考慮して決定される。該Ｐｂ −Ｓｎ合金
メッキ層のメッキ目付量がＬｏｔ／ｄ未満ではピンホー
ル、不メッキ等のメッキ欠陥が多く、第１層として必要
とされる耐食性が不充分である。ま次２００９／♂を超
えると第１層としての耐食性が飽まんする。
なお、必要に応じてＰｂ −Ｓｎ合金メッキ層の下層と
して公知のプレメッキ処理を行い、１〜３ｆ／ｄ糧度の
Ｎｉ 、 Ｃｏあるいは姐−Ｃｏ合金から底るプレメッ
キ層を設ければ、該Ｐｂ −Ｓｎ合金メッキ層のピンホ
ール、不メツキ部の発生を解消することが出来る。
して公知のプレメッキ処理を行い、１〜３ｆ／ｄ糧度の
Ｎｉ 、 Ｃｏあるいは姐−Ｃｏ合金から底るプレメッ
キ層を設ければ、該Ｐｂ −Ｓｎ合金メッキ層のピンホ
ール、不メツキ部の発生を解消することが出来る。
次に、本発明においては、第１層目の該Ｐｂ −Ｓｎ合
金メッキ層の上に１！２層としてＳｎメッキ層を目付ｔ
１ ｔ／♂以上有するものである。該Ｓｆｌメッキ層
は、メタノールに溶解する第１層のｐｂ −Ｓｎ合金メ
ッキ層をメタノールに対してずぐれｔ耐食性を示すＳｎ
で被覆し、 Ｐｂ −Ｓｎ合金メッキ層とメタノールの
直接反応を阻止する次めの防食層 □として重要であ
る。
金メッキ層の上に１！２層としてＳｎメッキ層を目付ｔ
１ ｔ／♂以上有するものである。該Ｓｆｌメッキ層
は、メタノールに溶解する第１層のｐｂ −Ｓｎ合金メ
ッキ層をメタノールに対してずぐれｔ耐食性を示すＳｎ
で被覆し、 Ｐｂ −Ｓｎ合金メッキ層とメタノールの
直接反応を阻止する次めの防食層 □として重要であ
る。
Ｓｎのメッキ目付量に関しては、充填の対象である燃料
のａＳ、後述する第３層の金属粉末を主成分とする有機
樹脂被膜の厚みと耐食性、プレス加工度などを考慮して
決定される。 Ｓｎのメッキ目付量が１９／ｍ’未満で
あると下地のＰｂ −Ｓｎ合金メッキ層に対する被覆が
不充分となり、第３層の有機樹脂被膜がきびしいプレス
加工工程で損傷を受けるとその部分では第１層のＰｂ
−Ｓｎ合金メッキ層が直接メタノールと接触して腐食し
、タンクの寿命を短縮するので好ましくない。一方、当
然のことなからＳｎのメッキ付着量を増やせば下地への
被覆効果が向上し、防食被膜としての性能も向上するが
、第３層の有機樹脂被膜の厚みおよび耐食性とのかね合
い、経済性を考慮すると、自、ずから上限は決定される
。以上の理由から本発明におけるＳｎメッキ目目付はｘ
ｆ／ｒｒ？を下限とする。
のａＳ、後述する第３層の金属粉末を主成分とする有機
樹脂被膜の厚みと耐食性、プレス加工度などを考慮して
決定される。 Ｓｎのメッキ目付量が１９／ｍ’未満で
あると下地のＰｂ −Ｓｎ合金メッキ層に対する被覆が
不充分となり、第３層の有機樹脂被膜がきびしいプレス
加工工程で損傷を受けるとその部分では第１層のＰｂ
−Ｓｎ合金メッキ層が直接メタノールと接触して腐食し
、タンクの寿命を短縮するので好ましくない。一方、当
然のことなからＳｎのメッキ付着量を増やせば下地への
被覆効果が向上し、防食被膜としての性能も向上するが
、第３層の有機樹脂被膜の厚みおよび耐食性とのかね合
い、経済性を考慮すると、自、ずから上限は決定される
。以上の理由から本発明におけるＳｎメッキ目目付はｘ
ｆ／ｒｒ？を下限とする。
上限は特にもうけないが、メッキ層の厚さの均一性を確
保しつつ工業的に生産しうる限界を考慮すると、望まし
い上限は１００９／ｌｔ／と考えられる。
保しつつ工業的に生産しうる限界を考慮すると、望まし
い上限は１００９／ｌｔ／と考えられる。
また、この場合第２層に対して次に述べる第３層との密
着性を向上させるためにクロム酸処理などの公知の化成
処理を施しても良い。
着性を向上させるためにクロム酸処理などの公知の化成
処理を施しても良い。
次に、本発明においては、第２層のＳｎメッキ層の上に
第３層としてＺｎ 、 ＡＪ 、Δりｊ’ 、 Ｎｉ
、 Ｓｎ。
第３層としてＺｎ 、 ＡＪ 、Δりｊ’ 、 Ｎｉ
、 Ｓｎ。
１０％Ｏｒ以上のステンレスまたはこれらの合金の金属
粉末の１種以上を２０〜９５重量％含み残部ハエボキシ
系、フェノキシ系、フェノール系、ポリエステル系、ポ
リウレタン系、フタル酸系、フッ素系、シリコーン系の
有機樹脂の１種以上から成る有機樹脂被膜を厚さ２〜５
０μｍ有するものである。
粉末の１種以上を２０〜９５重量％含み残部ハエボキシ
系、フェノキシ系、フェノール系、ポリエステル系、ポ
リウレタン系、フタル酸系、フッ素系、シリコーン系の
有機樹脂の１種以上から成る有機樹脂被膜を厚さ２〜５
０μｍ有するものである。
該有機被膜は、前記第１層と第２層とから収る防食層を
補完、シ、特にメタノール系アルー−ル燃料に対して充
分な耐食性を確保する危めに必要不可欠である。すなわ
ち、第１層と第２層とから成る防食層は平板の状態では
メタノール系アルコール燃料に対して充分な耐食性を有
するのであるが、タンク製造工程においてきびしいプレ
ス加工を受けると、該防食層がＰｂ 、 Ｓｎから成る
軟質なメッキ層である次め、鋼板面に達する程度の深い
キズが生じやすく、この部分が腐食の起点にな）タンり
の寿命を短縮する。そこで、第２層の上に第３層として
ガンリン及びアルコール系燃料に対シテすぐれた耐食性
、耐久性を有する金属粉末と有機樹脂からなる被膜を付
与することでかかる欠点を解消しためである。
補完、シ、特にメタノール系アルー−ル燃料に対して充
分な耐食性を確保する危めに必要不可欠である。すなわ
ち、第１層と第２層とから成る防食層は平板の状態では
メタノール系アルコール燃料に対して充分な耐食性を有
するのであるが、タンク製造工程においてきびしいプレ
ス加工を受けると、該防食層がＰｂ 、 Ｓｎから成る
軟質なメッキ層である次め、鋼板面に達する程度の深い
キズが生じやすく、この部分が腐食の起点にな）タンり
の寿命を短縮する。そこで、第２層の上に第３層として
ガンリン及びアルコール系燃料に対シテすぐれた耐食性
、耐久性を有する金属粉末と有機樹脂からなる被膜を付
与することでかかる欠点を解消しためである。
金属粉添加の目的は、主として抵抗溶接性の確保にある
。すなわち有機樹脂被膜は一般に高い電気絶縁性を有し
ておシ、これを鋼板表面に複合させたものは抵抗溶接が
困難である。そこで本発明では有機樹脂被膜中に金属粉
末を必要量分散させ、被膜の電導性を高めるのである。
。すなわち有機樹脂被膜は一般に高い電気絶縁性を有し
ておシ、これを鋼板表面に複合させたものは抵抗溶接が
困難である。そこで本発明では有機樹脂被膜中に金属粉
末を必要量分散させ、被膜の電導性を高めるのである。
この場合、金属粉末としてＺｎ 、 ＡＪ 、 Ｍｆ
、 Ｎｌ 、 ａｎ 、 Ｉ Ｏ％Ｏｒ以上のステンレ
スまたはこれらの・合金を選んだ理由ハ、これらの金属
がいずれもガソリン、アルコールとりわけメタノールに
対してすぐれた耐食性を有するからで、これら金属粉末
のうち１Ｆ！！以上を有機樹脂被膜中に適正量添加する
ことで前述の目的は達成される。
、 Ｎｌ 、 ａｎ 、 Ｉ Ｏ％Ｏｒ以上のステンレ
スまたはこれらの・合金を選んだ理由ハ、これらの金属
がいずれもガソリン、アルコールとりわけメタノールに
対してすぐれた耐食性を有するからで、これら金属粉末
のうち１Ｆ！！以上を有機樹脂被膜中に適正量添加する
ことで前述の目的は達成される。
なお、上記以外のたとえばＰｂ、、 Ｆｅ 、 Ｏｕ
の金属粉末はメタノールに対して耐食性が劣シ、使用
出来ない。
の金属粉末はメタノールに対して耐食性が劣シ、使用
出来ない。
ここで金属粉末の粒径に関しては、粒径が大きいほど少
量の金属粉末の添加で抵抗溶接性が向上するが、５０μ
ｍＰ超になると被膜が多孔質となシ、このため耐食性が
劣化し、さらにプレス加工時における金型の損傷が問題
となるので、本発明においては平均粒径として５０μｍ
以下の金属粉末を用いることが望ましい。
量の金属粉末の添加で抵抗溶接性が向上するが、５０μ
ｍＰ超になると被膜が多孔質となシ、このため耐食性が
劣化し、さらにプレス加工時における金型の損傷が問題
となるので、本発明においては平均粒径として５０μｍ
以下の金属粉末を用いることが望ましい。
次に、金属粉末の添加量を２０〜９５％の範囲とした理
由は、２０重量−未満では抵抗溶接が困難な次めであり
、９５重量−を超えると被膜の連続性が断念れ、耐食性
、密着性、プレス加工性が劣化するためである。
由は、２０重量−未満では抵抗溶接が困難な次めであり
、９５重量−を超えると被膜の連続性が断念れ、耐食性
、密着性、プレス加工性が劣化するためである。
本発明で用いられる有機樹脂に関しては、これらはいう
までもなくガソリン、アルコール系燃料に対してすぐれ
次耐食性、耐久性を有するもので、第３層として第１層
のＰｂ −Ｓｎ合金メッキ層、第２層のＳｎメッキ層と
複合して耐食性を向上させる。
までもなくガソリン、アルコール系燃料に対してすぐれ
次耐食性、耐久性を有するもので、第３層として第１層
のＰｂ −Ｓｎ合金メッキ層、第２層のＳｎメッキ層と
複合して耐食性を向上させる。
以上に述べた金属粉末を含む有機樹脂被膜の厚さを２〜
５０μｍの範囲とした理由は、２μｍ未満では第３層と
して必要とされる耐食性が不充分なためであシ、５０μ
ｍを超えると耐食性が飽和するうえプレス加工性、抵抗
溶接性に不都合が生じるためである。
５０μｍの範囲とした理由は、２μｍ未満では第３層と
して必要とされる耐食性が不充分なためであシ、５０μ
ｍを超えると耐食性が飽和するうえプレス加工性、抵抗
溶接性に不都合が生じるためである。
以上に記述し念とおシ、本発明の高耐食性燃料タンク用
鋼板は第１層のＰｂ −Ｓｎ合金メッキ層、第２層のＳ
ｎメッキ層、第３層の金属粉末を含む有機樹脂被膜から
なる複合材であるが、タンク形状との関係で通常条件に
比して一段と苛酷なプレス加工を必要とする用途に対し
ては、プレス加工による第３Ｍの損傷を防ぐために厚さ
１〜１０μｍの有機結合固形潤滑被膜を有することが出
来る。
鋼板は第１層のＰｂ −Ｓｎ合金メッキ層、第２層のＳ
ｎメッキ層、第３層の金属粉末を含む有機樹脂被膜から
なる複合材であるが、タンク形状との関係で通常条件に
比して一段と苛酷なプレス加工を必要とする用途に対し
ては、プレス加工による第３Ｍの損傷を防ぐために厚さ
１〜１０μｍの有機結合固形潤滑被膜を有することが出
来る。
該固形潤滑被膜の槽底に関しては特に制限しないが、プ
レス加工後の抵抗溶接工程において該固形潤滑被膜が１
０μｍ以上残留すると通電不良、電極汚れなどの抵抗溶
接上の問題が生じるので、固形潤滑被膜としては抵抗溶
接工程前に湯洗あるいはアルカリ脱脂などの簡便な手段
によシ溶解脱膜するようなものであることが望ましい。
レス加工後の抵抗溶接工程において該固形潤滑被膜が１
０μｍ以上残留すると通電不良、電極汚れなどの抵抗溶
接上の問題が生じるので、固形潤滑被膜としては抵抗溶
接工程前に湯洗あるいはアルカリ脱脂などの簡便な手段
によシ溶解脱膜するようなものであることが望ましい。
本発明では、このような被膜として、水溶性のアクリル
樹脂あるいはアクリル酸／メタクリル酸共重合体を主成
分とし、これに潤滑性を高める意味でステアリン酸Ｏａ
（Ｚｎ） 、ポリスチレンワックスなどを添加したも
の、あるいは水素化ヤシ油のような潤滑性油脂を適用出
来る。
樹脂あるいはアクリル酸／メタクリル酸共重合体を主成
分とし、これに潤滑性を高める意味でステアリン酸Ｏａ
（Ｚｎ） 、ポリスチレンワックスなどを添加したも
の、あるいは水素化ヤシ油のような潤滑性油脂を適用出
来る。
該固形潤滑被膜の厚さが１μｍ未満であると潤滑効果が
不充分上なシ、１０μｍを超えると後工程での脱膜が不
充分な場合に抵抗溶接に支障をきたす。
不充分上なシ、１０μｍを超えると後工程での脱膜が不
充分な場合に抵抗溶接に支障をきたす。
次に本発明の高耐食性燃料タンク鋼板の製造方法につい
て述べる。
て述べる。
まず第１層のＰｂ −Ｓｎ合金メッキに関しては、公知
の溶融メッキ法あるいは電気メツキ法によシ製造出来る
。たとえば溶融メッキの場合は、冷延鋼板の前処理（電
解脱１１、電解酸洗）を行った後、湿式フラックス法（
４０％Ｚｎ ０１２水溶液）によ）目的とする８ｎ＠度
に調整しｆ／−Ｐｂ −Ｓｎ 合金メツΦ浴中に３５
０〜３８０℃で５〜１０秒浸漬することによシ得ること
が出来る。メッキ付着量は高圧気体絞シ法によシ調整す
る。また電気メツキ法の場合は、市販のホウフッ化鉛−
スズ浴を用いて製造出来る。
の溶融メッキ法あるいは電気メツキ法によシ製造出来る
。たとえば溶融メッキの場合は、冷延鋼板の前処理（電
解脱１１、電解酸洗）を行った後、湿式フラックス法（
４０％Ｚｎ ０１２水溶液）によ）目的とする８ｎ＠度
に調整しｆ／−Ｐｂ −Ｓｎ 合金メツΦ浴中に３５
０〜３８０℃で５〜１０秒浸漬することによシ得ること
が出来る。メッキ付着量は高圧気体絞シ法によシ調整す
る。また電気メツキ法の場合は、市販のホウフッ化鉛−
スズ浴を用いて製造出来る。
ところで、第１ＮのＰｂ −Ｓｎ合金メッキ層を施す前
にプレメッキとしてＮｉあるいはＣｏを微量メッキすル
場合は、Ｎｌ８０４．７ Ｈ２Ｏ、Ｎｉ０Ａ！２ 。
にプレメッキとしてＮｉあるいはＣｏを微量メッキすル
場合は、Ｎｌ８０４．７ Ｈ２Ｏ、Ｎｉ０Ａ！２ 。
６Ｈ２０、Ｈ３ＢＯ４ノ混合溶液、ｃｏｓｏ４．７Ｈ２
ｏ１０ｏＯＡ！２−６Ｈ２０、Ｈ２ＢＯ３の混合溶液で
電流密度２〜５０ Ａ／ｄｒｒｌ、温度室ｍ〜ｓ ｏ
℃−’ｃ”メツキラ行イ、０．５〜３？／ｄの微量メッ
キを得ることが出来る。
ｏ１０ｏＯＡ！２−６Ｈ２０、Ｈ２ＢＯ３の混合溶液で
電流密度２〜５０ Ａ／ｄｒｒｌ、温度室ｍ〜ｓ ｏ
℃−’ｃ”メツキラ行イ、０．５〜３？／ｄの微量メッ
キを得ることが出来る。
第２層のＳｎメッキ層は、下記に例示するようなフェロ
スタン浴あるいはホウフッ化浴を用いて得ることが出来
る。
スタン浴あるいはホウフッ化浴を用いて得ることが出来
る。
Ｑ フェロスタン浴
硫酸第１スズ ３０〜１００ ？／Ｉｔフェノー
ルスルフォン酸 ５〜２０ ｔ／ＩＥＮＳＡ
５〜１５ ｔ／１温 度
２５〜４５℃ 電流密度 １〜１０ Ａ／ ｄｍ”・ ホウフッ
化浴 ５ｎ（ＢＦ４）２ １００〜５ｏｏ２／１ＨＢ
Ｆ４ ５Ｏ−１５０ｒ／１Ｈ３Ｂ０
３ １５〜３０１／１ゼラチン
３〜１０ ？／１β−ナフトール
０．５〜３？／ｌ温 度
４５〜５５０ 電流密度 ２０〜３０Ａ／ｄＩｒ１′Ｓｎのメッキ
付着量は電流密度、 メッキ時間よシ調整すれば良い。
ルスルフォン酸 ５〜２０ ｔ／ＩＥＮＳＡ
５〜１５ ｔ／１温 度
２５〜４５℃ 電流密度 １〜１０ Ａ／ ｄｍ”・ ホウフッ
化浴 ５ｎ（ＢＦ４）２ １００〜５ｏｏ２／１ＨＢ
Ｆ４ ５Ｏ−１５０ｒ／１Ｈ３Ｂ０
３ １５〜３０１／１ゼラチン
３〜１０ ？／１β−ナフトール
０．５〜３？／ｌ温 度
４５〜５５０ 電流密度 ２０〜３０Ａ／ｄＩｒ１′Ｓｎのメッキ
付着量は電流密度、 メッキ時間よシ調整すれば良い。
次に、第３層の金属粉末を含む有機樹脂被膜は、まず目
的とする金属粉末と有機樹脂分に溶剤を加えて混練し、
懸濁液を作る。この場合、重量比で固形分（金属粉末＋
有機樹脂ン：溶剤＝１：ｌの割合で混合することが望ま
しく、これをロール塗装によシ必要な厚さに塗装し、乾
燥後板２１６０〜２２０℃の範囲で焼付ければ良い。
的とする金属粉末と有機樹脂分に溶剤を加えて混練し、
懸濁液を作る。この場合、重量比で固形分（金属粉末＋
有機樹脂ン：溶剤＝１：ｌの割合で混合することが望ま
しく、これをロール塗装によシ必要な厚さに塗装し、乾
燥後板２１６０〜２２０℃の範囲で焼付ければ良い。
さらに第３層の上に有機結合固形潤滑被膜を形底する場
合には、アクリル樹脂系を適用する場合を例にとると、
水溶性アクリル樹脂２０％、ポリエチレンワックス２％
、ステアリン酸Ｃ！ａ １ ％、水７７チからなる懸濁
液を乾燥後の膜厚が１〜１０μｍになるようロール塗装
し、８０℃で５〜ｌＯ秒間乾燥することで得ることが出
来る。
合には、アクリル樹脂系を適用する場合を例にとると、
水溶性アクリル樹脂２０％、ポリエチレンワックス２％
、ステアリン酸Ｃ！ａ １ ％、水７７チからなる懸濁
液を乾燥後の膜厚が１〜１０μｍになるようロール塗装
し、８０℃で５〜ｌＯ秒間乾燥することで得ることが出
来る。
以上本発明の構故について説明したが、さらに実施例に
より本発明の効果を具体的に説明する。
より本発明の効果を具体的に説明する。
（実施例）
板厚Ｏｊｌ１ｍｍの冷延鋼板（５ｐｃｃ ）を原板とし
て、本発明の高耐食性燃料タンク用鋼板および各種比較
例を製造した。
て、本発明の高耐食性燃料タンク用鋼板および各種比較
例を製造した。
製造に際して、第１層のＰｂ −ａｎ合金メッキは前処
理（電解脱脂、電解酸洗）を行つｔ後電気メツキ法を、
また該Ｐｂ −Ｓｎ合金メッキ前のＮｉプレメッキは前
処理（電解脱脂、電解酸洗）を行った後電気メツキ法を
、第２層のａｎメッキはフェロスタン浴による電気メツ
キ法をそれぞれ適用し次。
理（電解脱脂、電解酸洗）を行つｔ後電気メツキ法を、
また該Ｐｂ −Ｓｎ合金メッキ前のＮｉプレメッキは前
処理（電解脱脂、電解酸洗）を行った後電気メツキ法を
、第２層のａｎメッキはフェロスタン浴による電気メツ
キ法をそれぞれ適用し次。
第３層の金属粉末を市む有機樹脂被膜は、金属粉末と有
機樹脂から成る固形分と溶剤を重量比で１：ｌの割合で
混練し次懸濁液を作シ、これをロールコータ−によシ鋼
板表面に塗布し、乾燥、焼付することで得た。
機樹脂から成る固形分と溶剤を重量比で１：ｌの割合で
混練し次懸濁液を作シ、これをロールコータ−によシ鋼
板表面に塗布し、乾燥、焼付することで得た。
また、最外層の有機結合固形潤滑被膜Ｆｉ、固形分と水
分を重量比でｌ：工の割合で混練した懸濁液を作り、こ
れをロールコータ−によ＃）ａ布ｉ、、乾燥することで
得た。
分を重量比でｌ：工の割合で混練した懸濁液を作り、こ
れをロールコータ−によ＃）ａ布ｉ、、乾燥することで
得た。
なお比較例としては、本発明の複合層構成要素の内、第
１層、第２層、及び第３屑：第１層と第２層：第１層と
第３層：ならびに第２層と第３層がそれぞれ本発明の要
件を満さないものを製造した。
１層、第２層、及び第３屑：第１層と第２層：第１層と
第３層：ならびに第２層と第３層がそれぞれ本発明の要
件を満さないものを製造した。
以上の本発明の高耐食性燃料タンク鋼板および比較例に
ついて、以下に示す評価法によりプレス加工性、抵抗溶
接性、耐食性の評価を行っｆｃ、（１） プレス加工
性評価法 ■ 円筒成形 形 状 ・・・８０ ｍ ｍ ｐ平底円筒クリアラ
ンス ・・・１ｍｒｎ ブランクサイズ・・・１ ｓ ｏｍｍｐしわイ甲え力
・・・４Ｋｙ／ｍｍ２既形高さ ・・・４０ｍ
ｍ ＠ 角筒成形 形 状 ・・・８０ ｍ ｍ四方の平底角筒クリア
ランス ・・・２ｍｍ ブランクサイズ・・・１４０ｍｍ１１６しわ押え力
・・・２ Ｋｐ／ ｍ ｍ ２成形高さ ・・・２
５ｍｍ （２）抵抗溶接性評価法 電 極 ・・・クロム−銅合金、台形電極溶 接
・・・二重かさね、ラップシーム溶接加圧力 ・
・・４００Ｋｆ 溶接スピード−２，５ｍ／ｍｉｎ 溶接電流 ・・・１２ＫＡ （３）耐食性評価法 ■ メタノール １００％ ＠ メタノール混合ガンリン ８０ ｍｍφ、高さ４０ ｍｍの平底円筒、および８０
ｍｍ角、高さ２５ ｍｍの平底角部に底形後、この中へ
上記の燃料■、＠を１００〜１３０ ｍｌ入れて、常温
で１ケ月の浸漬試験を行つ友。
ついて、以下に示す評価法によりプレス加工性、抵抗溶
接性、耐食性の評価を行っｆｃ、（１） プレス加工
性評価法 ■ 円筒成形 形 状 ・・・８０ ｍ ｍ ｐ平底円筒クリアラ
ンス ・・・１ｍｒｎ ブランクサイズ・・・１ ｓ ｏｍｍｐしわイ甲え力
・・・４Ｋｙ／ｍｍ２既形高さ ・・・４０ｍ
ｍ ＠ 角筒成形 形 状 ・・・８０ ｍ ｍ四方の平底角筒クリア
ランス ・・・２ｍｍ ブランクサイズ・・・１４０ｍｍ１１６しわ押え力
・・・２ Ｋｐ／ ｍ ｍ ２成形高さ ・・・２
５ｍｍ （２）抵抗溶接性評価法 電 極 ・・・クロム−銅合金、台形電極溶 接
・・・二重かさね、ラップシーム溶接加圧力 ・
・・４００Ｋｆ 溶接スピード−２，５ｍ／ｍｉｎ 溶接電流 ・・・１２ＫＡ （３）耐食性評価法 ■ メタノール １００％ ＠ メタノール混合ガンリン ８０ ｍｍφ、高さ４０ ｍｍの平底円筒、および８０
ｍｍ角、高さ２５ ｍｍの平底角部に底形後、この中へ
上記の燃料■、＠を１００〜１３０ ｍｌ入れて、常温
で１ケ月の浸漬試験を行つ友。
結果を第１表に示す。
ここで＆１〜１１は比較例、煮１２〜２０は本発明例で
ある。同表から明らかなとおシ、本発明の高耐食性燃料
タンク用鋼板はすぐれた耐食性、プレス加工性、抵抗溶
接性を有するものであシ、アルコールおよびアルコール
混合ガソリン用タンク材料として好適である。
ある。同表から明らかなとおシ、本発明の高耐食性燃料
タンク用鋼板はすぐれた耐食性、プレス加工性、抵抗溶
接性を有するものであシ、アルコールおよびアルコール
混合ガソリン用タンク材料として好適である。
（発明の効果）
以上の実施例も示すとお勺、本発明によればアルコール
およびアルコール混合ガソリンに対してすぐれた耐食性
を有し、かつすぐれたプレス加工性、抵抗溶接性を有す
る高耐食性燃料タンク用を提供することが可能となり、
産業の発展に貢献するところ極めて顕著なものがある。
およびアルコール混合ガソリンに対してすぐれた耐食性
を有し、かつすぐれたプレス加工性、抵抗溶接性を有す
る高耐食性燃料タンク用を提供することが可能となり、
産業の発展に貢献するところ極めて顕著なものがある。
代理人 弁理士 秋 沢 政 元
他２名
Claims (2)
- （１）鋼板表面に第１層としてＳｎを３〜２０重量％含
むＰｂ−Ｓｎ合金メッキ層を目付量１０〜２００ｇ／ｍ
＾２有し、その上層に第２層としてＳｎメッキ層を目付
量１ｇ／ｍ＾２以上有し、さらにその上層に第３層とし
てＺｎ、Ａｌ、Ｍｇ、Ｎｉ、Ｓｎ、１０％Ｃｒ以上のス
テンレスまたはこれらの合金の金属粉末の１種以上を２
０〜９５重量％含み残部はエポキシ系、フェノキシ系、
フェノール系、ポリエステル系、ポリウレタン系、フタ
ル酸系、フッ素系、シリコーン系の内１種以上から成る
有機樹脂被膜を厚さ２〜５０μｍ有することを特徴とす
る高耐食性燃料タンク用鋼板。 - （２）鋼板表面に第１層としてＳｎを３〜２０重量％含
むＰｂ−Ｓｎ合金メッキ層を目付量１０〜２００ｇ／ｍ
＾２有し、その上層に第２層としてＳｎメッキ層を目付
量１ｇ／ｍ＾２以上有し、さらにその上層に第３層とし
てＺｎ、Ａｌ、Ｍｇ、Ｎｉ、Ｓｎ、１０％Ｃｒ以上のス
テンレスまたはこれらの合金の金属粉末の１種以上を２
０〜９５重量％含み残部はエポキシ系、フェノキシ系、
フェノール系、ポリエステル系、ポリウレタン系、フタ
ル酸系、フッ素系、シリコーン系の内１種以上から成る
有機樹脂被膜を厚さ２〜５０μｍ有し、さらに最外層と
して厚さ１〜１０μｍの有機結合固形潤滑被膜を有する
ことを特徴とする高耐食性燃料タンク用鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20595784A JPS6183032A (ja) | 1984-10-01 | 1984-10-01 | 高耐食性燃料タンク用鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20595784A JPS6183032A (ja) | 1984-10-01 | 1984-10-01 | 高耐食性燃料タンク用鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6183032A true JPS6183032A (ja) | 1986-04-26 |
| JPH0129145B2 JPH0129145B2 (ja) | 1989-06-08 |
Family
ID=16515500
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20595784A Granted JPS6183032A (ja) | 1984-10-01 | 1984-10-01 | 高耐食性燃料タンク用鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6183032A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101055784B1 (ko) | 2009-06-17 | 2011-08-09 | 임병선 | 저수조의 내면 코팅시공방법 |
-
1984
- 1984-10-01 JP JP20595784A patent/JPS6183032A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101055784B1 (ko) | 2009-06-17 | 2011-08-09 | 임병선 | 저수조의 내면 코팅시공방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0129145B2 (ja) | 1989-06-08 |
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