JPS6168238A - 溶接可能な高耐食性燃料容器用被覆鋼板 - Google Patents

溶接可能な高耐食性燃料容器用被覆鋼板

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JPS6168238A
JPS6168238A JP19207284A JP19207284A JPS6168238A JP S6168238 A JPS6168238 A JP S6168238A JP 19207284 A JP19207284 A JP 19207284A JP 19207284 A JP19207284 A JP 19207284A JP S6168238 A JPS6168238 A JP S6168238A
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JP
Japan
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corrosion
coated
alloy
coating layer
paint
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JP19207284A
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樋口 征順
岡 襄二
麻川 健一
俊則 水口
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Nippon Steel Corp
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Nippon Steel Corp
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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 (産業上の利用分野) 本発明は燃料容器用鋼板、ガソリン、アルコール燃料及
びアルコールを含有するガソリ7’のごとき燃料の収容
容器材料として溶接性にすぐれた高耐食性鋼板に関する
ものである。
(従来技術) 最近の石油事情の悪化(石油コストの上昇および生産量
の減少)に伴って、自動車用燃料としてガソリンに代っ
て、メチルアルコールやエチルアル=y −A/ (1
) 如tiアルコール燃料或いはガソリンに対してメチ
ルアルコール、エチルアルコール、メチルターシャリ−
ブチルアルコール(MTBA)等の如きアルコールを混
入した燃料(所謂、ガソホール)を代替燃料として使用
することが提案され実施されつつある。
これらのアルコール燃料或いはアルコール添加ガソリン
(ガソホール)の自動車燃料容器材料には特開昭50−
23345号公報、特開昭51−115240号公報な
ど多くの特許公報で発表されているPb−Sn合金被覆
鋼板が使用されているが、その鋼板の耐食性を著しく劣
化せしめる問題があった。
その原因はPb−Sn合金鋼板はpbを主体とするpb
とSnの共晶合金でその被覆層が構成されているために
、例えば (JL)  Pb金属はメチルアルコールに著しく腐食
されるため、被覆層のpb金属層の部分が腐食され易い
(b)  アルコール燃料又はアルコール添加ガソリン
が酸化さルて生成されるアセトアルデヒド、さく酸(エ
チルアルコールの酸化生成物)或いはホルムアルデヒド
、ギ酸(メチルアルコールの酸化生成物)によって、 
 pb金金属著しく腐食され、被覆層中のpb金属層の
部分が腐食され易い。
(C)  アルコールに含有される水分或いはアルコー
ルの酸化生成物によって、被覆層で形成されたピンホー
ル部から腐食を増大せしめる。
等の原因によって、Pb−8n +合金メッキ鋼板はそ
の耐食性が著しく劣化せしめられる。
このため、このような燃料を収容する容器鋼板として、
被覆層のピンホールが少なく、またアルコールやアルコ
ールの酸化生成物(ホルムアルデヒド、アセトアルデヒ
ド、ギ酸、さく酸)に対して耐食性の丁ぐれた、高耐食
性の木材が要求されることになる。
これらの要求に対処する材料として、表面にNlメッキ
、 N1−Co合金メッキ、 Ni−8n系合金メッキ
SnメッキのようにN 1 + Co t S nやこ
れらの合金の被覆層を施した鋼板が開発され、比較的良
好な耐食性が得られている。
さらに燃料容器の加工形状或いは高速成形加工によって
、被覆層のピンホールの拡大、表面のブレス“カジリ1
現象による被覆層の庇付をによる地鉄に達する欠陥又取
扱い時の地鉄に達する疵等によ)、これら欠陥部から発
生する赤錆現象がみられた。特に、ガソリン或いは外部
から混入するCt−イオン、水分が多い場合や、アルコ
ールとガソリンの混合燃料から分離した水分によって腐
食が進行し穿孔腐食も与られた。一方、タンク外面の融
雪塩腐食問題も近年さらにシビアーになシ。
被覆層の欠陥部或いは道路散布塩の衝突(いわゆるチッ
ピング現象)による地鉄に達する疵の発生によって、C
t−イオンによる腐食、特に孔あきにつながる穿孔腐食
も懸念された。
(発明が解決しようとする問題点) 本発明はこれらの状況に対してなされたものでNi、C
o、Snの1種または2種以上からなる金属また合金の
被覆層あるいはさらにPを含有せしめた被覆層を施した
鋼板のアルコール燃料、アルコール含有燃料、ガソリン
等に対する耐食性問題やタンク外面の融雪塩腐食問題を
解決すると共に、成形加工性と溶接性にすぐれた燃料容
器用塗装鋼板を提供することを目的にしたものである。
(問題点を解決するための手段) すなわち、本発明の要旨は、Ni、Co、Snの1種ま
たは2′!fi以上からなる金属層または合金層の被覆
層あるいはさらにこれら金属または合金にPを含有せし
めた被覆層の厚みを0.3〜10μ施した鋼板の片面ま
たは両面に、アルミ、ニッケル、ステンレス、コバルト
、スズ、クロム、グラファイトの各粉末あるいはその合
金粉末の1種または2種以上を塗料不揮発分に対しit
sで30%以上含有させた耐食性塗料を被覆した溶接可
能な高耐食性燃料容器用被覆鋼板である。またNi、C
o等を被覆した鋼板の片面に上記した耐食性塗料を被覆
し、他面にZnまたはZn系合金層のメッキ層もしくは
Zn粉末とZn系合金粉末の1種または2種とアルミ。
ニッケル、コバルト、スズ、クロム、鉄の各粉末あるい
はその合金粉末の1種または2種以上とを混合して塗料
不揮発分に対し″M蓋矛で60%以上含有させた耐食性
塗料のいずれか一方を被覆した浴接可能な高耐食性燃料
容器用被覆鋼板である。
以下本発明について詳細に説明する。
まず鋼板表面にNl +Co+Snの1種または2種以
上からなる金属層または合金層あるいはさらにPを含有
せしめた合金層の被覆層を施す。
これら金属又は合金の被覆層は、鋼板表面を清浄、活性
化された状態で直接メッキ処理されたものでもよく、予
め融点の高いNi 、Co、Ni−Co合金等を被覆し
次いで熱拡散した拡散層に前記の金属又は合金の被覆層
を施したものでもよい。
被覆層の厚みは耐食性と加工時の剥離性から0、3〜1
0μ(好ましくは1〜5μ)とする。被板層の厚みが0
.3μ未満では、被覆層自体に一ンホールが多く、しか
も腐食環境に曝された場合塗膜を通して侵入する水分、
Ct−イオン等によって鋼板素地が腐食されるため、本
発明が目的の耐食性は得られない。一方、被覆層の厚み
が10μをこえると耐食性が飽和に達し加工性が劣化し
、経漬性の点でも好ましいものでない。
次いで本発明はこれら金属又は合金の被覆層を施した鋼
板の片面または両面にアルミ、ステンレス、ニッケル、
コバルト、スズ、クロム、グラファイトの各粉末あるい
はその合金粉末の1種または2種以上を塗料不揮発分に
対して30重it%以上を含有させた耐食性塗料をロー
ルコータ−、カーテンフローコーター等を用いて被覆す
る。この被覆時において特に規定するものではないが、
耐食性塗料を被覆する際Nl 、Co等を被覆した鋼板
の表面をH2SO4,HCl等の酸性水溶液、 NaO
H,Na2HPO4等のようなアルカリ水溶液を用いた
光面活性化処理、 CrOCr0−8o″″2.Cr0
s−F−水浴液等を用いた3I    3   4 化成処理等の前処理を施すと耐食性塗料の密着性が著し
く改善される。中でもCr Os水浴液にSO4゜F−
イオン等の陰イオンを添加した水溶液の陰極電解処理が
特にすぐれている。アルミ、ステンレス。
ニッケル等ハアルコール、アルコール含有撚料。
アルコール酸化物、ガソリン等に対して耐食性の良好で
、かつ導電性を有する顔料で、本発明被覆鋼板の耐食性
と溶接性を改善する効果がある。しかしこの効果はアル
ミ、ステンレス、ニッケル等の顔料がアルコール、アル
コールの酸化物、ガンリンに対して溶解しにくい(耐食
性の良好な)樹脂系の塗料不揮発性分、すなわち、ポリ
テトラ・フルオロエチレン、フルオリネイテッドエチレ
ンプロピレンコーポリマー、ポリフルオロアルコキシレ
ジン、ポリクロロトリフルオロエチレン、エチレンクロ
ロトリフルオロエチレンコーポリマー、エチレンテトラ
フルオロエチレンコーポリマー、ポリビニールリデンフ
ルオライド、ポリビニールフルオライド、ポリα−チル
サル7オン、ポリメチルペーテン、ポリサルフォン、フ
ェノキシ樹脂の1種または2種以上の塗装用ビヒクルに
対し、重量%で30%以上含有された時に得られる。
また、アルコール燃料に使用制限がある場合、例えばエ
チルアルコール燃料、20%以下のアルコールを混合し
たガソリン燃料(ガソホール)等を対象とした場合には
、上記樹脂系以外にエポキシ、フェノール、ポリエステ
ル系樹脂の1棟または2種以上を塗装用ビヒクルとして
使用してもよい。また、この場合の耐食性塗料の被覆厚
さは1〜30μがよい。被覆厚みが1μ未満では、溶接
性。
加工性の点では優れているが、Ni、Co等に対する被
覆層が充分でない時腐食環境によっては被覆欠陥部から
Ni、Co等を溶解し、目的とする耐食性が得られない
場合がある。また、被覆厚みが30μ厚さをこえると成
形加工時に被覆層の部分的剥離(所謂、パウダリング)
或いは溶接が困難等の欠点を生じる場合もある。中でも
最も安定して問題がないのは2〜15μである。
(発明の作用効果) 上記のような本発明は、耐食性塗料を被覆した鋼板また
はその塗料被覆面をガソリン等燃料接触面側にして容器
を製造して使用すると下記のようなすぐれた効果を奏す
る。Ni 、Co等の被覆層は、冷延鋼板、他の表面処
理鋼板等に比し燃料中に含有される水分、Ct−イオン
、或いはアルコール、アルコールの酸化生成物等に対す
る耐食性が極めてすぐれている。したがって腐食環境に
曝された場合耐食性塗料の被覆層を通って侵入する水分
、ct−(オン、アルコール或いはアルコールの酸化生
成物等がNi、Co等の被覆1tJに到達しても、核表
面で生成される腐食生成物が極めて少ないので、腐食生
成物に起因する塗膜(被覆)微小フクレ(所謂ブリスタ
ー)がなく、アルコール系燃料、ガソリン等の水分が含
有される腐食状況に長期間曝されても塗料の密着性(所
謂、二次塗料密着性)が確保、され耐食寿命が延長する
このように、本発明は、下地被覆のNi、Co、Sn等
被覆層とその表面に塗装される耐食性塗料の被覆層との
相剰効果によって、アルコール、アルコール含有燃料、
ガソリン等の燃料に対するすぐれた燃料容器用素材であ
る。
さらに本発明は、上記した本発明鋼板の一側すなわちN
i 、Co等を被覆した片面にアルミ、ステンレス、ニ
ッケル等の耐食性塗料を被覆した本発明の他面に、Zn
またはZn系合金のメッキ層、もしくはZn粉末とZn
系合金粉末の181または2種とアルミ、ニッケル、コ
バルト、スズ、クロム、117)各粉末わるいはその合
金粉末の1種または2種以上とを混合して塗料不揮発分
に含有させた耐食性塗料のいずれか一方を被覆した鋼板
である。特にZnまたはZn系合金メッキ等を施した面
を燃料容器の外面にして該容器を製造すると外面防食効
果を奏して、容器の外面耐含性が著しく向上する。
Ni、Co等の被覆層自体の耐食性は極めて良好であり
、特に燃料容器外面からの重要な腐食要因であるCt−
イオン、水分等に対する耐食性はすぐれている。しかし
ながら、これらの被覆層は鋼に比して電位的に貴(カソ
ーディック)であるためメッキ欠陥部或いは成形加工時
の疵付き、取扱い傷等によって地鉄に達する欠陥部等か
ら鋼自体の穿孔腐食を生じる危険性がある。従って、c
f 、水分等に対する耐食性が比較的良好でかつ、これ
らの被覆層よシミ位的に卑(アノーf4ツク)なZnま
たはZn系合金のメッキ層、もしくはZnまたはZn系
合金とアルミ、ニッケルなどを任意に混合して塗料不揮
発分を含有させた耐食性塗料のいずれかを被覆すること
によってNi 、Co等被覆層自体及び前記の欠陥部等
の防食が可能となり、燃料容器外面からの腐食に対す耐
食寿命を著しく増加せしめる。
本発明においては、溶接性を重要視するためZn粉末ま
たはZn合金粉末にアルミ、ニッケル等の塗料不揮発分
に対して含有される量が限定される。
すなわち、燃料容器に要求される溶接性能を確保するた
めに塗料不揮発分に対してZn粉末或いはZn合金粉末
の含有量が60重量%以上、好ましくは80重ii1%
以上含有される事が必要である。
器外面に対する防食効果が得られ、耐食寿命の延長効果
が著しい被覆層の厚みについては1μ未満では、Ni、
Co等被覆面に不被覆部分を発生し易く、充分な防食効
果が得られない場合がある。一方、30μの厚みをこえ
るとその防食効果が飽和するとともに、溶接性、加工性
の点でその条件によっては好ましくない場合もある。ま
た塗料ビヒクルは、特に規定きれるものでなく、前記の
塗料不揮発分を用いてもよく、さらにアクリル樹脂、メ
ラミン樹脂、アルキド樹脂等の1種または2種以上混合
した樹脂等を用いてもよい。
1だ被覆の前処理法として、特に規定されるものではな
いが、前記と同様に、HCl、H2SO4水溶液等の酸
或いはNaOH水溶液等のアルカリを用いた表面活性化
処理、Cry、、Cry3−8o4.Cr03−F−系
水溶液等を用いた化成処理等を施す事によって、塗料密
着性が改善される。
その被覆法も限定する必要はなく、通常行なわれている
ロールコータ−或いはカーテンフローコーター等の任意
の方法で行なえばよい。
同様に、塗装C31ft’E1)焼付は条件についても
、100〜230℃の温度範囲で、約3〜60秒の加熱
時間で、各々塗料の種類、塗料に添加される硬化剤の種
類、被覆厚に応じて燃料容器内面及び燃料容器外面を対
象とした塗料とも、上記条件内で任意に選定され施され
る。
また亜鉛メッキ層或いはZn合金メ、yキ層の被覆厚さ
は、防食効果、成形加工性、溶接性から0.5〜10μ
厚さ、好ましくは1〜6μ厚さが望ましい。この場合の
Zn合金メッキはZn〜(8〜20係)Nl系、zn〜
(8〜20%)Fa系、zn〜(8〜20%)COの合
金メッキ組成を使用するのがよい。
さらにZn或いはZn合金メッキ方法については特に規
定されないが、電気メツキ法が有利である。
すなわち、溶融メッキに比較して、片面のみにメッキを
施す場合にメッキ作業が容易であり、又被膜厚さの均一
性がすぐれるため成形加工に有利である。又Sn被覆層
の場合は低融点であるため溶融Zn又はZn系合金浴中
に溶解する等の問題もあるので一般的には電気メツキ法
が有利である。
Zn又はZn系合金メッキ層をNl 、Co等の被覆層
の上面に施す事によって、道路凍結防止用の散布塩。
水分等によってN i + Co等被覆層の欠陥部或い
は加工時の庇部等からの腐食を防食するのに極めて有効
でおる。
上記したように本発明は、特にアルコール、アルコール
の酸化物、ガソリンに対してすぐれた耐食性を示すアル
ミ、ステンレス等の耐食性塗料を被覆した面を燃料容器
内面に使用することによって該内面の耐食性を確保し又
、同時にN i + Co等の被覆面に対して犠牲防食
能を有するZnメッキ層。
Zn合金メッキ層又はZn粉末またはZn合金粉末とア
ルミ、ニッケル等の顔料を含有した耐食性塗料な被覆し
た面を燃料容器用外面に使用することによって容器自体
の耐食寿命の延長を計る。すなわち本発明は燃料容器用
素材として極めてすぐれた特性を有するものである。燃
料容器の製造過程におけるシーム溶接作業において、電
極に接触する燃料容器の外面に相当する面が有機被膜層
で構成されているよシ、金属メッキ層の場合の方が通電
性にすぐれるため溶接範囲を広く採用できるとともに、
電極への付着物が有機系被膜より少ないため電V寿命が
長く、連続溶接作業性がまさる等の効果が得られ特に好
ましい。
本発明は、以上説明した様な被膜構成で使用してもよく
、また燃料容器外面の装飾のために更に燃料容器の成形
後史に塗装処理を施してもよいし、その外面層が亜鉛又
は亜鉛合金メッキ層の場合には上記塗装の下地処理とし
てのクロメート系処理。
リン酸塩系処理を予め本発明に施しておいてもよいし、
燃料容器成形後に施してもよい。
尚、本発明は、両面の耐食性向上、即ち燃料容器内面及
び燃料容器外面の各々耐食性向上を目的とした被覆銅板
を提供するためになされたものであるが、外面からの腐
食がマイルドな環境においては内面に相当する面にのみ
Nl 、Co 、Sn *またはこれらの合金のメッキ
層及び塗装処理を施した鋼板を用いてもよい、又この場
合、燃料容器の外面に相当する面は、使用される腐食環
境に対応して、鋼板上に直接Zn又はZn系合金メッキ
層、Zn顔料又はZn系合金粉末顔料を含有する塗装処
理等が施されてもよい。
(実施しII ’) 以下本発明の実施例について説明する。
冷間圧延銅板に電解脱脂、電解酸洗を施し、表面処理に
適した表面清浄、活性化処理後第1表に示す金属又は合
金メッキを所定厚さに施した。
その後、これら表面に100g/l Cr05−0.6
g/1So4系浴を用いて、I OA/dγル2−1秒
間、50℃で陰極電解処理後に第1表に示す本発明の処
理(塗装又は1、L%メ、キ)を行々ってから、各々の
性能評価試験を実施した、性能試験は以下の方法で行な
った。
a) 評価試、験■の角筒絞シ材の燃料容器内面に相当
する面を内部として、第1表の燃料を充填、12ケ間の
静置試験後の錆の発生状況より評価した。
■ ブランクサイズ500X500mmから高さ120
−〇角筒絞りを行ない、外面のウオール部に地鉄に達す
るスクラッチ疵を入れ、下記サイクルのC,C,T試験
(Cyclic Corroslon Ta5k)を6
0サイクルを行ない、スクラッチ部の穿孔深さ、赤錆の
発生状況よシ耐食性を評価した。第1図ICC,C,T
試験の条件を示す。
■ 直径7〜12m径の細石を圧力を5 kg7cm2
で10秒間、1 cnr当り2gが衝突するようにチッ
ピングさせてから、上記のサイクルテスト条件で30サ
イクルのテストを実施、チッピング部からの赤錆発生状
況。
■ ブランクサイズo、5xsooxsoo瓢、潤滑油
塗布後、シワ押え圧力30Tの条件で150X150箇
角のポンチで角筒絞シを行ない、絞り深さの限界と角筒
絞シ材外面のカジリの発生状況より評価した。
■ 板厚0.8 mの試料を用いて4m巾の台形電極で
、加圧力400に9−f、溶接速度2.5m/min、
溶接時間2−2(X)で、溶接範囲、ナデットの生成状
況、溶接部外観から評価を行なった。
以上の如く、本発明の製品は燃料容器用素材として極め
て性能が優れている。
【図面の簡単な説明】
第1図は実施例におけるC 、C、T試験の条件を示す
図である。 憫・幅2−

Claims (2)

    【特許請求の範囲】
  1. (1)Ni、Co、Snの1種または2種以上の金属層
    または合金層の被覆層あるいはさらにPを含有せしめた
    被覆層の厚みを0.3〜10μ施した鋼板の片面または
    両面に、アルミ、ニッケル、ステンレス、コバルト、ス
    ズ、クロム、グラファイトの各粉末あるいはその合金粉
    末の1種または2種以上を塗料不揮発分に対し重量%で
    30%以上含有させた耐食性塗料を被覆したことを特徴
    とする溶接可能な高耐食性燃料容器用被覆鋼板。
  2. (2)Ni、Co、Snの1種または2種以上の金属層
    または合金層の被覆層あるいはさらにPを含有させた被
    覆層の厚みを0.3〜10μ施した鋼板の片面にアルミ
    、ニッケル、ステンレス、コバルト、スズ、クロム、グ
    ラファイトの各粉末あるいはその合金粉末の1種または
    2種を塗料不揮発分に対し重量%で30%以上含有させ
    た耐食性塗料を被覆し、他面にZnまたはZn系合金層
    のメッキ層もしくはZn粉末とZn系合金粉末の1種ま
    たは2種とアルミ、ニッケル、コバルト、スズ、クロム
    、鉄の各粉末あるいはその合金粉末の1種または2種以
    上とを混合して塗料不揮発分に対し重量%で60%以上
    含有させた耐食性塗料のいずれか一方を被覆したことを
    特徴とする溶接可能な高耐食性燃料容器用被覆鋼板。
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