JP2000104180A - 耐食性、加工性および溶接性に優れた燃料容器用表面処理鋼板 - Google Patents
耐食性、加工性および溶接性に優れた燃料容器用表面処理鋼板Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、耐食性、加工性および溶接性に優
れた燃料容器用表面処理鋼板に関する。 【解決手段】 Ｃ：０．０００５〜０．００４０％、
Ｐ：０．００５〜０．０２０％、Ｎ：０．０００５〜
０．００４０％、Ｂ：０．０００５〜０．００３０％を
含有する鋼板表面の少なくとも片面に、第１めっき層と
して目付量５〜８０ｇ／ｍ2 のＺｎめっき層を有し、第
１めっき層の上に第２めっき層として目付量０．５〜１
０ｇ／ｍ2 のＮｉめっき層を有する。Ｚｎめっき層はＺ
ｎ、Ｚｎ−Ｆｅ合金めっきあるいはＺｎ−Ｎｉ合金めっ
きからなる。あるいは片面を第１めっき層および第２め
っき層とし、他面はＺｎめっきとする。
れた燃料容器用表面処理鋼板に関する。 【解決手段】 Ｃ：０．０００５〜０．００４０％、
Ｐ：０．００５〜０．０２０％、Ｎ：０．０００５〜
０．００４０％、Ｂ：０．０００５〜０．００３０％を
含有する鋼板表面の少なくとも片面に、第１めっき層と
して目付量５〜８０ｇ／ｍ2 のＺｎめっき層を有し、第
１めっき層の上に第２めっき層として目付量０．５〜１
０ｇ／ｍ2 のＮｉめっき層を有する。Ｚｎめっき層はＺ
ｎ、Ｚｎ−Ｆｅ合金めっきあるいはＺｎ−Ｎｉ合金めっ
きからなる。あるいは片面を第１めっき層および第２め
っき層とし、他面はＺｎめっきとする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は耐食性、加工性およ
び溶接性に優れた燃料容器用表面処理鋼板に係り、さら
に詳しくは、ガソリン、アルコール、あるいはアルコー
ルを添加したガソリン等、いわゆる自動車用燃料を収容
保持する容器、即ち燃料タンク、およびその周辺部品と
して、自動車用燃料および外面腐食環境に対する耐食性
や加工性および溶接性に優れる表面処理鋼板に関する。
び溶接性に優れた燃料容器用表面処理鋼板に係り、さら
に詳しくは、ガソリン、アルコール、あるいはアルコー
ルを添加したガソリン等、いわゆる自動車用燃料を収容
保持する容器、即ち燃料タンク、およびその周辺部品と
して、自動車用燃料および外面腐食環境に対する耐食性
や加工性および溶接性に優れる表面処理鋼板に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、ガソリンタンク用に使用されてき
た鋼板は、鋼板に３〜２０％のＳｎを含有するＰｂ−Ｓ
ｎ合金をめっきしたターンめっき鋼板が一般的である。
かかるターンめっき鋼板は、ガソリン燃料に対しては耐
食性が良好であり、不可避的に含まれる水分やイオウ分
等によっても腐食されにくい。一方、鋼板を燃料タンク
の形状に成形加工する場合のように、厳しいプレス加工
にも耐え、溶接性も良好である。
た鋼板は、鋼板に３〜２０％のＳｎを含有するＰｂ−Ｓ
ｎ合金をめっきしたターンめっき鋼板が一般的である。
かかるターンめっき鋼板は、ガソリン燃料に対しては耐
食性が良好であり、不可避的に含まれる水分やイオウ分
等によっても腐食されにくい。一方、鋼板を燃料タンク
の形状に成形加工する場合のように、厳しいプレス加工
にも耐え、溶接性も良好である。
【０００３】しかし、ターンめっき鋼板はアルコール燃
料およびアルコールとガソリンとの混合燃料、あるいは
燃料劣化で生ずるぎ酸や酢酸などの有機酸を含有する燃
料、のような腐食性が非常に厳しい燃料に対しては、耐
食性が必ずしも充分ではない。また、近年では環境規
制、特に廃車からのＰｂ溶出量規制に伴なって、Ｐｂを
含有しない鋼板が求められている。
料およびアルコールとガソリンとの混合燃料、あるいは
燃料劣化で生ずるぎ酸や酢酸などの有機酸を含有する燃
料、のような腐食性が非常に厳しい燃料に対しては、耐
食性が必ずしも充分ではない。また、近年では環境規
制、特に廃車からのＰｂ溶出量規制に伴なって、Ｐｂを
含有しない鋼板が求められている。
【０００４】これに対して、アルコール燃料およびアル
コールとガソリンとの混合燃料のような腐食性が非常に
厳しい燃料に対する耐食性が優れた鋼板としては、特開
昭５８−４５３９６号公報には、鋼板の表面に厚さ０．
５〜２０μｍのＺｎを５〜５０％含有するＮｉ合金めっ
きを施すことが開示されている。また、特開昭６０−１
２１２９５号公報には、鋼板表面にＮｉを５〜３０％含
有するＺｎ−Ｎｉ合金電気めっきを施し、さらにこの上
にＳｎめっき層を施すことからなる燃料容器用鋼板が開
示されている。
コールとガソリンとの混合燃料のような腐食性が非常に
厳しい燃料に対する耐食性が優れた鋼板としては、特開
昭５８−４５３９６号公報には、鋼板の表面に厚さ０．
５〜２０μｍのＺｎを５〜５０％含有するＮｉ合金めっ
きを施すことが開示されている。また、特開昭６０−１
２１２９５号公報には、鋼板表面にＮｉを５〜３０％含
有するＺｎ−Ｎｉ合金電気めっきを施し、さらにこの上
にＳｎめっき層を施すことからなる燃料容器用鋼板が開
示されている。
【０００５】しかし、これらの技術はめっき層中にピン
ホールが存在すると耐食性が低下する上、ピンホール等
の皮膜欠陥が成形、加工中のクラックとなり、めっき層
の耐食性を低下させるという難点を有している。そし
て、かかる皮膜欠陥を皆無とするのは技術的および経済
的に困難である。
ホールが存在すると耐食性が低下する上、ピンホール等
の皮膜欠陥が成形、加工中のクラックとなり、めっき層
の耐食性を低下させるという難点を有している。そし
て、かかる皮膜欠陥を皆無とするのは技術的および経済
的に困難である。
【０００６】特開昭６２−２７５８７号公報には、鋼板
表面にＺｎめっきあるいはＺｎ−Ｎｉ合金めっきを第１
めっき層とし、該第１めっき層の上にＮｉの表層めっき
を備えたことを特徴とする鋼板が提案されている。該鋼
板はアルコール燃料およびアルコールとガソリンとの混
合燃料に対する耐食性は優れている。
表面にＺｎめっきあるいはＺｎ−Ｎｉ合金めっきを第１
めっき層とし、該第１めっき層の上にＮｉの表層めっき
を備えたことを特徴とする鋼板が提案されている。該鋼
板はアルコール燃料およびアルコールとガソリンとの混
合燃料に対する耐食性は優れている。
【０００７】Ｚｎなどの低融点金属をめっきしためっき
鋼板は、銅電極を通電電極として抵抗溶接するに際し
て、溶接電流が高い条件で溶接金属表層にクラックを生
ずる場合がある。この原因は、銅および亜鉛等の低融点
金属による液体金属脆化と考えられる。かかるクラック
を防止することは、製造条件範囲を拡大して生産性を向
上させることに加えて、部品としての信頼性向上に必要
である。特開昭６２−２７５８７号公報には、かかるク
ラックに関する記述は一切見られず、防止策は当然のこ
とながら何ら記載されていない。かつ、表層めっき金属
にＣｏを５％以下含有させても、クラック感受性にはま
ったく影響が無かった。
鋼板は、銅電極を通電電極として抵抗溶接するに際し
て、溶接電流が高い条件で溶接金属表層にクラックを生
ずる場合がある。この原因は、銅および亜鉛等の低融点
金属による液体金属脆化と考えられる。かかるクラック
を防止することは、製造条件範囲を拡大して生産性を向
上させることに加えて、部品としての信頼性向上に必要
である。特開昭６２−２７５８７号公報には、かかるク
ラックに関する記述は一切見られず、防止策は当然のこ
とながら何ら記載されていない。かつ、表層めっき金属
にＣｏを５％以下含有させても、クラック感受性にはま
ったく影響が無かった。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記の現状に
鑑みて、燃料タンク内面および外面の腐食環境に対する
耐食性に優れ、かつ厳しいプレス成形性にも耐えられ、
さらには抵抗溶接においても表層クラックを生じにくく
溶接性に優れる鋼板として、耐食性、加工性および溶接
性に優れた燃料容器用表面処理鋼板を提供することを目
的としている。
鑑みて、燃料タンク内面および外面の腐食環境に対する
耐食性に優れ、かつ厳しいプレス成形性にも耐えられ、
さらには抵抗溶接においても表層クラックを生じにくく
溶接性に優れる鋼板として、耐食性、加工性および溶接
性に優れた燃料容器用表面処理鋼板を提供することを目
的としている。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者は、ガソリンや
アルコール、およびアルコールとガソリンの混合燃料な
どに対する耐食性が優れ、かつ厳しいプレス成形にも耐
えられる加工性を付与する手段を種々検討した結果、鋼
板表面にＺｎあるいはＺｎ系合金をめっきした上に、Ｎ
ｉを表層めっきとして施す鋼板の組成として、鋼中の
Ｃ、Ｐ、Ｎ、Ｂの含有量を精密に制御すれば、耐食性、
加工性に加えて、溶接金属のクラックに対する抵抗を格
段に改善できることを見出した。
アルコール、およびアルコールとガソリンの混合燃料な
どに対する耐食性が優れ、かつ厳しいプレス成形にも耐
えられる加工性を付与する手段を種々検討した結果、鋼
板表面にＺｎあるいはＺｎ系合金をめっきした上に、Ｎ
ｉを表層めっきとして施す鋼板の組成として、鋼中の
Ｃ、Ｐ、Ｎ、Ｂの含有量を精密に制御すれば、耐食性、
加工性に加えて、溶接金属のクラックに対する抵抗を格
段に改善できることを見出した。
【００１０】即ち、本発明の第１発明が要旨とするとこ
ろは、重量％で、C ：０．０００５〜０．００４０％、
Ｎ：０．０００５〜０．００４０％、Ｐ：０．００５〜
０．０２０％、Ｂ：０．０００５〜０．００３０％を含
有する鋼板を母材とし、該鋼板表面の少なくとも片面
に、第１めっき層として目付量５〜８０ｇ／ｍ2 のＺｎ
めっき層を有し、第１めっき層の上にさらに第２めっき
層として目付量０．５〜１０ｇ／ｍ2 のＮｉめっき層を
有することを特徴とする耐食性、加工性および溶接性に
優れた燃料容器用表面処理鋼板、にある。
ろは、重量％で、C ：０．０００５〜０．００４０％、
Ｎ：０．０００５〜０．００４０％、Ｐ：０．００５〜
０．０２０％、Ｂ：０．０００５〜０．００３０％を含
有する鋼板を母材とし、該鋼板表面の少なくとも片面
に、第１めっき層として目付量５〜８０ｇ／ｍ2 のＺｎ
めっき層を有し、第１めっき層の上にさらに第２めっき
層として目付量０．５〜１０ｇ／ｍ2 のＮｉめっき層を
有することを特徴とする耐食性、加工性および溶接性に
優れた燃料容器用表面処理鋼板、にある。
【００１１】本発明の第２発明が要旨とするところは、
第１発明において、第１めっき層としてのＺｎめっき層
が、目付量５〜８０ｇ／ｍ2 でＦｅを２５重量％以下含
有するＺｎ−Ｆｅ合金めっき層からなることを特徴とす
る耐食性、加工性および溶接性に優れた燃料容器用表面
処理鋼板、にある。
第１発明において、第１めっき層としてのＺｎめっき層
が、目付量５〜８０ｇ／ｍ2 でＦｅを２５重量％以下含
有するＺｎ−Ｆｅ合金めっき層からなることを特徴とす
る耐食性、加工性および溶接性に優れた燃料容器用表面
処理鋼板、にある。
【００１２】本発明の第３発明が要旨とするところは、
第１発明において、第１めっき層としてのＺｎめっき層
が、目付量５〜８０ｇ／ｍ2 でＮｉを２５重量％以下含
有するＺｎ−Ｎｉ合金めっき層からなることを特徴とす
る耐食性、加工性および溶接性に優れた燃料容器用表面
処理鋼板、にある。
第１発明において、第１めっき層としてのＺｎめっき層
が、目付量５〜８０ｇ／ｍ2 でＮｉを２５重量％以下含
有するＺｎ−Ｎｉ合金めっき層からなることを特徴とす
る耐食性、加工性および溶接性に優れた燃料容器用表面
処理鋼板、にある。
【００１３】本発明の第４発明が要旨とするところは、
第１発明、第２発明あるいは第３発明において、第１め
っき層および第２めっき層を鋼板の両面に有することを
特徴とする耐食性、加工性および溶接性に優れた燃料容
器用表面処理鋼板、にある。
第１発明、第２発明あるいは第３発明において、第１め
っき層および第２めっき層を鋼板の両面に有することを
特徴とする耐食性、加工性および溶接性に優れた燃料容
器用表面処理鋼板、にある。
【００１４】本発明の第５発明が要旨とするところは、
第１発明、第２発明あるいは第３発明において、第１め
っき層および第２めっき層を鋼板の片面のみに有するこ
とを特徴とする耐食性、加工性および溶接性に優れた燃
料容器用表面処理鋼板、にある。
第１発明、第２発明あるいは第３発明において、第１め
っき層および第２めっき層を鋼板の片面のみに有するこ
とを特徴とする耐食性、加工性および溶接性に優れた燃
料容器用表面処理鋼板、にある。
【００１５】本発明の第６発明が要旨とするところは、
第５発明において、第１めっき層および第２めっき層を
有しない側の鋼板表面に、目付量５〜８０ｇ／ｍ2 のＺ
ｎめっき層を有することを特徴とする耐食性、加工性お
よび溶接性に優れた燃料容器用表面処理鋼板、にある。
第５発明において、第１めっき層および第２めっき層を
有しない側の鋼板表面に、目付量５〜８０ｇ／ｍ2 のＺ
ｎめっき層を有することを特徴とする耐食性、加工性お
よび溶接性に優れた燃料容器用表面処理鋼板、にある。
【００１６】本発明の第７発明が要旨とするところは、
第６発明において、第１めっき層および第２めっき層を
有しない側の鋼板表面のＺｎめっき層が、目付量５〜８
０ｇ／ｍ2 でＦｅを２５重量％以下含有するＺｎ−Ｆｅ
合金めっき層からなることを特徴とする耐食性、加工性
および溶接性に優れた燃料容器用表面処理鋼板、にあ
る。
第６発明において、第１めっき層および第２めっき層を
有しない側の鋼板表面のＺｎめっき層が、目付量５〜８
０ｇ／ｍ2 でＦｅを２５重量％以下含有するＺｎ−Ｆｅ
合金めっき層からなることを特徴とする耐食性、加工性
および溶接性に優れた燃料容器用表面処理鋼板、にあ
る。
【００１７】本発明の第８発明が要旨とするところは、
第６発明において、第１めっき層および第２めっき層を
有しない側の鋼板表面のＺｎめっき層が、目付量５〜８
０ｇ／ｍ2 でＮｉを２５重量％以下含有するＺｎ−Ｎｉ
合金めっき層からなることを特徴とする耐食性、加工性
および溶接性に優れた燃料容器用表面処理鋼板、にあ
る。
第６発明において、第１めっき層および第２めっき層を
有しない側の鋼板表面のＺｎめっき層が、目付量５〜８
０ｇ／ｍ2 でＮｉを２５重量％以下含有するＺｎ−Ｎｉ
合金めっき層からなることを特徴とする耐食性、加工性
および溶接性に優れた燃料容器用表面処理鋼板、にあ
る。
【００１８】本発明の第９発明が要旨とするところは、
第１発明、第２発明、第３発明、第４発明、第５発明、
第６発明、第７発明あるいは第８発明において、少なく
ともＮｉめっき層の上に、金属Ｃｒ量として、付着量１
〜７０ｍｇ／ｍ2 のクロメート処理被膜を有することを
特徴とする耐食性、加工性および溶接性に優れた燃料容
器用表面処理鋼板、にある。
第１発明、第２発明、第３発明、第４発明、第５発明、
第６発明、第７発明あるいは第８発明において、少なく
ともＮｉめっき層の上に、金属Ｃｒ量として、付着量１
〜７０ｍｇ／ｍ2 のクロメート処理被膜を有することを
特徴とする耐食性、加工性および溶接性に優れた燃料容
器用表面処理鋼板、にある。
【００１９】
【発明の実施の形態】以下に本発明を詳細に説明する。
なお、本発明において％は、特に明記しない限り、重量
％を意味する。本願発明においては、鋼板中の合金元素
として、Ｃ、Ｐ、Ｎ、Ｂの含有量を精密に制御するが、
それは以下の理由による。 Ｃ： Ｃ含有量が０．０００５％未満では、溶接金属表
層のクラックを防止あるいは低減するために必要なＰ、
Ｎ、Ｂ含有量が過大となり、鋼板の成形性が低下する。
一方、Ｃ含有量が０．００４０％を超えると、Ｐ、Ｎあ
るいはＢの含有量によらず鋼板の成形性が確保できな
い。鋼板の成形性と表層クラック低減の観点から、Ｃ含
有量はより好ましくは０．００１０〜０．００２５％と
する。 Ｐ： Ｐ含有量が０．００５％未満では、溶接金属表層
のクラックを防止あるいは低減するために必要なＣ、
Ｎ、Ｂ含有量が過大となり、鋼板の成形性が低下する。
一方、Ｐ含有量が０．０２０％を超えると、鋼板の二次
加工脆性の危険性が増加するので過剰なＰ含有量は好ま
しくない。鋼板の成形性と表層クラック低減の観点か
ら、Ｐ含有量はより好ましくは０．００７〜０．０１６
％とする。 Ｎ： Ｎ含有量が０．０００５％未満では、溶接金属表
層のクラックを防止あるいは低減するために必要なＣ、
Ｐ、Ｂ含有量が過大となり、鋼板の成形性が低下する。
一方、Ｎ含有量が０．００４０％を超えると、鋼板の時
効性が問題となる。鋼板の成形性、時効性と表層クラッ
ク低減の観点から、Ｎ含有量はより好ましくは０．００
１０〜０．００３５％とする。 Ｂ： Ｂ含有量が０．０００５％未満では、溶接金属表
層のクラックを防止あるいは低減するために必要なＣ、
Ｐ、Ｎ含有量が過大となり、鋼板の成形性が低下する。
一方、Ｂ含有量が０．００３０％を超えると、Ｃ、Ｐあ
るいはＮの含有量によらず、鋼板の成形性が著しく低下
する。鋼板の成形性と表層クラック低減の観点から、Ｂ
含有量はより好ましくは０．００１０〜０．００２５％
とする。
なお、本発明において％は、特に明記しない限り、重量
％を意味する。本願発明においては、鋼板中の合金元素
として、Ｃ、Ｐ、Ｎ、Ｂの含有量を精密に制御するが、
それは以下の理由による。 Ｃ： Ｃ含有量が０．０００５％未満では、溶接金属表
層のクラックを防止あるいは低減するために必要なＰ、
Ｎ、Ｂ含有量が過大となり、鋼板の成形性が低下する。
一方、Ｃ含有量が０．００４０％を超えると、Ｐ、Ｎあ
るいはＢの含有量によらず鋼板の成形性が確保できな
い。鋼板の成形性と表層クラック低減の観点から、Ｃ含
有量はより好ましくは０．００１０〜０．００２５％と
する。 Ｐ： Ｐ含有量が０．００５％未満では、溶接金属表層
のクラックを防止あるいは低減するために必要なＣ、
Ｎ、Ｂ含有量が過大となり、鋼板の成形性が低下する。
一方、Ｐ含有量が０．０２０％を超えると、鋼板の二次
加工脆性の危険性が増加するので過剰なＰ含有量は好ま
しくない。鋼板の成形性と表層クラック低減の観点か
ら、Ｐ含有量はより好ましくは０．００７〜０．０１６
％とする。 Ｎ： Ｎ含有量が０．０００５％未満では、溶接金属表
層のクラックを防止あるいは低減するために必要なＣ、
Ｐ、Ｂ含有量が過大となり、鋼板の成形性が低下する。
一方、Ｎ含有量が０．００４０％を超えると、鋼板の時
効性が問題となる。鋼板の成形性、時効性と表層クラッ
ク低減の観点から、Ｎ含有量はより好ましくは０．００
１０〜０．００３５％とする。 Ｂ： Ｂ含有量が０．０００５％未満では、溶接金属表
層のクラックを防止あるいは低減するために必要なＣ、
Ｐ、Ｎ含有量が過大となり、鋼板の成形性が低下する。
一方、Ｂ含有量が０．００３０％を超えると、Ｃ、Ｐあ
るいはＮの含有量によらず、鋼板の成形性が著しく低下
する。鋼板の成形性と表層クラック低減の観点から、Ｂ
含有量はより好ましくは０．００１０〜０．００２５％
とする。
【００２０】Ｃ、Ｐ、Ｎ、Ｂ以外の鋼中添加元素は特に
限定されるものではなく、燃料容器用表面処理鋼板とし
て必要な強度、加工性、成形性などに応じて、適切な成
分を選択することができる。特に、Ｃ、Ｐ、Ｎ、Ｂの含
有量を本願発明の範囲とした上で、脱酸の目的でＡｌを
添加すること、成形性向上の目的でＴｉおよび／または
Ｎｂを添加すること、溶融亜鉛めっき性を向上させる目
的でＳｉを低減すること、などは有効であり、いずれも
本願発明を逸脱するものではない。
限定されるものではなく、燃料容器用表面処理鋼板とし
て必要な強度、加工性、成形性などに応じて、適切な成
分を選択することができる。特に、Ｃ、Ｐ、Ｎ、Ｂの含
有量を本願発明の範囲とした上で、脱酸の目的でＡｌを
添加すること、成形性向上の目的でＴｉおよび／または
Ｎｂを添加すること、溶融亜鉛めっき性を向上させる目
的でＳｉを低減すること、などは有効であり、いずれも
本願発明を逸脱するものではない。
【００２１】さらに、本発明に適用される鋼板は、通常
のプロセスで製造される冷延鋼板、熱延鋼板のいずれで
あっても、その効果は充分に発揮されるものであり、鋼
板の製造履歴によって本願発明の効果が、大きく変化す
るものではない。また、鋼板としては、第１めっき層形
成前に、鋼板表面に、フラッシュめっき皮膜を適宜（例
えば、めっき密着性の更なる向上の目的で）形成したも
のでもかまわない。該皮膜としては、Ｎｉ、Ｆｅ、Ｃ
ｏ、Ｃｕの単体または合金として１種または２種以上含
有していても良い。前記４元素の少なくとも１種を含有
すれば非金属との合金でもかまわない。該めっき皮膜の
付着量は、例えば０．００１〜１０ｇ／ｍ 2 の範囲で良
い。更に、本発明の燃料容器用表面処理鋼板では、フラ
ッシュめっき皮膜中には、第１めっき層形成の際に、鋼
板素地中の構成元素及び又は第１めっき層の構成元素が
拡散進入しても本願発明を逸脱するものでは無い。フラ
ッシュめっき皮膜の有無は、例えば表面処理鋼板の素地
と第１めっき層（Ｚｎめっき層）の界面付近をＥＰＭＡ
で元素分析して求めることが出来る。
のプロセスで製造される冷延鋼板、熱延鋼板のいずれで
あっても、その効果は充分に発揮されるものであり、鋼
板の製造履歴によって本願発明の効果が、大きく変化す
るものではない。また、鋼板としては、第１めっき層形
成前に、鋼板表面に、フラッシュめっき皮膜を適宜（例
えば、めっき密着性の更なる向上の目的で）形成したも
のでもかまわない。該皮膜としては、Ｎｉ、Ｆｅ、Ｃ
ｏ、Ｃｕの単体または合金として１種または２種以上含
有していても良い。前記４元素の少なくとも１種を含有
すれば非金属との合金でもかまわない。該めっき皮膜の
付着量は、例えば０．００１〜１０ｇ／ｍ 2 の範囲で良
い。更に、本発明の燃料容器用表面処理鋼板では、フラ
ッシュめっき皮膜中には、第１めっき層形成の際に、鋼
板素地中の構成元素及び又は第１めっき層の構成元素が
拡散進入しても本願発明を逸脱するものでは無い。フラ
ッシュめっき皮膜の有無は、例えば表面処理鋼板の素地
と第１めっき層（Ｚｎめっき層）の界面付近をＥＰＭＡ
で元素分析して求めることが出来る。
【００２２】次にめっきの限定理由を述べる。第１めっ
き層としてのＺｎめっきには、目付量５〜８０ｇ／ｍ2
のＺｎあるいはＺｎ合金をめっきする。目付量が５ｇ／
ｍ2 未満では燃料タンク内面および外面の防食効果が不
充分であり、８０ｇ／ｍ2 を超えるとプレス成形性が低
下する。より好ましくは、目付量は１０〜６０ｇ／ｍ2
である。本願発明において、ＺｎめっきはＺｎ単体であ
っても良く、Ｚｎを７５％以上含有するＺｎ合金であっ
ても良い。Ｚｎ含有量が７５％未満では防食性能が低下
する。Ｚｎ合金めっきの中で、特に、Ｆｅを２５％以下
含有するＺｎ−Ｆｅ合金、あるいはＮｉを２５％以下含
有するＺｎ−Ｎｉ合金を第１めっき層とすると、プレス
成形性が一段と改善されるのに加えて、燃料タンク外面
の塗装耐食性もより改善される。
き層としてのＺｎめっきには、目付量５〜８０ｇ／ｍ2
のＺｎあるいはＺｎ合金をめっきする。目付量が５ｇ／
ｍ2 未満では燃料タンク内面および外面の防食効果が不
充分であり、８０ｇ／ｍ2 を超えるとプレス成形性が低
下する。より好ましくは、目付量は１０〜６０ｇ／ｍ2
である。本願発明において、ＺｎめっきはＺｎ単体であ
っても良く、Ｚｎを７５％以上含有するＺｎ合金であっ
ても良い。Ｚｎ含有量が７５％未満では防食性能が低下
する。Ｚｎ合金めっきの中で、特に、Ｆｅを２５％以下
含有するＺｎ−Ｆｅ合金、あるいはＮｉを２５％以下含
有するＺｎ−Ｎｉ合金を第１めっき層とすると、プレス
成形性が一段と改善されるのに加えて、燃料タンク外面
の塗装耐食性もより改善される。
【００２３】Ｚｎ−Ｆｅ合金めっきにおいては、Ｆｅ濃
度が２５％を超えると、めっき密着性が低下するのに加
えて、加工性がかえって低下する傾向がみられる。Ｆｅ
濃度は、より好ましくは５〜１４％である。Ｚｎ−Ｎｉ
合金めっきにおいては、Ｎｉ濃度が２５％を超えると、
防食効果と加工性がかえって低下する傾向がみられるの
で上限は２５％とする。Ｎｉ濃度は、より好ましくは７
〜１４％である。
度が２５％を超えると、めっき密着性が低下するのに加
えて、加工性がかえって低下する傾向がみられる。Ｆｅ
濃度は、より好ましくは５〜１４％である。Ｚｎ−Ｎｉ
合金めっきにおいては、Ｎｉ濃度が２５％を超えると、
防食効果と加工性がかえって低下する傾向がみられるの
で上限は２５％とする。Ｎｉ濃度は、より好ましくは７
〜１４％である。
【００２４】本願発明におけるＺｎめっきにおいては、
耐食性、めっき密着性、成形性などを改善する目的で、
めっき層中にＡｌ、Ｐｂ、Ｓｂ、Ｃ、Ｓｉ、Ｐ、Ｆｅ、
Ｓｎ、Ｍｇ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｃｏ、Ｃｕ、Ｃａ、Ｌ
ｉ、Ｔｉ、Ｂ、希土類元素の１種または２種以上を含有
させることができる。なお、言うまでもなく、Ｚｎ−Ｆ
ｅ合金めっきはＦｅを含有しており、Ｚｎ−Ｎｉ合金め
っきはＮｉを含有している。あるいは不純物として上記
の元素を混入したＺｎめっきであっても、支障を来すこ
とはない。
耐食性、めっき密着性、成形性などを改善する目的で、
めっき層中にＡｌ、Ｐｂ、Ｓｂ、Ｃ、Ｓｉ、Ｐ、Ｆｅ、
Ｓｎ、Ｍｇ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｃｏ、Ｃｕ、Ｃａ、Ｌ
ｉ、Ｔｉ、Ｂ、希土類元素の１種または２種以上を含有
させることができる。なお、言うまでもなく、Ｚｎ−Ｆ
ｅ合金めっきはＦｅを含有しており、Ｚｎ−Ｎｉ合金め
っきはＮｉを含有している。あるいは不純物として上記
の元素を混入したＺｎめっきであっても、支障を来すこ
とはない。
【００２５】第１めっき層の上にめっきされる、第２層
としてのＮｉめっき層は、目付量が０．５ｇ／ｍ2 未満
ではプレス成形性および燃料タンク内面の耐食性が充分
ではない。一方、１０ｇ／ｍ2 を超えてももはや耐食性
向上効果が飽和しているばかりか、耐食性がかえって低
下する傾向がみられる。第２層としてのＮｉめっき層の
目付量は、より好ましくは１〜７ｇ／ｍ2 である。
としてのＮｉめっき層は、目付量が０．５ｇ／ｍ2 未満
ではプレス成形性および燃料タンク内面の耐食性が充分
ではない。一方、１０ｇ／ｍ2 を超えてももはや耐食性
向上効果が飽和しているばかりか、耐食性がかえって低
下する傾向がみられる。第２層としてのＮｉめっき層の
目付量は、より好ましくは１〜７ｇ／ｍ2 である。
【００２６】本願発明においては、第２めっき層である
Ｎｉめっき中に、Ａｌ、Ｐｂ、Ｓｂ、Ｃ、Ｓｉ、Ｐ、Ｆ
ｅ、Ｓｎ、Ｍｇ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｃｏ、Ｃｕ、Ｃａ、Ｌ
ｉ、Ｔｉ、Ｚｎ、Ｂ、希土類元素の１種または２種以上
を含有、あるいは混入しためっきであっても、支障を来
すことはない。
Ｎｉめっき中に、Ａｌ、Ｐｂ、Ｓｂ、Ｃ、Ｓｉ、Ｐ、Ｆ
ｅ、Ｓｎ、Ｍｇ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｃｏ、Ｃｕ、Ｃａ、Ｌ
ｉ、Ｔｉ、Ｚｎ、Ｂ、希土類元素の１種または２種以上
を含有、あるいは混入しためっきであっても、支障を来
すことはない。
【００２７】第１めっき層および第２めっき層は、少な
くとも鋼板の片面に施すことが必要であるが、鋼板表面
の両面に施してもよく、あるいは片面だけに施してもよ
い。燃料タンク内に取り付けられる部品のように、鋼板
の両面が燃料に接する場合では、鋼板の両面に第１めっ
き層および第２めっき層を有することが必要である。こ
れに対して、燃料タンク本体のように、鋼板の片面のみ
が燃料に接する場合には、少なくとも鋼板の片面に第１
めっき層および第２めっき層を有していればよく、燃料
タンクの外面に相当する他面側は、必ずしも第１めっき
層および第２めっき層を有する必要はない。勿論、他面
側に第１めっき層および第２めっき層を有していてもよ
く、鋼板製造上は両面を同一のめっきとする方が容易で
ある。この場合、両面のめっき種、めっき組成および付
着量を同一としても良く、各面に必要な特性の違いやコ
ストを考慮して、両面のめっき種、めっき組成および付
着量を異なるものとしても本願発明を何ら逸脱するもの
ではない。
くとも鋼板の片面に施すことが必要であるが、鋼板表面
の両面に施してもよく、あるいは片面だけに施してもよ
い。燃料タンク内に取り付けられる部品のように、鋼板
の両面が燃料に接する場合では、鋼板の両面に第１めっ
き層および第２めっき層を有することが必要である。こ
れに対して、燃料タンク本体のように、鋼板の片面のみ
が燃料に接する場合には、少なくとも鋼板の片面に第１
めっき層および第２めっき層を有していればよく、燃料
タンクの外面に相当する他面側は、必ずしも第１めっき
層および第２めっき層を有する必要はない。勿論、他面
側に第１めっき層および第２めっき層を有していてもよ
く、鋼板製造上は両面を同一のめっきとする方が容易で
ある。この場合、両面のめっき種、めっき組成および付
着量を同一としても良く、各面に必要な特性の違いやコ
ストを考慮して、両面のめっき種、めっき組成および付
着量を異なるものとしても本願発明を何ら逸脱するもの
ではない。
【００２８】コストを削減する目的などで、第１めっき
層および第２めっき層を片面のみに有する場合には、他
面側の耐食性を確保するためには、他面側にＺｎめっき
層を有することが好ましい。この場合、目付量は５〜８
０ｇ／ｍ2 が適する。目付量が５ｇ／ｍ2 未満では防食
効果が不充分であり、８０ｇ／ｍ2 を超えても効果は飽
和しているので、経済性の観点から上限は８０ｇ／ｍ2
とする。より好ましくは、目付量は１０〜６０ｇ／ｍ2
である。本願発明において、他面側のＺｎめっきはＺｎ
単体であっても良く、Ｚｎを７５％以上含有するＺｎ合
金であっても良い。Ｚｎ含有量が７５％未満では防食性
能が低下する。Ｚｎ合金めっきの中で、特に、Ｆｅを２
５％以下含有するＺｎ−Ｆｅ合金、あるいはＮｉを２５
％以下含有するＺｎ−Ｎｉ合金は、プレス成形性が一段
と改善されるのに加えて、燃料タンク外面の塗装耐食性
がより改善される。
層および第２めっき層を片面のみに有する場合には、他
面側の耐食性を確保するためには、他面側にＺｎめっき
層を有することが好ましい。この場合、目付量は５〜８
０ｇ／ｍ2 が適する。目付量が５ｇ／ｍ2 未満では防食
効果が不充分であり、８０ｇ／ｍ2 を超えても効果は飽
和しているので、経済性の観点から上限は８０ｇ／ｍ2
とする。より好ましくは、目付量は１０〜６０ｇ／ｍ2
である。本願発明において、他面側のＺｎめっきはＺｎ
単体であっても良く、Ｚｎを７５％以上含有するＺｎ合
金であっても良い。Ｚｎ含有量が７５％未満では防食性
能が低下する。Ｚｎ合金めっきの中で、特に、Ｆｅを２
５％以下含有するＺｎ−Ｆｅ合金、あるいはＮｉを２５
％以下含有するＺｎ−Ｎｉ合金は、プレス成形性が一段
と改善されるのに加えて、燃料タンク外面の塗装耐食性
がより改善される。
【００２９】Ｚｎ−Ｆｅ合金めっきにおいては、Ｆｅ濃
度が２５％を超えると、めっき密着性が低下するのに加
えて、加工性がかえって低下する傾向がみられる。Ｆｅ
濃度は、より好ましくは５〜１４％である。Ｚｎ−Ｎｉ
合金めっきにおいては、Ｎｉ濃度が２５％を超えると、
防食効果と加工性がかえって低下する傾向がみられるの
で、上限は２５％とする。Ｎｉ濃度は、より好ましくは
７〜１４％である。
度が２５％を超えると、めっき密着性が低下するのに加
えて、加工性がかえって低下する傾向がみられる。Ｆｅ
濃度は、より好ましくは５〜１４％である。Ｚｎ−Ｎｉ
合金めっきにおいては、Ｎｉ濃度が２５％を超えると、
防食効果と加工性がかえって低下する傾向がみられるの
で、上限は２５％とする。Ｎｉ濃度は、より好ましくは
７〜１４％である。
【００３０】他面側のＺｎめっきにおいては、耐食性、
めっき密着性、成形性などを改善する目的で、めっき層
中にＡｌ、Ｐｂ、Ｓｂ、Ｃ、Ｓｉ、Ｐ、Ｆｅ、Ｓｎ、Ｍ
ｇ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｃｏ、Ｃｕ、Ｃａ、Ｌｉ、Ｔ
ｉ、Ｂ、希土類元素の１種または２種以上を含有させる
ことができる。なお、言うまでもなく、Ｚｎ−Ｆｅ合金
めっきはＦｅを含有しており、Ｚｎ−Ｎｉ合金めっきは
Ｎｉを含有している。あるいは不純物として上記の元素
を混入したＺｎめっきであっても、支障を来すことはな
い。
めっき密着性、成形性などを改善する目的で、めっき層
中にＡｌ、Ｐｂ、Ｓｂ、Ｃ、Ｓｉ、Ｐ、Ｆｅ、Ｓｎ、Ｍ
ｇ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｃｏ、Ｃｕ、Ｃａ、Ｌｉ、Ｔ
ｉ、Ｂ、希土類元素の１種または２種以上を含有させる
ことができる。なお、言うまでもなく、Ｚｎ−Ｆｅ合金
めっきはＦｅを含有しており、Ｚｎ−Ｎｉ合金めっきは
Ｎｉを含有している。あるいは不純物として上記の元素
を混入したＺｎめっきであっても、支障を来すことはな
い。
【００３１】第１めっき層および第２めっき層を片面の
みに有する場合には、他面側のめっきは第１めっき層と
同一のめっき組成および目付量としても良く、それぞれ
の面に要求される特性の違いやコストを考慮して、第１
めっき層とは異なるめっき組成および目付量としても良
い。
みに有する場合には、他面側のめっきは第１めっき層と
同一のめっき組成および目付量としても良く、それぞれ
の面に要求される特性の違いやコストを考慮して、第１
めっき層とは異なるめっき組成および目付量としても良
い。
【００３２】本願発明において、めっき方法は特に限定
されるものではなく、慣用のめっき方法を適用すること
ができる。例えば、第１めっき層は、電気めっき法、溶
融めっき法、合金化溶融亜鉛めっき法、蒸着めっき法な
どを用いることができる。第２めっき層は電気めっき
法、蒸着めっき法などを用いることができる。第１めっ
き層および第２めっき層を片面のみに有する場合には、
他面側のめっきは電気めっき法、溶融めっき法、合金化
溶融亜鉛めっき法、蒸着めっき法などを用いることがで
きる。この場合、第１めっき層を鋼板の両面に施した
後、片面のみに第２めっき層を施すと、より容易かつ低
コストで製造することができる。
されるものではなく、慣用のめっき方法を適用すること
ができる。例えば、第１めっき層は、電気めっき法、溶
融めっき法、合金化溶融亜鉛めっき法、蒸着めっき法な
どを用いることができる。第２めっき層は電気めっき
法、蒸着めっき法などを用いることができる。第１めっ
き層および第２めっき層を片面のみに有する場合には、
他面側のめっきは電気めっき法、溶融めっき法、合金化
溶融亜鉛めっき法、蒸着めっき法などを用いることがで
きる。この場合、第１めっき層を鋼板の両面に施した
後、片面のみに第２めっき層を施すと、より容易かつ低
コストで製造することができる。
【００３３】めっき層には慣用のクロメート処理を施す
と、耐食性および塗料密着性が一段と改善される。クロ
メート処理を施す場合には、少なくともＮｉめっき層の
上に施すと効果がより顕著である。第１めっき層および
第２めっき層が片面だけの場合であっても、クロメート
処理を両面に施しても勿論良い。クロメート処理として
は、金属Ｃｒ量として、付着量が１ｍｇ／ｍ2 未満では
処理効果が期待できず、７０ｍｇ／ｍ2 を超えてももは
や効果は飽和する。より好ましくは、５〜６０ｍｇ／ｍ
2 である。
と、耐食性および塗料密着性が一段と改善される。クロ
メート処理を施す場合には、少なくともＮｉめっき層の
上に施すと効果がより顕著である。第１めっき層および
第２めっき層が片面だけの場合であっても、クロメート
処理を両面に施しても勿論良い。クロメート処理として
は、金属Ｃｒ量として、付着量が１ｍｇ／ｍ2 未満では
処理効果が期待できず、７０ｍｇ／ｍ2 を超えてももは
や効果は飽和する。より好ましくは、５〜６０ｍｇ／ｍ
2 である。
【００３４】当然のことながら、本発明鋼板上に、各種
の処理を付加して施すことも勿論可能であり、例えば、
潤滑性向上処理、樹脂塗布処理、溶接性向上処理、りん
酸塩処理、りん酸塩処理性を向上させるための処理、等
を施したとしても、本願発明の範囲を逸脱するものでは
なく、付加して必要とする特性に応じて、各種の処理を
施すことができる。
の処理を付加して施すことも勿論可能であり、例えば、
潤滑性向上処理、樹脂塗布処理、溶接性向上処理、りん
酸塩処理、りん酸塩処理性を向上させるための処理、等
を施したとしても、本願発明の範囲を逸脱するものでは
なく、付加して必要とする特性に応じて、各種の処理を
施すことができる。
【００３５】本発明鋼板の強度としては、引張強度が３
００Ｎ／ｍｍ2 未満の普通鋼あるいは超深絞り用鋼板か
ら、３００Ｎ／ｍｍ2 以上の高強度鋼（３００、３４
０、４００、４４０Ｎ／ｍｍ2 級）などの広範囲にわた
るものである。
００Ｎ／ｍｍ2 未満の普通鋼あるいは超深絞り用鋼板か
ら、３００Ｎ／ｍｍ2 以上の高強度鋼（３００、３４
０、４００、４４０Ｎ／ｍｍ2 級）などの広範囲にわた
るものである。
【００３６】
【実施例】ＪＩＳ Ｇ３１４１ ＳＰＣＥ相当の冷延鋼
板において、Ｃ、Ｐ、Ｎ、Ｂの含有量を第１表に示す通
りとし、第１表にあわせて示すめっきを施した。その他
の鋼板成分は、Ｓｉ：０．０１〜０．０２％、Ｍｎ：
０．１５〜０．２０％、Ｓ：０．００６〜０．００８
％、Ａｌ：０．０２５〜０．０３１％、Ｔｉ：０．０２
５〜０．０３３％、Ｎｂ：０．００７〜０．００９％で
あった。各鋼板を脱脂した後、第１表に示す方法でまず
ＺｎあるいはＺｎ合金をめっきし、引き続いてその上に
通常の電気めっき法でＮｉをめっきした。ここで板厚は
０．８ｍｍとした。第１表で、Ｎｏ．１〜１３は本発明
例であり、Ｎｏ．１４〜２１は比較例である。Ｎｏ．２
〜３、５〜１３には、通常の塗布型クロメート法でクロ
メート処理被膜を付与した。各鋼板のＴｏｐ面は燃料タ
ンクの内面、即ち燃料に接する側の面である。Ｎｉめっ
きは下記のめっき浴組成およびめっき条件とした。 ＮｉＳＯ4 ・６Ｈ2 Ｏ ： ３００ ｇ／ｌ Ｈ3 ＢＯ3 ： ３０ ｇ／ｌ 浴温度 ： ５０ ℃ 電流密度 ： ５０ Ａ／ｄｍ2
板において、Ｃ、Ｐ、Ｎ、Ｂの含有量を第１表に示す通
りとし、第１表にあわせて示すめっきを施した。その他
の鋼板成分は、Ｓｉ：０．０１〜０．０２％、Ｍｎ：
０．１５〜０．２０％、Ｓ：０．００６〜０．００８
％、Ａｌ：０．０２５〜０．０３１％、Ｔｉ：０．０２
５〜０．０３３％、Ｎｂ：０．００７〜０．００９％で
あった。各鋼板を脱脂した後、第１表に示す方法でまず
ＺｎあるいはＺｎ合金をめっきし、引き続いてその上に
通常の電気めっき法でＮｉをめっきした。ここで板厚は
０．８ｍｍとした。第１表で、Ｎｏ．１〜１３は本発明
例であり、Ｎｏ．１４〜２１は比較例である。Ｎｏ．２
〜３、５〜１３には、通常の塗布型クロメート法でクロ
メート処理被膜を付与した。各鋼板のＴｏｐ面は燃料タ
ンクの内面、即ち燃料に接する側の面である。Ｎｉめっ
きは下記のめっき浴組成およびめっき条件とした。 ＮｉＳＯ4 ・６Ｈ2 Ｏ ： ３００ ｇ／ｌ Ｈ3 ＢＯ3 ： ３０ ｇ／ｌ 浴温度 ： ５０ ℃ 電流密度 ： ５０ Ａ／ｄｍ2
【００３７】各鋼板から試験片を採取し、加工性、加工
後耐食性、溶接性を評価した。加工性は円筒深絞り試験
における限界絞り比（＝割れずに絞りぬけた最大のブラ
ンク径÷ポンチ径）で評価した。限界絞り比の値が大き
いほど、加工性が良いことを示す。
後耐食性、溶接性を評価した。加工性は円筒深絞り試験
における限界絞り比（＝割れずに絞りぬけた最大のブラ
ンク径÷ポンチ径）で評価した。限界絞り比の値が大き
いほど、加工性が良いことを示す。
【００３８】また、加工後耐食性は下記の要領で試験し
た。まず、円形試験片を、第１表のＴｏｐ面が内面とな
るようにして、絞り比２．０で内径５０ｍｍ、深さ３５
ｍｍの円筒状に成形し、凹部に腐食試験溶液を満たした
後に密閉し、３０℃で２ヶ月間保持した。腐食試験溶液
は下記の２種類とした。なお、比較例Ｎｏ．１５、１
７、１９は成形性が悪く、絞り比２．０の成形ができな
かったため、絞り比１．８とした。 腐食試験溶液１ ガソリン ： 残部 水 ： １．０容量％ ぎ酸 ： ０．１ｇ／ｌ 腐食試験溶液２ ガソリン ： 残部 エタノール ： ３０容量％ ぎ酸 ： ０．１ｇ／ｌ 水 ： １．０容量％ ＮａＣｌ ： ０．０５ｇ／ｌ 加工後耐食性の評価は、腐食試験が終了した後に腐食試
験溶液および前述の凹部の内部を観察し、その状況に応
じて下記のように分類した。 ◎：まったく異常無し、あるいは極めて軽微な腐食 ○：わずかに腐食 △：部分的に腐食 ×：全面が腐食、あるいは局部腐食 ××：著しい全面腐食あるいは著しい局部腐食
た。まず、円形試験片を、第１表のＴｏｐ面が内面とな
るようにして、絞り比２．０で内径５０ｍｍ、深さ３５
ｍｍの円筒状に成形し、凹部に腐食試験溶液を満たした
後に密閉し、３０℃で２ヶ月間保持した。腐食試験溶液
は下記の２種類とした。なお、比較例Ｎｏ．１５、１
７、１９は成形性が悪く、絞り比２．０の成形ができな
かったため、絞り比１．８とした。 腐食試験溶液１ ガソリン ： 残部 水 ： １．０容量％ ぎ酸 ： ０．１ｇ／ｌ 腐食試験溶液２ ガソリン ： 残部 エタノール ： ３０容量％ ぎ酸 ： ０．１ｇ／ｌ 水 ： １．０容量％ ＮａＣｌ ： ０．０５ｇ／ｌ 加工後耐食性の評価は、腐食試験が終了した後に腐食試
験溶液および前述の凹部の内部を観察し、その状況に応
じて下記のように分類した。 ◎：まったく異常無し、あるいは極めて軽微な腐食 ○：わずかに腐食 △：部分的に腐食 ×：全面が腐食、あるいは局部腐食 ××：著しい全面腐食あるいは著しい局部腐食
【００３９】溶接性の評価は各例の鋼板同士を２枚重ね
合わせて、銅製リング電極を溶接電極として重ねシーム
溶接し、溶接金属表層のクラックの有無で判定した。こ
こで、溶接電流は２０ｋＡ、溶接速度は３ｍ／ｍｉｎと
した。溶接金属をＸ線透過試験で探傷し、下記のように
分類した。 ◎：クラックなし ×：クラックあり
合わせて、銅製リング電極を溶接電極として重ねシーム
溶接し、溶接金属表層のクラックの有無で判定した。こ
こで、溶接電流は２０ｋＡ、溶接速度は３ｍ／ｍｉｎと
した。溶接金属をＸ線透過試験で探傷し、下記のように
分類した。 ◎：クラックなし ×：クラックあり
【００４０】各評価結果を第１表にあわせて示す。第１
表から明らかなように、本発明例であるＮｏ．１〜１３
は加工性、耐食性とも非常に優れており、溶接でのクラ
ック発生はなく、かつ耐食性は比較例Ｎｏ．２１に示す
Ｐｂ−１０％Ｓｎ合金めっき鋼板よりもはるかに優れて
いる。これに対して、比較例Ｎｏ．１４〜２０では耐食
性が劣るか、鋼板の加工性が不充分であるか、あるいは
溶接性が劣っていた。
表から明らかなように、本発明例であるＮｏ．１〜１３
は加工性、耐食性とも非常に優れており、溶接でのクラ
ック発生はなく、かつ耐食性は比較例Ｎｏ．２１に示す
Ｐｂ−１０％Ｓｎ合金めっき鋼板よりもはるかに優れて
いる。これに対して、比較例Ｎｏ．１４〜２０では耐食
性が劣るか、鋼板の加工性が不充分であるか、あるいは
溶接性が劣っていた。
【００４１】
【表１】
【００４２】
【発明の効果】以上述べたように、本発明は加工性、成
形性と耐食性および溶接性のいずれにも優れる燃料容器
用表面処理鋼板を提供することを可能としたものであ
り、産業の発展に貢献するところが極めて大である。
形性と耐食性および溶接性のいずれにも優れる燃料容器
用表面処理鋼板を提供することを可能としたものであ
り、産業の発展に貢献するところが極めて大である。
フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２５Ｄ 11/38 ３０７ Ｃ２５Ｄ 11/38 ３０７ Ｆターム(参考） 4K024 AA03 AA05 AA18 AA19 AB02 AB06 AB07 AB16 AB19 BA03 BB25 BC01 DB04 GA04 GA07 GA14 4K044 AA02 AB02 BA06 BA10 BA15 BB03 BB04 BB09 BC02 BC05 BC08 CA11 CA18
Claims (9)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０００５〜０．００
４０％、Ｎ：０．０００５〜０．００４０％、Ｐ：０．
００５〜０．０２０％、Ｂ：０．０００５〜０．００３
０％を含有する鋼板を母材とし、該鋼板表面の少なくと
も片面に、第１めっき層として目付量５〜８０ｇ／ｍ2
のＺｎめっき層を有し、第１めっき層の上にさらに第２
めっき層として目付量０．５〜１０ｇ／ｍ2 のＮｉめっ
き層を有することを特徴とする耐食性、加工性および溶
接性に優れた燃料容器用表面処理鋼板。 - 【請求項２】 第１めっき層としてのＺｎめっき層が、
目付量５〜８０ｇ／ｍ2 でＦｅを２５重量％以下含有す
るＺｎ−Ｆｅ合金めっき層からなることを特徴とする請
求項１に記載の耐食性、加工性および溶接性に優れた燃
料容器用表面処理鋼板。 - 【請求項３】 第１めっき層としてのＺｎめっき層が、
目付量５〜８０ｇ／ｍ2 でＮｉを２５重量％以下含有す
るＺｎ−Ｎｉ合金めっき層からなることを特徴とする請
求項１に記載の耐食性、加工性および溶接性に優れた燃
料容器用表面処理鋼板。 - 【請求項４】 第１めっき層および第２めっき層を鋼板
の両面に有する請求項１、２あるいは３に記載の耐食
性、加工性および溶接性に優れた燃料容器用表面処理鋼
板。 - 【請求項５】 第１めっき層および第２めっき層を鋼板
の片面のみに有する請求項１、２あるいは３に記載の耐
食性、加工性および溶接性に優れた燃料容器用表面処理
鋼板。 - 【請求項６】 第１めっき層および第２めっき層を有し
ない側の鋼板表面に、目付量５〜８０ｇ／ｍ2 のＺｎめ
っき層を有することを特徴とする請求項５に記載の耐食
性、加工性および溶接性に優れた燃料容器用表面処理鋼
板。 - 【請求項７】 第１めっき層および第２めっき層を有し
ない側の鋼板表面のＺｎめっき層が、目付量５〜８０ｇ
／ｍ2 でＦｅを２５重量％以下含有するＺｎ−Ｆｅ合金
めっき層からなることを特徴とする請求項６に記載の耐
食性、加工性および溶接性に優れた燃料容器用表面処理
鋼板。 - 【請求項８】 第１めっき層および第２めっき層を有し
ない側の鋼板表面のＺｎめっき層が、目付量５〜８０ｇ
／ｍ2 でＮｉを２５重量％以下含有するＺｎ−Ｎｉ合金
めっき層からなることを特徴とする請求項６に記載の耐
食性、加工性および溶接性に優れた燃料容器用表面処理
鋼板。 - 【請求項９】 少なくともＮｉめっき層の上に、金属Ｃ
ｒ量として、付着量１〜７０ｍｇ／ｍ2 のクロメート処
理被膜を有することを特徴とする請求項１、２、３、
４、５、６、７あるいは８に記載の耐食性、加工性およ
び溶接性に優れた燃料容器用表面処理鋼板。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11997599A JP3497413B2 (ja) | 1998-07-30 | 1999-04-27 | 耐食性、加工性および溶接性に優れた燃料容器用表面処理鋼板 |
| KR1019990031096A KR100335227B1 (ko) | 1998-07-30 | 1999-07-29 | 우수한 내식성, 성형성 및 용접성을 가진 연료 콘테이너용 표면 처리 강판 |
| US09/363,715 US6143430A (en) | 1998-07-30 | 1999-07-29 | Surface-treated steel sheet for fuel containers having excellent corrosion resistance, formability and weldability |
| IT1999TO000682A IT1310661B1 (it) | 1998-07-30 | 1999-07-30 | Lamiera di acciaio con superficie trattata per contenitori dicarburante avente una eccellente formabilita', saldabilta' e |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10-215188 | 1998-07-30 | ||
| JP21518898 | 1998-07-30 | ||
| JP11997599A JP3497413B2 (ja) | 1998-07-30 | 1999-04-27 | 耐食性、加工性および溶接性に優れた燃料容器用表面処理鋼板 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000104180A true JP2000104180A (ja) | 2000-04-11 |
| JP3497413B2 JP3497413B2 (ja) | 2004-02-16 |
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11997599A Expired - Fee Related JP3497413B2 (ja) | 1998-07-30 | 1999-04-27 | 耐食性、加工性および溶接性に優れた燃料容器用表面処理鋼板 |
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|---|---|
| US (1) | US6143430A (ja) |
| JP (1) | JP3497413B2 (ja) |
| KR (1) | KR100335227B1 (ja) |
| IT (1) | IT1310661B1 (ja) |
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| BRPI1010877B1 (pt) | 2009-06-08 | 2020-09-15 | Modumetal, Inc | Revestimento de multicamadas resistente à corrosão e método de eletrodeposição |
| JP5392717B2 (ja) * | 2009-09-18 | 2014-01-22 | 東洋鋼鈑株式会社 | 給油パイプ |
| JP4883240B1 (ja) * | 2010-08-04 | 2012-02-22 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 熱間プレス用鋼板およびそれを用いた熱間プレス部材の製造方法 |
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| EP2848715B1 (de) | 2013-09-13 | 2018-10-31 | ThyssenKrupp Steel Europe AG | Verfahren zum herstellen eines mit einem metallischen, vor korrosion schützenden überzug versehenen stahlbauteils |
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| EA201990655A1 (ru) | 2016-09-08 | 2019-09-30 | Модьюметал, Инк. | Способы получения многослойных покрытий на заготовках и выполненные ими изделия |
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| US11286575B2 (en) | 2017-04-21 | 2022-03-29 | Modumetal, Inc. | Tubular articles with electrodeposited coatings, and systems and methods for producing the same |
| US11519093B2 (en) | 2018-04-27 | 2022-12-06 | Modumetal, Inc. | Apparatuses, systems, and methods for producing a plurality of articles with nanolaminated coatings using rotation |
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| JPS60251278A (ja) * | 1984-05-29 | 1985-12-11 | Usui Internatl Ind Co Ltd | 耐熱・耐食性重合被覆鋼材および重合被覆形成方法 |
| LU85453A1 (fr) * | 1984-07-06 | 1986-02-12 | Cockerill Sambre Sa | Produit en acier galvanise a chaud,notamment destine a etre phosphate,et procede de preparation de ce produit |
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1999
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