JP3126623B2 - 燃料タンク用防錆鋼板 - Google Patents
燃料タンク用防錆鋼板Info
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- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
- C23C28/02—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material
- C23C28/021—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material including at least one metal alloy layer
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、燃料タンク用防錆鋼板
に関するものである。
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、錫−亜鉛合金めっき鋼板は例え
ば、特開昭５２−１３０４３８号公報のように亜鉛およ
び錫イオンを含む溶液中で電解する電気めっき法で主と
して製造されてきた。また錫−亜鉛合金めっき鋼板は亜
鉛以外に錫を含むため耐蝕性やハンダ性に優れており電
子部品などに多く使用されてきた。溶融めっき法ではめ
っき付着量を比較的容易に厚くすることができるため、
溶融めっき法で製造された製品は屋外用途等厳しい環境
で使用されている。例えば特開平４−２１４８４８号公
報では鉄系被めっき物に錫７０〜９８重量％の亜鉛−錫
合金めっきした被覆物やその製造法が開示されている。
特開平５−２６３２０８号公報では、鉄系基材に溶融亜
鉛または溶融亜鉛合金めっき層として錫を含む合金層、
または亜鉛とアルミニウムを含む合金層の上に、クロム
めっき層で順次被覆された亜鉛系めっき被覆物および製
造法が開示されている。一方、燃料タンク材料としてこ
れまで耐蝕性、加工性、ハンダン性等の優れたＰｂ−Ｓ
ｎめっき鋼板が国内、海外共に主に用いられ実燃タンク
として使用実績を積み重ねてきた。
ば、特開昭５２−１３０４３８号公報のように亜鉛およ
び錫イオンを含む溶液中で電解する電気めっき法で主と
して製造されてきた。また錫−亜鉛合金めっき鋼板は亜
鉛以外に錫を含むため耐蝕性やハンダ性に優れており電
子部品などに多く使用されてきた。溶融めっき法ではめ
っき付着量を比較的容易に厚くすることができるため、
溶融めっき法で製造された製品は屋外用途等厳しい環境
で使用されている。例えば特開平４−２１４８４８号公
報では鉄系被めっき物に錫７０〜９８重量％の亜鉛−錫
合金めっきした被覆物やその製造法が開示されている。
特開平５−２６３２０８号公報では、鉄系基材に溶融亜
鉛または溶融亜鉛合金めっき層として錫を含む合金層、
または亜鉛とアルミニウムを含む合金層の上に、クロム
めっき層で順次被覆された亜鉛系めっき被覆物および製
造法が開示されている。一方、燃料タンク材料としてこ
れまで耐蝕性、加工性、ハンダン性等の優れたＰｂ−Ｓ
ｎめっき鋼板が国内、海外共に主に用いられ実燃タンク
として使用実績を積み重ねてきた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】このような電気めっき
法による錫−亜鉛めっき鋼板の使用によってハンダ性や
耐蝕性は改善されたものの、燃料タンクの様な長期耐蝕
性の要求される環境には付着量を厚くしためっき鋼板が
必要であるが、電気めっき法における付着量の制御は時
間と電流の大きさに依存するため、付着量は厚くできる
が処理時間を長くしたり、電流を沢山流す必要があり、
生産性や経済的に大きな問題を生ずる。また溶融めっき
法による錫−亜鉛めっき鋼板の使用によって塩水噴霧に
おいてもかなりの耐蝕性を示しているが、そのめっき層
の構造は棚状層と柱状層といった特徴のある鉄−亜鉛合
金層が通常５〜３５μｍ（その外側のめっき被覆層が５
〜４０μｍ、好ましくは１０〜３０μｍ）とめっき被覆
層と同等以上も厚みがあって、素地腐食抑制に関し合金
層の寄与が非常に大きいと共に、燃料タンクのような厳
しい加工に関しては合金層はめっき被覆層よりも硬度が
高いためにこのような合金層のめっき被覆層に対する比
率が高く厚みが厚い場合にはクラック等が入りやすく燃
料タンク内外面の腐食進展が遥かに起こりやすくなり、
燃料タンク材料としては不向きである。
法による錫−亜鉛めっき鋼板の使用によってハンダ性や
耐蝕性は改善されたものの、燃料タンクの様な長期耐蝕
性の要求される環境には付着量を厚くしためっき鋼板が
必要であるが、電気めっき法における付着量の制御は時
間と電流の大きさに依存するため、付着量は厚くできる
が処理時間を長くしたり、電流を沢山流す必要があり、
生産性や経済的に大きな問題を生ずる。また溶融めっき
法による錫−亜鉛めっき鋼板の使用によって塩水噴霧に
おいてもかなりの耐蝕性を示しているが、そのめっき層
の構造は棚状層と柱状層といった特徴のある鉄−亜鉛合
金層が通常５〜３５μｍ（その外側のめっき被覆層が５
〜４０μｍ、好ましくは１０〜３０μｍ）とめっき被覆
層と同等以上も厚みがあって、素地腐食抑制に関し合金
層の寄与が非常に大きいと共に、燃料タンクのような厳
しい加工に関しては合金層はめっき被覆層よりも硬度が
高いためにこのような合金層のめっき被覆層に対する比
率が高く厚みが厚い場合にはクラック等が入りやすく燃
料タンク内外面の腐食進展が遥かに起こりやすくなり、
燃料タンク材料としては不向きである。
【０００４】更に鉄系基材が亜鉛または亜鉛合金層とク
ロムめっき層で順次被覆された場合についてはクロム被
覆層も加わり耐蝕性等がさらに向上するが、亜鉛または
亜鉛合金層の厚みが５〜７５μｍ、好ましくは１０〜５
０μｍ、更に好ましくは１０〜３０μｍと非常に厚く、
上記と同様、合金層による耐蝕性の確保と共に、溶融め
っき法では素地鉄が合金層中に含有されるために硬度が
上昇し加工性が大幅に低下し燃料タンク材料としては不
向きである。また、Ｐｂ−Ｓｎめっき鋼板の使用によっ
て車の寿命を満足する耐蝕性、車底部の複雑な構造に合
った加工のできる加工性、燃料タンク部品を接合できる
ハンダ性、溶接性が確保されたものの、シュレッダーダ
スト等の産業廃棄物からのＰｂ溶出規制等の環境規制に
対してはＰｂ−Ｓｎめっき鋼板にはＰｂがふくまれるこ
とから使用は好ましくはない。
ロムめっき層で順次被覆された場合についてはクロム被
覆層も加わり耐蝕性等がさらに向上するが、亜鉛または
亜鉛合金層の厚みが５〜７５μｍ、好ましくは１０〜５
０μｍ、更に好ましくは１０〜３０μｍと非常に厚く、
上記と同様、合金層による耐蝕性の確保と共に、溶融め
っき法では素地鉄が合金層中に含有されるために硬度が
上昇し加工性が大幅に低下し燃料タンク材料としては不
向きである。また、Ｐｂ−Ｓｎめっき鋼板の使用によっ
て車の寿命を満足する耐蝕性、車底部の複雑な構造に合
った加工のできる加工性、燃料タンク部品を接合できる
ハンダ性、溶接性が確保されたものの、シュレッダーダ
スト等の産業廃棄物からのＰｂ溶出規制等の環境規制に
対してはＰｂ−Ｓｎめっき鋼板にはＰｂがふくまれるこ
とから使用は好ましくはない。
【０００５】
【課題を解決するための手段】そこで本発明者らはＰｂ
が含まれていない（不可避的不純物は除く）燃料タンク
防錆鋼板を提供することを目的に、鋼成分、被覆層組
織、構成等を種々検討したところ本構成の材料が燃料タ
ンク材料として必要な性能を満たすことを知見したもの
である。その要旨は、 （１） 重量％でＣ≦０．１％，Ｓｉ≦０．１％，０．
０５％≦Ｍｎ≦１．２％，Ｐ≦０．０４％，Ａｌ≦０．
１％を含む鋼に、Ｎｉ，Ｆｅ，Ｚｎ，Ｓｎの１種以上を
含む合金層が片面当たり厚み１．５μｍ以下ありその上
に錫：７０〜９９％、残部亜鉛および不可避的不純物か
らなり、その中に含まれる亜鉛晶の長径が２５０μｍ以
上のものが表面から見て２０個以下／０．２５mm2であ
り、片面当たりの厚みが４〜５０μｍの錫−亜鉛合金め
っき層があることを特徴とする燃料タンク用防錆鋼板。
が含まれていない（不可避的不純物は除く）燃料タンク
防錆鋼板を提供することを目的に、鋼成分、被覆層組
織、構成等を種々検討したところ本構成の材料が燃料タ
ンク材料として必要な性能を満たすことを知見したもの
である。その要旨は、 （１） 重量％でＣ≦０．１％，Ｓｉ≦０．１％，０．
０５％≦Ｍｎ≦１．２％，Ｐ≦０．０４％，Ａｌ≦０．
１％を含む鋼に、Ｎｉ，Ｆｅ，Ｚｎ，Ｓｎの１種以上を
含む合金層が片面当たり厚み１．５μｍ以下ありその上
に錫：７０〜９９％、残部亜鉛および不可避的不純物か
らなり、その中に含まれる亜鉛晶の長径が２５０μｍ以
上のものが表面から見て２０個以下／０．２５mm2であ
り、片面当たりの厚みが４〜５０μｍの錫−亜鉛合金め
っき層があることを特徴とする燃料タンク用防錆鋼板。
【０００６】（２） 重量％でＣ≦０．１％，Ｓｉ≦
０．１％，０．０５％≦Ｍｎ≦１．２％，Ｐ≦０．０４
％，Ａｌ≦０．１更にＢを０．０００２〜０．００３０
％含有する鋼にＮｉ，Ｆｅ，Ｚｎ，Ｓｎの１種以上を含
む合金層が片面当たり厚み１．５μｍ以下ありその上に
錫：７０〜９９％、残部亜鉛および不可避的不純物から
なり、その中に含まれる亜鉛晶の長径が２５０μｍ以上
のものが表面から見て２０個以下／０．２５mm2であ
り、片面当たりの厚みが４〜５０μｍの錫−亜鉛合金め
っき層があることを特徴とする燃料タンク用防錆鋼板。
０．１％，０．０５％≦Ｍｎ≦１．２％，Ｐ≦０．０４
％，Ａｌ≦０．１更にＢを０．０００２〜０．００３０
％含有する鋼にＮｉ，Ｆｅ，Ｚｎ，Ｓｎの１種以上を含
む合金層が片面当たり厚み１．５μｍ以下ありその上に
錫：７０〜９９％、残部亜鉛および不可避的不純物から
なり、その中に含まれる亜鉛晶の長径が２５０μｍ以上
のものが表面から見て２０個以下／０．２５mm2であ
り、片面当たりの厚みが４〜５０μｍの錫−亜鉛合金め
っき層があることを特徴とする燃料タンク用防錆鋼板。
【０００７】（３） 重量％でＣ≦０．１％，Ｓｉ≦
０．１％，０．０５％≦Ｍｎ≦１．２％，Ｐ≦０．０４
％，Ａｌ≦０．１でＴｉ，Ｎｂ，の１種以上を（Ｃ＋
Ｎ）含有量の原子当量以上含有し上限を１．０％とする
鋼にＮｉ，Ｆｅ，Ｚｎ，Ｓｎの１種以上を含む合金層が
片面当たり厚み１．５μｍ以下あり、その上に錫：７０
〜９９％、残部亜鉛および不可避的不純物からなり、そ
の中に含まれる亜鉛晶の長径が２５０μｍ以上のものが
表面から見て２０個以下／０．２５mm2であり、片面当
たりの厚みが４〜５０μｍの錫−亜鉛合金めっき層があ
ることを特徴とする燃料タンク用防錆鋼板。
０．１％，０．０５％≦Ｍｎ≦１．２％，Ｐ≦０．０４
％，Ａｌ≦０．１でＴｉ，Ｎｂ，の１種以上を（Ｃ＋
Ｎ）含有量の原子当量以上含有し上限を１．０％とする
鋼にＮｉ，Ｆｅ，Ｚｎ，Ｓｎの１種以上を含む合金層が
片面当たり厚み１．５μｍ以下あり、その上に錫：７０
〜９９％、残部亜鉛および不可避的不純物からなり、そ
の中に含まれる亜鉛晶の長径が２５０μｍ以上のものが
表面から見て２０個以下／０．２５mm2であり、片面当
たりの厚みが４〜５０μｍの錫−亜鉛合金めっき層があ
ることを特徴とする燃料タンク用防錆鋼板。
【０００８】（４） 重量％でＣ≦０．１％，Ｓｉ≦
０．１％，０．０５％≦Ｍｎ≦１．２％，Ｐ≦０．０４
％，Ａｌ≦０．１％でＴｉ，Ｎｂの１種以上を（Ｃ＋
Ｎ）含有量の原子当量以上含有し上限を１．０％とし、
さらにＢを０．０００２〜０．００３０％含有する鋼に
Ｎｉ，Ｆｅ，Ｚｎ，Ｓｎの１種以上を含む合金層が片面
当たり厚み１．５μｍ以下あり、その上に錫：７０〜９
９％、残部亜鉛および不可避的不純物からなり、その中
に含まれる亜鉛晶の長径が２５０μｍ以上のものが表面
から見て２０個以下／０．２５mm2であり、片面当たり
の厚みが４〜５０μｍの錫−亜鉛合金めっき層があるこ
とを特徴とする燃料タンク用防錆鋼板。（５）（１）〜
（４）記載の外側にさらにＣｒ換算量で片面あたり０．
２〜２５mg/m 2のクロメート処理を有することを特徴と
する燃料タンク用防錆鋼板にある。
０．１％，０．０５％≦Ｍｎ≦１．２％，Ｐ≦０．０４
％，Ａｌ≦０．１％でＴｉ，Ｎｂの１種以上を（Ｃ＋
Ｎ）含有量の原子当量以上含有し上限を１．０％とし、
さらにＢを０．０００２〜０．００３０％含有する鋼に
Ｎｉ，Ｆｅ，Ｚｎ，Ｓｎの１種以上を含む合金層が片面
当たり厚み１．５μｍ以下あり、その上に錫：７０〜９
９％、残部亜鉛および不可避的不純物からなり、その中
に含まれる亜鉛晶の長径が２５０μｍ以上のものが表面
から見て２０個以下／０．２５mm2であり、片面当たり
の厚みが４〜５０μｍの錫−亜鉛合金めっき層があるこ
とを特徴とする燃料タンク用防錆鋼板。（５）（１）〜
（４）記載の外側にさらにＣｒ換算量で片面あたり０．
２〜２５mg/m 2のクロメート処理を有することを特徴と
する燃料タンク用防錆鋼板にある。
【０００９】以下に本発明について詳細に説明する。鋳
片から熱間圧延、酸洗、冷間圧延等の熱処理、圧延等を
行った焼鈍済の鋼板、または圧延材を非めっき材として
使用し、圧延油の除去等の前処理を行った後、めっきを
行う。このようにして製造しためっき鋼板を使用する。
鋼成分については、燃料タンクの複雑な形状に加工でき
る成分系であることと、錫−めっき層界面の合金成分層
の厚みを極力薄しめっき剥離を防止できること、燃料タ
ンク内部環境および外部環境における腐食の進展を抑制
する成分系である必要がある。Ｃは強度確保の点からあ
る程度の含有量は必要である。しかし本めっき浴成分で
は加工性および耐蝕性を低下させる元素であるが、鋼−
めっき層界面反応を抑制する元素として働くため加工時
のめっき密着性を確保する点では有利である。以上を考
慮してＣ含有量は重量％でＣ≦０．１％とした。
片から熱間圧延、酸洗、冷間圧延等の熱処理、圧延等を
行った焼鈍済の鋼板、または圧延材を非めっき材として
使用し、圧延油の除去等の前処理を行った後、めっきを
行う。このようにして製造しためっき鋼板を使用する。
鋼成分については、燃料タンクの複雑な形状に加工でき
る成分系であることと、錫−めっき層界面の合金成分層
の厚みを極力薄しめっき剥離を防止できること、燃料タ
ンク内部環境および外部環境における腐食の進展を抑制
する成分系である必要がある。Ｃは強度確保の点からあ
る程度の含有量は必要である。しかし本めっき浴成分で
は加工性および耐蝕性を低下させる元素であるが、鋼−
めっき層界面反応を抑制する元素として働くため加工時
のめっき密着性を確保する点では有利である。以上を考
慮してＣ含有量は重量％でＣ≦０．１％とした。
【００１０】Ｓｉは鋼表面酸化皮膜を安定化させるた
め、本めっき浴成分ではめっき浴へ浸漬時残存しやすく
めっき反応を阻害し、耐蝕性に影響するピンホール（不
めっき部分）を多量に生成しやすい。また強度確保の点
からある程度の含有は必要であるが、強度強化元素であ
るため含有量を調整する必要がある。また本めっき浴成
分では鋼−めっき層界面反応を抑制する元素として働く
ため加工時のめっき密着性を確保する点では有利とな
る。以上を考慮してＳｉ含有量は重量％でＳｉ≦０．１
％とした。Ｍｎは強度確保の点からある程度の含有量は
必要であるが、強度強化元素なため加工性を低下させる
傾向にあり含有量を制限する必要がある。また本めっき
浴では反応性を向上させる方向にあり、鋼−めっき層界
面反応も促進させる方向にあり界面反応を調整する上で
含有量を調整する必要がある。以上を考慮してＭｎ含有
量は重量％で０．０５％≦Ｍｎ≦１．２％とした。
め、本めっき浴成分ではめっき浴へ浸漬時残存しやすく
めっき反応を阻害し、耐蝕性に影響するピンホール（不
めっき部分）を多量に生成しやすい。また強度確保の点
からある程度の含有は必要であるが、強度強化元素であ
るため含有量を調整する必要がある。また本めっき浴成
分では鋼−めっき層界面反応を抑制する元素として働く
ため加工時のめっき密着性を確保する点では有利とな
る。以上を考慮してＳｉ含有量は重量％でＳｉ≦０．１
％とした。Ｍｎは強度確保の点からある程度の含有量は
必要であるが、強度強化元素なため加工性を低下させる
傾向にあり含有量を制限する必要がある。また本めっき
浴では反応性を向上させる方向にあり、鋼−めっき層界
面反応も促進させる方向にあり界面反応を調整する上で
含有量を調整する必要がある。以上を考慮してＭｎ含有
量は重量％で０．０５％≦Ｍｎ≦１．２％とした。
【００１１】Ｐは本めっき浴で反応を抑制させる効果が
あり鋼−めっき層界面反応を抑制させるのに必要な成分
である。含有量が多すぎるとピンホールが多量に発生す
るため、以上を考慮して重量％でＰ≦０．０４％とし
た。Ａｌは本めっき浴で反応を抑制させる効果があり鋼
−めっき層界面反応を抑制させるのに必要な成分であ
る。但し多すぎるとめっき性を大幅に低下させるために
ピンホールが発生しやすく含有量の上限を制限する必要
がある。従って上限を重量％で０．１％とした。
あり鋼−めっき層界面反応を抑制させるのに必要な成分
である。含有量が多すぎるとピンホールが多量に発生す
るため、以上を考慮して重量％でＰ≦０．０４％とし
た。Ａｌは本めっき浴で反応を抑制させる効果があり鋼
−めっき層界面反応を抑制させるのに必要な成分であ
る。但し多すぎるとめっき性を大幅に低下させるために
ピンホールが発生しやすく含有量の上限を制限する必要
がある。従って上限を重量％で０．１％とした。
【００１２】Ｎｂ，ＴｉはＣ，Ｎを固定して鋼板に加工
性を付与するために必要な元素で（Ｃ＋Ｎ）の原子当量
以上含有することによってＣ，Ｎを固定可能である。ま
た１．０％を越えると効果は飽和すると共に本めっき浴
では鋼−めっき層界面反応も促進させる方向にあり界面
反応を調整する上でも含有量を調整する必要がある。以
上考慮してＴｉ，ＮｂについてはＴｉ，Ｎｂの１種以上
を（Ｃ＋Ｎ）含有量の原子当量以上含有し上限を重量％
で１．０％とした。Ｂは結晶粒界に析出して粒界の強度
を高め、２次加工割れを防止して加工性を向上させるの
に必要である。多すぎるとその効果が飽和し、かつ熱間
強度が高くなりすぎ熱間圧延性が低下し好ましくない。
従って含有量は重量％で０．０００２〜０．００３０％
とした。
性を付与するために必要な元素で（Ｃ＋Ｎ）の原子当量
以上含有することによってＣ，Ｎを固定可能である。ま
た１．０％を越えると効果は飽和すると共に本めっき浴
では鋼−めっき層界面反応も促進させる方向にあり界面
反応を調整する上でも含有量を調整する必要がある。以
上考慮してＴｉ，ＮｂについてはＴｉ，Ｎｂの１種以上
を（Ｃ＋Ｎ）含有量の原子当量以上含有し上限を重量％
で１．０％とした。Ｂは結晶粒界に析出して粒界の強度
を高め、２次加工割れを防止して加工性を向上させるの
に必要である。多すぎるとその効果が飽和し、かつ熱間
強度が高くなりすぎ熱間圧延性が低下し好ましくない。
従って含有量は重量％で０．０００２〜０．００３０％
とした。
【００１３】鋼近傍の合金組成については溶融めっき、
あるいは電気めっき後、加熱して封孔処理等を行うと鋼
との界面に鋼成分、めっき層成分を含む組織を生ずる。
本組織を以降、合金層と称する。本合金層にはＮｉ，Ｆ
ｅ，Ｚｎ，Ｓｎの１種以上をふくんでいるがこれらの組
織はガソリン燃料に対しては腐食進行は遅く、合金層厚
みが厚い方が長期耐蝕性を確保する点で有利である。し
かしながら自動車下部の複雑な形状に適した厳しい加工
性を確保する点からは、本組織は少量生成しなければな
らないが、硬度が高いため加工時に合金層にクラックを
生じ更に合金層厚みがある厚みよりも厚い場合、合金層
外側のめっき層にクラックが伝播しめっき層中に割れを
生ずることとなり、めっき剥離やめっき層のダメージに
よる耐蝕性劣化が懸念される。この様なめっき剥離はめ
っき層の種類、厚み、鋼種と非常に大きな関連があり本
発明材の構成を考慮して合金層厚みを決定する必要があ
る。従って合金層厚みは１．５μｍ以下とした。
あるいは電気めっき後、加熱して封孔処理等を行うと鋼
との界面に鋼成分、めっき層成分を含む組織を生ずる。
本組織を以降、合金層と称する。本合金層にはＮｉ，Ｆ
ｅ，Ｚｎ，Ｓｎの１種以上をふくんでいるがこれらの組
織はガソリン燃料に対しては腐食進行は遅く、合金層厚
みが厚い方が長期耐蝕性を確保する点で有利である。し
かしながら自動車下部の複雑な形状に適した厳しい加工
性を確保する点からは、本組織は少量生成しなければな
らないが、硬度が高いため加工時に合金層にクラックを
生じ更に合金層厚みがある厚みよりも厚い場合、合金層
外側のめっき層にクラックが伝播しめっき層中に割れを
生ずることとなり、めっき剥離やめっき層のダメージに
よる耐蝕性劣化が懸念される。この様なめっき剥離はめ
っき層の種類、厚み、鋼種と非常に大きな関連があり本
発明材の構成を考慮して合金層厚みを決定する必要があ
る。従って合金層厚みは１．５μｍ以下とした。
【００１４】めっき層については、錫、亜鉛を含む組成
からなりガソリン等の燃料に対するタンク内面耐蝕性や
融雪塩散布地域走行時に生ずる塩害環境に対する外面耐
蝕性の確保、さらには自動車下部の構造に合わせて加工
できる加工性の確保、燃料パイプ等の部品の接合に必要
なハンダ性の確保等が必要である。めっき層中の錫含有
量が７０％より少ない場合、タンク内面耐蝕性が大幅に
低下しめっき層の溶解速度が大きくなると共に塩害環境
に於けるめっき層の溶解速度も大きくなり耐蝕性が大幅
に低下する。また亜鉛含有量が多くなることによってめ
っき層の加工性も低下する。さらに亜鉛含有量が多くな
ることによってハンダ性が大幅に低下する。めっき層錫
含有量が９９％より多くなると特に性能が低下する訳で
はないが塩害環境におけるめっき層による犠牲防錆効果
が小さくなり、疵がはいった場合、素地から鉄錆を生じ
やすい。従ってめっき層組織として重量％で錫：７０〜
９９％、残部亜鉛および不可避的不純物からなるとし
た。
からなりガソリン等の燃料に対するタンク内面耐蝕性や
融雪塩散布地域走行時に生ずる塩害環境に対する外面耐
蝕性の確保、さらには自動車下部の構造に合わせて加工
できる加工性の確保、燃料パイプ等の部品の接合に必要
なハンダ性の確保等が必要である。めっき層中の錫含有
量が７０％より少ない場合、タンク内面耐蝕性が大幅に
低下しめっき層の溶解速度が大きくなると共に塩害環境
に於けるめっき層の溶解速度も大きくなり耐蝕性が大幅
に低下する。また亜鉛含有量が多くなることによってめ
っき層の加工性も低下する。さらに亜鉛含有量が多くな
ることによってハンダ性が大幅に低下する。めっき層錫
含有量が９９％より多くなると特に性能が低下する訳で
はないが塩害環境におけるめっき層による犠牲防錆効果
が小さくなり、疵がはいった場合、素地から鉄錆を生じ
やすい。従ってめっき層組織として重量％で錫：７０〜
９９％、残部亜鉛および不可避的不純物からなるとし
た。
【００１５】めっき層中の亜鉛の形態については冷却過
程で初晶として亜鉛が析出する場合、亜鉛晶の大きさが
大きいと亜鉛晶が優先的に腐食しやすくなりめっき層が
局部的腐食しめっき層の貫通までの寿命が短くなる。ま
た加工した場合、大きな亜鉛晶はクラックの伝播経路と
なりクラックがめっき層を伝播しめっき剥離を生じた
り、腐食の鋼までの進行を早める。従ってめっき層中の
亜鉛晶の大きさは大きすぎると問題があるため、めっき
層表面から見て長径が２５０μｍ以上のものが２０個以
下／０．２５mm2とした。めっき層の厚みは耐蝕性に影
響するが、あまり薄すぎると燃料タンク材として長期使
用に対し、比較的短期間で素地まで腐食が進行しやすい
と共にめっき時に生じた微小ピンホールが被覆されず露
出するためめっき厚みより推定した寿命よりも早く素地
腐食が起こる。またハンダ性も低下する。めっき厚みが
厚すぎると耐蝕性は充分に確保されるが性能過剰とな
る。従ってめっき厚みは片面あたり４〜５０μｍとし
た。
程で初晶として亜鉛が析出する場合、亜鉛晶の大きさが
大きいと亜鉛晶が優先的に腐食しやすくなりめっき層が
局部的腐食しめっき層の貫通までの寿命が短くなる。ま
た加工した場合、大きな亜鉛晶はクラックの伝播経路と
なりクラックがめっき層を伝播しめっき剥離を生じた
り、腐食の鋼までの進行を早める。従ってめっき層中の
亜鉛晶の大きさは大きすぎると問題があるため、めっき
層表面から見て長径が２５０μｍ以上のものが２０個以
下／０．２５mm2とした。めっき層の厚みは耐蝕性に影
響するが、あまり薄すぎると燃料タンク材として長期使
用に対し、比較的短期間で素地まで腐食が進行しやすい
と共にめっき時に生じた微小ピンホールが被覆されず露
出するためめっき厚みより推定した寿命よりも早く素地
腐食が起こる。またハンダ性も低下する。めっき厚みが
厚すぎると耐蝕性は充分に確保されるが性能過剰とな
る。従ってめっき厚みは片面あたり４〜５０μｍとし
た。
【００１６】さらにめっき層の上にクロメート処理皮膜
を有する。この処理皮膜は本組成のめっき層とは非常に
馴染みが良く、微小ピンホール等の欠陥部を被覆した
り、めっき層を溶解させピンホールを修復する効果があ
り耐蝕性を大幅に向上させる。従って耐蝕性を向上させ
る下限値としてＣｒ換算量で０．２mg/m2とした。また
本処理の付着量が多くなるとハンダ性を大幅に低下させ
るため、上限値をＣｒ換算量で２５mg/m2とした。従っ
て本処理量はＣｒ換算量で０．２〜２５mg/m2とした。
を有する。この処理皮膜は本組成のめっき層とは非常に
馴染みが良く、微小ピンホール等の欠陥部を被覆した
り、めっき層を溶解させピンホールを修復する効果があ
り耐蝕性を大幅に向上させる。従って耐蝕性を向上させ
る下限値としてＣｒ換算量で０．２mg/m2とした。また
本処理の付着量が多くなるとハンダ性を大幅に低下させ
るため、上限値をＣｒ換算量で２５mg/m2とした。従っ
て本処理量はＣｒ換算量で０．２〜２５mg/m2とした。
【００１７】
【実施例】本発明の燃料タンク用防錆鋼板の品質特性を
実施例で示す。 実施例１ 焼鈍済の表１に示す鋼を脱脂、酸洗した後、Ｎｉプレめ
っき、Ｆｅ−Ｎｉプレめっきを行うかまたはプレめっき
を行わずに、フラックス法による連続溶融めっきを行い
付着量を調整し、さらに冷却し本材料を作成した。得ら
れた本材料の内面耐蝕性、外面耐蝕性、ハンダ性、加工
性を表２〜表９に示す。
実施例で示す。 実施例１ 焼鈍済の表１に示す鋼を脱脂、酸洗した後、Ｎｉプレめ
っき、Ｆｅ−Ｎｉプレめっきを行うかまたはプレめっき
を行わずに、フラックス法による連続溶融めっきを行い
付着量を調整し、さらに冷却し本材料を作成した。得ら
れた本材料の内面耐蝕性、外面耐蝕性、ハンダ性、加工
性を表２〜表９に示す。
【００１８】
【表１】
【００１９】（１）内面耐蝕性（表２及び表３） 下記に示す形状の試料と試験条件を使用し内面耐蝕性を
把握した。その結果本発明材は素地からの腐食もなく良
好であった。一方、比較材では素地からの赤錆、赤変お
よびめっき層が大幅に溶解した影響による大きな変色が
あり耐蝕性は良好でなかった。
把握した。その結果本発明材は素地からの腐食もなく良
好であった。一方、比較材では素地からの赤錆、赤変お
よびめっき層が大幅に溶解した影響による大きな変色が
あり耐蝕性は良好でなかった。
【００２０】
【表２】
【００２１】
【表３】
【００２２】（内面評価法） ・カップ絞り加工を行い中に燃料を封入して４５℃で１
ヵ月試験を行い、試験内面の外観および素地腐食状況を
評価した。 ・カップ絞り条件：ポンチ径２８．５mmφ、ブランク径
６０mmφ、絞り深さ１８mm ・腐食試験溶液：劣化ガソリン１００倍希釈溶液４．５
cc＋蒸留水０．５cc ・判定法：◎外観に大きな変化なし、△大きな外観変化
あり、×素地からの錆あり （表２及び表３の中の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（g/
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数。
ヵ月試験を行い、試験内面の外観および素地腐食状況を
評価した。 ・カップ絞り条件：ポンチ径２８．５mmφ、ブランク径
６０mmφ、絞り深さ１８mm ・腐食試験溶液：劣化ガソリン１００倍希釈溶液４．５
cc＋蒸留水０．５cc ・判定法：◎外観に大きな変化なし、△大きな外観変化
あり、×素地からの錆あり （表２及び表３の中の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（g/
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数。
【００２３】（２）外面耐蝕性（表４及び表５） 下記に示す形状の試料と試験条件を使用し外面耐蝕性を
把握した。その結果本発明材は素地からの腐食もなく良
好であった。一方、比較材では素地からの赤錆、赤変お
よびめっき層が大幅に溶解した影響による大きな変色が
あり耐蝕性は良好でなかった。
把握した。その結果本発明材は素地からの腐食もなく良
好であった。一方、比較材では素地からの赤錆、赤変お
よびめっき層が大幅に溶解した影響による大きな変色が
あり耐蝕性は良好でなかった。
【００２４】
【表４】
【００２５】
【表５】
【００２６】（外面評価法） ・カップ絞り加工を行い中に外面に塩水噴霧があたるよ
うに水平に試料を設置し１ヵ月後の外観および素地腐食
状況を評価した。 ・カップ絞り条件：ポンチ径２８．５mmφ、ブランク径
６０mmφ、絞り深さ１８mm ・塩水噴霧条件：５％塩化ナトリウム溶液、５０℃ ・判定法：◎外観に大きな変化なし、△大きな外観変化
あり、×素地からの錆あり （表４及び表５の中の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（g/
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数。
うに水平に試料を設置し１ヵ月後の外観および素地腐食
状況を評価した。 ・カップ絞り条件：ポンチ径２８．５mmφ、ブランク径
６０mmφ、絞り深さ１８mm ・塩水噴霧条件：５％塩化ナトリウム溶液、５０℃ ・判定法：◎外観に大きな変化なし、△大きな外観変化
あり、×素地からの錆あり （表４及び表５の中の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（g/
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数。
【００２７】（３）ハンダ性（表６及び表７） 下記に示す試験条件を基にハンダ広がり性を把握した。
その結果本発明は現行Ｐｂ−Ｓｎめっき鋼板と同等もし
くは良好な結果を示した。一方比較材はＺｎ含有量の多
い材料等でハンダ性は良好でなかった。
その結果本発明は現行Ｐｂ−Ｓｎめっき鋼板と同等もし
くは良好な結果を示した。一方比較材はＺｎ含有量の多
い材料等でハンダ性は良好でなかった。
【００２８】
【表６】
【００２９】
【表７】
【００３０】（ハンダ性評価法） ・平板の試料をトルエンで脱脂した後、フラックスを少
量塗った後、ハンダを一定量付け、その後、鉛浴に一定
時間浮かべ、引き上げた後の広がり面積を測定した。 ・試験条件：ハンダ／Ｐｂ−４０％Ｓｎ（２５０mg）、
フラックス／１３％ロジン−イソプロピルアルコール、
鉛浴／２８０℃に３０sec浮かべ、その後引き上げる。 ・判定法：Ｐｂ−８％Ｓｎめっき鋼板と比較して、◎同
等またはそれ以上の広がり面積、△５０〜８０％の広が
り面積、×５０％未満の広がり面積 （表６及び表７の中の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（g/
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数。
量塗った後、ハンダを一定量付け、その後、鉛浴に一定
時間浮かべ、引き上げた後の広がり面積を測定した。 ・試験条件：ハンダ／Ｐｂ−４０％Ｓｎ（２５０mg）、
フラックス／１３％ロジン−イソプロピルアルコール、
鉛浴／２８０℃に３０sec浮かべ、その後引き上げる。 ・判定法：Ｐｂ−８％Ｓｎめっき鋼板と比較して、◎同
等またはそれ以上の広がり面積、△５０〜８０％の広が
り面積、×５０％未満の広がり面積 （表６及び表７の中の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（g/
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数。
【００３１】（４）プレス成形性（表８及び表９） 下記に示す試験条件を基にプレス成形を行い、加工性お
よび加工後のめっき密着性を把握した。その結果本発明
は現行Ｐｂ−Ｓｎめっき鋼板と同等もしくは良好な結果
を示した。一方比較材は鋼成分系、合金層、めっき層の
厚み、めっき組成によっては加工時に割れたり、めっき
剥離を生じた。
よび加工後のめっき密着性を把握した。その結果本発明
は現行Ｐｂ−Ｓｎめっき鋼板と同等もしくは良好な結果
を示した。一方比較材は鋼成分系、合金層、めっき層の
厚み、めっき組成によっては加工時に割れたり、めっき
剥離を生じた。
【００３２】
【表８】
【００３３】
【表９】
【００３４】（プレス加工性） ・平板の試料に潤滑油を塗布した後、ブランク径を種々
変えて絞り込みを行い、そのときの絞り込み可能でめっ
き剥離のない最大直径を求めた。 ・試験条件： ・プレス条件：ポンチ径２５mm、皺押さえ力５００kg ・めっき剥離：加工後の側面外壁をテーピングしてめっ
き剥離有無を肉眼観察する ・判定法 絞り込み可能でめっき剥離のない限界絞り比 ◎ ２．３以上、△ ２．３未満〜２．１５以上、×
２．１５未満 （表８及び表９の中の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（g/
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数。
変えて絞り込みを行い、そのときの絞り込み可能でめっ
き剥離のない最大直径を求めた。 ・試験条件： ・プレス条件：ポンチ径２５mm、皺押さえ力５００kg ・めっき剥離：加工後の側面外壁をテーピングしてめっ
き剥離有無を肉眼観察する ・判定法 絞り込み可能でめっき剥離のない限界絞り比 ◎ ２．３以上、△ ２．３未満〜２．１５以上、×
２．１５未満 （表８及び表９の中の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（g/
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数。
【００３５】実施例２ 焼鈍済の表１０に示す鋼を脱脂、酸洗した後、Ｎｉプレ
めっき、Ｆｅ−Ｎｉプレめっきを行うかまたはプレめっ
きを行わずに、フラックス法による連続溶融めっきを行
い付着量を調整し、さらに冷却した後クロメート処理を
行い本材料を製造した。得られた本材料の内面耐蝕性、
外面耐蝕性、ハンダ性、加工性を表１１〜表１４に示
す。
めっき、Ｆｅ−Ｎｉプレめっきを行うかまたはプレめっ
きを行わずに、フラックス法による連続溶融めっきを行
い付着量を調整し、さらに冷却した後クロメート処理を
行い本材料を製造した。得られた本材料の内面耐蝕性、
外面耐蝕性、ハンダ性、加工性を表１１〜表１４に示
す。
【００３６】
【表１０】
【００３７】（１）内面耐蝕性（表１１） 下記に示す形状の試料と試験条件を使用し内面耐蝕性を
把握した。その結果本発明材では素地からの腐食もなく
良好であった。一方比較材では素地からの赤錆、赤変お
よびめっき層が大幅に溶解した影響による大きな変色が
あり耐蝕性は良好でなかった。
把握した。その結果本発明材では素地からの腐食もなく
良好であった。一方比較材では素地からの赤錆、赤変お
よびめっき層が大幅に溶解した影響による大きな変色が
あり耐蝕性は良好でなかった。
【００３８】
【表１１】
【００３９】（内面評価法） ・カップ絞り加工を行い中に燃料を封入して４５℃で１
ヵ月試験を行い、試験内面の外観および素地腐食状況を
評価した。 ・カップ絞り条件：ポンチ径２８．５mmφ、ブランク径
６０mmφ、絞り深さ１８mm ・腐食試験溶液：劣化ガソリン１００倍希釈溶液４．５
cc＋蒸留水０．５cc ・判定法：◎外観に大きな変化なし、△大きな外観変化
あり、×素地からの錆あり （表１１の中の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（g/
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数。
ヵ月試験を行い、試験内面の外観および素地腐食状況を
評価した。 ・カップ絞り条件：ポンチ径２８．５mmφ、ブランク径
６０mmφ、絞り深さ１８mm ・腐食試験溶液：劣化ガソリン１００倍希釈溶液４．５
cc＋蒸留水０．５cc ・判定法：◎外観に大きな変化なし、△大きな外観変化
あり、×素地からの錆あり （表１１の中の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（g/
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数。
【００４０】（２）外面耐蝕性（表１２） 下記に示す形状の試料と試験条件を使用し外面耐蝕性を
把握した。その結果本発明材では素地からの腐食もなく
良好であった。一方比較材では素地からの赤錆、赤変お
よびめっき層が大幅に溶解した影響による大きな変色が
あり耐蝕性は良好でなかった。
把握した。その結果本発明材では素地からの腐食もなく
良好であった。一方比較材では素地からの赤錆、赤変お
よびめっき層が大幅に溶解した影響による大きな変色が
あり耐蝕性は良好でなかった。
【００４１】
【表１２】
【００４２】（外面評価法） ・カップ絞り加工を行い外面に塩水噴霧があたるように
水平に試料を設置し１ヵ月後の外観および素地腐食状況
を評価した。 ・カップ絞り条件：ポンチ径２８．５mmφ、ブランク径
６０mmφ、絞り深さ１８mm ・塩水噴霧条件：５％塩化ナトリウム溶液、５０℃ ・判定法：◎外観に大きな変化なし、△大きな外観変化
あり、×素地からの錆あり （表１２の中の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（g/
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数。
水平に試料を設置し１ヵ月後の外観および素地腐食状況
を評価した。 ・カップ絞り条件：ポンチ径２８．５mmφ、ブランク径
６０mmφ、絞り深さ１８mm ・塩水噴霧条件：５％塩化ナトリウム溶液、５０℃ ・判定法：◎外観に大きな変化なし、△大きな外観変化
あり、×素地からの錆あり （表１２の中の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（g/
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数。
【００４３】（３）ハンダ性（表１３） 下記に示す試験条件を基にハンダ広がり性を把握した。
その結果本発明材は現行Ｐｂ−Ｓｎめっき鋼板と同等も
しくは良好な結果が得られた。一方比較材はＺｎ含有量
の多い材料、クロメート被覆量の多い材料でハンダ性は
良好でなかった。
その結果本発明材は現行Ｐｂ−Ｓｎめっき鋼板と同等も
しくは良好な結果が得られた。一方比較材はＺｎ含有量
の多い材料、クロメート被覆量の多い材料でハンダ性は
良好でなかった。
【００４４】
【表１３】
【００４５】（ハンダ性評価法） ・平板の試料をトルエン脱脂しフラックスを少量塗った
後、ハンダを一定量付け、その後、鉛浴に一定時間浮か
べ、引き上げたあとの広がり面積を測定した。 ・試験条件：ハンダ／Ｐｂ−４０％Ｓｎ（２５０mg）、
フラックス／１３％ロジン−イソプロピルアルコール、
鉛浴／２８０℃に３０sec浮かべ、その後に引き上げ
る。 ・判定法：Ｐｂ−８％Ｓｎめっき鋼板と比較して、◎同
等またはそれ以上の広がり面積、△５０〜８０％の広が
り面積、×５０％未満の広がり面積 （表１３の中の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（g/
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数。
後、ハンダを一定量付け、その後、鉛浴に一定時間浮か
べ、引き上げたあとの広がり面積を測定した。 ・試験条件：ハンダ／Ｐｂ−４０％Ｓｎ（２５０mg）、
フラックス／１３％ロジン−イソプロピルアルコール、
鉛浴／２８０℃に３０sec浮かべ、その後に引き上げ
る。 ・判定法：Ｐｂ−８％Ｓｎめっき鋼板と比較して、◎同
等またはそれ以上の広がり面積、△５０〜８０％の広が
り面積、×５０％未満の広がり面積 （表１３の中の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（g/
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数。
【００４６】（４）プレス成形性（表１４） 下記に示す試験条件の基にプレス成形を行い、加工性お
よび加工後のめっき密着性を把握した。その結果本発明
は現行Ｐｂ−Ｓｎめっき鋼板と同等もしくは良好な結果
を示した。一方比較材は鋼成分系、合金層、めっき層厚
み、めっき組成によって加工時に割れたり、めっき剥離
を生じた。
よび加工後のめっき密着性を把握した。その結果本発明
は現行Ｐｂ−Ｓｎめっき鋼板と同等もしくは良好な結果
を示した。一方比較材は鋼成分系、合金層、めっき層厚
み、めっき組成によって加工時に割れたり、めっき剥離
を生じた。
【００４７】
【表１４】
【００４８】（プレス加工性評価法） ・平板の試料に潤滑油を塗布した後、ブランク径を種々
変えて絞り込みを行い、そのときの絞り込み加工でめっ
き剥離のない最大直径を求めた。 ・試験条件：／プレス条件：ポンチ径２５mm、皺押さえ
力５００kg めっき剥離：加工後の側面外壁をテーピングしてめっき
剥離有無を肉眼観察する。 ・判定法：絞り込み可能でめっき剥離のない限界絞り比 ◎ ２．３以上、△ ２．３未満〜２．１５以上、×
２．１５未満 （表１４の中の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（g/
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数。
変えて絞り込みを行い、そのときの絞り込み加工でめっ
き剥離のない最大直径を求めた。 ・試験条件：／プレス条件：ポンチ径２５mm、皺押さえ
力５００kg めっき剥離：加工後の側面外壁をテーピングしてめっき
剥離有無を肉眼観察する。 ・判定法：絞り込み可能でめっき剥離のない限界絞り比 ◎ ２．３以上、△ ２．３未満〜２．１５以上、×
２．１５未満 （表１４の中の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（g/
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数。
【００４９】実施例３ 酸洗済の表１５に示す鋼板にＮｉプレめっき、Ｆｅ−Ｎ
ｉプレめっきを行うかまたは酸洗済の熱延板や冷延板を
そのまま、酸化炉または無酸化炉、還元炉等を有する炉
で加熱処理を行った後、溶融めっきを行い付着量を調整
して冷却して本材料を製造した。得られた本材料の内面
耐蝕性、外面耐蝕性、ハンダ性、加工性を表１６〜表１
９に示す。
ｉプレめっきを行うかまたは酸洗済の熱延板や冷延板を
そのまま、酸化炉または無酸化炉、還元炉等を有する炉
で加熱処理を行った後、溶融めっきを行い付着量を調整
して冷却して本材料を製造した。得られた本材料の内面
耐蝕性、外面耐蝕性、ハンダ性、加工性を表１６〜表１
９に示す。
【００５０】
【表１５】
【００５１】（１）内面耐蝕性（表１６） 下記に示す形状の試料と試験条件を使用し内面耐蝕性を
把握した。その結果本発明材では素地からの腐食もなく
良好であった。一方比較材では素地からの赤錆、赤変色
およびめっき層が大幅に溶解した影響による大きな変色
があり耐蝕性は良好でなかった。
把握した。その結果本発明材では素地からの腐食もなく
良好であった。一方比較材では素地からの赤錆、赤変色
およびめっき層が大幅に溶解した影響による大きな変色
があり耐蝕性は良好でなかった。
【００５２】
【表１６】
【００５３】（内面評価法） ・カップ絞り加工を行い中に燃料を封入して４５℃で１
ヵ月試験を行い、試験内面の外観および素地腐食状況を
評価した。 ・カップ絞り条件：ポンチ径２８．５mmφ、ブランク径
６０mmφ、絞り深さ１８mm ・腐食試験溶液：劣化ガソリン１００倍希釈溶液４．５
cc＋蒸留水０．５cc ・判定法：◎外観に大きな変化なし、△大きな外観変化
あり、×素地からの錆あり （表１６の中の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（g/
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数。
ヵ月試験を行い、試験内面の外観および素地腐食状況を
評価した。 ・カップ絞り条件：ポンチ径２８．５mmφ、ブランク径
６０mmφ、絞り深さ１８mm ・腐食試験溶液：劣化ガソリン１００倍希釈溶液４．５
cc＋蒸留水０．５cc ・判定法：◎外観に大きな変化なし、△大きな外観変化
あり、×素地からの錆あり （表１６の中の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（g/
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数。
【００５４】（２）外面耐蝕性（表１７） 下記に示す形状の試料と試験条件を使用し外面耐蝕性を
把握した。その結果本発明材では素地からの腐食もなく
良好であった。一方比較材では素地からの赤錆、赤変お
よびめっき層が大幅に溶解した影響による大きな変色が
あり耐蝕性は良好でなかった。
把握した。その結果本発明材では素地からの腐食もなく
良好であった。一方比較材では素地からの赤錆、赤変お
よびめっき層が大幅に溶解した影響による大きな変色が
あり耐蝕性は良好でなかった。
【００５５】
【表１７】
【００５６】（外面評価法） ・カップ絞り加工を行い外面に塩水噴霧があたるように
水平に試料を設置し１ヵ月後の外観および素地腐食状況
を評価した。 ・カップ絞り条件：ポンチ径２８．５mmφ、ブランク径
６０mmφ、絞り深さ１８mm ・塩水噴霧条件：５％塩化ナトリウム溶液、５０℃ ・判定法：◎外観に大きな変化なし、△大きな外観変化
あり、×素地からの錆あり （表１７の中の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（g/
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数。
水平に試料を設置し１ヵ月後の外観および素地腐食状況
を評価した。 ・カップ絞り条件：ポンチ径２８．５mmφ、ブランク径
６０mmφ、絞り深さ１８mm ・塩水噴霧条件：５％塩化ナトリウム溶液、５０℃ ・判定法：◎外観に大きな変化なし、△大きな外観変化
あり、×素地からの錆あり （表１７の中の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（g/
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数。
【００５７】（３）ハンダ性（表１８） 下記に示す試験条件を基にハンダ広がり性を把握した。
その結果本発明は現行Ｐｂ−Ｓｎめっき鋼板と同等もし
くは良好な結果が得られた。一方比較材はＺｎ含有量の
多い材料等でハンダ性は良好でなかった。
その結果本発明は現行Ｐｂ−Ｓｎめっき鋼板と同等もし
くは良好な結果が得られた。一方比較材はＺｎ含有量の
多い材料等でハンダ性は良好でなかった。
【００５８】
【表１８】
【００５９】（ハンダ性評価法） ・平板の試料をトルエンで脱脂しフラックスを少量塗っ
た後、ハンダを一定量付け、その後、鉛浴に一定時間浮
かべ、引き上げたあとの広がり面積を測定した。 ・試験条件：ハンダ／Ｐｂ−４０％Ｓｎ（２５０mg）、
フラックス／１３％ロジン−イソプロピルアルコール、
鉛浴／２８０℃に３０sec浮かべ、その後に引き上げ
る。 ・判定法：Ｐｂ−８％Ｓｎめっき鋼板と比較して、◎同
等またはそれ以上の広がり面積、△５０〜８０％の広が
り面積、×５０％未満の広がり面積 （表１８の中の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（g/
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数。
た後、ハンダを一定量付け、その後、鉛浴に一定時間浮
かべ、引き上げたあとの広がり面積を測定した。 ・試験条件：ハンダ／Ｐｂ−４０％Ｓｎ（２５０mg）、
フラックス／１３％ロジン−イソプロピルアルコール、
鉛浴／２８０℃に３０sec浮かべ、その後に引き上げ
る。 ・判定法：Ｐｂ−８％Ｓｎめっき鋼板と比較して、◎同
等またはそれ以上の広がり面積、△５０〜８０％の広が
り面積、×５０％未満の広がり面積 （表１８の中の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（g/
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数。
【００６０】（４）プレス成形性（表１９） 下記に示す試験条件の基にプレス成形を行い、加工性お
よび加工後のめっき密着性を把握した。その結果本発明
は現行Ｐｂ−Ｓｎめっき鋼板と同等もしくは良好な結果
を示した。一方比較材は鋼成分系、合金層、めっき層厚
み、めっき組成によって加工時に割れたり、めっき剥離
を生じた。
よび加工後のめっき密着性を把握した。その結果本発明
は現行Ｐｂ−Ｓｎめっき鋼板と同等もしくは良好な結果
を示した。一方比較材は鋼成分系、合金層、めっき層厚
み、めっき組成によって加工時に割れたり、めっき剥離
を生じた。
【００６１】
【表１９】
【００６２】（プレス加工性評価法） ・平板の試料に潤滑油を塗布した後、ブランク径を種々
変えて絞り込みを行い、そのときの絞り込み加工でめっ
き剥離のない最大直径を求めた。 ・試験条件：／プレス条件：ポンチ径２５mm、皺押さえ
力５００kg めっき剥離：加工後の側面外壁をテーピングしてめっき
剥離有無を肉眼観察する。 ・判定法：絞り込み可能でめっき剥離のない限界絞り比 ◎ ２．３以上、△ ２．３未満〜２．１５以上、×
２．１５未満 （表１９の中の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（g/
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数。
変えて絞り込みを行い、そのときの絞り込み加工でめっ
き剥離のない最大直径を求めた。 ・試験条件：／プレス条件：ポンチ径２５mm、皺押さえ
力５００kg めっき剥離：加工後の側面外壁をテーピングしてめっき
剥離有無を肉眼観察する。 ・判定法：絞り込み可能でめっき剥離のない限界絞り比 ◎ ２．３以上、△ ２．３未満〜２．１５以上、×
２．１５未満 （表１９の中の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（g/
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数。
【００６３】実施例４ 酸洗済の表１５に示す鋼を脱脂、酸洗した後、Ｎｉプレ
めっき、Ｆｅ−Ｎｉプレめっきを行うかまたは酸洗済の
熱延板や冷延板をそのまま、酸化炉または無酸化炉、還
元炉等を有する炉で加熱処理を行った後、溶融めっきを
行い付着量を調整して、更に冷却した後クロメート処理
を行い本材料を製造した。得られた本材料の内面耐蝕
性、外面耐蝕性、ハンダ性、加工性を表２０〜表２３に
示す。 （１）内面耐蝕性（表２０） 下記に示す形状の試料と試験条件を使用し内面耐蝕性を
把握した。その結果本発明材では素地からの腐食もなく
良好であった。一方比較材では素地からの赤錆、赤変お
よびめっき層が大幅に溶解した影響による大きな変色が
あり耐蝕性は良好でなかった。
めっき、Ｆｅ−Ｎｉプレめっきを行うかまたは酸洗済の
熱延板や冷延板をそのまま、酸化炉または無酸化炉、還
元炉等を有する炉で加熱処理を行った後、溶融めっきを
行い付着量を調整して、更に冷却した後クロメート処理
を行い本材料を製造した。得られた本材料の内面耐蝕
性、外面耐蝕性、ハンダ性、加工性を表２０〜表２３に
示す。 （１）内面耐蝕性（表２０） 下記に示す形状の試料と試験条件を使用し内面耐蝕性を
把握した。その結果本発明材では素地からの腐食もなく
良好であった。一方比較材では素地からの赤錆、赤変お
よびめっき層が大幅に溶解した影響による大きな変色が
あり耐蝕性は良好でなかった。
【００６４】
【表２０】
【００６５】（内面評価法） ・カップ絞り加工を行い中に燃料を封入して４５℃で１
ヵ月試験を行い、試験内面の外観および素地腐食状況を
評価した。 ・カップ絞り条件：ポンチ径２８．５mmφ、ブランク径
６０mmφ、絞り深さ１８mm ・腐食試験溶液：劣化ガソリン１００倍希釈溶液４．５
cc＋蒸留水０．５cc ・判定法：◎外観に大きな変化なし、△大きな外観変化
あり、×素地からの錆あり （表２０の中の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（g/
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数。
ヵ月試験を行い、試験内面の外観および素地腐食状況を
評価した。 ・カップ絞り条件：ポンチ径２８．５mmφ、ブランク径
６０mmφ、絞り深さ１８mm ・腐食試験溶液：劣化ガソリン１００倍希釈溶液４．５
cc＋蒸留水０．５cc ・判定法：◎外観に大きな変化なし、△大きな外観変化
あり、×素地からの錆あり （表２０の中の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（g/
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数。
【００６６】（２）外面耐蝕性（表２１） 下記に示す形状の試料と試験条件を使用し外面耐蝕性を
把握した。その結果本発明材では素地からの腐食もなく
良好であった。一方比較材では素地からの赤錆、赤変お
よびめっき層が大幅に溶解した影響による大きな変色が
あり耐蝕性は良好でなかった。
把握した。その結果本発明材では素地からの腐食もなく
良好であった。一方比較材では素地からの赤錆、赤変お
よびめっき層が大幅に溶解した影響による大きな変色が
あり耐蝕性は良好でなかった。
【００６７】
【表２１】
【００６８】（外面評価法） ・カップ絞り加工を行い外面に塩水噴霧があたるように
水平に試料を設置し１ヵ月後の外観および素地腐食状況
を評価した。 ・カップ絞り条件：ポンチ径２８．５mmφ、ブランク径
６０mmφ、絞り深さ１８mm ・塩水噴霧条件：５％塩化ナトリウム溶液、５０℃ ・判定法：◎外観に大きな変化なし、△大きな外観変化
あり、×素地からの錆あり （表２１の中の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（g/
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数。
水平に試料を設置し１ヵ月後の外観および素地腐食状況
を評価した。 ・カップ絞り条件：ポンチ径２８．５mmφ、ブランク径
６０mmφ、絞り深さ１８mm ・塩水噴霧条件：５％塩化ナトリウム溶液、５０℃ ・判定法：◎外観に大きな変化なし、△大きな外観変化
あり、×素地からの錆あり （表２１の中の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（g/
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数。
【００６９】（３）ハンダ性（表２２） 下記に示す試験条件を基にハンダ広がり性を把握した。
その結果本発明は現行Ｐｂ−Ｓｎめっき鋼板と同等もし
くは良好な結果が得られた。一方比較材はＺｎ含有量の
多い材料、クロメート被覆量の多い材料等でハンダ性は
良好でなかった。
その結果本発明は現行Ｐｂ−Ｓｎめっき鋼板と同等もし
くは良好な結果が得られた。一方比較材はＺｎ含有量の
多い材料、クロメート被覆量の多い材料等でハンダ性は
良好でなかった。
【００７０】
【表２２】
【００７１】（ハンダ性評価法） ・平板の試料をトルエンで脱脂しフラックスを少量塗っ
た後、ハンダを一定量付け、その後、鉛浴に一定時間浮
かべ、引き上げたあとの広がり面積を測定した。 ・試験条件：ハンダ／Ｐｂ−４０％Ｓｎ（２５０mg）、
フラックス／１３％ロジン−イソプロピルアルコール、
鉛浴／２８０℃に３０sec浮かべ、その後引き上げる。 ・判定法：Ｐｂ−８％Ｓｎめっき鋼板と比較して、◎同
等またはそれ以上の広がり面積、△５０〜８０％の広が
り面積、×５０％未満の広がり面積 （表２２の中の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（g/
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数。
た後、ハンダを一定量付け、その後、鉛浴に一定時間浮
かべ、引き上げたあとの広がり面積を測定した。 ・試験条件：ハンダ／Ｐｂ−４０％Ｓｎ（２５０mg）、
フラックス／１３％ロジン−イソプロピルアルコール、
鉛浴／２８０℃に３０sec浮かべ、その後引き上げる。 ・判定法：Ｐｂ−８％Ｓｎめっき鋼板と比較して、◎同
等またはそれ以上の広がり面積、△５０〜８０％の広が
り面積、×５０％未満の広がり面積 （表２２の中の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（g/
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数。
【００７２】（４）プレス成形性（表２３） 下記に示す試験条件の基にプレス成形を行い、加工性お
よび加工後のめっき密着性を把握した。その結果本発明
は現行Ｐｂ−Ｓｎめっき鋼板と同等もしくは良好な結果
を示した。一方比較材は鋼成分系、合金層、めっき層厚
み、めっき組成によって加工時に割れたり、めっき剥離
を生じた。
よび加工後のめっき密着性を把握した。その結果本発明
は現行Ｐｂ−Ｓｎめっき鋼板と同等もしくは良好な結果
を示した。一方比較材は鋼成分系、合金層、めっき層厚
み、めっき組成によって加工時に割れたり、めっき剥離
を生じた。
【００７３】
【表２３】
【００７４】（プレス加工性評価法） ・平板の試料に潤滑油を塗布した後、ブランク径を種々
変えて絞り込みを行い、そのときの絞り込み加工でめっ
き剥離のない最大直径を求めた。 ・試験条件：／プレス条件：ポンチ径２５mm、皺押さえ
力５００kg めっき剥離：加工後の側面外壁をテーピングしてめっき
剥離有無を肉眼観察する。 ・判定法：絞り込み可能でめっき剥離のない限界絞り比 ◎ ２．３以上、△ ２．３未満〜２．１５以上、×
２．１５未満 （表２３の中の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（g/
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数。
変えて絞り込みを行い、そのときの絞り込み加工でめっ
き剥離のない最大直径を求めた。 ・試験条件：／プレス条件：ポンチ径２５mm、皺押さえ
力５００kg めっき剥離：加工後の側面外壁をテーピングしてめっき
剥離有無を肉眼観察する。 ・判定法：絞り込み可能でめっき剥離のない限界絞り比 ◎ ２．３以上、△ ２．３未満〜２．１５以上、×
２．１５未満 （表２３の中の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（g/
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数。
【００７５】
【発明の効果】以上に述べたように、本発明は燃料タン
ク材としての諸特性に優れた燃料タンク用防錆鋼板を得
ることができる。
ク材としての諸特性に優れた燃料タンク用防錆鋼板を得
ることができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 澤田 献 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新日本製鐵株式会社 八幡製鐵所内 (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C23C 2/06 - 2/08 C23C 28/00 - 28/02 C23C 30/00
Claims (5)
- 【請求項１】 重量％でＣ≦０．１％，Ｓｉ≦０．１
％，０．０５％≦Ｍｎ≦１．２％，Ｐ≦０．０４％，Ａ
ｌ≦０．１％を含む鋼に、Ｎｉ，Ｆｅ，Ｚｎ，Ｓｎの１
種以上を含む合金層が片面当たり厚み１．５μｍ以下あ
り、その上に錫：７０〜９９％、残部亜鉛および不可避
的不純物からなり、その中に含まれる亜鉛晶の長径が２
５０μｍ以上のものが表面から見て２０個以下／０．２
５mm2であり、片面当たりの厚みが４〜５０μｍの錫−
亜鉛合金めっき層があることを特徴とする燃料タンク用
防錆鋼板。 - 【請求項２】 重量％でＣ≦０．１％，Ｓｉ≦０．１
％，０．０５％≦Ｍｎ≦１．２％，Ｐ≦０．０４％，Ａ
ｌ≦０．１％更にＢを０．０００２〜０．００３０％含
有する鋼に、Ｎｉ，Ｆｅ，Ｚｎ，Ｓｎの１種以上を含む
合金層が片面当たり厚み１．５μｍ以下あり、その上に
錫：７０〜９９％、残部亜鉛および不可避的不純物から
なり、その中に含まれる亜鉛晶の長径が２５０μｍ以上
のものが表面から見て２０個以下／０．２５mm2であ
り、片面当たりの厚みが４〜５０μｍの錫−亜鉛合金め
っき層があることを特徴とする燃料タンク用防錆鋼板。 - 【請求項３】 重量％でＣ≦０．１％，Ｓｉ≦０．１
％，０．０５％≦Ｍｎ≦１．２％，Ｐ≦０．０４％，Ａ
ｌ≦０．１％でＴｉ，Ｎｂの１種以上を（Ｃ＋Ｎ）含有
量の原子当量以上含有し上限を１．０％を上限とする鋼
に、Ｎｉ，Ｆｅ，Ｚｎ，Ｓｎの１種以上を含む合金層が
片面当たり厚み１．５μｍ以下あり、その上に錫：７０
〜９９％、残部亜鉛および不可避的不純物からなり、そ
の中に含まれる亜鉛晶の長径が２５０μｍ以上のものが
表面から見て２０個以下／０．２５mm2であり、片面当
たりの厚みが４〜５０μｍの錫−亜鉛合金めっき層があ
ることを特徴とする燃料タンク用防錆鋼板。 - 【請求項４】 重量％でＣ≦０．１％，Ｓｉ≦０．１
％，０．０５％≦Ｍｎ≦１．２％，Ｐ≦０．０４％，Ａ
ｌ≦０．１％でＴｉ，Ｎｂの１種以上を（Ｃ＋Ｎ）含有
量の原子当量以上含有し上限を１．０％とし、さらにＢ
を０．０００２〜０．００３０％含有する鋼に、Ｎｉ，
Ｆｅ，Ｚｎ，Ｓｎの１種以上を含む合金層が片面当たり
厚み１．５μｍ以下あり、その上に錫：７０〜９９％、
残部亜鉛および不可避的不純物からなり、その中に含ま
れる亜鉛晶の長径が２５０μｍ以上のものが表面から見
て２０個以下／０．２５mm2であり、片面当たりの厚み
が４〜５０μｍの錫−亜鉛合金めっき層があることを特
徴とする燃料タンク用防錆鋼板。 - 【請求項５】 請求項１，２，３，４記載の外側にさら
にＣｒ換算量で片面あたり０．２〜２５mg/m2のクロメ
ート処理を有することを特徴とする燃料タンク用防錆鋼
板。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07070259A JP3126623B2 (ja) | 1995-03-29 | 1995-03-29 | 燃料タンク用防錆鋼板 |
| AU51219/96A AU686502B2 (en) | 1995-03-28 | 1996-03-28 | Rust-preventive steel sheet for fuel tank and process for producing the sheet |
| EP96907700A EP0763608B1 (en) | 1995-03-28 | 1996-03-28 | Rust-preventive steel sheet for fuel tank and process for producing the sheet |
| EP20040018756 EP1477582A3 (en) | 1995-03-28 | 1996-03-28 | Rust-proofing steel sheet for fuel tanks and production method thereof |
| PCT/JP1996/000835 WO1996030560A1 (fr) | 1995-03-28 | 1996-03-28 | Tole d'acier prevenant la corrosion pour citernes a combustible et procede d'elaboration de cette tole |
| US08/750,073 US5827618A (en) | 1995-03-28 | 1996-03-28 | Rust-proofing steel sheet for fuel tanks and production method thereof |
| DE1996637118 DE69637118T2 (de) | 1995-03-28 | 1996-03-28 | Korrosionsbeständiges stahlblech für treibstofftank und verfahren zur herstellung des bleches |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07070259A JP3126623B2 (ja) | 1995-03-29 | 1995-03-29 | 燃料タンク用防錆鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08269734A JPH08269734A (ja) | 1996-10-15 |
| JP3126623B2 true JP3126623B2 (ja) | 2001-01-22 |
Family
ID=13426374
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07070259A Expired - Lifetime JP3126623B2 (ja) | 1995-03-28 | 1995-03-29 | 燃料タンク用防錆鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3126623B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7981463B2 (en) | 2005-07-05 | 2011-07-19 | Nippon Steel Corporation | Hot-dip Sn-Zn coated steel sheet having excellent corrosion resistance |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4537894B2 (ja) * | 2005-06-20 | 2010-09-08 | 新日本製鐵株式会社 | 良好な耐食性・溶接性を有する溶融Ｓｎ−Ｚｎ系めっき鋼板 |
| JP5664408B2 (ja) * | 2011-03-30 | 2015-02-04 | 新日鐵住金株式会社 | 溶融Ｓｎ−Ｚｎめっき鋼板 |
| JP6601283B2 (ja) * | 2016-03-10 | 2019-11-06 | 日本製鉄株式会社 | 燃料タンク |
-
1995
- 1995-03-29 JP JP07070259A patent/JP3126623B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7981463B2 (en) | 2005-07-05 | 2011-07-19 | Nippon Steel Corporation | Hot-dip Sn-Zn coated steel sheet having excellent corrosion resistance |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08269734A (ja) | 1996-10-15 |
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