JPS61270389A - 燃料容器用鋼板 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、アルコール燃料、アルコールを含有するガン
リン、ガソリンの如き燃料収容容器材料として使用され
る燃料容器用表面処理鋼板に関するものである。

（従来の技術） 最近の石油事情の悪化（石油コストの上昇および生産量
の減少）に伴って、自動車用燃料としてガソリンに代っ
て、メチルアルコールやエチルアルコールの如キアルコ
ール燃料、或いはガソリンニ対シテメチルアルコール、
エチルアルコール。

メチルターシャリ−ブチルアルコール（ＭＴＢＡ　）　
等の如きアルコールを混入した燃料（所謂ガソホール）
が、代替燃料として使用されつつある。

これらのアルコール燃料或いはアルコール添加ガソリン
（ガソホール）の自動車燃料容器材料には、特開昭５０
−２３３４５号公報、特開昭５１−１１５２４０号公報
など多く発表されているようなＰｂ−Ｓｎ合金被覆鋼板
が一般に使用されているが、その鋼板の耐食性を著しく
劣化せしめられる問題があった。その原因は、Ｐｂ−Ｓ
ｎ合金鋼板はｐｂを主体とするｐｂとＳｎの共晶合金で
、その被覆層が構成されているために、例えば （ａ）　　ｐｂ　　金属はメチルアルコールに著しく腐
食されるため、被覆層のｐｂ金属層の部分が腐食され易
い。

（ｂ）　　−アルコール燃料又はアルコール添加ガソリ
ンが酸化されて生成されるアセトアルデヒド、さく酸（
エチルアルコールの酸化生成物）或いはホルムアルデヒ
ド、ギ酸（メチルアルコールの酸化生成物）にｐｂ金金
属著しく腐食され、被覆層中のｐｂ　　金属層の部分が
腐食される。

（Ｃ）アルコールに含有される水分或いはアルコールの
酸化生成物によって、被覆層で形成されたピンホール部
から腐食を増大する。

等の原因によって、Ｐｂ−３ｎ　、合金メッキ鋼板はそ
の耐食性が著しく劣化せしめられる。

このため、このような燃料を収容する容器鋼板として、
被覆層のピンホールが少なく、またアルコールやアルコ
ールの酸化生成物（ホルムアルデヒド、アセトアルデヒ
ド、ギ酸、さく酸）に対し、耐食性のすぐれた高耐食性
の素材が要求されることになる。

これらの要求に対処する材料として、表面にＮ１メッキ
、　Ｎｉ−Ｃｏ合金メッキ、Ｎ１−ａｎ系合金メッキ。

ＳｎメッキのようにＮｉ　、　Ｃｏ　、　　ｓｎや、こ
れらの合金の被覆層を施した鋼板が開発され、比較的良
好な耐食性が得られている。

さらに燃料容器の加工形状或いは高速成形加工によって
、被覆層のピンホールの拡大、表面のプレス１カジリ”
現象による被覆層の疵付きにょる地鉄に達する欠陥、又
取扱い時の地鉄に達する疵等により、これら欠陥部から
発生する赤錆現象がみられた。

特に、ガソリン或いは外部から混入するＣＪ−イオン、
水分が多い場合や、アルコールとガソリンの混合燃料か
ら分離した水分によって、腐食が進行し穿孔腐食もみら
れた。一方、タンク外面の融雪塩腐食問題も、近年さら
にシビアーになり、被覆層の欠陥部或いは道路散布塩の
衝突（いわゆるチッピング現象）による地鉄に達する疵
の発生によって、Ｃｌ−イオンによる腐食、特に孔あき
につながる穿孔腐食も懸念された。

（発明が解決しようとする問題点） 本発明はこれらの状況に対してなされたもので、鋼板の
アルコール燃料、アルコール含有燃料、ガソリン等に対
する耐食性問題や、タンク外面ノ融雪塩腐食問題を解決
すると共に、成形加工性、溶接性等にすぐれた燃料容器
用鋼板を提供するものである。

（問題点を解決するための手段） すなわち、本発明の要旨はＣ：０．０２％以下、Ｃｒ：
３〜２０％、酸可溶ＡｇＨ０．ｏ　ｏ　５〜０．１０％
の他にＴｉ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｖ　の１種または２種以上で
０６０３〜０．５０チを含有し、さらにＢ　：　０．０
０３チ以下を含有して、残部が鉄および不可避的不純物
からなる鋼板の燃料容器内面相当側に、厚さ０、５〜１
０μのＳｎ、Ｎｉ、Ｃｏ　の１種または２種以上からな
る被覆層を施し、他方の燃料容器外面相当側に、厚さ１
〜１０μのＰｂ−Ｓｎ合金被覆層を施した燃料容器用鋼
板である。

以下に本発明について詳細に説明する。

アルコール、アルコールを含有する燃料、ガンリン、ア
ルコールの酸化物（アルデヒド類、ギ酸、さく酸等の有
機酸）、これらに含まれる水分等に対して、Ｃｒ３％以
上含有する鋼板、特にＣｒ量が５−以上含有される鋼板
は、すぐれた耐食性を示す。

しかしながら、Ｃｒ含有量が２０チをこえると、加工性
と溶接性が劣化し、燃料容器製造時の成形加工、或いは
溶接性を困難にする。従って、燃料容器内面を対象とし
た腐食雰囲気に対する耐食性と加工性、溶接性の観点か
らｃｒ含有量は３〜２０チで、好ましくは５〜１１チの
範囲である。

加工性の点から、Ｃｒ　１１％以下のγ相とα相の変態
領域組成においては、鋼板製造時において、これらの変
態により結晶粒の粗大化が生じにくく、苛酷な成形加工
を受けた場合に、リジングと呼ばれるハダ荒れ現象が生
じにくく、加工性の点からＯｒ　　含有量の上限は、１
１％以下が特に好ましい。

鋼板の耐食性からは、上記の如（Ｃｒの効果が最も大き
いが、本発明では自動車その他貯蔵用の燃料タンク素材
を対象とする観点から、Ｃ１酸可溶Ｍその他の鋼成分に
ついても、その含有量を限定する必要がある。

Ｃは含有量の増加によシクロムカーバイドヲ析出して、
鋼の機械的性質と耐食性を劣化する。従って、Ｃ含有量
は０１０％以下、好ましくは０．０２チ以下である。

Ｍは、鋼中に残存する酸可溶／Ｖｔ（Ｓｏ２Ａｇ）量が
、０．　ｏ　ｏ　５％未満の歩合有量では、酸化性ガス
による気泡の発生を防止する事が困難であり、鋼の表面
欠陥発生率を著しく高め、鋼素材の耐食性劣化の起点と
なる。また、Ｏ，ｌ　Ｏ％を超える過剰な酸可溶Ｍは、
Ｍ系酸化物を鋼表面に点在せしめて、耐食性劣化の起点
或いはメッキ面においては不メッキ、ピンホール等を発
生して、メッキ層の健全性を損じる。

又、本発明においては、上記の鋼成分の他に０、０３〜
０．５０％のＴｉ　、　Ｎｂ、　Ｚｒ　、　Ｖ　’ｊｚ
１種又は２種以上含有させて、鋼中のＣと結合せしめて
含有されるＣｒの有効化を計９、更にすぐれた成形加工
性と、耐食性を向上せしめるものである。

Ｔ１　　などの鋼成分の含有量が、総和で０．０３％未
満ではクロムカーバイドの析出を防止して、成形加工性
及び耐食性を向上せしめる効果が少なく、またその含有
量が０．５０％を超えると、その効果が飽和に達し経済
的でなくなると共に、これら成分の析出によって素材の
硬質化を起し、成形加工を劣化する傾向にある。特に、
好ましいのは、これら元素の含有量が０．０７５〜０．
２０％の範囲である。

さらに本発明において、上記の鋼成分の他に、０、　Ｏ
Ｏ３％以下のＢを添加する。Ｂは更にすぐれた成形加工
性と、溶接、ロウ付は作業等の熱影響部に対する強度劣
化防止を目的として添加される。

即ち、本発明の前記鋼成分へのＢの添加は以下の理由に
よる。

燃料容器等の高度な成形加工が施され、寒冷地域で使用
されるような場合には、低温度で衝撃を受けた場合に、
二次加工割れと称される割れ等が発生する場合がある。

これは、上記の如くＣ含有量が極めて少ない量に限定さ
れるため、鋼中に含有される不可避的不純物であるｐ、
ｓ等の結晶粒界への析出が増加して、結晶粒界をぜい化
するためと考えられる。

従って・これらの不純物の代りに、結晶粒界へ析出シて
、ｐ、Ｂ等の析出を抑制し、結晶粒界の強化が可能で、
二次加工割れを防止しうる元素としてＢが添加される。

また、Ｂの添加は、結晶粒界に析出するので、溶接或い
はロウ付は作業等の高熱操作を受ける場合に、これらの
熱影響部での結晶粒の成長、粗大化を防止するので、本
発明の製品の用途によっては、０．００３％以下のＢが
添加され、好ましくは０．００１％以下で添加される。

このＢもまたＯ、　ＯＯ３％をこえて添加されると、鋼
板が硬質化される成形加工性を劣化せしめるので、上記
範囲に限定する。

本発明は、上記のような成分組成の鋼板を、そのままア
ルコール燃料、アルコール含有燃料などの燃料容器材料
として使用したのでは、必ずしも良好な結果が得られな
い。この原因は、大気中のＣｊ−″イオン或いは水分が
、燃料や容器内面に蓄積されたり、或いは容器製造時に
使用されたフラックス、例えば塩化亜鉛、水分等が容器
内部に混入され、アルコール燃料と０４−イオンを含有
する水分が、二相に分離され、その時の（４−イオンを
含有する水分相によって、赤錆の発生、穿孔腐食の発生
が生じるのである。

一方、燃料容器外面は、冬期における道路凍結防止用の
散布塩によるＣ１−イオン、或いはＣＪ−イオンの存在
する海風雰囲気等において、赤錆の発生、赤錆発生部等
から穿孔腐食を起し、耐食寿命を著しく劣化する問題が
ある。従って、本発明は上記の様な鋼板を、そのまま燃
料容器に使用したのでは、耐食性が不充分である。

本発明においては、前記のＣｒ含有鋼板の燃料容器内面
側は、厚さ０．５〜ｌ　ＯμのＳｎ、Ｎｉ、Ｃ。

被覆層及びこれら２種以上の合金被覆層を施す。

一方、燃料容器外面側は、厚さ１〜１０μのｐｂ−Ｓｎ
合金被覆層を施す。すなわち、燃料容器内面に相当する
側のＣｒ含有鋼板の片面に対しては、アルコール、アル
コール含有燃料、アルコールの酸化生成物、水分、ガソ
リン、Ｃ１−イオン等に対して、耐食性の良好なＳｎ　
、　Ｎｉ　、、　Ｃｏ　　の金属又は合金の被覆層を施
す事によって、耐食性を確保するとともに、これら被覆
層の欠陥部（ピンホール）、成形加工時の地鉄に対する
庇部等の鋼素地の耐食性を確保する事にある。

さらに加うるに、Ｃｒ含有鋼成分と被覆層を用いる事に
よって、鋼素地と被覆層のカップル腐食電流を減少する
効果によって、例えばピンホールや成形加工時に生じる
疵等の被覆層欠陥が存在しても、被覆層が鋼素地に比し
て電位的に卑な場合には、被覆層の犠牲防食による腐食
量が小さく、また被覆層が鋼素地に対して電位的に責な
場合でも、鋼素地の腐食量が小さく、穿孔腐食の危険性
が極めて少ない。

その結果、本発明の被覆層の被膜量（メッキ童）を少な
くする事ができるので、被覆メッキ層の密着性、燃料容
器に特に要求される成形加工性の点で、極めてすぐれた
効果が得られる。

而して、本発明において、Ｓｎ、Ｎｉ、Ｃｏ　　の被覆
処理方法、被覆処理条件等は特に規定されるものでない
が、脱脂、酸洗等のＣｒ含有鋼板に対する表面清浄化、
活性化処理を行なった後に、以下のような条件で被覆処
理が行なわれる。

（１）　　Ｎｌメッキ メツキ浴組成：硫酸ニッケル　２５ｏｔ／Ｌ塩化ニツケ
ル　　７０９／ｌ ホウ酸　　　　：ｓｏｙ／Ｌ 電流密度　　５〜１５０Ａ／ｄｒｒ？ （２）　　Ｓｎメッキ メツキ浴組成：　　フェノールスルノオン酸２０９／を
硫酸第１錫　　　６０１／１ ＥＮＳＡ　（添加剤）　　　　１０ｆ／を電流密度　　
５〜５０　Ａ／ｄｒｒ？ （３）　　Ｎｉ−Ｓｎ合金メッキ 塩化ニッケル　　２５０　？／を 塩化第１錫　　　５０　ｔ／を 酸性弗化アンモニウム　ｓｏｔ／を 電流密度　　５〜５０　Ａ／　ｄｍ” （４）　Ｎｉ−Ｃｏ合金メッキ 硫酸ニッケル　１ｚ５ｙ／を 硫酸コバルト　１ｚ５ｙ／を 塩化ニッケル　　３ａｔ／を 塩化コバルト　　３０Ｖ／Ｌ ホウ酸　　　　　２５ｙ／Ｌ 電流密度　　５〜ｌ　５０　Ａ／ｄｒｒ？それぞれの被
覆メッキ層の厚さは、０．５〜１０μで施され、特に好
ましくは１〜７μである。これは、０．５μ厚さ未満で
は、被覆層の均一被覆性が極めて不充分であり、ピンホ
ールの生成量が多く、耐食性向上効果が得られない場合
がある。さらに、被覆層の厚さが１０μをこえると、耐
食性向上効果が飽和するとともに、被覆層の密着性、成
形加工性が劣化する傾向にあシ好ましいものでない。

また、被覆層のＮｉ、Ｓｎ、Ｃｏを組み合わせた場合の
合金組成は、各金属ともほぼ同様のすぐれた耐食性能を
示し、全組成範囲の合金組成が使用される。

次に、燃料容器外面に対しては、アルコール。

アルコール含有燃料に対しては、耐食性は劣るが、＋４
−イオン、水分等に対する耐食性が極めてすぐれ、また
燃料容器に要求されるその他の重要特性である半田性、
成形加工性等をＣｒ含有鋼板に対して付与しうるＰｂ−
Ｓｎ合金被覆層を施す。

これは道路凍結防止用の散布塩や海風雰囲気の如き、Ｃ
Ｉ−イオンや水分の多い腐食雰囲気に曝された場合の燃
料容器外面の耐食性を向上せしめるのに優れた効果を付
与しうる。特に、本発明に使用されるＣｒ含有鋼板との
複合効果により、鋼板とＰｂ−Ｓｎ合金被覆層間のカッ
プル腐食電流が、Ｃｒを含有しない鋼板を被メツキ原板
として使用した場合に比して、極めて小さくなるか、或
いはＣｒ含有量によっては、Ｐｂ−Ｓｎ合金被覆層がア
ノ−ディックになるため、これら合金被覆層のピンホー
ル部、或いは成形加工時の疵付き部分等からの被メツキ
原板の腐食が著しく軽減されるため、極めてすぐれた耐
食寿命延長の効果が得られる。

さらにまた、上記の如き燃料容器外面に和尚する片面に
、Ｐｂ−Ｓｎ合金被覆層を施す効果として、該被覆層は
、軟質で潤滑性に富む金属で構成されるため、燃料容器
用鋼板の如き苛酷な成形加工を要求される場合、被覆層
の潤滑効果が付与されるため、極めて有利である。

まだ、Ｐｂ−Ｓｎ合金被覆層は、半田合金であるため、
燃料容器の如く、燃料送入管の如き配管類の接合が、半
田接合される部分が多いので、本発明の鋼板は半田性が
極めて優れるため、燃料容器用鋼板としては特に有利で
ある。

而して、このＰｂ−ａｎ合金被覆層の組成としては、特
に規定されるものではないが、半田性の点からａｎ　　
含有量が３チ以上、好ましくは５％以上のＰｂ−Ｓｎ合
金組成のものが用いられ、Ｓｎ含有量の上限は規定され
ないが、経済的な面から５０チ未満、好ましくは３０％
以下の組成の合金が使用される。

この被覆層の厚さは、本発明の目的を達成するために重
要であり、その厚さは１〜１０μの範囲に規定される。

即ち、その厚さが１μ未満では、Ｃｒ　　含有鋼板表面
に対する均一被覆性が充分でなく、ピンホールの生成量
が多く、その耐食性が充分でなく、また被覆層が薄すぎ
るため、本発明の目的とする被覆層による潤滑効果、半
田性向上効果が得られない。

また、その厚さが１０μをこえる場合、効果が飽和し、
経済的でなくなるとともに、被覆層による平滑性が増大
するため、成形加工時の接触抵抗が増加し、成形加工性
が劣化する事及び燃料容器作成の溶接時に、被覆層金属
による電極の汚染が増加するなど、溶接性が劣化するの
で好ましくない。従って、Ｐｂ−ａｎ合金被覆層の厚さ
は、１〜１０μ、好ましくは３〜７μ厚さの被覆層が施
される。

而して、Ｃｒ含有鋼板の片面のみに、このＰｂ−３ｎ合
金被覆層を設ける方法としては、電気メツキ方法、溶融
メッキ方法、気相蒸着メッキ方法のいずれの方法でもよ
い。

Ｃｒ　　含有鋼板の表面を、脱脂、酸洗録の表面清浄化
、活性化処理後に、Ｐｂ−Ｓｎ合金被覆処理が施される
。例えば、電気メツキ法の場合には、所定の合金組成に
対応するｐｂイオンとＳｎイオンを含有するホラフッ化
物浴を用いて、鋼板の片面のみに所定厚さを得るための
電気量を通電電解処理する事によって得られる。

また、溶融メッキの場合には、Ｃｒ含有鋼板の非メッキ
面に、溶融Ｐｂ−Ｓｎ合金メッキ浴との反応を阻止する
マスキング剤、例えばＣｒ２Ｏ３系化合物やケイ酸化合
物を塗布して、メッキ浴中に浸漬処理する事によって、
片側メッキ面のみに、所定含有量のＳｎを含む溶融Ｐｂ
−Ｓｎ　合金メッキ被覆層を得ることができる。

気相蒸気メッキ法についても、片側メッキ面のみに、真
空中で溶融Ｐｂ−Ｓｎ合金メッキ浴を加熱蒸発し、鋼板
の片面のみに、Ｐｂ−Ｓｎ合金蒸着層を設ける事によっ
て達成する事ができる。

本発明においては、いずれの方法において、Ｐｂ−Ｓｎ
合金被覆層をＣｒ含有鋼板の片面のみに設けてもよいが
、前記の１〜１０μ厚さの被覆層を、性能面から設ける
事が必要である。

而して、このＰｂ−Ｓｎ合金被覆層は、水分、ＣＪ−イ
オン、５０４−２イオン等に対しては、すぐれた耐食性
を示すが、アルコール、アルコールの酸化物等に対して
、極めて耐食性が劣り、その溶解が著しい。その結果、
アルコール燃料に接する面に、Ｐｂ−Ｓｎ合金被覆層が
存在すると、アルコール燃料による腐食生成物が、タン
ク配管の目詰りを起こす問題がある。従って、このＰｂ
−９ｎ合金被覆層は、燃料容器体面に相当する片面のみ
に限定されなければならない。

尚、Ｐｂ−Ｓｎ合金被覆層中に、被覆層形成に使用され
る地金等から、Ｚｎ、Ｓｂ等が含有される場合において
は、本発明の製品の性能に対して、何ら悪影響を及ぼさ
ないので、５％以下含有されても、何ら悪影響を及ぼす
ものでない。

さらに、また本発明に使用されるＣｒ含有鋼板に、耐食
性向上元素のＮｉ　、　Ｍｏ　、　Ｃｏ　　等が１０チ
以下程度含有される場合においても、本発明を何ら妨げ
るものではない。

次に、この燃料容器外面を対象としたＰｂ−３ｎ合金被
覆層表面に対して、この被覆層の欠陥部を、さらに化学
的に処理する事によって、耐食性能を向上する事或いは
塗装に使用する場合を対象とした塗装性能の向上環を目
的として、リン酸イオンを含有する水溶液或いはＣｒ＋
６．Ｃｒ＋３イオンを含有する水溶液を用いた化学処理
を施してもよい。

例えば、０１〜５％のリン酸水溶液を用いて、常温〜８
０℃の温度で、１〜１０秒間の浸漬或いはスプレィ処理
を行なって、その耐食性或いは塗料密着性を向上する化
学処理を施してもよい。

以上本発明を、アルコールもしくはアルコールを含有す
る燃料タンクについて主として説明したが、通常のガソ
リンを対象とした燃料タンクに適用又は共用しても、そ
の耐食性は良好であり、何ら差支えない。

以下に、本発明の実施例について述べる。

第１表にＣｒ含有量を中心に変化させた鋼成分の鋼板を
用い、脱脂、酸洗等の前処理、活性化処理を施した後、
Ｃｒ含有鋼板の各面に対して、本発明の被覆処理を所定
量節した本発明の製品について示し、各々・燃料容器形
成及び内面を対象とした性能評価を行なった結果を第２
表に示した。

また、本発明の製品について、燃料容器形成を想定した
成形加工性、半田接合性、溶接性についての性能評価を
行なった結果を併せ示した。尚被覆層に対しでは、Ｐｂ
−８％合金層表面を主体に、０．５％　ＩＪン酸水溶液
を用い、７０℃で７．５秒間の浸漬処理、リンガ−ロー
ル絞り処理、乾燥による化学処理を施した。

評価試験については以下の方法で実施した。

１．燃料容器外面を対象とした耐食性評価（Ａ）塩水噴
霧試験による耐食性 塩水噴霧試験２４０時間後の燃料容器外面（被覆層面）
を対象とした耐食性を評価し、評価基準は以下の基準に
よった。

Ｏ・・・１００　Ｘ　３００　ｕの試験片サイズ中の赤
錆発生個数５個以下 ０・・・１００　Ｘ　３００　ｗの試験片サイズ中の赤
錆発生個数６〜１２個 Δ・・・１００　Ｘ　３００．の試験片サイズ中の赤錆
発生個数１３〜２０個 Ｘ・・・１００　ｘ　３００　Ｈの試験片サイズ中の赤
錆発生個数２１個以上 （Ｂ）Ｃ，Ｃ，Ｔ試験による耐食性 サイクルコロ−ジョン試験（Ｃ，Ｃ，Ｔ試験）■塩水噴
霧（５％ＮαＣ１３５℃×４時間）→■乾燥（１０℃　
湿度６０％　２時間）→■湿潤（４９℃　湿度９８％　
２時間）→■冷却（−２０℃×２時間）→■塩水噴霧 ■〜■が１サイクルのＣ，Ｃ，Ｔ試験４５サイクルを行
ない、０．８　Ｕの板厚の試験片を用いて、赤錆発生・
腐食部の板厚減少量の測定によシ耐食性評価を行なった
。

Δ・・・板厚減少量　０．４５ｕ以上〜０．７５．未満
×・・・板厚減少量　０．７５．以上 （Ｃ）　　０．８　Ｘ　１００　Ｘ　１５０．の試験片
を用い、直径１〜２１Ｊのアランダムを圧力ＩＫ？／−
で１０秒間、試験片の被覆層面に１ｃ！Ａ当り１，５２
を衝突、チッピングさせてから、上記Ｃ，Ｃ，Ｔ試験を
３５サイクル実施し、赤錆発生部の板厚減少量を測定し
て、上記（Ｂ）の評価基準により評価を行なった。

２、燃料容器内面対象試験 ブランクサイズ０．８Ｘ１５０ｆｌφの試験片より、ポ
ンチ直径７５ｍｊφ、しわ押え力１ｔで’７ｊ）ｌｌＪ
φ×高さ４０ｇの円筒容器を作成、１００ＣＣ以下のア
ルコール燃料を対象とした腐食促進溶液を充填、密封し
て評価試験を行なった。

（Ｄ）ガソホール対象試験 （２０ｑｂエタ／−ルー）−０，０３％さく酸＋０．１
５チの１％　Ｎａｃ、を水＋残ガソリン）溶液を用いて
３ケ月間評価試験実施 （Ｅ）ガソホール対象試験 （７０％メタノール＋１０％イングロビルアルコール＋
０．０３％ギ酸＋０．３％の１．２％ＮａＣＬ水十残ガ
ソリン）溶液を用いて、３ケ月間評価試験（Ｆ）　１０
０チアルコール対象試験 （９９チメタノール＋０．０１％ギ酸十〇、９９％の０
．５４　ＮａＣ１水溶液）からなる溶液を用いて、３ケ
月間評価試験 を各々実施し、以下の評価基準によシその評価を行なっ
た。

Ｏ・・・円筒容器内（溶液浸漬部、蒸気接触部共）の赤
錆発生数０〜３個 Ｏ・・・円筒容器内（溶液浸漬部、蒸気接触部共）の赤
錆発生数３〜１０個 Δ・・・円筒容器内（溶液浸漬部、蒸気接触部共）の赤
錆発生数１０〜２０個 ×・・・円筒容器内（溶液浸漬部、蒸気接触部共）の赤
錆発生数２１個以上〜多数発生 ３、燃料容器対象・シーム溶接部対象試験燃料容器内面
に相当する内面対象被覆層同志を重ね合わせて、０．８
藷の試験材を用い、４ｕ巾の台形電極で加圧力４００Ｋ
Ｐ−ｆ、溶接速度２．５ｍ／ｍｉｎ　、溶接時間２−２
００秒でシーム溶接Ｗを行ない、第１図の様な試験片を
作成し、下記に示す溶液を充填して、上部にプラスチッ
ク製の蓋をして、３ケ月後の外観々察によシ評価を行な
った。

Ｏガソホール対象試験液 （８０チメタノール＋５チインプロピルアルコール＋０
．０１％ギ酸＋０．１％のＮ、Ｃ４水０．３％十残ガソ
リン）溶液を用いて３ケ月間評価試験０評価基準 ◎・・・下面及び側面の赤錆発生率　５％未満０・・・
下面及び側面の赤錆発生率　５〜１０％未満Δ・未満下
面及び側面の赤錆発生率　ｌＯ〜２０％未満Ｘ・・・下
面及び側面の赤錆発生率　２０％以上４、半田性 燃料容器の配管に使用される５ｎ−Ｚｎ合金（Ｓｎキ８
ｏ〜９０％）メッキ鋼板と、本評価材の外面の半田接合
性を評価するだめ、Ｚｎ（Ｊ２−　ＨＣＡ　　系フラッ
クス及び６０％５ｎ−４０％Ｐｂ半田を用いて、Ｓｎ　
−Ｚｎ合金メッキ面と被覆層面間の半田昇り性と、半田
接合部の強度を測定して、総合的に評価材、比較材、比
較材の相対評価を行なった。

◎・・・極めて良好 ０・・・比較的良好 Δ・・・やや劣る Ｘ・・・非常に劣る ５、溶接性 板厚Ｏ，Ｓ　、の試料を用いて、燃料容器内面を対象と
した被覆層同志を重ね合わせて、４Ｑ巾の台形電極で、
加圧力４００Ｋｇ−ｆ、溶接速度２．　ｓ　ｍ／ｍｉｎ
、溶接時間２−２００秒で、溶接電流範囲、ナゲツトの
生成状況、溶接部外観を総合的に評価し、各評価材の溶
接性を相対的に評価した。

◎・・・非常に良好 Ｏ・・・比較的良好 Δ・・・可成り劣る ×・・・非常に劣る 各成形加工性 ０評価法■ ブランクサイズ０．８Ｘ５００Ｘ５００．、潤滑油塗布
後、シワ押え圧力３０ｔの条件で１５０×１５０、角の
ポンチで角筒絞シを行ない、絞り深さの限界と角筒絞り
材外面のカジリの発生状況より評価した。

◎・・・被覆層のカジリによる損傷なく、成形加工性極
めて良好 Ｏ・・・被覆層のカジリによる損傷なく、また成形加工
性可成り良好 Δ・・・加工度によっては被覆層のカジリによる損傷若
干発生 ×・・・成形加工性極めて劣る Ｏ評価法■ 板厚０．８ｕの試料を用い、ブランク径１３３．２藺で
各々絞り比が１段絞り（２，２２）→２段絞り（２，８
９）→３段絞り（３，６）の３段絞りを行い、−４０℃
で上記加工材に円錐ポンチを押し込み、上記加工材に縦
割れが発生するか否かで、その二次加工性を評価した。

◎・・・縦割れ発生なく、二次加工性良好×・・・縦割
れ発生し、二次加工性劣る測定不可・・・３段絞りによ
って割れが発生し、二次加工性評価不能（加工性が劣る
） （発明の対果） 上述の通り本発明の製品は比較材に比べ、アルコールも
しくはアルコールを含有する燃料容器用鋼板として、極
めてすぐれた特性を有する。

【図面の簡単な説明】

第１図はシーム溶接試験の模式図である。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. Ｃ：０．０２％以下、Ｃｒ：３〜２０％、酸可溶Ａｌ：
   ０．００５〜０．１０％の他にＴｉ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｖの
   １種または２種以上で０．０３〜０．５０％を含有し、
   さらにＢ：０．００３％以下を含有して、残部が鉄およ
   び不可避的不純物からなる鋼板の燃料容器内面相当側に
   、厚さ０．５〜１０μのＳｎ、Ｎｉ、Ｃｏの１種または
   ２種以上からなる被覆層を施し、他方の燃料容器外面相
   当側に、厚さ１〜１０μのＰｂ−Ｓｎ合金被覆層を施し
   たことを特徴とする燃料容器用鋼板。