JPS61291131A - 多層構造シ−ト - Google Patents
多層構造シ−トInfo
- Publication number
- JPS61291131A JPS61291131A JP13553185A JP13553185A JPS61291131A JP S61291131 A JPS61291131 A JP S61291131A JP 13553185 A JP13553185 A JP 13553185A JP 13553185 A JP13553185 A JP 13553185A JP S61291131 A JPS61291131 A JP S61291131A
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- JP
- Japan
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- layer
- heat
- glass transition
- sheet
- transition temperature
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は耐熱性に優れた透明な多層構造シートに関する
ものである。
ものである。
（従来の技術及び発明が解決しようとする問題点）従来
透明なシートとしてはポリ塩化ビニル、ポリメチルメタ
クリレート、ポリエチレンテレフタレート、ポリカーボ
ネ−１・等が知られている。しかしこれらのシートはそ
の特性において一長一短であり、その応用分野も限られ
たものであった。
透明なシートとしてはポリ塩化ビニル、ポリメチルメタ
クリレート、ポリエチレンテレフタレート、ポリカーボ
ネ−１・等が知られている。しかしこれらのシートはそ
の特性において一長一短であり、その応用分野も限られ
たものであった。
すなわち、軟質塩化ビニルシートおよびポリエチレンテ
レフタレートは透明性、衝撃強度、二次加工性からみて
ほぼ満足のゆくものであるが耐熱性に劣る。一方硬質塩
化ビニルシートは耐熱性が若干上昇するものの衝撃強度
および二次加工性が大きく低下する。ポリメチルメタク
リレートを用いたシーｊ・は透明性には優れるが耐熱性
は満足のゆくものではなく、二次加工性や衝撃強度に劣
る。
レフタレートは透明性、衝撃強度、二次加工性からみて
ほぼ満足のゆくものであるが耐熱性に劣る。一方硬質塩
化ビニルシートは耐熱性が若干上昇するものの衝撃強度
および二次加工性が大きく低下する。ポリメチルメタク
リレートを用いたシーｊ・は透明性には優れるが耐熱性
は満足のゆくものではなく、二次加工性や衝撃強度に劣
る。
ポリカーボネートを用いたシートは耐熱性、透明性、衝
撃強度には優れるもののガラス転移温度が高すぎて二次
加工性が極めて悪い。ポリエステルとポリアリレートと
から得られる樹脂組成物は特開昭４９−６１２４７号公
報１特開昭５０−９６６５２号公報で既に公知である。
撃強度には優れるもののガラス転移温度が高すぎて二次
加工性が極めて悪い。ポリエステルとポリアリレートと
から得られる樹脂組成物は特開昭４９−６１２４７号公
報１特開昭５０−９６６５２号公報で既に公知である。
かかる樹脂組成物からなるシートは透明性、衝撃強度、
二次加工性に優れシートとして非常に幅広い用途が期待
されるものである。しかしその耐熱性を向上させようと
するとボリアリレー１・の配合比を高、める必要がある
。しかしこの場合には。
二次加工性に優れシートとして非常に幅広い用途が期待
されるものである。しかしその耐熱性を向上させようと
するとボリアリレー１・の配合比を高、める必要がある
。しかしこの場合には。
それに対応してガラス転移点が上昇し二次加工性が低下
し、しかも価格がアップするという問題点があった。
し、しかも価格がアップするという問題点があった。
従って本発明の目的は透明性、 ｆｆｆｉ撃性、二次加
工性に優れ、かつ耐熱性にも擾れるシー１−を低価格で
提供することにある。
工性に優れ、かつ耐熱性にも擾れるシー１−を低価格で
提供することにある。
（問題点を解決するための手段）
本発明者らはかかる目的で鋭意研究を重ねた結果１ポリ
エステル単独あるいはポリエステルとポリアリレートと
から得られる樹脂組成物を主構成層とするシートの内層
および／または外層に、それよりも高いガラス転移温度
を有するポリエステ ルとポリアリレートとから得られ
る樹脂組成物からなる耐熱補強層を少なくとも一層存在
せしめることにより、シートの耐熱性が著しく向上し、
しかも透明性、衝撃強度、二次加工性が全く損なわれて
いないことを見い出し本発明に到達したちのである。
エステル単独あるいはポリエステルとポリアリレートと
から得られる樹脂組成物を主構成層とするシートの内層
および／または外層に、それよりも高いガラス転移温度
を有するポリエステ ルとポリアリレートとから得られ
る樹脂組成物からなる耐熱補強層を少なくとも一層存在
せしめることにより、シートの耐熱性が著しく向上し、
しかも透明性、衝撃強度、二次加工性が全く損なわれて
いないことを見い出し本発明に到達したちのである。
すなわち本発明は（Ａ）エチレンテレフタレ−′１・単
位を主体とする熱可塑性ポリエステル哨独あるいはかか
る熱可塑性ポリエステルとボリアリレー １−とから得
られる樹脂組成物からなる主構成層と、 （Ｂ）エチレ
ンテレフタレート単位を主体とする熱可塑性ポリエステ
ルとポリアリレートとから得られ、該主構成層よりも少
なくとも１０℃以上高いガラス転移温度を有する樹脂組
成物からなる耐熱補強層とを有する多層構造シーｌ−に
関するものである。
位を主体とする熱可塑性ポリエステル哨独あるいはかか
る熱可塑性ポリエステルとボリアリレー １−とから得
られる樹脂組成物からなる主構成層と、 （Ｂ）エチレ
ンテレフタレート単位を主体とする熱可塑性ポリエステ
ルとポリアリレートとから得られ、該主構成層よりも少
なくとも１０℃以上高いガラス転移温度を有する樹脂組
成物からなる耐熱補強層とを有する多層構造シーｌ−に
関するものである。
（作用）
本発明に用いられるポリエステルとしてはエチレンテレ
フタレート単位を主体とする熱可塑性ポリエステルが好
ましい。巾でもポリエチレンテレフクレ−１〜が最も好
ましいが、テレフタル酸の一部ヲフタール酸、イソフタ
ル酸、コハク酸、アジピン酸、セバシン酸、ドデカンジ
カルボン酸、ヘキザヒドロテレフタル酸、２，６−ナフ
タレンジカルボン酸、２，５−ジブロムテレフタル酸、
ジフェニルジカルボン酸、トリメリット酸２ トリメシ
ン酸、ピロメリット酸等に、またエチレングリコールの
一部をプロピレングリコール、ジエチレングリコール、
テトラメチレングリコール、ポリエチレングリコール、
ボリア１〜ラメチレングリコール。
フタレート単位を主体とする熱可塑性ポリエステルが好
ましい。巾でもポリエチレンテレフクレ−１〜が最も好
ましいが、テレフタル酸の一部ヲフタール酸、イソフタ
ル酸、コハク酸、アジピン酸、セバシン酸、ドデカンジ
カルボン酸、ヘキザヒドロテレフタル酸、２，６−ナフ
タレンジカルボン酸、２，５−ジブロムテレフタル酸、
ジフェニルジカルボン酸、トリメリット酸２ トリメシ
ン酸、ピロメリット酸等に、またエチレングリコールの
一部をプロピレングリコール、ジエチレングリコール、
テトラメチレングリコール、ポリエチレングリコール、
ボリア１〜ラメチレングリコール。
１．６−ヘキサンジオール、トリメチレングリコール、
ネオペンチルグリコール、ｐ−キシリレングリコール、
１，６−シクロヘキサンジメタツール。
ネオペンチルグリコール、ｐ−キシリレングリコール、
１，６−シクロヘキサンジメタツール。
ビスフェノールへ、グリセリン、ペンタエリスリトール
、 ｌ−ジメタノールプロパン。トリメタノールベン
ゼン、トリエタノールベンゼン等に置き換えても良い。
、 ｌ−ジメタノールプロパン。トリメタノールベン
ゼン、トリエタノールベンゼン等に置き換えても良い。
本発明に用いられるポリエステルの分子量は約１０ 、
．９００〜１００，０００の範囲が物性上および押出加
工性から好ましい。本発明に用いられるポリアリレート
は、芳香・族ジカルボン酸またはその機能誘導体と二価
フェノールまたはその機能誘導体とから得られるもので
ある。ポリアリレートの調製に用い・られる芳香族ジカ
ルボン酸どしては、二価フェノールと反応し満足な重合
体を与えるものであればいかなるものでもよく、１種又
は２種以上を混合して用いられる。好ましい芳香族ジカ
ルボン酸としてはテレフタル酸、イソフタル酸があげら
れるが１特にこれらの混合物が熔融加工性及び総合的性
能の面で好ましい。かかる混合物のとき、その混合比は
限定されるものではないが、テレフタル酸／イソフタル
酸−９／１〜１／９（モル比）が好ましく、特に溶融加
工性、性能のバランスの点で７／３〜３／７（モル比）
、更には１／１（モル比）が望ましい。
．９００〜１００，０００の範囲が物性上および押出加
工性から好ましい。本発明に用いられるポリアリレート
は、芳香・族ジカルボン酸またはその機能誘導体と二価
フェノールまたはその機能誘導体とから得られるもので
ある。ポリアリレートの調製に用い・られる芳香族ジカ
ルボン酸どしては、二価フェノールと反応し満足な重合
体を与えるものであればいかなるものでもよく、１種又
は２種以上を混合して用いられる。好ましい芳香族ジカ
ルボン酸としてはテレフタル酸、イソフタル酸があげら
れるが１特にこれらの混合物が熔融加工性及び総合的性
能の面で好ましい。かかる混合物のとき、その混合比は
限定されるものではないが、テレフタル酸／イソフタル
酸−９／１〜１／９（モル比）が好ましく、特に溶融加
工性、性能のバランスの点で７／３〜３／７（モル比）
、更には１／１（モル比）が望ましい。
好ましい二価フェノールの具体例としては２，２−ビス
（４−ヒドロキシフェニル）プロパン、２，２−ビス（
４−ヒドロキシ−３，５−ジブロモフェニル）プロパン
、２，２−ビス（４−ヒドロキシ−３，５−ジクロロフ
ェニル）プロパン、 ４．４’−ジヒドロキシジフェニ
ルスルポン、 ４．４”−ジヒドロキシジフェニルエー
テル、 ４．４’−ジヒドロキシフフェニルスルフィイ
ト、４．４’−ジヒドロキシジフェニルケトン、 ４．
４’−ジヒドロキシジフェニルメタン、 ２．２’−ビ
ス（４−ヒドロキシ−３，５−ジメチルフェニル）プロ
パ６一 ン、１，１−ビス（４−ヒドロキシフェニル）エタン。
（４−ヒドロキシフェニル）プロパン、２，２−ビス（
４−ヒドロキシ−３，５−ジブロモフェニル）プロパン
、２，２−ビス（４−ヒドロキシ−３，５−ジクロロフ
ェニル）プロパン、 ４．４’−ジヒドロキシジフェニ
ルスルポン、 ４．４”−ジヒドロキシジフェニルエー
テル、 ４．４’−ジヒドロキシフフェニルスルフィイ
ト、４．４’−ジヒドロキシジフェニルケトン、 ４．
４’−ジヒドロキシジフェニルメタン、 ２．２’−ビ
ス（４−ヒドロキシ−３，５−ジメチルフェニル）プロ
パ６一 ン、１，１−ビス（４−ヒドロキシフェニル）エタン。
１．１−ビス（４−ヒドロキシフェニル）シクロヘキザ
ン、 ４．４’−ジヒドロキシジフェニル、ヘンゾギノ
ンなどがあげられる。これらは単独で使用してもよいし
、また２種以−に混合して使用してもよい。
ン、 ４．４’−ジヒドロキシジフェニル、ヘンゾギノ
ンなどがあげられる。これらは単独で使用してもよいし
、また２種以−に混合して使用してもよい。
またこれら二価フェノールはパラ置換体であるが他の異
性体を使用してもよく、更にこれら二価フェノールにエ
チレングリコール、プロピレングリコールなどを併用し
てもよい。二価フェノールの中で最も代表的なものは、
２，２−ヒス（４−ヒドロキシフェニル）プロパン、ｉ
ｍ常ビスフェノール八へ呼ばれているものであり２総合
的な物性面から最も好ましい。
性体を使用してもよく、更にこれら二価フェノールにエ
チレングリコール、プロピレングリコールなどを併用し
てもよい。二価フェノールの中で最も代表的なものは、
２，２−ヒス（４−ヒドロキシフェニル）プロパン、ｉ
ｍ常ビスフェノール八へ呼ばれているものであり２総合
的な物性面から最も好ましい。
従って本発明におけるポリアリレートとして最も好まし
いものは、テレフタル酸とイソフタル酸又はこれらの機
能誘導体の混合物（但し、テレフタル酸基とイソフタル
酸基のモル比ば９：１ないし１：９．特に７：３ないし
３ニア）と二価フェノール、特にビスフェノール八又は
その機能誘導体とより得られるものである。本発明に用
いられるボリアリレー１−の分子量は約７，０００〜１
００，０００の範囲が物性および押出加工性から好まし
い。
いものは、テレフタル酸とイソフタル酸又はこれらの機
能誘導体の混合物（但し、テレフタル酸基とイソフタル
酸基のモル比ば９：１ないし１：９．特に７：３ないし
３ニア）と二価フェノール、特にビスフェノール八又は
その機能誘導体とより得られるものである。本発明に用
いられるボリアリレー１−の分子量は約７，０００〜１
００，０００の範囲が物性および押出加工性から好まし
い。
本発明の多層構造シー１−は一般の多層押出用ダイを用
いて容易に得られる。ただし主構成層と耐熱補強層との
溶融粘度の差が大きすぎる場合には安定した層厚が得ら
れないこともある。従って耐熱補強層のガラス転移温度
と主構成層のそれとの差は５０℃以内であることが望ま
しい。
いて容易に得られる。ただし主構成層と耐熱補強層との
溶融粘度の差が大きすぎる場合には安定した層厚が得ら
れないこともある。従って耐熱補強層のガラス転移温度
と主構成層のそれとの差は５０℃以内であることが望ま
しい。
本発明の多層構造シー１−において主構成層の内層およ
び／または外層に存在せしめる耐熱補強層はポリエステ
ルとボリアリレー１・とから４４られる樹脂組成物から
なるが、その厚めは全体のシートの厚みの少なくとも３
％以」二、好ましくは５％以上あることが好ましい。３
％以下の厚みでは耐熱補強効果が著しくない。また耐熱
補強層の厚みが３０％を越えるとその厚みの増大に比べ
て耐熱補強の効果が少なくなる。
び／または外層に存在せしめる耐熱補強層はポリエステ
ルとボリアリレー１・とから４４られる樹脂組成物から
なるが、その厚めは全体のシートの厚みの少なくとも３
％以」二、好ましくは５％以上あることが好ましい。３
％以下の厚みでは耐熱補強効果が著しくない。また耐熱
補強層の厚みが３０％を越えるとその厚みの増大に比べ
て耐熱補強の効果が少なくなる。
従って耐熱補強層の厚みは全体として５％以上３０％以
下が最も好ましい。耐熱補強層は１層であってもよいし
２層以上であっても差しつかえない。
下が最も好ましい。耐熱補強層は１層であってもよいし
２層以上であっても差しつかえない。
また内層に挿入されても良いし外層として用いても良い
。
。
耐熱７ｄ１強層のガラス転移温度は主構成層のそれより
も少なくとも１０℃以上高いことが必要である。
も少なくとも１０℃以上高いことが必要である。
それ以下のガラス転移温度では耐熱？ｉｌｉ強効果が著
しくない。逆に耐熱補強層のガラス転移温度が主構成層
のそれよりも著しく高い場合には二次加工性が悪くなる
。主構成層と耐熱補強層の最適二次加工温度が大きく異
なるためである。従って二次加工性が重要となる場合に
は、耐熱補強層のガラス転移温度は主構成層のそれの１
０℃以上５０℃以下が望ましい。
しくない。逆に耐熱補強層のガラス転移温度が主構成層
のそれよりも著しく高い場合には二次加工性が悪くなる
。主構成層と耐熱補強層の最適二次加工温度が大きく異
なるためである。従って二次加工性が重要となる場合に
は、耐熱補強層のガラス転移温度は主構成層のそれの１
０℃以上５０℃以下が望ましい。
本発明の多層構造シートにおいては、主構成層と耐熱補
強層の接着は極めて良好で何らの接着剤層も必要としな
い。一般に多層シー１へにおいては接着剤層を用いるの
が普通であるから本発明のシー□トは極めて異例のケー
スである。ポリアリレート□は紫外線吸収能に優れるこ
とは公知である。
強層の接着は極めて良好で何らの接着剤層も必要としな
い。一般に多層シー１へにおいては接着剤層を用いるの
が普通であるから本発明のシー□トは極めて異例のケー
スである。ポリアリレート□は紫外線吸収能に優れるこ
とは公知である。
従って本発明の多層シートはポリアリレートを含むこと
により紫外線遮断効果にも優れる。ガラ−９＝ ス転移温度以下のガラス状態にある熱可塑性プラスチッ
クの弾性率は一般に約１０６ｙｎｅ ／ｃ（Ｍ程度の値
である。しかし温度が上昇しガラス転移温度近傍になる
と急激に弾性率は低下し、ゴム弾性に基づく平衡弾性率
（１０６〜１０’ ｄｙｎｅ／ ｃ＋４）に近づく。
により紫外線遮断効果にも優れる。ガラ−９＝ ス転移温度以下のガラス状態にある熱可塑性プラスチッ
クの弾性率は一般に約１０６ｙｎｅ ／ｃ（Ｍ程度の値
である。しかし温度が上昇しガラス転移温度近傍になる
と急激に弾性率は低下し、ゴム弾性に基づく平衡弾性率
（１０６〜１０’ ｄｙｎｅ／ ｃ＋４）に近づく。
弾性率を温度に対してプロットするとガラス転移温度を
はさんで１０数度の温度範囲で約３桁もの絶対値の低下
を示すことがわかる。従って熱可塑性プラスチックの単
層力゛）らなるシー１−はそのガラス転移温度で耐熱温
度が定まる。
はさんで１０数度の温度範囲で約３桁もの絶対値の低下
を示すことがわかる。従って熱可塑性プラスチックの単
層力゛）らなるシー１−はそのガラス転移温度で耐熱温
度が定まる。
一方本発明の多層構造シート、例えばガラス転移温度８
０℃の主構成層の間にガラス転移温度１１０℃の耐熱補
強層を全体の１０％の重量％で挿入した三層シートの場
合では、温度が主構成層のガラス転移温度８０℃に到達
しても、主構成層の弾性率は３桁もの低下をするが、耐
熱補強層はいまだガラス転移温度に到達していないため
１ シート全体の弾性率として１０％の寄与、すなわち
１０ ｄｙｎｅ ／ ｃ♂の弾性率の寄与をする。この
１０’ ｄｙｎｅ ／ ｃａＪの弾性率は耐熱補強層の
ガラス転移温度１１０℃まで保持される。耐熱補強層の
ガラス転移温度１１０℃に近づいてはしめてこの三層シ
ー１−の弾性率は１０６〜１０７ｄｙｎｅ／ｃ−に近づ
く。ずなわち多層シー１・の耐熱性は主構成層ではなく
、相対的に少ない量の耐熱補強層のガラス転移温度によ
って定まる。
０℃の主構成層の間にガラス転移温度１１０℃の耐熱補
強層を全体の１０％の重量％で挿入した三層シートの場
合では、温度が主構成層のガラス転移温度８０℃に到達
しても、主構成層の弾性率は３桁もの低下をするが、耐
熱補強層はいまだガラス転移温度に到達していないため
１ シート全体の弾性率として１０％の寄与、すなわち
１０ ｄｙｎｅ ／ ｃ♂の弾性率の寄与をする。この
１０’ ｄｙｎｅ ／ ｃａＪの弾性率は耐熱補強層の
ガラス転移温度１１０℃まで保持される。耐熱補強層の
ガラス転移温度１１０℃に近づいてはしめてこの三層シ
ー１−の弾性率は１０６〜１０７ｄｙｎｅ／ｃ−に近づ
く。ずなわち多層シー１・の耐熱性は主構成層ではなく
、相対的に少ない量の耐熱補強層のガラス転移温度によ
って定まる。
（実施例）
次に比較例、実施例により本発明をさらに詳細に説明す
る。
る。
比較例
ポリエチレンテレフタレート単体およびポリエチレンテ
レフクレー１へとボリアリレー１−（ユニチカポリアリ
レート樹脂Ｕポリマー）との樹脂組成物とからなる単層
シートの物性を測定した結果を表１に掲げた。すなわち
単層シー１・の耐熱性を向上させようとすればガラス転
移温度を高める２すなわちポリアリレートの含有率を高
める必要かあるが、その場合には引張破断伸度で表され
る二次加工性が低下し、しかも価格のアンプを招く。
レフクレー１へとボリアリレー１−（ユニチカポリアリ
レート樹脂Ｕポリマー）との樹脂組成物とからなる単層
シートの物性を測定した結果を表１に掲げた。すなわち
単層シー１・の耐熱性を向上させようとすればガラス転
移温度を高める２すなわちポリアリレートの含有率を高
める必要かあるが、その場合には引張破断伸度で表され
る二次加工性が低下し、しかも価格のアンプを招く。
表１
ポリエチレンテレフタシー１−単体およびポリエチレン
テレフタレートとボリアリレー１−との樹脂組成物から
なる単層シー１−のガラス転移点と熱変形温度および破
断伸度 ψつ州生率はシー）−のねじり弾１！ｌ：率から求めた
。
テレフタレートとボリアリレー１−との樹脂組成物から
なる単層シー１−のガラス転移点と熱変形温度および破
断伸度 ψつ州生率はシー）−のねじり弾１！ｌ：率から求めた
。
実施例
ポリエチレンテレフタレートとボリアリレーｌ・（ユニ
チカポリアリレート樹脂Ｕポリマー）の９０：１０重量
比の樹脂組成物からなる層のほぼ中央に。
チカポリアリレート樹脂Ｕポリマー）の９０：１０重量
比の樹脂組成物からなる層のほぼ中央に。
さらに高いガラス転移温度を有する同し樹脂組成物を一
層挿入した三層構造のシートの物性を調べたのが表２で
ある。
層挿入した三層構造のシートの物性を調べたのが表２で
ある。
比軸例に挙げた単層シートとほぼ同じポリアリレート重
量％を有する実施例の三層シートは単層シートに比べて
９弾性率が５ ×１０８ｄｙｒ＋ｅ／ ｃＪを割る温度
で示される耐熱温度が約１６〜３４℃も高くなっている
。しかも破断伸度には差がほとんど認められない。また
衝撃強度も差がなく高い値である。
量％を有する実施例の三層シートは単層シートに比べて
９弾性率が５ ×１０８ｄｙｒ＋ｅ／ ｃＪを割る温度
で示される耐熱温度が約１６〜３４℃も高くなっている
。しかも破断伸度には差がほとんど認められない。また
衝撃強度も差がなく高い値である。
表２
ポリエチレンテレフタレートとポリアリレートの９０１
Ｑ重量比の樹脂組成物からなる層のほぼ中央にさらに高
いガラス転移温度を有する樹脂組成物を一層挿入した多
層構造シートの熱変形温度と破断伸度 （発明の効果） 本発明の多層構造シートはガラス転移温度の高い耐熱補
強層をわずかな阜含むことにより耐熱性が著しく向ＩＬ
、Ｌかも透明性、衝撃性、二次加工性に極めて優れるも
のである。また本発明のシ〜１−はボリアリレー１・を
含むごとにより紫外線遮断性にも優れている。
Ｑ重量比の樹脂組成物からなる層のほぼ中央にさらに高
いガラス転移温度を有する樹脂組成物を一層挿入した多
層構造シートの熱変形温度と破断伸度 （発明の効果） 本発明の多層構造シートはガラス転移温度の高い耐熱補
強層をわずかな阜含むことにより耐熱性が著しく向ＩＬ
、Ｌかも透明性、衝撃性、二次加工性に極めて優れるも
のである。また本発明のシ〜１−はボリアリレー１・を
含むごとにより紫外線遮断性にも優れている。
本発明の多層構造シー１・は、その優れた力学特性、耐
熱性、二次加工性に３Ｌって運輸、建築、電気その他の
分野に幅広く応用されることが期待される。
熱性、二次加工性に３Ｌって運輸、建築、電気その他の
分野に幅広く応用されることが期待される。
Claims (1)
- （１）（Ａ）エチレンテレフタレート単位を主体とする
熱可塑性ポリエステル単独あるいはかかる熱可塑性ポリ
エステルとポリアリレートとから得られる樹脂組成物か
らなる主構成層と、（Ｂ）エチレンテレフタレート単位
を主体とする熱可塑性ポリエステルとポリアリレートと
から得られ、該主構成層よりも少なくとも１０℃以上高
いガラス転移温度を有する樹脂組成物からなる耐熱補強
層とを有する多層構造シート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13553185A JPS61291131A (ja) | 1985-06-19 | 1985-06-19 | 多層構造シ−ト |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13553185A JPS61291131A (ja) | 1985-06-19 | 1985-06-19 | 多層構造シ−ト |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61291131A true JPS61291131A (ja) | 1986-12-20 |
| JPH0351221B2 JPH0351221B2 (ja) | 1991-08-06 |
Family
ID=15153948
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13553185A Granted JPS61291131A (ja) | 1985-06-19 | 1985-06-19 | 多層構造シ−ト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61291131A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04135752A (ja) * | 1990-09-27 | 1992-05-11 | Denki Kagaku Kogyo Kk | 耐熱多層シート及びその成形品 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0351221B2 (ja) | 1991-08-06 |
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