JP2001277454A - 多層構造シートおよびこれを用いた容器 - Google Patents
多層構造シートおよびこれを用いた容器Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 各層の厚みのバラツキを小さくし、透明性、
耐低温衝撃性、二次加工性および耐薬品性、耐熱性に優
れ、冷凍食品を保存、電子レンジにより加熱解凍するに
好適な多層構造シートおよびこれを用いた容器を提供す
る。 【解決手段】 Tgが78〜95℃の中心層、その両側に配し
たTgが100〜145℃の中間層、さらにその両側に配したエ
チレンテレフタレート単位を主体とする外層からなるポ
リエステル多層構造シート及びこれを用いた容器であっ
て、各層は特定構造単位を有し、各構成層の溶融粘度が
特定範囲に規定されている。
耐低温衝撃性、二次加工性および耐薬品性、耐熱性に優
れ、冷凍食品を保存、電子レンジにより加熱解凍するに
好適な多層構造シートおよびこれを用いた容器を提供す
る。 【解決手段】 Tgが78〜95℃の中心層、その両側に配し
たTgが100〜145℃の中間層、さらにその両側に配したエ
チレンテレフタレート単位を主体とする外層からなるポ
リエステル多層構造シート及びこれを用いた容器であっ
て、各層は特定構造単位を有し、各構成層の溶融粘度が
特定範囲に規定されている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は耐熱性、耐低温衝撃性お
よび二次加工性に優れ、かつ外観性、および耐薬品性に
優れた多層構造シートおよびそのシートを用いた容器に
関する。さらに詳しくは冷凍食品を保存、電子レンジに
より加熱解凍するに好適な多層構造シートおよびそのシ
ートを用いた容器に関する。
よび二次加工性に優れ、かつ外観性、および耐薬品性に
優れた多層構造シートおよびそのシートを用いた容器に
関する。さらに詳しくは冷凍食品を保存、電子レンジに
より加熱解凍するに好適な多層構造シートおよびそのシ
ートを用いた容器に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来透明なシートとして、ポリ塩化ビニ
ル、ポリメチルメタクリレート、ポリカーボネート、ポ
リエステル、ポリアリレート等が知られているが、いず
れもその特性において一長一短であり、その応用範囲も
限定されたものであった。すなわち、軟質塩化ビニルシ
ートは透明性、耐衝撃性、シートを容器等に成形する際
の二次加工性には優れるものの、可塑剤およびモノマー
の溶出が問題視されている。一方、硬質塩化ビニルやポ
リメチルメタクリレートを用いたシートは透明性に優れ
るが、耐衝撃性が低く、二次加工性も悪い。また、ポリ
カーボネートシートは透明性、耐低温衝撃性に優れるも
のの、耐薬品性および二次加工性が著しく悪い。さらに
ポリエステルシートは透明性、耐薬品性、二次加工性に
は優れるものの、耐熱性、耐低温衝撃性が不充分であ
り、利用分野も限定されていた。また、特開昭４９−６
１２４７号公報、特開昭５０−９６６５２号公報では、
ポリエステルとポリアリレートとから得られた樹脂組成
物により形成された耐熱性の向上したシートが提案され
ているが、ポリアリレートの配合比向上に伴い、耐薬品
性が低下し、また価格が上昇するという問題があった。
ル、ポリメチルメタクリレート、ポリカーボネート、ポ
リエステル、ポリアリレート等が知られているが、いず
れもその特性において一長一短であり、その応用範囲も
限定されたものであった。すなわち、軟質塩化ビニルシ
ートは透明性、耐衝撃性、シートを容器等に成形する際
の二次加工性には優れるものの、可塑剤およびモノマー
の溶出が問題視されている。一方、硬質塩化ビニルやポ
リメチルメタクリレートを用いたシートは透明性に優れ
るが、耐衝撃性が低く、二次加工性も悪い。また、ポリ
カーボネートシートは透明性、耐低温衝撃性に優れるも
のの、耐薬品性および二次加工性が著しく悪い。さらに
ポリエステルシートは透明性、耐薬品性、二次加工性に
は優れるものの、耐熱性、耐低温衝撃性が不充分であ
り、利用分野も限定されていた。また、特開昭４９−６
１２４７号公報、特開昭５０−９６６５２号公報では、
ポリエステルとポリアリレートとから得られた樹脂組成
物により形成された耐熱性の向上したシートが提案され
ているが、ポリアリレートの配合比向上に伴い、耐薬品
性が低下し、また価格が上昇するという問題があった。
【０００３】さらに特開平１−２００９５９号公報で
は、ポリエステルとポリアリレートからなる樹脂組成物
により耐熱補強層を構成し、さらにその外層にポリエス
テルからなる耐薬品補強層を位置せしめ、低価格で耐薬
品性を改善した多層構造シートが提案されているが、シ
ート各層、特に中間層に位置する耐熱補強層の厚みのバ
ラツキが大きく、多層構造シートの断面において部分的
に中間層が欠落したり膨張したりするため、波状の外観
不良が生じたり、部分的に耐熱性が不足したり、耐薬品
性が低下するという問題点があった。
は、ポリエステルとポリアリレートからなる樹脂組成物
により耐熱補強層を構成し、さらにその外層にポリエス
テルからなる耐薬品補強層を位置せしめ、低価格で耐薬
品性を改善した多層構造シートが提案されているが、シ
ート各層、特に中間層に位置する耐熱補強層の厚みのバ
ラツキが大きく、多層構造シートの断面において部分的
に中間層が欠落したり膨張したりするため、波状の外観
不良が生じたり、部分的に耐熱性が不足したり、耐薬品
性が低下するという問題点があった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は前記問題を解
決し、低価格で、透明性、耐低温衝撃性、二次加工性お
よび耐薬品性、耐熱性に優れた多層構造シートを提供す
ることである。
決し、低価格で、透明性、耐低温衝撃性、二次加工性お
よび耐薬品性、耐熱性に優れた多層構造シートを提供す
ることである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記課題
を解決するため鋭意検討した結果、多層構造シートを構
成する各ポリエステルの溶融粘度を特定の範囲に設定す
ることにより、各層の厚みのバラツキを小さくすること
が可能になることを見出し、本発明に至ったものであ
る。
を解決するため鋭意検討した結果、多層構造シートを構
成する各ポリエステルの溶融粘度を特定の範囲に設定す
ることにより、各層の厚みのバラツキを小さくすること
が可能になることを見出し、本発明に至ったものであ
る。
【０００６】すなわち、本発明は、ガラス転移点が７８
〜９５℃のポリエステル（Ａ）からなる中心層と、該中
心層の両側に位置せしめたガラス転移点が１００〜１４
５℃のポリエステル（Ｂ）からなる中間層と、さらにそ
の両側に位置せしめた８０モル％以上のエチレンテレフ
タレート単位を有するポリエステル（Ｃ）からなる外層
とから構成された多層構造シートであって、ポリエステ
ル（Ａ）及びポリエステル（Ｂ）はいずれも下記、及
びの構造単位を有し、２９０℃、剪断速度５００sec
-1における各ポリエステルの溶融粘度が ｜η（Ｂ）−η（Ａ）｜≦４００Pa・sec かつ ｜η（Ｂ）−η（Ｃ）｜≦４５０Pa・sec かつ η（Ｂ）≧４００Pa・sec （η（Ａ）、η（Ｂ）及びη（Ｃ）はそれぞれポリエス
テル（Ａ）、ポリエステル（Ｂ）及びポリエステル
（Ｃ）の２９０℃、剪断速度５００sec-1における溶融
粘度を示す。）を満足することを特徴とする多層構造シ
ートおよびこれを用いた容器を要旨とするものである。 −ＣＯ−Ｃ6Ｈ4−ＣＯ−ＯＣＨ2ＣＨ2Ｏ− −ＣＯ−Ａｒ1−ＣＯ−Ｏ−Ａｒ2−Ｘ−Ａｒ2−Ｏ− (式中、Ａｒ1およびＡｒ2はベンゼン環を表し、ベンゼ
ン環はアルキル基またはハロゲン原子で置換されていて
もよい。またＸはメチレン基、スルホニル基、カルボニ
ル基、シクロヘキシレン基、硫黄原子または酸素原子を
表し、メチレン基の水素原子はメチル基で置換されてい
てもよい。)
〜９５℃のポリエステル（Ａ）からなる中心層と、該中
心層の両側に位置せしめたガラス転移点が１００〜１４
５℃のポリエステル（Ｂ）からなる中間層と、さらにそ
の両側に位置せしめた８０モル％以上のエチレンテレフ
タレート単位を有するポリエステル（Ｃ）からなる外層
とから構成された多層構造シートであって、ポリエステ
ル（Ａ）及びポリエステル（Ｂ）はいずれも下記、及
びの構造単位を有し、２９０℃、剪断速度５００sec
-1における各ポリエステルの溶融粘度が ｜η（Ｂ）−η（Ａ）｜≦４００Pa・sec かつ ｜η（Ｂ）−η（Ｃ）｜≦４５０Pa・sec かつ η（Ｂ）≧４００Pa・sec （η（Ａ）、η（Ｂ）及びη（Ｃ）はそれぞれポリエス
テル（Ａ）、ポリエステル（Ｂ）及びポリエステル
（Ｃ）の２９０℃、剪断速度５００sec-1における溶融
粘度を示す。）を満足することを特徴とする多層構造シ
ートおよびこれを用いた容器を要旨とするものである。 −ＣＯ−Ｃ6Ｈ4−ＣＯ−ＯＣＨ2ＣＨ2Ｏ− −ＣＯ−Ａｒ1−ＣＯ−Ｏ−Ａｒ2−Ｘ−Ａｒ2−Ｏ− (式中、Ａｒ1およびＡｒ2はベンゼン環を表し、ベンゼ
ン環はアルキル基またはハロゲン原子で置換されていて
もよい。またＸはメチレン基、スルホニル基、カルボニ
ル基、シクロヘキシレン基、硫黄原子または酸素原子を
表し、メチレン基の水素原子はメチル基で置換されてい
てもよい。)
【０００７】
【発明の実施の形態】このように本発明によれば、中心
層および中間層を構成する各ポリエステルの２９０℃、
剪断速度５００sec-1における溶融粘度差を４００Pa・s
ec以下でかつ、中間層および外層を構成する各ポリエス
テルの２９０℃、剪断速度５００sec- 1における溶融粘
度差を４５０Pa・sec以下でかつ、中間層を構成するポ
リエステルの２９０℃、剪断速度５００sec-1における
溶融粘度が４００Pa・sec以上にすることで、各層、特
に中間層と外層の厚みのバラツキを小さくすることが可
能となり、シートに波状の外観不良が生じることがな
く、熱処理および薬品処理を施しても、部分的に変形し
たり、白化することがなく、前記特性に優れた多層構造
シートを得られる。
層および中間層を構成する各ポリエステルの２９０℃、
剪断速度５００sec-1における溶融粘度差を４００Pa・s
ec以下でかつ、中間層および外層を構成する各ポリエス
テルの２９０℃、剪断速度５００sec- 1における溶融粘
度差を４５０Pa・sec以下でかつ、中間層を構成するポ
リエステルの２９０℃、剪断速度５００sec-1における
溶融粘度が４００Pa・sec以上にすることで、各層、特
に中間層と外層の厚みのバラツキを小さくすることが可
能となり、シートに波状の外観不良が生じることがな
く、熱処理および薬品処理を施しても、部分的に変形し
たり、白化することがなく、前記特性に優れた多層構造
シートを得られる。
【０００８】本発明の多層構造シートは、中心層と、該
中心層の両側に位置せしめた中間層と、さらにその両側
に位置せしめた外層により構成されたシートである。
中心層の両側に位置せしめた中間層と、さらにその両側
に位置せしめた外層により構成されたシートである。
【０００９】中心層を構成するポリエステル（Ａ）は上
記、及びの構造単位を有し、ガラス転移点が７８〜
９５℃であることが必要である。ガラス転移点が７８℃
より低いと、耐熱性が低下して好ましくない。またガラ
ス転移点が９５℃より高いと、上記の構造単位の割合
が減少し、ガスバリヤー性が低下して好ましくない。
記、及びの構造単位を有し、ガラス転移点が７８〜
９５℃であることが必要である。ガラス転移点が７８℃
より低いと、耐熱性が低下して好ましくない。またガラ
ス転移点が９５℃より高いと、上記の構造単位の割合
が減少し、ガスバリヤー性が低下して好ましくない。
【００１０】中間層を構成するポリエステル（Ｂ）は上
記、及びの構造単位を有し、ガラス転移点が１００
〜１４５℃であることが必要である。ガラス転移点が１
００℃より低いと、耐熱性が低下して好ましくない。ガ
ラス転移点が１４５℃より高い場合には、二次加工性が
低下して好ましくない。さらにポリエステル（Ｂ）の溶
融粘度は剪断速度５００sec-1、２９０℃において４０
０Pa・sec以上であることが必要で、４００〜７００Pa
・secであることがより好ましい。剪断速度５００se
c-1、２９０℃における溶融粘度が４００Pa・secより低
い場合には、耐低温衝撃性が低下して好ましくない。剪
断速度５００sec-1、２９０℃における溶融粘度が７０
０Pa・secより高い場合には、中間層が欠落したり膨張
したりして層の厚みのバラツキが大きくなり 、多層構
造シートのうち、部分的に耐熱性が不足したり、耐薬品
性が低下しやすい。ポリエステル（Ｂ）の溶融粘度は上
記範囲内で任意に設定できるが、剪断速度５００se
c-1、２９０℃において、４５０〜６５０Pa・secの範囲
のものがさらに好ましい。
記、及びの構造単位を有し、ガラス転移点が１００
〜１４５℃であることが必要である。ガラス転移点が１
００℃より低いと、耐熱性が低下して好ましくない。ガ
ラス転移点が１４５℃より高い場合には、二次加工性が
低下して好ましくない。さらにポリエステル（Ｂ）の溶
融粘度は剪断速度５００sec-1、２９０℃において４０
０Pa・sec以上であることが必要で、４００〜７００Pa
・secであることがより好ましい。剪断速度５００se
c-1、２９０℃における溶融粘度が４００Pa・secより低
い場合には、耐低温衝撃性が低下して好ましくない。剪
断速度５００sec-1、２９０℃における溶融粘度が７０
０Pa・secより高い場合には、中間層が欠落したり膨張
したりして層の厚みのバラツキが大きくなり 、多層構
造シートのうち、部分的に耐熱性が不足したり、耐薬品
性が低下しやすい。ポリエステル（Ｂ）の溶融粘度は上
記範囲内で任意に設定できるが、剪断速度５００se
c-1、２９０℃において、４５０〜６５０Pa・secの範囲
のものがさらに好ましい。
【００１１】外層を構成するポリエステル（Ｃ）は８０
モル％以上のエチレンテレフタレート単位を有すること
が必要である。エチレンテレフタレート単位が８０モル
％より低いと、耐薬品性が低下して好ましくない。
モル％以上のエチレンテレフタレート単位を有すること
が必要である。エチレンテレフタレート単位が８０モル
％より低いと、耐薬品性が低下して好ましくない。
【００１２】さらに各層を構成するポリエステル
（Ａ）、（Ｂ）及び（Ｃ）の２９０℃、剪断速度５００
sec-1における各ポリエステルの溶融粘度差を ｜η（Ｂ）−η（Ａ）｜≦４００Pa・sec かつ｜η（Ｂ）−η（Ｃ）｜≦４５０Pa・sec とすることが必要である。各ポリエステルの溶融粘度差
が前記範囲を外れると、各層の厚みが安定せず、部分的
に耐熱性が不足したり、耐薬品性が低下して好ましくな
い。
（Ａ）、（Ｂ）及び（Ｃ）の２９０℃、剪断速度５００
sec-1における各ポリエステルの溶融粘度差を ｜η（Ｂ）−η（Ａ）｜≦４００Pa・sec かつ｜η（Ｂ）−η（Ｃ）｜≦４５０Pa・sec とすることが必要である。各ポリエステルの溶融粘度差
が前記範囲を外れると、各層の厚みが安定せず、部分的
に耐熱性が不足したり、耐薬品性が低下して好ましくな
い。
【００１３】また昨今の環境問題を配慮し、中心層及び
中間層を構成するポリエステル（Ａ）及び（Ｂ）にはリ
サイクル材を使用することもできる。
中間層を構成するポリエステル（Ａ）及び（Ｂ）にはリ
サイクル材を使用することもできる。
【００１４】上記およびで示される構造単位を有す
るポリエステル（Ａ）およびポリエステル（Ｂ）は、通
常は、ポリエチレンテレフタレート（以下「ＰＥＴ」と
略す。）又はこれを主体とするポリエステルとポリアリ
レート（以下「ＰＡＲ」と略す。）とを所定の割合でエ
ステル交換反応することにより得られる。
るポリエステル（Ａ）およびポリエステル（Ｂ）は、通
常は、ポリエチレンテレフタレート（以下「ＰＥＴ」と
略す。）又はこれを主体とするポリエステルとポリアリ
レート（以下「ＰＡＲ」と略す。）とを所定の割合でエ
ステル交換反応することにより得られる。
【００１５】ＰＥＴ又はこれを主体とするポリエステル
とはテレフタル酸成分とエチレングリコ−ル成分を主成
分として溶融重縮合反応、あるいは引き続いて固相重合
されたものであり、極限粘度は０．６０ｄｌ／ｇ以上で
あることが好ましく、０．７０〜１．２０ｄｌ／ｇであ
ることがより好ましい。極限粘度が０．６０ｄｌ／ｇ未
満では実用に供することのできる強度を有したシ−トを
得ることができない。
とはテレフタル酸成分とエチレングリコ−ル成分を主成
分として溶融重縮合反応、あるいは引き続いて固相重合
されたものであり、極限粘度は０．６０ｄｌ／ｇ以上で
あることが好ましく、０．７０〜１．２０ｄｌ／ｇであ
ることがより好ましい。極限粘度が０．６０ｄｌ／ｇ未
満では実用に供することのできる強度を有したシ−トを
得ることができない。
【００１６】上記のＰＥＴには、テレフタル酸成分以外
の他の成分、例えば、酸成分として、２，６−ナフタレ
ンジカルボン酸、フタル酸、イソフタル酸、２，５−ナ
フタレンジカルボン酸、２，７−ナフタレンジカルボン
酸、ジフェニルカルボン酸、ジフェニルスルホンジカル
ボン酸、ジフェノキシエタンジカルボン酸等の芳香族ジ
カルボン酸成分、コハク酸、アジピン酸、セバシン酸、
アゼライン酸、ドデカンジカルボン酸、マレイン酸、イ
タコン酸等の脂肪族ジカルボン酸成分、ｐ−オキシ安息
香酸、ε−カプロラクトン等のオキシカルボン酸成分の
ほか、２，５−ジブロムテレフタル酸、トリメリット
酸、トリメシン酸、ピロメリット酸等を挙げることがで
き、またアルコ−ル成分として、ジエチレングリコ−
ル、トリエチレングリコ−ル、プロピレングリコ−ル、
１，２−プロパンジオ−ル、１，３−プロパンジオ−
ル、１，４−ブタンジオ−ル、１，５−ペンタンジオ−
ル、１，６−ヘキサンジオ−ル、ネオペンチルグリコ−
ル等の脂肪族ジオ−ル成分、１，４−シクロヘキサンジ
メタノ−ル、１，４−シクロヘキサンジエタノ−ル等の
脂環基を有するジオ−ル成分、２，２−ビス（４−ヒド
ロキシフェニル）プロパン、２，６−ナフタレンジオ−
ル、ハイドロキノン、レゾルシン等の芳香族ジオ−ル成
分、ビスフェノ−ルＡやビスフェノ−ルＳのエチレンオ
キサイド付加物等の芳香族環を有するジオ−ル成分をＰ
ＥＴの特性を損なわない範囲で少量共重合されたもので
もよい。
の他の成分、例えば、酸成分として、２，６−ナフタレ
ンジカルボン酸、フタル酸、イソフタル酸、２，５−ナ
フタレンジカルボン酸、２，７−ナフタレンジカルボン
酸、ジフェニルカルボン酸、ジフェニルスルホンジカル
ボン酸、ジフェノキシエタンジカルボン酸等の芳香族ジ
カルボン酸成分、コハク酸、アジピン酸、セバシン酸、
アゼライン酸、ドデカンジカルボン酸、マレイン酸、イ
タコン酸等の脂肪族ジカルボン酸成分、ｐ−オキシ安息
香酸、ε−カプロラクトン等のオキシカルボン酸成分の
ほか、２，５−ジブロムテレフタル酸、トリメリット
酸、トリメシン酸、ピロメリット酸等を挙げることがで
き、またアルコ−ル成分として、ジエチレングリコ−
ル、トリエチレングリコ−ル、プロピレングリコ−ル、
１，２−プロパンジオ−ル、１，３−プロパンジオ−
ル、１，４−ブタンジオ−ル、１，５−ペンタンジオ−
ル、１，６−ヘキサンジオ−ル、ネオペンチルグリコ−
ル等の脂肪族ジオ−ル成分、１，４−シクロヘキサンジ
メタノ−ル、１，４−シクロヘキサンジエタノ−ル等の
脂環基を有するジオ−ル成分、２，２−ビス（４−ヒド
ロキシフェニル）プロパン、２，６−ナフタレンジオ−
ル、ハイドロキノン、レゾルシン等の芳香族ジオ−ル成
分、ビスフェノ−ルＡやビスフェノ−ルＳのエチレンオ
キサイド付加物等の芳香族環を有するジオ−ル成分をＰ
ＥＴの特性を損なわない範囲で少量共重合されたもので
もよい。
【００１７】本発明におけるＰＡＲは、芳香族ジカルボ
ン酸またはその誘導体と下記で示される二価フェノ−
ル類との重合により得られる芳香族ポリエステルであ
り、その極限粘度は０．４０〜１．００ｄｌ／ｇにある
ものが望ましい。 ＨＯ−Ａｒ2−Ｘ−Ａｒ2−ＯＨ （式中、Ａｒ2およびＸはと同じである。）
ン酸またはその誘導体と下記で示される二価フェノ−
ル類との重合により得られる芳香族ポリエステルであ
り、その極限粘度は０．４０〜１．００ｄｌ／ｇにある
ものが望ましい。 ＨＯ−Ａｒ2−Ｘ−Ａｒ2−ＯＨ （式中、Ａｒ2およびＸはと同じである。）
【００１８】芳香族ジカルボン酸の好ましい例として
は、テレフタル酸成分及び／又はイソフタル酸成分が挙
げられるが、特にテレフタル酸成分とイソフタル酸成分
の混合物を用いると、得られるＰＡＲの溶融加工性の面
で好ましい。かかる混合物においては、任意にその混合
比を選ぶことができるが、テレフタル酸成分／イソフタ
ル酸成分＝９／１〜１／９（モル比）が好ましく、特に
溶融加工性および性能面から７／３〜３／７（モル
比）、さらに５/５（モル比）がより好ましい。
は、テレフタル酸成分及び／又はイソフタル酸成分が挙
げられるが、特にテレフタル酸成分とイソフタル酸成分
の混合物を用いると、得られるＰＡＲの溶融加工性の面
で好ましい。かかる混合物においては、任意にその混合
比を選ぶことができるが、テレフタル酸成分／イソフタ
ル酸成分＝９／１〜１／９（モル比）が好ましく、特に
溶融加工性および性能面から７／３〜３／７（モル
比）、さらに５/５（モル比）がより好ましい。
【００１９】で示される二価フェノ−ル類としては、
ビスフェノールＡ［２，２−ビス（４−ヒドロキシフェ
ニル）プロパン］、２，２−ビス（４−ヒドロキシ−
３，５−ジメチルフェニル）プロパン、２，２−ビス
（４−ヒドロキシ−３，５−ジクロロフェニル）プロパ
ン、２，２−ビス（４−ヒドロキシ−３，５−ジブロモ
フェニル）プロパン、ビスフェノールＳ［４，４′−ジ
ヒドロキシジフェニルスルホン］、４，４′−ジヒドロ
キシジフェニルエーテル、４，４′−ジヒドロキシジフ
ェニルスルフィド、４，４′−ジヒドロキシジフェニル
ケトン、４，４′−ジヒドロキシジフェニルメタン、
１，１−ビス（４−ヒドロキシフェニル）エタン、１，
１−ビス（４−ヒドロキシフェニル）シクロヘキサン等
が挙げられるが、ビスフェノールＡが特に好ましい。ま
た、これらは単独で使用してもよいし、２種類以上混合
して使用してもよい。さらに、前記のビスフェノール類
はパラ体であるが、オルソ体もしくはメタ体のビスフェ
ノール類を使用してもよく、これらビスフェノール類に
エチレングリコール、プロピレングリコール等の共重合
成分を含んでもよい。
ビスフェノールＡ［２，２−ビス（４−ヒドロキシフェ
ニル）プロパン］、２，２−ビス（４−ヒドロキシ−
３，５−ジメチルフェニル）プロパン、２，２−ビス
（４−ヒドロキシ−３，５−ジクロロフェニル）プロパ
ン、２，２−ビス（４−ヒドロキシ−３，５−ジブロモ
フェニル）プロパン、ビスフェノールＳ［４，４′−ジ
ヒドロキシジフェニルスルホン］、４，４′−ジヒドロ
キシジフェニルエーテル、４，４′−ジヒドロキシジフ
ェニルスルフィド、４，４′−ジヒドロキシジフェニル
ケトン、４，４′−ジヒドロキシジフェニルメタン、
１，１−ビス（４−ヒドロキシフェニル）エタン、１，
１−ビス（４−ヒドロキシフェニル）シクロヘキサン等
が挙げられるが、ビスフェノールＡが特に好ましい。ま
た、これらは単独で使用してもよいし、２種類以上混合
して使用してもよい。さらに、前記のビスフェノール類
はパラ体であるが、オルソ体もしくはメタ体のビスフェ
ノール類を使用してもよく、これらビスフェノール類に
エチレングリコール、プロピレングリコール等の共重合
成分を含んでもよい。
【００２０】ＰＡＲの好ましい例としては、テレフタル
酸クロリド／イソフタル酸クロリド＝１／１（モル比）
とビスフェノールＡとの界面重合法により得られるユニ
チカ社製のＵポリマー（商品名）が挙げられる。
酸クロリド／イソフタル酸クロリド＝１／１（モル比）
とビスフェノールＡとの界面重合法により得られるユニ
チカ社製のＵポリマー（商品名）が挙げられる。
【００２１】上記及びで示される構造単位を主成分
として含有するポリエステルを製造する方法としては、
例えば、ＰＥＴ又はこれを主体とするポリエステルとＰ
ＡＲと触媒とを反応機に仕込み、減圧下で溶融加熱して
エステル交換反応させ、反応が完結した段階で反応機よ
り払い出してペレット状にする方法がある。この際、触
媒としては酢酸ナトリウム、水酸化ナトリウム、水酸化
カリウム等のアルカリ金属の化合物を用いることが好ま
しい。
として含有するポリエステルを製造する方法としては、
例えば、ＰＥＴ又はこれを主体とするポリエステルとＰ
ＡＲと触媒とを反応機に仕込み、減圧下で溶融加熱して
エステル交換反応させ、反応が完結した段階で反応機よ
り払い出してペレット状にする方法がある。この際、触
媒としては酢酸ナトリウム、水酸化ナトリウム、水酸化
カリウム等のアルカリ金属の化合物を用いることが好ま
しい。
【００２２】また、ＰＥＴまたはこれを主体とするポリ
エステルとＰＡＲと上記の触媒とを、タンブラーブレン
ダー等の各種のブレンダーを用いて混合した後、溶融混
練してエステル交換させ、一軸押出し機もしくは二軸押
出機を用いてペレット状にする方法（以下、この方法を
「溶融ブレンド法」と称す。）がある。
エステルとＰＡＲと上記の触媒とを、タンブラーブレン
ダー等の各種のブレンダーを用いて混合した後、溶融混
練してエステル交換させ、一軸押出し機もしくは二軸押
出機を用いてペレット状にする方法（以下、この方法を
「溶融ブレンド法」と称す。）がある。
【００２３】さらに、ＰＥＴ又はこれを主体とするポリ
エステルとＰＡＲとを、溶融成形時に単にブレンドする
方法（以下、この方法を「成形ブレンド法」と称す。）
もある。
エステルとＰＡＲとを、溶融成形時に単にブレンドする
方法（以下、この方法を「成形ブレンド法」と称す。）
もある。
【００２４】本発明においては比較的簡便にエステル交
換効果が得られるため、溶融ブレンド法によりポリエス
テルを得るのが好ましい。
換効果が得られるため、溶融ブレンド法によりポリエス
テルを得るのが好ましい。
【００２５】中心層を構成するポリエステル（Ａ）とし
て、上記、及びの構造単位を有し、ガラス転移点が
７８〜９５℃であるポリエステルを得るための好ましい
方法として、上記触媒を添加したうえ、ＰＥＴとＰＡＲ
とをＰＥＴ／ＰＡＲ＝９０／１０〜６０／４０（質量％
／質量％）の比率で混合し、二軸押出機を用いて押出温
度２６０〜３００℃で溶融混練してエステル交換させる
方法が挙げられるが、比率ＰＥＴ／ＰＡＲ＝８５／１５
〜７０／３０（質量％／質量％）で混合し、押出温度２
７０〜２９０℃で溶融混練するのがより好ましい。
て、上記、及びの構造単位を有し、ガラス転移点が
７８〜９５℃であるポリエステルを得るための好ましい
方法として、上記触媒を添加したうえ、ＰＥＴとＰＡＲ
とをＰＥＴ／ＰＡＲ＝９０／１０〜６０／４０（質量％
／質量％）の比率で混合し、二軸押出機を用いて押出温
度２６０〜３００℃で溶融混練してエステル交換させる
方法が挙げられるが、比率ＰＥＴ／ＰＡＲ＝８５／１５
〜７０／３０（質量％／質量％）で混合し、押出温度２
７０〜２９０℃で溶融混練するのがより好ましい。
【００２６】また中間層を構成するポリエステル（Ｂ）
として、上記、及びの構造単位を有し、ガラス転移
点が１００〜１４５℃であるポリエステルを得るための
好ましい方法として、上記触媒を添加したうえ、ＰＥＴ
とＰＡＲとをＰＥＴ／ＰＡＲ＝５５／４５〜２５／７５
（質量％／質量％）の比率で混合し、二軸押出機を用い
て押出温度２７０〜３４０℃で溶融混練してエステル交
換させる方法が挙げられるが、比率ＰＥＴ／ＰＡＲ＝４
０／６０〜３０／７０（質量％／質量％）で混合し、押
出温度２９０〜３３０℃で溶融混練するのがより好まし
い。
として、上記、及びの構造単位を有し、ガラス転移
点が１００〜１４５℃であるポリエステルを得るための
好ましい方法として、上記触媒を添加したうえ、ＰＥＴ
とＰＡＲとをＰＥＴ／ＰＡＲ＝５５／４５〜２５／７５
（質量％／質量％）の比率で混合し、二軸押出機を用い
て押出温度２７０〜３４０℃で溶融混練してエステル交
換させる方法が挙げられるが、比率ＰＥＴ／ＰＡＲ＝４
０／６０〜３０／７０（質量％／質量％）で混合し、押
出温度２９０〜３３０℃で溶融混練するのがより好まし
い。
【００２７】また本発明においては、昨今の環境問題を
配慮して、中心層を構成するポリエステル（Ａ）および
／又は中間層を構成するポリエステル（Ｂ）の全部もし
くは一部に、リサイクルされたポリエステルを用いても
よい。
配慮して、中心層を構成するポリエステル（Ａ）および
／又は中間層を構成するポリエステル（Ｂ）の全部もし
くは一部に、リサイクルされたポリエステルを用いても
よい。
【００２８】また同混合比率で同じガラス転移点を有す
るポリエステルを所望の溶融粘度に調整するためには、
押出機の押出温度を適宜設定するのが好ましい。すなわ
ち、例えばＰＥＴ／ＰＡＲ＝４０／６０（質量％／質量
％）で、ガラス転移点が１２０℃のポリエステルを得る
場合においては、押出温度を３２０〜２９０℃の範囲内
で適宜設定することにより、所望の溶融粘度を有するポ
リエステル（Ｂ）を調製することができる。またリン酸
エステル、フタル酸エステル、脂肪酸エステル、オキシ
酸エステル等の可塑剤やフェノール樹脂、アミノ樹脂、
アミン化合物、イソシアネート化合物、エポキシ化合
物、酸ジクロリド、オキサゾリン化合物等の架橋剤を添
加することにより、所望の溶融粘度のポリエステルを調
製することも可能である。
るポリエステルを所望の溶融粘度に調整するためには、
押出機の押出温度を適宜設定するのが好ましい。すなわ
ち、例えばＰＥＴ／ＰＡＲ＝４０／６０（質量％／質量
％）で、ガラス転移点が１２０℃のポリエステルを得る
場合においては、押出温度を３２０〜２９０℃の範囲内
で適宜設定することにより、所望の溶融粘度を有するポ
リエステル（Ｂ）を調製することができる。またリン酸
エステル、フタル酸エステル、脂肪酸エステル、オキシ
酸エステル等の可塑剤やフェノール樹脂、アミノ樹脂、
アミン化合物、イソシアネート化合物、エポキシ化合
物、酸ジクロリド、オキサゾリン化合物等の架橋剤を添
加することにより、所望の溶融粘度のポリエステルを調
製することも可能である。
【００２９】本発明の多層構造ポリエステルシートは、
従来のＰＥＴ系ポリエステルで用いられている成形法を
そのまま適用して製造することができ、例えば、中心
層、中間層、外層を構成するそれぞれのポリエステルを
所定の質量割合に調整しながら、Ｔダイを備えた多層押
出シート成形装置で溶融押出し、冷却ローラーで冷却す
ることにより得ることができる。
従来のＰＥＴ系ポリエステルで用いられている成形法を
そのまま適用して製造することができ、例えば、中心
層、中間層、外層を構成するそれぞれのポリエステルを
所定の質量割合に調整しながら、Ｔダイを備えた多層押
出シート成形装置で溶融押出し、冷却ローラーで冷却す
ることにより得ることができる。
【００３０】本発明の多層構造ポリエステルシートの平
均厚みは０．３〜１．５ｍｍの範囲が好適であり、さら
に好ましくは０．４〜１．２ｍｍがよい。このうちポリ
エステル（Ｂ）から構成される中間層の厚みの下限値は
０．０２ｍｍ以上であることが好ましい。中間層厚みの
下限値が０．０２ｍｍ未満であるとシートの耐熱性が不
足しやすい。また、外層を構成するポリエステル（Ｃ）
の厚みの下限値は０．０２ｍｍ以上であることが好まし
い。外層厚みの下限値が０．０２ｍｍ未満であるとシー
トの耐薬品性が低下しやすい。
均厚みは０．３〜１．５ｍｍの範囲が好適であり、さら
に好ましくは０．４〜１．２ｍｍがよい。このうちポリ
エステル（Ｂ）から構成される中間層の厚みの下限値は
０．０２ｍｍ以上であることが好ましい。中間層厚みの
下限値が０．０２ｍｍ未満であるとシートの耐熱性が不
足しやすい。また、外層を構成するポリエステル（Ｃ）
の厚みの下限値は０．０２ｍｍ以上であることが好まし
い。外層厚みの下限値が０．０２ｍｍ未満であるとシー
トの耐薬品性が低下しやすい。
【００３１】また本発明においては、多層構造シート中
の（Ａ）層または（Ｂ）の内部、若しくは（Ａ）層と
（Ｂ）層との境界面、若しくは（Ｂ）層と（Ｃ）層との
境界面に、さらに別の層としてガスバリヤー性の高いエ
チレン／ビニルアルコール共重合体、ポリメタキシレン
アジパミド、非晶性ポリアミド樹脂等のガスバリヤー層
を設けることにより、耐熱性及びガスバリヤー性に優れ
たシートとすることもできる。この場合、ガスバリヤー
層と中心層または中間層とを接着させるための接着剤層
として、無水マレイン酸グラフト変性したエチレン／酢
酸ビニル共重合体や高密度ポリエチレン、低密度ポリエ
チレン又はポリプロピレン等を用いるのが好ましい。
の（Ａ）層または（Ｂ）の内部、若しくは（Ａ）層と
（Ｂ）層との境界面、若しくは（Ｂ）層と（Ｃ）層との
境界面に、さらに別の層としてガスバリヤー性の高いエ
チレン／ビニルアルコール共重合体、ポリメタキシレン
アジパミド、非晶性ポリアミド樹脂等のガスバリヤー層
を設けることにより、耐熱性及びガスバリヤー性に優れ
たシートとすることもできる。この場合、ガスバリヤー
層と中心層または中間層とを接着させるための接着剤層
として、無水マレイン酸グラフト変性したエチレン／酢
酸ビニル共重合体や高密度ポリエチレン、低密度ポリエ
チレン又はポリプロピレン等を用いるのが好ましい。
【００３２】さらに該シートを圧縮成形あるいは真空成
形して容器を得るが、容器の厚みは、平均厚みで０．２
〜０．８ｍｍの範囲が好適であり、特に０．２５〜０．
６ｍｍの範囲がさらに好ましい。
形して容器を得るが、容器の厚みは、平均厚みで０．２
〜０．８ｍｍの範囲が好適であり、特に０．２５〜０．
６ｍｍの範囲がさらに好ましい。
【００３３】
【実施例】次に、実施例に基づき本発明をさらに具体的
に説明するが、本発明はこれらの実施例のみに限定され
るものではない。なお実施例における各種物性値の測定
は、以下の方法により実施した。 （１）極限粘度：フェノールと四塩化エタンとの等量混
合物を溶媒として、温度２０℃で測定し、ｄｌ／ｇ単位
で表した。 （２）ガラス転移温度[Ｔｇ]（℃）：示差走査型熱量計
(島津製作所社製、ＤＴ−４０)を用いて、昇温速度
２０℃/分で測定し、2nd scanの値を求めた。 （３）溶融粘度：高下式溶融粘度測定装置（島津製作所
社製フローテスターＣＦＴ−５００Ｃ ）を用いて、ノ
ズルＬ／Ｄ＝ １０．０／１．０、 ノズル径１．
０ｍｍ、 剪断速度５００sec-1、２９０℃における
溶融粘度を測定し、Pa・sec単位で表した。 （４）多層構造シートの各層の厚み：多層押出シート成
形装置で得られた未延伸シートの面積１．０ｍ2(幅５
０ｃｍ、長さ２ｍ)当たりにシートの断面を１０箇
所採取し、断面中の各層の厚みを測定し、そのバラツ
キを上下限値で表した。 （５）シートの外観：未延伸シートの面積１．０ｍ2(幅
５０ｃｍ、長さ２ｍ)当たりの波状の外観不良の存否
を目視評価し、不良部分なきものを○、不良発生の
ものを×とした。 （６）耐薬品性：未延伸シートの面積１．０ｍ2(幅５０
ｃｍ、長さ２ｍ)にアセトンを塗布し、白濁変化のな
いものを○、白濁など変化したものを×とした。 （７）耐熱性：恒温槽付き曲げ試験機（島津製作所製オ
ートグラフＡＧ−２０００）を用いて、未延伸シートの
曲げ弾性率が０．５ＭＰａに低下する温度を求め
た。 （８）二次加工性：未延伸シートを表面温度１６０℃で
容積４００ｃｃの弁当箱様の容器（縦：１６ｃｍ、 横
：１０ｃｍ、 深さ：２．５ｃｍ ）及び蓋（縦：
１８ｃｍ、 横：１２ｃｍ、 深さ：１．０ｃｍ）の
成形をサーモフォーミング成形機（日本製鋼所製）を
用いて行い、容器の割れや延伸不良、白化等の成形
不良が生じなかった割合で示した。 （９）電子レンジ処理：（８）で作製した容器に冷凍食
品（味の素社製エビピラフ）２００ｇを加えて（８）で
作製した蓋をし、出力５００Wの電子レンジにて
２分30秒間加熱解凍し、レンジの扉を開けて30秒間放冷
した後に容器を取り出し、容器の状態を観察し
た。容器の変化なきものを○、白化、収縮、変形等の不
良 が生じたものを×とした。 （１０）耐低温衝撃性：（８）で作製した容器に冷凍食
品（味の素社製エビピラフ）２００ｇを加えて（８）で
作製した蓋をし、冷凍庫内で−２０℃×２４時間
冷凍保存した。これを取り出し、５秒以内に高さ１．５
ｍから容器を落下させた。容器２０個を評価した
うち、割れが生じなかった個数で示した。
に説明するが、本発明はこれらの実施例のみに限定され
るものではない。なお実施例における各種物性値の測定
は、以下の方法により実施した。 （１）極限粘度：フェノールと四塩化エタンとの等量混
合物を溶媒として、温度２０℃で測定し、ｄｌ／ｇ単位
で表した。 （２）ガラス転移温度[Ｔｇ]（℃）：示差走査型熱量計
(島津製作所社製、ＤＴ−４０)を用いて、昇温速度
２０℃/分で測定し、2nd scanの値を求めた。 （３）溶融粘度：高下式溶融粘度測定装置（島津製作所
社製フローテスターＣＦＴ−５００Ｃ ）を用いて、ノ
ズルＬ／Ｄ＝ １０．０／１．０、 ノズル径１．
０ｍｍ、 剪断速度５００sec-1、２９０℃における
溶融粘度を測定し、Pa・sec単位で表した。 （４）多層構造シートの各層の厚み：多層押出シート成
形装置で得られた未延伸シートの面積１．０ｍ2(幅５
０ｃｍ、長さ２ｍ)当たりにシートの断面を１０箇
所採取し、断面中の各層の厚みを測定し、そのバラツ
キを上下限値で表した。 （５）シートの外観：未延伸シートの面積１．０ｍ2(幅
５０ｃｍ、長さ２ｍ)当たりの波状の外観不良の存否
を目視評価し、不良部分なきものを○、不良発生の
ものを×とした。 （６）耐薬品性：未延伸シートの面積１．０ｍ2(幅５０
ｃｍ、長さ２ｍ)にアセトンを塗布し、白濁変化のな
いものを○、白濁など変化したものを×とした。 （７）耐熱性：恒温槽付き曲げ試験機（島津製作所製オ
ートグラフＡＧ−２０００）を用いて、未延伸シートの
曲げ弾性率が０．５ＭＰａに低下する温度を求め
た。 （８）二次加工性：未延伸シートを表面温度１６０℃で
容積４００ｃｃの弁当箱様の容器（縦：１６ｃｍ、 横
：１０ｃｍ、 深さ：２．５ｃｍ ）及び蓋（縦：
１８ｃｍ、 横：１２ｃｍ、 深さ：１．０ｃｍ）の
成形をサーモフォーミング成形機（日本製鋼所製）を
用いて行い、容器の割れや延伸不良、白化等の成形
不良が生じなかった割合で示した。 （９）電子レンジ処理：（８）で作製した容器に冷凍食
品（味の素社製エビピラフ）２００ｇを加えて（８）で
作製した蓋をし、出力５００Wの電子レンジにて
２分30秒間加熱解凍し、レンジの扉を開けて30秒間放冷
した後に容器を取り出し、容器の状態を観察し
た。容器の変化なきものを○、白化、収縮、変形等の不
良 が生じたものを×とした。 （１０）耐低温衝撃性：（８）で作製した容器に冷凍食
品（味の素社製エビピラフ）２００ｇを加えて（８）で
作製した蓋をし、冷凍庫内で−２０℃×２４時間
冷凍保存した。これを取り出し、５秒以内に高さ１．５
ｍから容器を落下させた。容器２０個を評価した
うち、割れが生じなかった個数で示した。
【００３４】実施例１ 極限粘度０．８８ｄｌ／ｇのＰＥＴ(ユニチカ社製ＮＥ
Ｈ−２０７０)８５質量部と極限粘度０．６８ｄｌ／ｇ
のＰＡＲ(ユニチカ社製Ｕポリマー)１５質量部に酢酸ナ
トリウム０．１質量部を添加して、二軸押出機(東芝機
械社製ＴＥＭ−３７ＢＳ)を用いて、押出温度２７０℃
で溶融ブレンドした後、ストランド状に押し出し、表１
に示すガラス転移点８１℃、剪断速度５００sec-1、２
９０℃における溶融粘度が３２０Pa・secを有するポリ
エステル（Ａ１）を得た。さらに、極限粘度０．８８ｄ
ｌ／ｇのＰＥＴ４０質量部と極限粘度０．６８ｄｌ／ｇ
のＰＡＲ６０質量部に酢酸ナトリウム０．１質量部を添
加して、二軸押出機(東芝機械社製ＴＥＭ−３７ＢＳ)を
用いて、押出温度３２０℃で溶融ブレンドした後、スト
ランド状に押し出し、表１に示すガラス転移点１２０
℃、剪断速度５００sec-1、２９０℃における溶融粘度
が４１０Pa・secを有するポリエステル（Ｂ１）を得
た。次に、多層シート押出装置（日本製鋼所社製）の３
本のシリンダーに、中心層、中間層、外層を構成するポ
リエステルとしてそれぞれ（Ａ１）、（Ｂ１）、極限粘
度０．７９ｄｌ／ｇのＰＥＴ樹脂（ユニチカ社製ＳＡ−
３２１５Ｐ、剪断速度５００sec-1、２９０℃における
溶融粘度が２９０Pa・sec）（Ｃ１とする）を用いて、
外層／中間層／中心層／中間層／外層＝１０／１０／６
０／１０／１０の比率になるように供給し、シリンダー
からＴダイまでの押出温度を２９０℃で押し出し、幅５
０ｃｍ、平均厚み０．６０ｍｍのシートを得た。得られ
たシートをサーモフォーミング成形機（日本製鋼所社
製）を用いて表面温度１６０℃で成形し、平均厚み０．
３５ｍｍ、容積４００ｃｃの弁当箱様容器本体（縦：１
６ｃｍ、 横：１０ｃｍ、 深さ：２．５ｃｍ ）及び平
均厚み０．４０ｍｍの蓋（縦：１８ｃｍ、 横：１２ｃ
ｍ、 深さ：１．０ｃｍ）を作製した。得られたシート
および容器の物性を表２に示す。
Ｈ−２０７０)８５質量部と極限粘度０．６８ｄｌ／ｇ
のＰＡＲ(ユニチカ社製Ｕポリマー)１５質量部に酢酸ナ
トリウム０．１質量部を添加して、二軸押出機(東芝機
械社製ＴＥＭ−３７ＢＳ)を用いて、押出温度２７０℃
で溶融ブレンドした後、ストランド状に押し出し、表１
に示すガラス転移点８１℃、剪断速度５００sec-1、２
９０℃における溶融粘度が３２０Pa・secを有するポリ
エステル（Ａ１）を得た。さらに、極限粘度０．８８ｄ
ｌ／ｇのＰＥＴ４０質量部と極限粘度０．６８ｄｌ／ｇ
のＰＡＲ６０質量部に酢酸ナトリウム０．１質量部を添
加して、二軸押出機(東芝機械社製ＴＥＭ−３７ＢＳ)を
用いて、押出温度３２０℃で溶融ブレンドした後、スト
ランド状に押し出し、表１に示すガラス転移点１２０
℃、剪断速度５００sec-1、２９０℃における溶融粘度
が４１０Pa・secを有するポリエステル（Ｂ１）を得
た。次に、多層シート押出装置（日本製鋼所社製）の３
本のシリンダーに、中心層、中間層、外層を構成するポ
リエステルとしてそれぞれ（Ａ１）、（Ｂ１）、極限粘
度０．７９ｄｌ／ｇのＰＥＴ樹脂（ユニチカ社製ＳＡ−
３２１５Ｐ、剪断速度５００sec-1、２９０℃における
溶融粘度が２９０Pa・sec）（Ｃ１とする）を用いて、
外層／中間層／中心層／中間層／外層＝１０／１０／６
０／１０／１０の比率になるように供給し、シリンダー
からＴダイまでの押出温度を２９０℃で押し出し、幅５
０ｃｍ、平均厚み０．６０ｍｍのシートを得た。得られ
たシートをサーモフォーミング成形機（日本製鋼所社
製）を用いて表面温度１６０℃で成形し、平均厚み０．
３５ｍｍ、容積４００ｃｃの弁当箱様容器本体（縦：１
６ｃｍ、 横：１０ｃｍ、 深さ：２．５ｃｍ ）及び平
均厚み０．４０ｍｍの蓋（縦：１８ｃｍ、 横：１２ｃ
ｍ、 深さ：１．０ｃｍ）を作製した。得られたシート
および容器の物性を表２に示す。
【００３５】実施例２ 極限粘度０．８８ｄｌ／ｇのＰＥＴ４０質量部と極限粘
度０．６８ｄｌ／ｇのＰＡＲ６０質量部に酢酸ナトリウ
ム０．１質量部を添加して、二軸押出機(東芝機械社製
ＴＥＭ−３７ＢＳ)を用いて、押出温度３１０℃で溶融
ブレンドした後、ストランド状に押し出し、表１に示す
ガラス転移点１２０℃、剪断速度５００sec-1、２９０
℃における溶融粘度が５３０Pa・secを有するポリエス
テル（Ｂ２）を得た。次に、上記の多層シート押出装置
を用いて、中間層を構成するポリエステルとして（Ｂ
２）を用いた以外は実施例１と同様にシートを押し出
し、サーモフォーミングして容器及び蓋を得た。得られ
たシートおよび容器の物性を表２に示す。
度０．６８ｄｌ／ｇのＰＡＲ６０質量部に酢酸ナトリウ
ム０．１質量部を添加して、二軸押出機(東芝機械社製
ＴＥＭ−３７ＢＳ)を用いて、押出温度３１０℃で溶融
ブレンドした後、ストランド状に押し出し、表１に示す
ガラス転移点１２０℃、剪断速度５００sec-1、２９０
℃における溶融粘度が５３０Pa・secを有するポリエス
テル（Ｂ２）を得た。次に、上記の多層シート押出装置
を用いて、中間層を構成するポリエステルとして（Ｂ
２）を用いた以外は実施例１と同様にシートを押し出
し、サーモフォーミングして容器及び蓋を得た。得られ
たシートおよび容器の物性を表２に示す。
【００３６】実施例３ 極限粘度０．８８ｄｌ／ｇのＰＥＴ４０質量部と極限粘
度０．６８ｄｌ／ｇのＰＡＲ６０質量部に酢酸ナトリウ
ム０．１質量部を添加して、二軸押出機(東芝機械社製
ＴＥＭ−３７ＢＳ)を用いて、押出温度３００℃で溶融
ブレンドした後、ストランド状に押し出し、表１に示す
ガラス転移点１２０℃、剪断速度５００sec-1、２９０
℃における溶融粘度が５９０Pa・secを有するポリエス
テル（Ｂ３）を得た。次に、上記の多層シート押出装置
を用いて、中間層を構成するポリエステルとして（Ｂ
３）を用いた以外は実施例１と同様にシートを押し出
し、サーモフォーミングして容器及び蓋を得た。得られ
たシートおよび容器の物性を表２に示す。
度０．６８ｄｌ／ｇのＰＡＲ６０質量部に酢酸ナトリウ
ム０．１質量部を添加して、二軸押出機(東芝機械社製
ＴＥＭ−３７ＢＳ)を用いて、押出温度３００℃で溶融
ブレンドした後、ストランド状に押し出し、表１に示す
ガラス転移点１２０℃、剪断速度５００sec-1、２９０
℃における溶融粘度が５９０Pa・secを有するポリエス
テル（Ｂ３）を得た。次に、上記の多層シート押出装置
を用いて、中間層を構成するポリエステルとして（Ｂ
３）を用いた以外は実施例１と同様にシートを押し出
し、サーモフォーミングして容器及び蓋を得た。得られ
たシートおよび容器の物性を表２に示す。
【００３７】実施例４ 極限粘度０．８８ｄｌ／ｇのＰＥＴ４０質量部と極限粘
度０．６８ｄｌ／ｇのＰＡＲ６０質量部に酢酸ナトリウ
ム０．１質量部を添加して、二軸押出機(東芝機械社製
ＴＥＭ−３７ＢＳ)を用いて、押出温度２９０℃で溶融
ブレンドした後、ストランド状に押し出し、表１に示す
ガラス転移点１２０℃、剪断速度５００sec-1、２９０
℃における溶融粘度が６８０Pa・secを有するポリエス
テル（Ｂ４）を得た。次に、上記の多層シート押出装置
を用いて、中間層を構成するポリエステルとして（Ｂ
４）を用いた以外は実施例１と同様にシートを押し出
し、サーモフォーミングして容器及び蓋を得た。得られ
たシートおよび容器の物性を表２に示す。
度０．６８ｄｌ／ｇのＰＡＲ６０質量部に酢酸ナトリウ
ム０．１質量部を添加して、二軸押出機(東芝機械社製
ＴＥＭ−３７ＢＳ)を用いて、押出温度２９０℃で溶融
ブレンドした後、ストランド状に押し出し、表１に示す
ガラス転移点１２０℃、剪断速度５００sec-1、２９０
℃における溶融粘度が６８０Pa・secを有するポリエス
テル（Ｂ４）を得た。次に、上記の多層シート押出装置
を用いて、中間層を構成するポリエステルとして（Ｂ
４）を用いた以外は実施例１と同様にシートを押し出
し、サーモフォーミングして容器及び蓋を得た。得られ
たシートおよび容器の物性を表２に示す。
【００３８】実施例５ 極限粘度０．８８ｄｌ／ｇのＰＥＴ(ユニチカ社製ＮＥ
Ｈ−２０７０)７０質量部と極限粘度０．６８ｄｌ／ｇ
のＰＡＲ(ユニチカ社製Ｕポリマー)３０質量部に酢酸ナ
トリウム０．１質量部を添加して、二軸押出機(東芝機
械社製ＴＥＭ−３７ＢＳ)を用いて、押出温度２９０℃
で溶融ブレンドした後、ストランド状に押し出し、表１
に示すガラス転移点９０℃、剪断速度５００sec-1、２
９０℃における溶融粘度が４００Pa・secを有するポリ
エステル（Ａ２）を得た。さらに、極限粘度０．８８ｄ
ｌ／ｇのＰＥＴ３０質量部と極限粘度０．６８ｄｌ／ｇ
のＰＡＲ７０質量部に酢酸ナトリウム０．１質量部を添
加して、二軸押出機(東芝機械社製ＴＥＭ−３７ＢＳ)を
用いて、押出温度３３０℃で溶融ブレンドした後、スト
ランド状に押し出し、表１に示すガラス転移点１３２
℃、剪断速度５００sec-1、２９０℃における溶融粘度
が４３０Pa・secを有するポリエステル（Ｂ５）を得
た。次に、上記の多層シート押出装置（日本製鋼所社
製）の３本のシリンダーに、中心層、中間層、外層を構
成するポリエステルとしてそれぞれ（Ａ２）、（Ｂ
５）、（Ｃ１）を用いて、外層／中間層／中心層／中間
層／外層＝１０／１０／６０／１０／１０の比率になる
ように供給し、シリンダーからＴダイまでの押出温度を
２９０℃で押し出し、幅５０ｃｍ、平均厚み０．６０ｍ
ｍのシートを得た。得られたシートをサーモフォーミン
グ成形機（日本製鋼所社製）を用いて表面温度１６０℃
で成形し、平均厚み０．３５ｍｍ、容積４００ｃｃの弁
当箱様容器本体（縦：１６ｃｍ、 横：１０ｃｍ、 深
さ：２．５ｃｍ ）及び平均厚み０．４０ｍｍの蓋
（縦：１８ｃｍ、 横：１２ｃｍ、 深さ：１．０ｃｍ）
を作製した。得られたシートおよび容器の物性を表２に
示す。
Ｈ−２０７０)７０質量部と極限粘度０．６８ｄｌ／ｇ
のＰＡＲ(ユニチカ社製Ｕポリマー)３０質量部に酢酸ナ
トリウム０．１質量部を添加して、二軸押出機(東芝機
械社製ＴＥＭ−３７ＢＳ)を用いて、押出温度２９０℃
で溶融ブレンドした後、ストランド状に押し出し、表１
に示すガラス転移点９０℃、剪断速度５００sec-1、２
９０℃における溶融粘度が４００Pa・secを有するポリ
エステル（Ａ２）を得た。さらに、極限粘度０．８８ｄ
ｌ／ｇのＰＥＴ３０質量部と極限粘度０．６８ｄｌ／ｇ
のＰＡＲ７０質量部に酢酸ナトリウム０．１質量部を添
加して、二軸押出機(東芝機械社製ＴＥＭ−３７ＢＳ)を
用いて、押出温度３３０℃で溶融ブレンドした後、スト
ランド状に押し出し、表１に示すガラス転移点１３２
℃、剪断速度５００sec-1、２９０℃における溶融粘度
が４３０Pa・secを有するポリエステル（Ｂ５）を得
た。次に、上記の多層シート押出装置（日本製鋼所社
製）の３本のシリンダーに、中心層、中間層、外層を構
成するポリエステルとしてそれぞれ（Ａ２）、（Ｂ
５）、（Ｃ１）を用いて、外層／中間層／中心層／中間
層／外層＝１０／１０／６０／１０／１０の比率になる
ように供給し、シリンダーからＴダイまでの押出温度を
２９０℃で押し出し、幅５０ｃｍ、平均厚み０．６０ｍ
ｍのシートを得た。得られたシートをサーモフォーミン
グ成形機（日本製鋼所社製）を用いて表面温度１６０℃
で成形し、平均厚み０．３５ｍｍ、容積４００ｃｃの弁
当箱様容器本体（縦：１６ｃｍ、 横：１０ｃｍ、 深
さ：２．５ｃｍ ）及び平均厚み０．４０ｍｍの蓋
（縦：１８ｃｍ、 横：１２ｃｍ、 深さ：１．０ｃｍ）
を作製した。得られたシートおよび容器の物性を表２に
示す。
【００３９】実施例６ 極限粘度０．８８ｄｌ／ｇのＰＥＴ３０質量部と極限粘
度０．６８ｄｌ／ｇのＰＡＲ７０質量部に酢酸ナトリウ
ム０．１質量部を添加して、二軸押出機(東芝機械社製
ＴＥＭ−３７ＢＳ)を用いて、押出温度３１０℃で溶融
ブレンドした後、ストランド状に押し出し、表１に示す
ガラス転移点１３２℃、剪断速度５００sec-1、２９０
℃における溶融粘度が６００Pa・secを有するポリエス
テル（Ｂ６）を得た。次に、上記の多層シート押出装置
を用いて、中間層を構成するポリエステルとして（Ｂ
６）を用いた以外は実施例５と同様にシートを押し出
し、サーモフォーミングして容器及び蓋を得た。得られ
たシートおよび容器の物性を表２に示す。
度０．６８ｄｌ／ｇのＰＡＲ７０質量部に酢酸ナトリウ
ム０．１質量部を添加して、二軸押出機(東芝機械社製
ＴＥＭ−３７ＢＳ)を用いて、押出温度３１０℃で溶融
ブレンドした後、ストランド状に押し出し、表１に示す
ガラス転移点１３２℃、剪断速度５００sec-1、２９０
℃における溶融粘度が６００Pa・secを有するポリエス
テル（Ｂ６）を得た。次に、上記の多層シート押出装置
を用いて、中間層を構成するポリエステルとして（Ｂ
６）を用いた以外は実施例５と同様にシートを押し出
し、サーモフォーミングして容器及び蓋を得た。得られ
たシートおよび容器の物性を表２に示す。
【００４０】実施例７ 極限粘度０．８８ｄｌ／ｇのＰＥＴ３０質量部と極限粘
度０．６８ｄｌ／ｇのＰＡＲ７０質量部に酢酸ナトリウ
ム０．１質量部を添加して、二軸押出機(東芝機械社製
ＴＥＭ−３７ＢＳ)を用いて、押出温度３００℃で溶融
ブレンドした後、ストランド状に押し出し、表１に示す
ガラス転移点１３２℃、剪断速度５００sec-1、２９０
℃における溶融粘度が６９０Pa・secを有するポリエス
テル（Ｂ７）を得た。次に、上記の多層シート押出装置
を用いて、中間層を構成するポリエステルとして（Ｂ
７）を用いた以外は実施例５と同様にシートを押し出
し、サーモフォーミングして容器及び蓋を得た。得られ
たシートおよび容器の物性を表２に示す。
度０．６８ｄｌ／ｇのＰＡＲ７０質量部に酢酸ナトリウ
ム０．１質量部を添加して、二軸押出機(東芝機械社製
ＴＥＭ−３７ＢＳ)を用いて、押出温度３００℃で溶融
ブレンドした後、ストランド状に押し出し、表１に示す
ガラス転移点１３２℃、剪断速度５００sec-1、２９０
℃における溶融粘度が６９０Pa・secを有するポリエス
テル（Ｂ７）を得た。次に、上記の多層シート押出装置
を用いて、中間層を構成するポリエステルとして（Ｂ
７）を用いた以外は実施例５と同様にシートを押し出
し、サーモフォーミングして容器及び蓋を得た。得られ
たシートおよび容器の物性を表２に示す。
【００４１】実施例８ 実施例７で得られた多層シート（「シート７」と略す）
の粉砕物（フレーク）をリサイクル材として３５質量部
と極限粘度０．８８ｄｌ／ｇのＰＥＴ６５質量部に酢酸
ナトリウム０．１質量部を添加して、二軸押出機(東芝
機械社製ＴＥＭ−３７ＢＳ)を用いて、押出温度２８０
℃で溶融ブレンドした後、ストランド状に押し出し、表
１に示すガラス転移点８０℃、剪断速度５００sec-1、
２９０℃における溶融粘度が３００Pa・secを有するポ
リエステル（Ａ３）を得た。次に、上記の多層シート押
出装置（日本製鋼所社製）の３本のシリンダーに、中心
層、中間層、外層を構成するポリエステルとしてそれぞ
れ（Ａ３）、（Ｂ２）、（Ｃ１）を用いて、外層／中間
層／中心層／中間層／外層＝１０／１０／６０／１０／
１０の比率になるように供給し、シリンダーからＴダイ
までの押出温度を２９０℃で押し出し、幅５０ｃｍ、平
均厚み０．６０ｍｍのシートを得た。得られたシートを
サーモフォーミング成形機（日本製鋼所社製）を用いて
表面温度１６０℃で成形し、平均厚み０．３５ｍｍ、容
積４００ｃｃの弁当箱様容器本体（縦：１６ｃｍ、
横：１０ｃｍ、 深さ：２．５ｃｍ ）及び平均厚み０．
４０ｍｍの蓋（縦：１８ｃｍ、 横：１２ｃｍ、 深さ：
１．０ｃｍ）を作製した。得られたシートおよび容器の
物性を表２に示す。
の粉砕物（フレーク）をリサイクル材として３５質量部
と極限粘度０．８８ｄｌ／ｇのＰＥＴ６５質量部に酢酸
ナトリウム０．１質量部を添加して、二軸押出機(東芝
機械社製ＴＥＭ−３７ＢＳ)を用いて、押出温度２８０
℃で溶融ブレンドした後、ストランド状に押し出し、表
１に示すガラス転移点８０℃、剪断速度５００sec-1、
２９０℃における溶融粘度が３００Pa・secを有するポ
リエステル（Ａ３）を得た。次に、上記の多層シート押
出装置（日本製鋼所社製）の３本のシリンダーに、中心
層、中間層、外層を構成するポリエステルとしてそれぞ
れ（Ａ３）、（Ｂ２）、（Ｃ１）を用いて、外層／中間
層／中心層／中間層／外層＝１０／１０／６０／１０／
１０の比率になるように供給し、シリンダーからＴダイ
までの押出温度を２９０℃で押し出し、幅５０ｃｍ、平
均厚み０．６０ｍｍのシートを得た。得られたシートを
サーモフォーミング成形機（日本製鋼所社製）を用いて
表面温度１６０℃で成形し、平均厚み０．３５ｍｍ、容
積４００ｃｃの弁当箱様容器本体（縦：１６ｃｍ、
横：１０ｃｍ、 深さ：２．５ｃｍ ）及び平均厚み０．
４０ｍｍの蓋（縦：１８ｃｍ、 横：１２ｃｍ、 深さ：
１．０ｃｍ）を作製した。得られたシートおよび容器の
物性を表２に示す。
【００４２】実施例９ シート７の粉砕物（フレーク）をリサイクル材として７
０質量部と極限粘度０．６８ｄｌ／ｇのＰＡＲ３０質量
部に酢酸ナトリウム０．１質量部を添加して、二軸押出
機(東芝機械社製ＴＥＭ−３７ＢＳ)を用いて、押出温度
３００℃で溶融ブレンドした後、ストランド状に押し出
し、表１に示すガラス転移点１０８℃、剪断速度５００
sec-1、２９０℃における溶融粘度が５００Pa・secを有
するポリエステル（Ｂ８）を得た。次に、上記の多層シ
ート押出装置を用いて、中間層を構成するポリエステル
として（Ｂ８）を用いた以外は実施例１と同様にシート
を押し出し、サーモフォーミングして容器及び蓋を得
た。得られたシートおよび容器の物性を表２に示す。
０質量部と極限粘度０．６８ｄｌ／ｇのＰＡＲ３０質量
部に酢酸ナトリウム０．１質量部を添加して、二軸押出
機(東芝機械社製ＴＥＭ−３７ＢＳ)を用いて、押出温度
３００℃で溶融ブレンドした後、ストランド状に押し出
し、表１に示すガラス転移点１０８℃、剪断速度５００
sec-1、２９０℃における溶融粘度が５００Pa・secを有
するポリエステル（Ｂ８）を得た。次に、上記の多層シ
ート押出装置を用いて、中間層を構成するポリエステル
として（Ｂ８）を用いた以外は実施例１と同様にシート
を押し出し、サーモフォーミングして容器及び蓋を得
た。得られたシートおよび容器の物性を表２に示す。
【００４３】実施例１と５については容器の耐低温衝撃
性が若干劣るが、シート各層の厚みの変動も小さく、シ
ートの外観、耐薬品性、耐熱性、二次加工性、及び容器
の電子レンジに対する耐性に優れたものであった。また
実施例７については、二次加工性が若干劣るが、シート
各層の厚みの変動も小さく、シートの外観、耐薬品性、
耐熱性、及び容器の電子レンジに対する耐性、耐低温衝
撃性に優れたものであった。また実施例２、３、４、
６、８、９はいずれもシート各層の厚みの変動も小さ
く、シートの外観、耐薬品性、耐熱性、２次加工性、及
び容器の電子レンジに対する耐性、耐低温衝撃性に優れ
たものであった。
性が若干劣るが、シート各層の厚みの変動も小さく、シ
ートの外観、耐薬品性、耐熱性、二次加工性、及び容器
の電子レンジに対する耐性に優れたものであった。また
実施例７については、二次加工性が若干劣るが、シート
各層の厚みの変動も小さく、シートの外観、耐薬品性、
耐熱性、及び容器の電子レンジに対する耐性、耐低温衝
撃性に優れたものであった。また実施例２、３、４、
６、８、９はいずれもシート各層の厚みの変動も小さ
く、シートの外観、耐薬品性、耐熱性、２次加工性、及
び容器の電子レンジに対する耐性、耐低温衝撃性に優れ
たものであった。
【００４４】比較例１ 中心層及び中間層に使用するポリエステルとして極限粘
度０．８８ｄｌ／ｇのＰＥＴ (ユニチカ社製ＮＥＨ−２
０７０、ガラス転移点７３℃、剪断速度５００sec-1、
２９０℃における溶融粘度が３４０Pa・sec) Ｂ９とす
る）を用いた以外は実施例１と同様にシートを押し出
し、サーモフォーミングして容器及び蓋を得た。得られ
たシートおよび容器の物性を表２に示す。シート各層の
厚みのバラツキが小さく、シートの外観、耐薬品性、二
次加工性には優れていたが、シートの耐熱性及び容器の
電子レンジ処理耐性、耐低温衝撃性には劣るものであっ
た。
度０．８８ｄｌ／ｇのＰＥＴ (ユニチカ社製ＮＥＨ−２
０７０、ガラス転移点７３℃、剪断速度５００sec-1、
２９０℃における溶融粘度が３４０Pa・sec) Ｂ９とす
る）を用いた以外は実施例１と同様にシートを押し出
し、サーモフォーミングして容器及び蓋を得た。得られ
たシートおよび容器の物性を表２に示す。シート各層の
厚みのバラツキが小さく、シートの外観、耐薬品性、二
次加工性には優れていたが、シートの耐熱性及び容器の
電子レンジ処理耐性、耐低温衝撃性には劣るものであっ
た。
【００４５】比較例２ 極限粘度０．８８ｄｌ／ｇのＰＥＴ７０質量部と極限粘
度０．６８ｄｌ／ｇのＰＡＲ３０質量部に酢酸ナトリウ
ム０．１質量部を添加して、二軸押出機(東芝機械社製
ＴＥＭ−３７ＢＳ)を用いて、押出温度２８０℃で溶融
ブレンドした後、ストランド状に押し出し、表１に示す
ガラス転移点９０℃、剪断速度５００sec-1、２９０℃
における溶融粘度が４５０Pa・secを有するポリエステ
ル（Ｂ１０）を得た。次に、上記の多層シート押出装置
を用いて、中間層を構成するポリエステルとして（Ｂ１
０）を用いた以外は実施例１と同様にシートを押し出
し、サーモフォーミングして容器及び蓋を得た。得られ
たシートおよび容器の物性を表２に示す。シート各層の
厚みのバラツキが小さく、シートの外観、耐薬品性、二
次加工性、耐低温衝撃性には優れていたが、シートの耐
熱性にやや劣り、容器の電子レンジ処理に対する耐性に
欠けるものであった。
度０．６８ｄｌ／ｇのＰＡＲ３０質量部に酢酸ナトリウ
ム０．１質量部を添加して、二軸押出機(東芝機械社製
ＴＥＭ−３７ＢＳ)を用いて、押出温度２８０℃で溶融
ブレンドした後、ストランド状に押し出し、表１に示す
ガラス転移点９０℃、剪断速度５００sec-1、２９０℃
における溶融粘度が４５０Pa・secを有するポリエステ
ル（Ｂ１０）を得た。次に、上記の多層シート押出装置
を用いて、中間層を構成するポリエステルとして（Ｂ１
０）を用いた以外は実施例１と同様にシートを押し出
し、サーモフォーミングして容器及び蓋を得た。得られ
たシートおよび容器の物性を表２に示す。シート各層の
厚みのバラツキが小さく、シートの外観、耐薬品性、二
次加工性、耐低温衝撃性には優れていたが、シートの耐
熱性にやや劣り、容器の電子レンジ処理に対する耐性に
欠けるものであった。
【００４６】比較例３ 極限粘度０．８８ｄｌ／ｇのＰＥＴ１５質量部と極限粘
度０．６８ｄｌ／ｇのＰＡＲ８５質量部に酢酸ナトリウ
ム０．１質量部を添加して、二軸押出機(東芝機械社製
ＴＥＭ−３７ＢＳ)を用いて、押出温度３２０℃で溶融
ブレンドした後、ストランド状に押し出し、表１に示す
ガラス転移点１６０℃、剪断速度５００sec-1、２９０
℃における溶融粘度が６７０Pa・secを有するポリエス
テル（Ｂ１１）を得た。次に、上記の多層シート押出装
置を用いて、中間層を構成するポリエステルとして（Ｂ
１１）を用いた以外は実施例１と同様にシートを押し出
した。次にサーモフォーミングして容器及び蓋を得よう
としたが、二次加工性が著しく悪く、容器を成形するこ
とができなかった。得られたシートの物性を表２に示
す。シートの外観、耐薬品性、耐熱性には優れ、シート
各層の厚みのバラツキが小さかったが、二次加工性が著
しく悪く、容器を成形する際、成形不良が多発した。
度０．６８ｄｌ／ｇのＰＡＲ８５質量部に酢酸ナトリウ
ム０．１質量部を添加して、二軸押出機(東芝機械社製
ＴＥＭ−３７ＢＳ)を用いて、押出温度３２０℃で溶融
ブレンドした後、ストランド状に押し出し、表１に示す
ガラス転移点１６０℃、剪断速度５００sec-1、２９０
℃における溶融粘度が６７０Pa・secを有するポリエス
テル（Ｂ１１）を得た。次に、上記の多層シート押出装
置を用いて、中間層を構成するポリエステルとして（Ｂ
１１）を用いた以外は実施例１と同様にシートを押し出
した。次にサーモフォーミングして容器及び蓋を得よう
としたが、二次加工性が著しく悪く、容器を成形するこ
とができなかった。得られたシートの物性を表２に示
す。シートの外観、耐薬品性、耐熱性には優れ、シート
各層の厚みのバラツキが小さかったが、二次加工性が著
しく悪く、容器を成形する際、成形不良が多発した。
【００４７】比較例４ 極限粘度０．８８ｄｌ／ｇのＰＥＴ４０質量部と極限粘
度０．６８ｄｌ／ｇのＰＡＲ６０質量部に酢酸ナトリウ
ム０．１質量部を添加して、二軸押出機(東芝機械社製
ＴＥＭ−３７ＢＳ)を用いて、押出温度３５０℃で溶融
ブレンドした後、ストランド状に押し出し、表１に示す
ガラス転移点１２０℃、剪断速度５００sec-1、２９０
℃における溶融粘度が３２０Pa・secを有するポリエス
テル（Ｂ１２）を得た。次に、上記の多層シート押出装
置を用いて、中間層を構成するポリエステルとして（Ｂ
１２）を用いた以外は実施例１と同様にシートを押し出
し、サーモフォーミングして容器及び蓋を得た。得られ
たシートおよび容器の物性を表２に示す。シート各層の
厚みのバラツキが小さく、シートの外観、耐薬品性、二
次加工性、耐熱性、容器の電子レンジ処理に対する耐性
には優れていたが、耐低温衝撃性に劣るものであった。
度０．６８ｄｌ／ｇのＰＡＲ６０質量部に酢酸ナトリウ
ム０．１質量部を添加して、二軸押出機(東芝機械社製
ＴＥＭ−３７ＢＳ)を用いて、押出温度３５０℃で溶融
ブレンドした後、ストランド状に押し出し、表１に示す
ガラス転移点１２０℃、剪断速度５００sec-1、２９０
℃における溶融粘度が３２０Pa・secを有するポリエス
テル（Ｂ１２）を得た。次に、上記の多層シート押出装
置を用いて、中間層を構成するポリエステルとして（Ｂ
１２）を用いた以外は実施例１と同様にシートを押し出
し、サーモフォーミングして容器及び蓋を得た。得られ
たシートおよび容器の物性を表２に示す。シート各層の
厚みのバラツキが小さく、シートの外観、耐薬品性、二
次加工性、耐熱性、容器の電子レンジ処理に対する耐性
には優れていたが、耐低温衝撃性に劣るものであった。
【００４８】比較例５ 極限粘度１．２５ｄｌ／ｇのＰＥＴ（クラレ社製ＫＳ−
７０１Ｂ）４０質量部と極限粘度０．６８ｄｌ／ｇのＰ
ＡＲ６０質量部に酢酸ナトリウム０．１質量部を添加し
て、二軸押出機(東芝機械社製ＴＥＭ−３７ＢＳ)を用い
て、押出温度３１０℃で溶融ブレンドした後、ストラン
ド状に押し出し、表１に示すガラス転移点１２０℃、剪
断速度５００sec-1、２９０℃における溶融粘度が８１
０Pa・secを有するポリエステル（Ｂ１３）を得た。次
に、上記の多層シート押出装置を用いて、中間層を構成
するポリエステルとして（Ｂ１３）を用いた以外は実施
例１と同様にシートを押し出し、サーモフォーミングし
て容器及び蓋を得た。得られたシートおよび容器の物性
を表２に示す。シートの耐熱性、二次加工性、耐低温衝
撃性には優れていたが、シート各層の厚みのバラツキが
大きく、シートの外観、耐薬品性に劣るものになった。
また容器の電子レンジ処理に対して一部白化した部分が
あった。
７０１Ｂ）４０質量部と極限粘度０．６８ｄｌ／ｇのＰ
ＡＲ６０質量部に酢酸ナトリウム０．１質量部を添加し
て、二軸押出機(東芝機械社製ＴＥＭ−３７ＢＳ)を用い
て、押出温度３１０℃で溶融ブレンドした後、ストラン
ド状に押し出し、表１に示すガラス転移点１２０℃、剪
断速度５００sec-1、２９０℃における溶融粘度が８１
０Pa・secを有するポリエステル（Ｂ１３）を得た。次
に、上記の多層シート押出装置を用いて、中間層を構成
するポリエステルとして（Ｂ１３）を用いた以外は実施
例１と同様にシートを押し出し、サーモフォーミングし
て容器及び蓋を得た。得られたシートおよび容器の物性
を表２に示す。シートの耐熱性、二次加工性、耐低温衝
撃性には優れていたが、シート各層の厚みのバラツキが
大きく、シートの外観、耐薬品性に劣るものになった。
また容器の電子レンジ処理に対して一部白化した部分が
あった。
【００４９】比較例６ 極限粘度１．２５ｄｌ／ｇのＰＥＴ（クラレ社製ＫＳ−
７０１Ｂ）３０質量部と極限粘度０．６８ｄｌ／ｇのＰ
ＡＲ７０質量部に酢酸ナトリウム０．１質量部を添加し
て、二軸押出機(東芝機械社製ＴＥＭ−３７ＢＳ)を用い
て、押出温度３００℃で溶融ブレンドした後、ストラン
ド状に押し出し、表１に示すガラス転移点１３２℃、剪
断速度５００sec-1、２９０℃における溶融粘度が９６
０Pa・secを有するポリエステル（Ｂ１４）を得た。次
に、上記の多層シート押出装置を用いて、中間層を構成
するポリエステルとして（Ｂ１４）を用いた以外は実施
例５と同様にシートを押し出し、サーモフォーミングし
て容器及び蓋を得た。得られたシートおよび容器の物性
を表２に示す。シートの耐熱性、二次加工性、耐低温衝
撃性には優れていたが、シート各層の厚みのバラツキが
大きく、シートの外観、耐薬品性に劣るものになった。
また容器の電子レンジ処理に対して一部白化した部分が
あった。
７０１Ｂ）３０質量部と極限粘度０．６８ｄｌ／ｇのＰ
ＡＲ７０質量部に酢酸ナトリウム０．１質量部を添加し
て、二軸押出機(東芝機械社製ＴＥＭ−３７ＢＳ)を用い
て、押出温度３００℃で溶融ブレンドした後、ストラン
ド状に押し出し、表１に示すガラス転移点１３２℃、剪
断速度５００sec-1、２９０℃における溶融粘度が９６
０Pa・secを有するポリエステル（Ｂ１４）を得た。次
に、上記の多層シート押出装置を用いて、中間層を構成
するポリエステルとして（Ｂ１４）を用いた以外は実施
例５と同様にシートを押し出し、サーモフォーミングし
て容器及び蓋を得た。得られたシートおよび容器の物性
を表２に示す。シートの耐熱性、二次加工性、耐低温衝
撃性には優れていたが、シート各層の厚みのバラツキが
大きく、シートの外観、耐薬品性に劣るものになった。
また容器の電子レンジ処理に対して一部白化した部分が
あった。
【００５０】
【表１】
【００５１】
【表２】
【００５２】
【発明の効果】本発明によれば、ガラス転移点が７８〜
９５℃のポリエステル（Ａ）からなる中心層と、該中心
層の両側に位置せしめたガラス転移点が１００〜１４５
℃のポリエステル（Ｂ）からなる中間層と、さらにその
両側に位置せしめた８０モル％以上のエチレンテレフタ
レート単位を有するポリエステル（Ｃ）からなる外層と
から構成された多層構造シートにおいて、各ポリエステ
ルの溶融粘度を特定の範囲に設定することにより、各層
の厚みのバラツキを小さくすることができ、耐薬品性及
び耐熱性、二次加工性に優れたシートが得られ、さらに
この多層構造シートを用いて、電子レンジ処理にも耐
え、耐低温衝撃性に優れた容器を得ることができる。
９５℃のポリエステル（Ａ）からなる中心層と、該中心
層の両側に位置せしめたガラス転移点が１００〜１４５
℃のポリエステル（Ｂ）からなる中間層と、さらにその
両側に位置せしめた８０モル％以上のエチレンテレフタ
レート単位を有するポリエステル（Ｃ）からなる外層と
から構成された多層構造シートにおいて、各ポリエステ
ルの溶融粘度を特定の範囲に設定することにより、各層
の厚みのバラツキを小さくすることができ、耐薬品性及
び耐熱性、二次加工性に優れたシートが得られ、さらに
この多層構造シートを用いて、電子レンジ処理にも耐
え、耐低温衝撃性に優れた容器を得ることができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 3E033 AA20 BA17 BA18 BB08 CA03 CA07 CA11 CA18 GA03 4F100 AK41A AK41B AK41C AK42D AK42E BA05 BA06 BA10D BA10E BA16 DA01 GB16 GB90 JA05A JA05B JA05C JA06A JA06B JA06C JA06D JA06E JB01 JJ03 JK10 JL01 YY00A YY00B YY00C
Claims (2)
- 【請求項１】 ガラス転移点が７８〜９５℃のポリエス
テル（Ａ）からなる中心層と、該中心層の両側に位置せ
しめたガラス転移点が１００〜１４５℃のポリエステル
（Ｂ）からなる中間層と、さらにその両側に位置せしめ
た８０モル％以上のエチレンテレフタレート単位を有す
るポリエステル（Ｃ）からなる外層とから構成された多
層構造シートであって、ポリエステル（Ａ）及びポリエ
ステル（Ｂ）はいずれも下記、及びの構造単位を有
し、２９０℃、剪断速度５００sec-1における各ポリエ
ステルの溶融粘度が ｜η（Ｂ）−η（Ａ）｜≦４００Pa・sec かつ ｜η（Ｂ）−η（Ｃ）｜≦４５０Pa・sec かつ η（Ｂ）≧４００Pa・sec （η（Ａ）、η（Ｂ）及びη（Ｃ）はそれぞれポリエス
テル（Ａ）、ポリエステル（Ｂ）及びポリエステル
（Ｃ）の２９０℃、剪断速度５００sec-1における溶融
粘度を示す。）を満足することを特徴とする多層構造シ
ート。 −ＣＯ−Ｃ6Ｈ4−ＣＯ−ＯＣＨ2ＣＨ2Ｏ− −ＣＯ−Ａｒ1−ＣＯ−Ｏ−Ａｒ2−Ｘ−Ａｒ2−Ｏ− (式中、Ａｒ1およびＡｒ2はベンゼン環を表し、ベンゼ
ン環はアルキル基またはハロゲン原子で置換されていて
もよい。またＸはメチレン基、スルホニル基、カルボニ
ル基、シクロヘキシレン基、硫黄原子または酸素原子を
表し、メチレン基の水素原子はメチル基で置換されてい
てもよい。) - 【請求項２】 請求項１記載の多層構造シートを用いた
容器。
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP2000102397A JP2001277454A (ja) | 2000-04-04 | 2000-04-04 | 多層構造シートおよびこれを用いた容器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000102397A JP2001277454A (ja) | 2000-04-04 | 2000-04-04 | 多層構造シートおよびこれを用いた容器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001277454A true JP2001277454A (ja) | 2001-10-09 |
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ID=18616289
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000102397A Pending JP2001277454A (ja) | 2000-04-04 | 2000-04-04 | 多層構造シートおよびこれを用いた容器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001277454A (ja) |
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- 2000-04-04 JP JP2000102397A patent/JP2001277454A/ja active Pending
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