JPS61207521A - 複合組織鋼ストリツプの製造方法 - Google Patents
複合組織鋼ストリツプの製造方法Info
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- JPS61207521A JPS61207521A JP61049579A JP4957986A JPS61207521A JP S61207521 A JPS61207521 A JP S61207521A JP 61049579 A JP61049579 A JP 61049579A JP 4957986 A JP4957986 A JP 4957986A JP S61207521 A JPS61207521 A JP S61207521A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/185—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering from an intercritical temperature
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
3一
本発明は複合組wL(dual please)鋼スト
リップの製造方法及びその方法により−C製造された鋼
ストリップに関する。特に本発明は、熱間圧延、冷間圧
延、連続焼なましくannealing)を工程温合む
、炭素0.02〜0.15重量%、マンガン0.15〜
0.50重量%の非合金低炭素、低マンガン鋼から厚さ
範囲0.1〜0.511II11のストリップの形の複
合組織鋼を製造する方法であって、該連続焼なましが、
(、)ストリップを鉄−炭素ダイヤグラムのA、−A3
領域に加熱し、且つそれを該領域で均熱(soakin
g) L、しかる後(b)ストリップをオーステナイト
の少なくとも一部がマルテンサイト及び/又はベーナイ
トに転化するように充分急速に冷却することからなる方
法に関する。この厚さの鋼ストリップは、たとえばブリ
キ板のように各種の包装用に使用されるためにバッキン
グ鋼として知られている。
リップの製造方法及びその方法により−C製造された鋼
ストリップに関する。特に本発明は、熱間圧延、冷間圧
延、連続焼なましくannealing)を工程温合む
、炭素0.02〜0.15重量%、マンガン0.15〜
0.50重量%の非合金低炭素、低マンガン鋼から厚さ
範囲0.1〜0.511II11のストリップの形の複
合組織鋼を製造する方法であって、該連続焼なましが、
(、)ストリップを鉄−炭素ダイヤグラムのA、−A3
領域に加熱し、且つそれを該領域で均熱(soakin
g) L、しかる後(b)ストリップをオーステナイト
の少なくとも一部がマルテンサイト及び/又はベーナイ
トに転化するように充分急速に冷却することからなる方
法に関する。この厚さの鋼ストリップは、たとえばブリ
キ板のように各種の包装用に使用されるためにバッキン
グ鋼として知られている。
上記のような方法は後述するNL−A−8512364
に記述されている。
に記述されている。
複合組織鋼は現在周知であり、又連続焼なましによるそ
の製造方法も周知である。複合組織鋼は熱間圧延、厚さ
約1.5〜] 00 +on+、又は冷間圧延、厚さ約
0.8〜3111111で得られる。たとえばWO−7
9100644及びEP−A−53913は自動車用の
鋼板(即ち実際の厚さ0.8 ’1111+1)に関し
、そして合金元素■〕及びSiを含む鋼板を開示しでい
る。
の製造方法も周知である。複合組織鋼は熱間圧延、厚さ
約1.5〜] 00 +on+、又は冷間圧延、厚さ約
0.8〜3111111で得られる。たとえばWO−7
9100644及びEP−A−53913は自動車用の
鋼板(即ち実際の厚さ0.8 ’1111+1)に関し
、そして合金元素■〕及びSiを含む鋼板を開示しでい
る。
しかしながら、複合組織鋼の薄肉ストリップ、即ち厚さ
0.1・〜0.5mll1のストリップ製造には問題が
ある。その既知の方法はより厚肉の鋼板の製造から直接
適用でトないからである。−っの困難はストリップの平
坦度を維持することである。
0.1・〜0.5mll1のストリップ製造には問題が
ある。その既知の方法はより厚肉の鋼板の製造から直接
適用でトないからである。−っの困難はストリップの平
坦度を維持することである。
複合組織鋼のス) l/ツブの製造の際には典型的には
、鋼は連続焼なましラインにおける加熱の後冷水で急冷
される。この冷却の間の冷却速度は厚!1+o+++の
ストリップに対して1000℃/秒であることができる
。冷却速度はストリップの厚さに逆比例する。従って厚
さ1mmのストリップの1000℃/秒での冷却は10
0011116℃/秒の1)値で表わし、ここでPは冷
却速度とストリップの厚さの槓である。冷水中の急冷を
厚さ0.1〜0.5 manの鋼機の冷却上程として用
いる場合には、ス) l)ツブは熱応力のために平坦度
を維持しないために、満足な形のス) IJツブが得ら
れ°ない。
、鋼は連続焼なましラインにおける加熱の後冷水で急冷
される。この冷却の間の冷却速度は厚!1+o+++の
ストリップに対して1000℃/秒であることができる
。冷却速度はストリップの厚さに逆比例する。従って厚
さ1mmのストリップの1000℃/秒での冷却は10
0011116℃/秒の1)値で表わし、ここでPは冷
却速度とストリップの厚さの槓である。冷水中の急冷を
厚さ0.1〜0.5 manの鋼機の冷却上程として用
いる場合には、ス) l)ツブは熱応力のために平坦度
を維持しないために、満足な形のス) IJツブが得ら
れ°ない。
NL−A−6512364は冷水による急冷を利用した
複合組織鋼の薄肉ストリップの製造を開示しているが、
その実施例では製品を平坦にするために更に圧延を行な
っているから、得られる製品は平坦ではなかったと思わ
れる。これは余分の工程のコストのためのみならず、又
圧延によって応力が生成し、それがストリップの切断の
際に更に困難を引起こすために望ましくない。
複合組織鋼の薄肉ストリップの製造を開示しているが、
その実施例では製品を平坦にするために更に圧延を行な
っているから、得られる製品は平坦ではなかったと思わ
れる。これは余分の工程のコストのためのみならず、又
圧延によって応力が生成し、それがストリップの切断の
際に更に困難を引起こすために望ましくない。
他の冷却方法が知られており、それらはストリップ形状
に関する問題点を減少又は回避するためのもののようで
ある。それらの方法では薄肉の材料は、たとえば約10
+am’C/秒のP値で気体(空気)ジェット冷却で処
理されるか、又は約25+n+n℃/秒のP値で温水中
の急冷で処理される。しかしながら、その時には別の困
難が存在し、それは非合金性低炭素、低マンガン鋼を使
用する時にはもっばら又は主としてマルテンサイト及び
/又はベーナイトの生成を保a1[するということであ
る。既知の処理法では、これはストリップを連続焼なま
しのラインのA、−A、領域、たとえば約85(1’C
。
に関する問題点を減少又は回避するためのもののようで
ある。それらの方法では薄肉の材料は、たとえば約10
+am’C/秒のP値で気体(空気)ジェット冷却で処
理されるか、又は約25+n+n℃/秒のP値で温水中
の急冷で処理される。しかしながら、その時には別の困
難が存在し、それは非合金性低炭素、低マンガン鋼を使
用する時にはもっばら又は主としてマルテンサイト及び
/又はベーナイトの生成を保a1[するということであ
る。既知の処理法では、これはストリップを連続焼なま
しのラインのA、−A、領域、たとえば約85(1’C
。
で高1品加熱する際にのみ達成される。このような高温
ではしばしばス1リップの破損(fracture)が
生ずる。ストリップを連続焼なましラインを通過せしめ
るために必要な引張りカの影響1ζで、ストリップはか
がる高温における低い降伏点のために及び薄肉材料の小
さい支持断面積のめたにっ、J:れる(collul+
se)。
ではしばしばス1リップの破損(fracture)が
生ずる。ストリップを連続焼なましラインを通過せしめ
るために必要な引張りカの影響1ζで、ストリップはか
がる高温における低い降伏点のために及び薄肉材料の小
さい支持断面積のめたにっ、J:れる(collul+
se)。
ストリップの破損は連続焼なましでは非常な不利益であ
る。ストリップを連続貌なましラインに■」反供給する
ために時間が浪費され生産の損失が生ずるのみならず、
所望の工程条件が回復した後、連続焼なましラインを再
び開始する迄にストリンブ相料の損失が生ずる。
る。ストリップを連続貌なましラインに■」反供給する
ために時間が浪費され生産の損失が生ずるのみならず、
所望の工程条件が回復した後、連続焼なましラインを再
び開始する迄にストリンブ相料の損失が生ずる。
本発明の−っの目的は、非合金性低炭素、低マンガン鋼
から厚さ0.1〜0 、5 +n+oの複合組織パ。
から厚さ0.1〜0 、5 +n+oの複合組織パ。
キング鋼を製造するための方法であって、上記の=7−
問題点が完全に又は大幅に解消され、特にストリップの
平坦度が得られ目−っストリップの破損が防止される方
法を提供することである。
平坦度が得られ目−っストリップの破損が防止される方
法を提供することである。
この目的は、連続焼なましのための条件の組合せが注意
深く選択された本発明によって達成される。
深く選択された本発明によって達成される。
本発明によれば、当初に記述した方法において、連続焼
なましの前記工程(、)においでストリップを770℃
を越えない温度に加熱し、前記工程(b)においてスト
リップを値P=d、V、ここでdはfiIII+で表わ
したストリップの厚さであり、■は700〜300℃の
温度範囲にわたる℃/秒で表わした平均冷却速度である
、が20〜900の範囲であるような速度で冷却し、そ
して工程(a)の終りと工程(b)の初めの間の時間間
隔が4秒より短かいことを特徴とする。
なましの前記工程(、)においでストリップを770℃
を越えない温度に加熱し、前記工程(b)においてスト
リップを値P=d、V、ここでdはfiIII+で表わ
したストリップの厚さであり、■は700〜300℃の
温度範囲にわたる℃/秒で表わした平均冷却速度である
、が20〜900の範囲であるような速度で冷却し、そ
して工程(a)の終りと工程(b)の初めの間の時間間
隔が4秒より短かいことを特徴とする。
この選択された組合せは以下の理由のために望ましい結
果を与える。
果を与える。
第1に、ストリップをA、−A、領域において加熱する
温度が低いので、ストリップを連続焼なましラインを通
過せしめる時に加わる引張り力の結果としてのストリッ
プの破損が生じない1.第2に、ストリップを冷却する
工程がストリップを加熱する低い温度に適合しでいるの
で、ストリップが完全に又は殆ど完全に平坦度を維持す
る間に、オーステナイトの少なくとも一部がマルテンサ
イト及び/又はベーナイトに転化して望ましい複合組織
を形成する。冷却−L程はストリップの変形を生ずるよ
りは低いが、複合組織構造が得られるに充分であるP値
を含む。最も重要なことは、ストリップが殆ど又は全く
温度の損失なしに加熱セクションの終りと冷却セクショ
ンの間の間隙を越えて冷却セクションに供給されること
、即ちこれらのセクション間の時間間隔を、」―述のよ
うに、4秒よりも短かく、好ましくは2秒よりも短かく
、より好ましくは1秒よりも短かく、そして最も好まし
くは()、5秒よりも短かくすべ島であるということで
ある。これによって冷却曲線が望ましくない構造変化が
生ずる領域に入らないことが保証される。
温度が低いので、ストリップを連続焼なましラインを通
過せしめる時に加わる引張り力の結果としてのストリッ
プの破損が生じない1.第2に、ストリップを冷却する
工程がストリップを加熱する低い温度に適合しでいるの
で、ストリップが完全に又は殆ど完全に平坦度を維持す
る間に、オーステナイトの少なくとも一部がマルテンサ
イト及び/又はベーナイトに転化して望ましい複合組織
を形成する。冷却−L程はストリップの変形を生ずるよ
りは低いが、複合組織構造が得られるに充分であるP値
を含む。最も重要なことは、ストリップが殆ど又は全く
温度の損失なしに加熱セクションの終りと冷却セクショ
ンの間の間隙を越えて冷却セクションに供給されること
、即ちこれらのセクション間の時間間隔を、」―述のよ
うに、4秒よりも短かく、好ましくは2秒よりも短かく
、より好ましくは1秒よりも短かく、そして最も好まし
くは()、5秒よりも短かくすべ島であるということで
ある。これによって冷却曲線が望ましくない構造変化が
生ずる領域に入らないことが保証される。
既知の連続焼なましラインでは加熱セクションと冷却セ
クションの開の間隙が大きく、非常に肉薄の材料が80
0℃よりも低い温度に加熱される時には、冷却セクショ
ンに到達する曲に自然冷却によって冷却セクションでマ
ルテンサイト及び/又はベーナイトが生成しない程度ま
でに冷却されることが認められている。しかしながら、
」二連の方法を用いると、通常の非合金鋼の組成を使用
して充分に平坦な厚さ0.1〜0 、5 mmの複合組
m#4を製造することが可能である。0.1〜0 、3
mmの範囲のストリップ厚さが望ましい。
クションの開の間隙が大きく、非常に肉薄の材料が80
0℃よりも低い温度に加熱される時には、冷却セクショ
ンに到達する曲に自然冷却によって冷却セクションでマ
ルテンサイト及び/又はベーナイトが生成しない程度ま
でに冷却されることが認められている。しかしながら、
」二連の方法を用いると、通常の非合金鋼の組成を使用
して充分に平坦な厚さ0.1〜0 、5 mmの複合組
m#4を製造することが可能である。0.1〜0 、3
mmの範囲のストリップ厚さが望ましい。
好ましくはストリップを連続焼なましにおいて750℃
よりも低い温度で加熱し、そして好ましくは冷却を40
〜750 m+n’c/秒のP値範囲で、より好ましく
は75〜500 mm’c /秒の範囲で行なう。
よりも低い温度で加熱し、そして好ましくは冷却を40
〜750 m+n’c/秒のP値範囲で、より好ましく
は75〜500 mm’c /秒の範囲で行なう。
好ましい冷却方法は冷却すべてストリ・ンブに直接に、
即ち気体(たとえば空気)及び冷却1(たとえば水)の
ミストの形で冷却剤をスプレーすることである。これは
ミストジェットとして当業者に知られている。冷却工程
の冷却容量は噴霧器当りの冷却液の量及び噴霧器の数を
変えることによっでストリンブの厚さ及びス) 17ツ
プの速度に適合させるべきである。
即ち気体(たとえば空気)及び冷却1(たとえば水)の
ミストの形で冷却剤をスプレーすることである。これは
ミストジェットとして当業者に知られている。冷却工程
の冷却容量は噴霧器当りの冷却液の量及び噴霧器の数を
変えることによっでストリンブの厚さ及びス) 17ツ
プの速度に適合させるべきである。
0 、02−0 、10重量%の炭素及び(1,15〜
0.50重量%のマンガンを含む通常の化学組成を有す
るA1キルド鋼を使用するのが好ましい。
0.50重量%のマンガンを含む通常の化学組成を有す
るA1キルド鋼を使用するのが好ましい。
これはマルテンザイト形式合金元素の費用を節約する。
一般に、本発明に用いられる好ましい鋼は重量で
0.02〜0.15%のC1
0,15・〜0.50%のMn。
0.02%より多くないP、
0.03%より多くないSi。
0.065%より多くなイA las。
0.02%より多くないSl
50 pploより多くないN。
残りドe及び避けがたい不純物
を含むA1キルド鋼である。
一11=
かくしてたとえば元素Cu、Ni、Cr及びMoは典型
的には不純物レベルにある。
的には不純物レベルにある。
冷却後、目的用途に必要な機械的特性に従って一鋼を焼
もどしくtemper)するのが好ましい。
もどしくtemper)するのが好ましい。
電気的にまずメッキしたバッキング鋼の場合には、好ま
しくはすす層の流動(ref Iowing)の間に、
約230℃で約5〜10秒間鋼を焼もとしすべきである
。
しくはすす層の流動(ref Iowing)の間に、
約230℃で約5〜10秒間鋼を焼もとしすべきである
。
ラッカー塗りしたバッキング鋼の場合には、好ましくは
ラッカ一層を焼き固める間に、約200℃の温度で、約
10分間鋼を焼もとしすべきである。
ラッカ一層を焼き固める間に、約200℃の温度で、約
10分間鋼を焼もとしすべきである。
本発明は又本発明の方法によって製造された、0.1−
0.5+++mの厚さ、50ON≠抗張力及び5%より
大すい破損伸びAgoを有する鋼に関する。これらの特
性を備えた鋼は知られていない。
0.5+++mの厚さ、50ON≠抗張力及び5%より
大すい破損伸びAgoを有する鋼に関する。これらの特
性を備えた鋼は知られていない。
更に本発明は又本発明の方法によって製造された厚さ0
.1・〜0.51の鋼であって、品質T65及びT 7
0 (ヨーo 7パ楳準(E urol+ean S
Lander−=12− ’ d)145−78参照)の−っ又は二重冷間圧延(
dou−bjecol、、d rol 1ed)D R
8及びD R9(ティンミルプログクツ(T 1ruo
ill 1〕roducts)、1979年5月、第2
0頁参J1状)には対応する硬度品質を有する鋼に関す
る。
.1・〜0.51の鋼であって、品質T65及びT 7
0 (ヨーo 7パ楳準(E urol+ean S
Lander−=12− ’ d)145−78参照)の−っ又は二重冷間圧延(
dou−bjecol、、d rol 1ed)D R
8及びD R9(ティンミルプログクツ(T 1ruo
ill 1〕roducts)、1979年5月、第2
0頁参J1状)には対応する硬度品質を有する鋼に関す
る。
本発明の好ましい態様を非限定的な実施例によって以下
に説明する。
に説明する。
K−蔦一−−−性一
表1に示す化学組成を有するA1キルド、低炭素2.非
合金転炉鋼を650℃で熱間圧延し且つコイルに巻いた
。この熱間圧延した鋼を次に酸洗いし且つ厚さ0 、2
2 +amまで冷間圧延した。ストリップの幅は150
nun、 lさは約2kmであった。
合金転炉鋼を650℃で熱間圧延し且つコイルに巻いた
。この熱間圧延した鋼を次に酸洗いし且つ厚さ0 、2
2 +amまで冷間圧延した。ストリップの幅は150
nun、 lさは約2kmであった。
よ(1゜
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〃1〜
(1)l冗
一二
〇1認
冷開圧延後の処理を表2に示す。冷開圧延した鋼を連続
的に30秒砂子ましし、次いで約1 +1 (1()’
C/秒(P値220 +11111’C/秒)の速度で
冷却した。
的に30秒砂子ましし、次いで約1 +1 (1()’
C/秒(P値220 +11111’C/秒)の速度で
冷却した。
9 \ 脅 \
ρ
ρ 11
表:3に示すように、連続焼なましした鋼のあるものは
りダクション(reducl、io++) 1%でスキ
ンパス圧延された。スキンパス圧延鋼及び非スキンパス
圧延鋼の両方の切片をラッカー塗り及びすずメッキした
。う・ンカー塗りされた鋼−1−のラッカーを2
・00℃で10分間焼き固めた。これは又鋼を焼も
どした。すずメンキした鋼−にのすずJ鱒を230℃で
10秒間流動し、その間鋼を焼もどした。
りダクション(reducl、io++) 1%でスキ
ンパス圧延された。スキンパス圧延鋼及び非スキンパス
圧延鋼の両方の切片をラッカー塗り及びすずメッキした
。う・ンカー塗りされた鋼−1−のラッカーを2
・00℃で10分間焼き固めた。これは又鋼を焼も
どした。すずメンキした鋼−にのすずJ鱒を230℃で
10秒間流動し、その間鋼を焼もどした。
より詳細には、加熱条件をストリップの長さに沿って変
えた。ストリップの各種の部分を720〜770℃の範
囲で異なった温度に加熱し且つ選択された温度で均熱し
た。ストリンプ破損の危険を減するために750℃以下
が好ましい。均熱が終った後、冷却の開始前に0.4〜
0.8秒の範囲で変えた時間間隔を確保した。冷却は通
常のミストジェット装置で行なったがこの装置は冷水急
冷よりも低い速度で且つ均一に冷却する。ミストノエラ
1装置aは水と気体(N2)の混合物を圧力下でストリ
ップに向けた。中断のない冷却を平均速度1000℃/
秒で250℃以下まで行なった。過時効は起らなかった
。
えた。ストリップの各種の部分を720〜770℃の範
囲で異なった温度に加熱し且つ選択された温度で均熱し
た。ストリンプ破損の危険を減するために750℃以下
が好ましい。均熱が終った後、冷却の開始前に0.4〜
0.8秒の範囲で変えた時間間隔を確保した。冷却は通
常のミストジェット装置で行なったがこの装置は冷水急
冷よりも低い速度で且つ均一に冷却する。ミストノエラ
1装置aは水と気体(N2)の混合物を圧力下でストリ
ップに向けた。中断のない冷却を平均速度1000℃/
秒で250℃以下まで行なった。過時効は起らなかった
。
これらの条件に従って処理したストリップのすべての部
分は望ましい複合組織構造を有し且つ表3に示すように
一貫した抗張ツバ硬度、降伏点及び伸びの値を有してい
た。
分は望ましい複合組織構造を有し且つ表3に示すように
一貫した抗張ツバ硬度、降伏点及び伸びの値を有してい
た。
表3において、
VGLRは降伏点(N/++uo2)であり、T RS
Tは抗張力(N/mm2)であり、R30Tは硬度(
ロックウェル)であり、A80は80alI11を超え
る破損伸び(%)である。
Tは抗張力(N/mm2)であり、R30Tは硬度(
ロックウェル)であり、A80は80alI11を超え
る破損伸び(%)である。
これらの結果は又第1図のグラフで示され、且つ従来法
で製造したバッキング鋼と比較されている。第1図では
縦軸の抗張力(N/l6m2)が横軸の伸びA30(%
)に対してプロットされている。
で製造したバッキング鋼と比較されている。第1図では
縦軸の抗張力(N/l6m2)が横軸の伸びA30(%
)に対してプロットされている。
従来の工程によって製造された品質T52BA(ベル型
焼なまし炉中で焼なまし)並びにT61CA及びT65
CA(連続焼なまし)、即ち冷間圧延及び焼なまし品質
は、比較的低い抗張力と商い伸びが特徴的であり、第1
図の右下の影の領域Iで示されている。
焼なまし炉中で焼なまし)並びにT61CA及びT65
CA(連続焼なまし)、即ち冷間圧延及び焼なまし品質
は、比較的低い抗張力と商い伸びが特徴的であり、第1
図の右下の影の領域Iで示されている。
二重冷開圧延(DR)品質1〜9、即ち焼なまし後のレ
ダクション10〜90%は第1図の下及び右上の部分に
影の領域■で示されている。領域Hのリグクションが3
0〜40%の2重の影の部分からの通常のDR品質は、
比較的低い伸びと高い抗張力が特徴的である。
ダクション10〜90%は第1図の下及び右上の部分に
影の領域■で示されている。領域Hのリグクションが3
0〜40%の2重の影の部分からの通常のDR品質は、
比較的低い伸びと高い抗張力が特徴的である。
本発明の複合組織バッキング鋼の特性(IIl’Aは焼
もどしなし、II Bは焼もどしあり)は第1図の右−
にに影の領域III A及びIII 13で示されてい
る。本発明の複合組織バッキング鋼は線■で囲まれた領
域の抗強力と伸び′の組合せが特徴的である。
もどしなし、II Bは焼もどしあり)は第1図の右−
にに影の領域III A及びIII 13で示されてい
る。本発明の複合組織バッキング鋼は線■で囲まれた領
域の抗強力と伸び′の組合せが特徴的である。
第1図は本発明の複合組織鋼と従来法によって製造され
た鋼の品質の比較を示すグラフである。 特許出願人 ホーゴベンス・グループ・ベー・ブイ
た鋼の品質の比較を示すグラフである。 特許出願人 ホーゴベンス・グループ・ベー・ブイ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、熱間圧延、冷間圧延及び連続焼なましの工程を含む
、0.02〜0.15重量%の炭素、0.15〜0.5
0重量%のマンガンを含む非合金低炭素、低マンガン鋼
から厚さ範囲0.1〜0.5mmのストリップの形の複
合組織鋼を製造する方法にして、該連続焼まなしが、(
a)ストリップを鉄−炭素ダイヤグラムのA_1−A_
3領域に加熱し且つそれを該領域で均熱し、しかる後(
b)ストリップをオーステナイトの少なくとも一部がマ
ルテンサイト及び又はベーナイトに転化するように充分
急速に冷却することからなる方法において、該工程(a
)においてストリップを770℃を越えない温度に加熱
し、該工程(b)においてストリップをP=d.vの値
、ここでdはmmで表わしたストリップの厚さでありそ
してVは700〜300℃の温度範囲にわたる℃/秒で
表わした平均冷却速度である、が20〜900の範囲で
あるような速度で冷却し、そして工程(a)の終りと工
程(b)の初めの間の時間間隔を4秒よりも短くするこ
とを特徴とする方法。 2、ストリップの厚さが0.1〜0.3mmの範囲であ
る特許請求の範囲第1項記載の方法。 3、工程(a)においてストリップを750℃を越えな
い温度に加熱する特許請求の範囲第1項ま又は第2項記
載の方法。 4、工程(b)において該P値が40〜750の範囲で
ある特許請求の範囲第1〜3項のいずれかに記載の方法
。 5、工程(b)において該P値が75〜500の範囲で
ある特許請求の範囲第4項記載の方法。 6、工程(a)の終りと工程(b)の初めの間の該時間
間隔が2秒よりも短かい特許請求の範囲第1〜5項のい
ずれかに記載の方法。 7、工程(a)の終りと工程(b)の初めの間の該時間
間隔が1秒よりも短かい特許請求の範囲第6項記載の方
法。 8、工程(a)の終りと工程(b)の初めの間の該時間
間隔が0.5秒よりも短かい特許請求の範囲第7項記載
の方法。 9、工程(b)における冷却がストリップに向けられる
微細に分離した冷却液を含む気体ジェットの形のミスジ
ェットによって行なわれる特許請求の範囲第1〜8項の
いずれかに記載の方法。 10、鋼がAlキルド鋼であり、重量で 0.02〜0.15%のC、 0.15〜0.50%のMn、 0.02%より多くないP、 0.03%より多くないSi、 0.065%より多くないAlas、 0.02%より多くないS、 50ppmより多くないN、 を含み、残りがFe及び避けがたい不純物である特許請
求の範囲第1〜9項のいずれかに記載の方法。 11、鋼が連続焼なましの後焼もどしされる特許請求の
範囲第1〜10項のいずれかに記載の方法。 12、鋼が約230℃の温度で約5〜10秒焼もどしさ
れる特許請求の範囲第11項記載の方法。 13、焼もどしが鋼に電気的に付加されたすずの溶融と
一緒に行なわれる特許請求の範囲第11項又は第12項
記載の方法。 14、鋼が約200℃で約10分間焼もどしされる特許
請求の範囲第11項記載の方法。 15、焼もどしが鋼に付加されたワニスの層の硬化の間
に行なわれる特許請求の範囲第11項又は14項記載の
方法。 16、特許請求の範囲第1〜15項のいずれかに従う方
法によって製造され、且つ500N/mm^2よりも大
きく抗張力及び5%よりも大きい破損伸びA_S_Oを
有する、厚さが0.1〜0.5mmの範囲の鋼ストリッ
プ。 17、特許請求の範囲第1〜16項のいずれかに従う方
法によって製造され、品質T65もしくはT70である
か又は硬度において2重冷間圧延DR8もしくはDR9
に相当する品質である、厚さが0.1〜0.5mmの範
囲の鋼ストリップ。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NL8500658A NL8500658A (nl) | 1985-03-08 | 1985-03-08 | Werkwijze voor het vervaardigen van dual phase verpakkingsstaal. |
NL8500658 | 1985-03-08 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61207521A true JPS61207521A (ja) | 1986-09-13 |
JPH0639625B2 JPH0639625B2 (ja) | 1994-05-25 |
Family
ID=19845643
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61049579A Expired - Lifetime JPH0639625B2 (ja) | 1985-03-08 | 1986-03-08 | 複合組織鋼ストリツプの製造方法 |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4698103A (ja) |
EP (1) | EP0196470B1 (ja) |
JP (1) | JPH0639625B2 (ja) |
BR (1) | BR8600998A (ja) |
DE (1) | DE3666462D1 (ja) |
DK (1) | DK160512C (ja) |
ES (1) | ES8706213A1 (ja) |
NL (1) | NL8500658A (ja) |
Families Citing this family (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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US5320468A (en) * | 1990-07-13 | 1994-06-14 | Kramer Antonio H | Tin can manufacturing process |
AT402906B (de) * | 1990-07-13 | 1997-09-25 | Kramer Antonio Henrique | Verfahren zur herstellung von dosen |
FR2795740B1 (fr) † | 1999-07-01 | 2001-08-03 | Lorraine Laminage | Tole d'acier a bas carbone calme a l'aluminium pour emballage |
FR2795741B1 (fr) † | 1999-07-01 | 2001-08-03 | Lorraine Laminage | Tole d'acier a bas carbone calme a l'aluminium pour emballage |
BE1013580A3 (fr) * | 2000-06-29 | 2002-04-02 | Centre Rech Metallurgique | Procede pour la fabrication d'une bande d'acier laminee a froid a haute resistance et haute formabilite. |
JP5740099B2 (ja) * | 2010-04-23 | 2015-06-24 | 東プレ株式会社 | 熱間プレス製品の製造方法 |
DE102011056847B4 (de) | 2011-12-22 | 2014-04-10 | Thyssenkrupp Rasselstein Gmbh | Stahlblech zur Verwendung als Verpackungsstahl sowie Verfahren zur Herstellung eines Verpackungsstahls |
DE102011056846B4 (de) | 2011-12-22 | 2014-05-28 | Thyssenkrupp Rasselstein Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines Aufreißdeckels sowie Verwendung eines mit einer Schutzschicht versehenen Stahlblechs zur Herstellung eines Aufreißdeckels |
DE102013107505A1 (de) * | 2013-07-16 | 2015-01-22 | Thyssenkrupp Rasselstein Gmbh | Verfahren zum Auftragen einer wässrigen Behandlungslösung auf die Oberfläche eines bewegten Stahlbands |
CN109423577B (zh) * | 2017-08-30 | 2021-01-12 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高强多相钢镀锡原板及其制造方法 |
DE102021125692A1 (de) | 2021-10-04 | 2023-04-06 | Thyssenkrupp Rasselstein Gmbh | Kaltgewalztes Stahlflachprodukt für Verpackungen und Verfahren zur Herstellung eines Stahlflachprodukts |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
BE624419A (ja) * | 1961-11-07 | |||
GB1013257A (en) * | 1963-05-01 | 1965-12-15 | British Iron Steel Research | Improvements in or relating to annealing |
GB1057530A (en) * | 1964-09-23 | 1967-02-01 | Inland Steel Co | High strength steel sheet or strip |
US3378360A (en) * | 1964-09-23 | 1968-04-16 | Inland Steel Co | Martensitic steel |
DE1240106B (de) * | 1965-05-26 | 1967-05-11 | Rasselstein Ag | Verfahren zur Erzeugung von knick- und fliessfigurenfreiem, hartem, kohlenstoffarmemFein- und Feinststahlblech |
JPS5178730A (en) * | 1974-12-30 | 1976-07-08 | Nippon Steel Corp | Fueraitosoto kyureihentaisoyorinaru fukugososhikikohanno seizohoho |
JPS5246323A (en) * | 1975-10-10 | 1977-04-13 | Nisshin Steel Co Ltd | Process for producing cold rolled high tensile strength steel plate ha ving excellent flange pressed drawability |
JPS55500221A (ja) * | 1978-02-21 | 1980-04-17 | ||
JPS5832218B2 (ja) * | 1978-08-22 | 1983-07-12 | 川崎製鉄株式会社 | プレス性とくに形状凍結性の優れた高張力鋼板の製造方法 |
CA1182387A (en) * | 1980-12-04 | 1985-02-12 | Uss Engineers And Consultants, Inc. | Method for producing high-strength deep drawable dual phase steel sheets |
-
1985
- 1985-03-08 NL NL8500658A patent/NL8500658A/nl not_active Application Discontinuation
-
1986
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- 1986-03-01 DE DE8686102689T patent/DE3666462D1/de not_active Expired
- 1986-03-05 DK DK099886A patent/DK160512C/da not_active IP Right Cessation
- 1986-03-07 BR BR8600998A patent/BR8600998A/pt not_active IP Right Cessation
- 1986-03-07 ES ES552775A patent/ES8706213A1/es not_active Expired
- 1986-03-08 JP JP61049579A patent/JPH0639625B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1986-03-10 US US06/837,195 patent/US4698103A/en not_active Expired - Fee Related
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---|---|
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US4698103A (en) | 1987-10-06 |
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DK160512B (da) | 1991-03-18 |
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DK160512C (da) | 1991-09-02 |
ES552775A0 (es) | 1987-06-01 |
DK99886A (da) | 1986-09-09 |
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