JPS6169928A - 連続焼鈍によるしごき加工用鋼板の製造方法 - Google Patents
連続焼鈍によるしごき加工用鋼板の製造方法Info
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- JPS6169928A JPS6169928A JP18977784A JP18977784A JPS6169928A JP S6169928 A JPS6169928 A JP S6169928A JP 18977784 A JP18977784 A JP 18977784A JP 18977784 A JP18977784 A JP 18977784A JP S6169928 A JPS6169928 A JP S6169928A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
連続焼鈍によるしごき加工(いわゆるDI : Dra
wnand Ironed 加工二基下DI加工と略
す)用鋼板の製造方法に関してこの明細書で述べる技術
内容は、ふりき原板につき、それもとくに調質度T2〜
T6にわたって連続焼鈍の適用を可能とし、しかも上記
加工性の著しい改善を実現することについての開発成果
を提案するところにある。
wnand Ironed 加工二基下DI加工と略
す)用鋼板の製造方法に関してこの明細書で述べる技術
内容は、ふりき原板につき、それもとくに調質度T2〜
T6にわたって連続焼鈍の適用を可能とし、しかも上記
加工性の著しい改善を実現することについての開発成果
を提案するところにある。
一般にぶりきは、その調質度がJISG3303によっ
て規定され、ロックウェル硬度()ll?30T )で
軟質なものから、 Tl (49±3)、 T2 (53±3)、 T3 (57±3)、 T4 (61±3)、 T5 (65±3)、及び T6 (70±3) に区分されている。
て規定され、ロックウェル硬度()ll?30T )で
軟質なものから、 Tl (49±3)、 T2 (53±3)、 T3 (57±3)、 T4 (61±3)、 T5 (65±3)、及び T6 (70±3) に区分されている。
このうちT1〜T3のいわゆる軟質板は、箱焼鈍法によ
り、またT4〜T6の硬質板は主として連続焼鈍法によ
り製造されている。
り、またT4〜T6の硬質板は主として連続焼鈍法によ
り製造されている。
このような各種調質度のふりきは種々の用途に使用され
ているが、軟質ぶりきは最近とくに、いわゆるDI前加
工供されることが多くなってきた。
ているが、軟質ぶりきは最近とくに、いわゆるDI前加
工供されることが多くなってきた。
DI前加工絞り加工後強度のしごき加工を施し、ビール
缶、炭酸飲料缶などの2ピ一ス缶を大量生産する方法で
ある。
缶、炭酸飲料缶などの2ピ一ス缶を大量生産する方法で
ある。
このような用途に用いられるぶりきには厳しい加工性が
要求されるため、その製造には特別の注意がはられれて
いる。例えば表面欠陥はもちろん極力少なくしなければ
ならないが通常の絞り加工における用途でも同様な、異
方性についても、とくに小さくする必要があり、そして
ストレッチャーストレインの発注も避けなければならな
い。
要求されるため、その製造には特別の注意がはられれて
いる。例えば表面欠陥はもちろん極力少なくしなければ
ならないが通常の絞り加工における用途でも同様な、異
方性についても、とくに小さくする必要があり、そして
ストレッチャーストレインの発注も避けなければならな
い。
よって現在このようなりI加工の用途には、低炭素Al
キルド鋼を箱焼鈍した@仮を素材とした軟質ふりきが主
に用いられている。
キルド鋼を箱焼鈍した@仮を素材とした軟質ふりきが主
に用いられている。
しかし箱焼鈍法では材質の不均一等の木質的欠陥が避け
られない。ところで最近、材質の均一化、焼鈍時間の短
縮、歩留の向上環を目的として軟質ぶりきを連続焼鈍に
て製造する技術が開発された。
られない。ところで最近、材質の均一化、焼鈍時間の短
縮、歩留の向上環を目的として軟質ぶりきを連続焼鈍に
て製造する技術が開発された。
(従来の技術)
連続焼鈍により軟質ぶりきを製造する技術としては例え
ば特開昭58−117833号公報にて開示された方法
があるが鋼板に時効硬化性があったり、r値が低かった
りして深絞りの用途又はDI前加工は適しない。
ば特開昭58−117833号公報にて開示された方法
があるが鋼板に時効硬化性があったり、r値が低かった
りして深絞りの用途又はDI前加工は適しない。
そこで発明者らは特開昭58−197224号公報の実
施例に示したようにCが0.002%の極低炭素鋼を熱
間圧延仕上温度770〜840°C,巻取温度540〜
630℃の範囲で熱延し、750〜800℃で焼鈍し、
絞り加工性の優れた軟質ぶりきを連続焼鈍で製造するこ
とを開発した。しかしこの方法によって製造したふりき
は深絞り性はかなり良好なものの、DI加工性、とくに
DI加工後の伸びフランジ性に劣るものがあり、実用化
には難点があった。
施例に示したようにCが0.002%の極低炭素鋼を熱
間圧延仕上温度770〜840°C,巻取温度540〜
630℃の範囲で熱延し、750〜800℃で焼鈍し、
絞り加工性の優れた軟質ぶりきを連続焼鈍で製造するこ
とを開発した。しかしこの方法によって製造したふりき
は深絞り性はかなり良好なものの、DI加工性、とくに
DI加工後の伸びフランジ性に劣るものがあり、実用化
には難点があった。
(発明が解決しようとする問題点)
このようにDI加工用ぶりきを連続焼鈍法にて工業的規
模で製造する技術はいまだ開発されていなかった。そこ
で発明者らは種々の実験を行い、連続焼鈍にてDI加工
性に非常に優れたぶりきを製造することに成功したもの
である。
模で製造する技術はいまだ開発されていなかった。そこ
で発明者らは種々の実験を行い、連続焼鈍にてDI加工
性に非常に優れたぶりきを製造することに成功したもの
である。
(問題点を解決するための手段)
発明者らは、DI加工性に優れた鋼板を連続焼鈍法で製
造する方法を検討したところ、Cを0.006wt%以
下にし、熱間圧延仕上温度そして、冷間圧延での圧下率
、さらには焼鈍温度を制御して、結晶粒径とくに熱延板
のそれを小さくし、そして調質圧延率を高くすることに
よりこの発明で所1tJll。
造する方法を検討したところ、Cを0.006wt%以
下にし、熱間圧延仕上温度そして、冷間圧延での圧下率
、さらには焼鈍温度を制御して、結晶粒径とくに熱延板
のそれを小さくし、そして調質圧延率を高くすることに
よりこの発明で所1tJll。
た目的を有利に達成することを見出した。
この発明は、
C: 0.006wt%
Si:0.1貨t%
Mn : 0.5wt%
^1:0.005〜0.008 wt%を含み
上記Mn量との比が10以上でかつ0.030%以下に
制限したSのほか、 0.030wt%以下のP O,005wt%以下のN O,004wt%以下の0、およびその他の不可避的不
純物を含有する組成よりなる綱を熱間圧延しその熱間仕
上温度を845°C以上、巻取温度を650’C以下に
すること、 その後圧下率85%以上の冷間圧延を行うこと、ついで
再結晶温度以上750°C未満の温度で連続焼鈍し、3
%以上の調質圧延を施すこと、の結合によりとくに有利
にDI加工性の非常に良好なぶりきを得る方法を確立し
たものである。
制限したSのほか、 0.030wt%以下のP O,005wt%以下のN O,004wt%以下の0、およびその他の不可避的不
純物を含有する組成よりなる綱を熱間圧延しその熱間仕
上温度を845°C以上、巻取温度を650’C以下に
すること、 その後圧下率85%以上の冷間圧延を行うこと、ついで
再結晶温度以上750°C未満の温度で連続焼鈍し、3
%以上の調質圧延を施すこと、の結合によりとくに有利
にDI加工性の非常に良好なぶりきを得る方法を確立し
たものである。
この発明においてはC含有量、C含有量、熱延温度、冷
間圧延率、焼鈍温度、調質圧延率がとくに重要である。
間圧延率、焼鈍温度、調質圧延率がとくに重要である。
すでに触れたように従来は低炭素鋼、すなわぢCが0.
03〜0.06wt%含まれる鋼を長時間かけて箱焼鈍
してDI加工用鋼板を製造していた。このようにして製
造された鋼板には炭化物が分散し加工時の破壊とくにピ
ンホールの起点となりやすい。またこのような鋼をその
まま連続しただけでは加工性が劣り使用できないことは
良く知られているとおりである。
03〜0.06wt%含まれる鋼を長時間かけて箱焼鈍
してDI加工用鋼板を製造していた。このようにして製
造された鋼板には炭化物が分散し加工時の破壊とくにピ
ンホールの起点となりやすい。またこのような鋼をその
まま連続しただけでは加工性が劣り使用できないことは
良く知られているとおりである。
(作 用)
発明者らはC量を0.006wt%以下にて、鋼中にセ
メンタイトが存在しなくなり、かつ軟質となるため鋼板
の加工性が大幅に改善されることを見出した。
メンタイトが存在しなくなり、かつ軟質となるため鋼板
の加工性が大幅に改善されることを見出した。
そこで、Cが0.006wt%以下の極低炭素鋼を用い
て、種々実験を行いDI加工性に及ぼす熱延温度の影響
を調べDI加工性の良好となる条件を見出した。
て、種々実験を行いDI加工性に及ぼす熱延温度の影響
を調べDI加工性の良好となる条件を見出した。
さらにこの発明においてO量の制御は非常に重要である
。すなわち、極低炭素鋼板のDI加工時及びその後のフ
ランジ加工に際する介在物起因の割れ発生に及ぼすO呈
の影響について種々実験を行い調べた。この結果を第1
図に示す。
。すなわち、極低炭素鋼板のDI加工時及びその後のフ
ランジ加工に際する介在物起因の割れ発生に及ぼすO呈
の影響について種々実験を行い調べた。この結果を第1
図に示す。
鋼中の0量が0.004wt%以下になるとDI加工後
の介在物起因のフランジ割れ発生率は激減する。
の介在物起因のフランジ割れ発生率は激減する。
DI加工は一般の絞り加工とは比較にならないほど強度
の加工を受けるため非常に微細な介在物でも割れ発生の
原因となる。よってOの上限を0.004讐t%とする
。
の加工を受けるため非常に微細な介在物でも割れ発生の
原因となる。よってOの上限を0.004讐t%とする
。
次にこの発明における極低炭素、低酸素鋼による01缶
製造の際のフランジ割れ発生に及ぼす熱延仕上温度、巻
取温度の影響を第2図に示す。熱延仕上温度が845℃
を境にしてそれ未満になるとフランジ割れが顕著になっ
た。また仕上温度が845℃以上であっても巻取温度が
650℃をこえるとやはりフランジ割れが発生するよう
になった。
製造の際のフランジ割れ発生に及ぼす熱延仕上温度、巻
取温度の影響を第2図に示す。熱延仕上温度が845℃
を境にしてそれ未満になるとフランジ割れが顕著になっ
た。また仕上温度が845℃以上であっても巻取温度が
650℃をこえるとやはりフランジ割れが発生するよう
になった。
このような結果が得られた理由は必ずしも明確ではない
が、高温巻取あるいは低温熱延すると、熱延板の組織が
粗くなりそれが冷延再結晶後の組織にも影響し、フラン
ジ割れ発生率を高くしているものと推定される。
が、高温巻取あるいは低温熱延すると、熱延板の組織が
粗くなりそれが冷延再結晶後の組織にも影響し、フラン
ジ割れ発生率を高くしているものと推定される。
次にこの発明のC及び0以外の成分の限定理由について
説明する。
説明する。
Si、 MnさらにSおよびPについてはこれらの元素
を多量に添加すると連続焼なまし時の粒成長を抑えて硬
質化し、加工性を劣化させるのみならず、ぶりきの耐食
性を劣化させたり各種表面欠陥の原因ともなるので少な
い方がよ< Si : 0.1wt%以下、 Mn
: 0.5wt%以下、S : 0.030wt%以下
、P : 0.030wt%以下にする必要がある。
を多量に添加すると連続焼なまし時の粒成長を抑えて硬
質化し、加工性を劣化させるのみならず、ぶりきの耐食
性を劣化させたり各種表面欠陥の原因ともなるので少な
い方がよ< Si : 0.1wt%以下、 Mn
: 0.5wt%以下、S : 0.030wt%以下
、P : 0.030wt%以下にする必要がある。
ただしMnは熱間圧延時の脆化の原因となるSをMnS
として固定する必要があるのでMn/S>10が必要で
ある。
として固定する必要があるのでMn/S>10が必要で
ある。
AIはNをAINとして固定するのに必要であり最低で
0.005wt%必要である。多重の添加はコストアン
プになるのでその上限を0.08wt%とする。
0.005wt%必要である。多重の添加はコストアン
プになるのでその上限を0.08wt%とする。
またNばCと同様連続焼なまし後に固溶状態で存在する
と、製品加工時にストレッチャーストレインの原因とな
るので少ないほどよいが、その上限を0.005 、w
t%として上記Alによる固定を成就することができる
。さらに鋼中のOは非金属介在物を生成するので極力少
な(することが望ましい。
と、製品加工時にストレッチャーストレインの原因とな
るので少ないほどよいが、その上限を0.005 、w
t%として上記Alによる固定を成就することができる
。さらに鋼中のOは非金属介在物を生成するので極力少
な(することが望ましい。
よって0の上限を0.004wt%とする。
この発明は極低炭素鋼を素材とするので鋼の組織は非常
に粗大化しやすい。しかし組織が粗大化すると軟質化す
るので絞り加工性は比較的良好になるもののDI・加工
後のフランジ加工性は大幅に劣化することが判明した。
に粗大化しやすい。しかし組織が粗大化すると軟質化す
るので絞り加工性は比較的良好になるもののDI・加工
後のフランジ加工性は大幅に劣化することが判明した。
熱延板の組織を微細にすることはもちろん重要であるが
さらには冷間圧延率を高くして、冷延再結晶組織を十分
均一微細にすることも有効であることを見出した。とく
に冷間圧延率を85%以上にすると′fFi?(Uが微
細かつ均一になり、フランジ割れが少なくなる。よって
冷間圧延率は85%以上とする。
さらには冷間圧延率を高くして、冷延再結晶組織を十分
均一微細にすることも有効であることを見出した。とく
に冷間圧延率を85%以上にすると′fFi?(Uが微
細かつ均一になり、フランジ割れが少なくなる。よって
冷間圧延率は85%以上とする。
冷間圧延を経たのちの連続焼なまし条件においては焼な
まし温度を再結晶温度以上にする必要がある。但し焼な
まし温度が750℃をこすと連続焼鈍ラインで通板が非
常に困難となるばかりでなく粗大結晶粒となり肌荒れさ
らにはフランジ割れ発生率を高くするので上限を750
℃とする。
まし温度を再結晶温度以上にする必要がある。但し焼な
まし温度が750℃をこすと連続焼鈍ラインで通板が非
常に困難となるばかりでなく粗大結晶粒となり肌荒れさ
らにはフランジ割れ発生率を高くするので上限を750
℃とする。
さらに調質圧延の効果について述べる。この発明はCを
0.006wt%以下と非常に少なくし、他に炭化物形
成元素等の特殊元素を添加しない鋼を用いることを特徴
としている。このような鋼は通常の条件では加工時に歪
模様、いわゆるストレッチャーストレインが発生するが
このような鋼でも調質゛圧延率を高くすればストレッチ
ャーストレインの発生を防止できることを見出した。と
くにDI加工用の絞りにおいてストレッチャーストレイ
ンの発生を完全に防止するためには調質圧延率を3%以
上にすればよいことがわかった。よって調質圧延率は3
%以上とする。
0.006wt%以下と非常に少なくし、他に炭化物形
成元素等の特殊元素を添加しない鋼を用いることを特徴
としている。このような鋼は通常の条件では加工時に歪
模様、いわゆるストレッチャーストレインが発生するが
このような鋼でも調質゛圧延率を高くすればストレッチ
ャーストレインの発生を防止できることを見出した。と
くにDI加工用の絞りにおいてストレッチャーストレイ
ンの発生を完全に防止するためには調質圧延率を3%以
上にすればよいことがわかった。よって調質圧延率は3
%以上とする。
以上のようにこの発明はCが0.006wt%以下の極
低炭素Atキルド鋼を素材とし、これを制御された条件
で、熱延、冷延し、さらには短時間焼鈍することと高圧
下調質圧延の組み合わせにより組織が微細でかつ、DI
加工性の非常に良好な鋼板を製造することに成功したも
のである。
低炭素Atキルド鋼を素材とし、これを制御された条件
で、熱延、冷延し、さらには短時間焼鈍することと高圧
下調質圧延の組み合わせにより組織が微細でかつ、DI
加工性の非常に良好な鋼板を製造することに成功したも
のである。
尚本発明の方法によれば調質圧延の圧下率を高くするこ
とによりT2のみならずT3〜T6までの各調質度のD
I加工用@仮を製造することが可能となる。
とによりT2のみならずT3〜T6までの各調質度のD
I加工用@仮を製造することが可能となる。
(実施例)
表1に示す成分の鋼を底吹転炉で溶製後、脱ガス処理し
、連続鋳造でスラブとした。
、連続鋳造でスラブとした。
該スラブを表1にあわせ示す熱間圧延条件で2,6趨に
仕上げた。酸洗後、タンデム圧延機で0.3關まで冷間
圧延した。次に連続焼鈍を施した。この鋼板は表2に示
す圧下率で調質圧延し、さらに電気めっきラインで25
番のすずめつきを施した。
仕上げた。酸洗後、タンデム圧延機で0.3關まで冷間
圧延した。次に連続焼鈍を施した。この鋼板は表2に示
す圧下率で調質圧延し、さらに電気めっきラインで25
番のすずめつきを施した。
表2
この鋼板をアイオニフグ率70%で加工し、さらにその
後のフランジ加工時の割れ発生のを無を調べた。その結
果も表2に併わせ示した。
後のフランジ加工時の割れ発生のを無を調べた。その結
果も表2に併わせ示した。
この発明によると硬度T2〜T5いずれの条件において
も材料特性に起因する。DI加工後のフランジ割れ発生
は認められなかった。但し、この発明外の条件で製造し
た綱C,D、Eは極低炭素鋼を素材としながら組織が粗
くフランジ割れが発生した。
も材料特性に起因する。DI加工後のフランジ割れ発生
は認められなかった。但し、この発明外の条件で製造し
た綱C,D、Eは極低炭素鋼を素材としながら組織が粗
くフランジ割れが発生した。
また、通常の低酸素鋼を素材とした1iilHはアイオ
ニング割れを発生し、DI加工そのものができなかった
。さらにO量の多い鋼■は介在物に起因するフランジ割
れが発生した。
ニング割れを発生し、DI加工そのものができなかった
。さらにO量の多い鋼■は介在物に起因するフランジ割
れが発生した。
(発明の効果)
この発明は以上述べた如く連続焼鈍法による加工性に優
れたDI加工用鋼板の製造法として有用である。
れたDI加工用鋼板の製造法として有用である。
第1図は○量と介在物起因のフランジ割れ発生率の関係
グラフ、 第2図は熱延条件とフランジ割れ発生の関係グラフであ
る。 第1図 (wt%) 第2図 柳延仕上遥度(°C)
グラフ、 第2図は熱延条件とフランジ割れ発生の関係グラフであ
る。 第1図 (wt%) 第2図 柳延仕上遥度(°C)
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 C:0.006wt%以下 Si:0.1wt%以下 Mn:0.5wt%以下 Al:0.005〜0.08wt%以下 を含み、 上記Mn量との比が10以上でかつ0.030wt%以
下に制限したSのほか 0.030wt%以下のP 0.005wt%以下のN 0.004wt%以下のO およびその他不可避的不純物を含有する組成よりなる鋼
を熱間圧延し、その熱間仕上温度を845℃以上、巻取
温度を650℃以下にすること、 その後圧下率85%以上の冷間圧延を行うこと、 ついで再結晶温度以上の750℃未満の温度で連続焼鈍
し、3%以上の調質圧延を施すこと、 の結合を特徴とする調質度T2−T6のDI性に優れた
連続焼鈍によるしごき加工用鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18977784A JPS6169928A (ja) | 1984-09-12 | 1984-09-12 | 連続焼鈍によるしごき加工用鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18977784A JPS6169928A (ja) | 1984-09-12 | 1984-09-12 | 連続焼鈍によるしごき加工用鋼板の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6169928A true JPS6169928A (ja) | 1986-04-10 |
Family
ID=16247024
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP18977784A Pending JPS6169928A (ja) | 1984-09-12 | 1984-09-12 | 連続焼鈍によるしごき加工用鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6169928A (ja) |
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6254058A (ja) * | 1985-09-02 | 1987-03-09 | Kawasaki Steel Corp | 高延性を有する冷延鋼板およびその製造方法 |
JPS63134645A (ja) * | 1986-11-26 | 1988-06-07 | Nippon Steel Corp | 伸びフランジ成形性の優れたdi缶用鋼板 |
JPS63186849A (ja) * | 1987-01-29 | 1988-08-02 | Sumitomo Metal Ind Ltd | ステイ−ルペ−パ−素材とその製造方法 |
JPH01198445A (ja) * | 1988-02-04 | 1989-08-10 | Toyo Kohan Co Ltd | Di缶用鋼板 |
JPH01319628A (ja) * | 1988-06-17 | 1989-12-25 | Kawasaki Steel Corp | 連続焼鈍設備における極薄硬質ぶりき原板の製造方法 |
JPH04176817A (ja) * | 1990-03-09 | 1992-06-24 | Toyo Kohan Co Ltd | Di缶用鋼板の製造方法 |
JPH08107704A (ja) * | 1995-07-26 | 1996-04-30 | Iseki & Co Ltd | 施肥装置付き乗用型田植機 |
EP1607490A1 (en) * | 2004-06-18 | 2005-12-21 | Nippon Steel Corporation | Steel sheet suitable for tin-plating steel sheet having excellent formability and manufacturing method thereof |
KR100584741B1 (ko) * | 2001-12-13 | 2006-05-30 | 주식회사 포스코 | 주석도금원판과 그 제조방법 |
CN102766800A (zh) * | 2011-05-05 | 2012-11-07 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种硬质镀锡基板瓶盖用钢及其生产方法 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS58197224A (ja) * | 1982-05-10 | 1983-11-16 | Kawasaki Steel Corp | 連続焼鈍による調質度t↓1〜t↓3を有する錫めっきあるいはティンフリー鋼板の製造方法 |
JPS59129733A (ja) * | 1983-01-17 | 1984-07-26 | Kawasaki Steel Corp | ストレツチヤ−ストレインの発生しない硬質ぶりき用めつき原板の製造方法 |
JPS60262918A (ja) * | 1984-06-08 | 1985-12-26 | Kawasaki Steel Corp | ストレツチヤ−ストレインの発生しない表面処理原板の製造方法 |
-
1984
- 1984-09-12 JP JP18977784A patent/JPS6169928A/ja active Pending
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS58197224A (ja) * | 1982-05-10 | 1983-11-16 | Kawasaki Steel Corp | 連続焼鈍による調質度t↓1〜t↓3を有する錫めっきあるいはティンフリー鋼板の製造方法 |
JPS59129733A (ja) * | 1983-01-17 | 1984-07-26 | Kawasaki Steel Corp | ストレツチヤ−ストレインの発生しない硬質ぶりき用めつき原板の製造方法 |
JPS60262918A (ja) * | 1984-06-08 | 1985-12-26 | Kawasaki Steel Corp | ストレツチヤ−ストレインの発生しない表面処理原板の製造方法 |
Cited By (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6254058A (ja) * | 1985-09-02 | 1987-03-09 | Kawasaki Steel Corp | 高延性を有する冷延鋼板およびその製造方法 |
JPS63134645A (ja) * | 1986-11-26 | 1988-06-07 | Nippon Steel Corp | 伸びフランジ成形性の優れたdi缶用鋼板 |
JPS63186849A (ja) * | 1987-01-29 | 1988-08-02 | Sumitomo Metal Ind Ltd | ステイ−ルペ−パ−素材とその製造方法 |
JPH01198445A (ja) * | 1988-02-04 | 1989-08-10 | Toyo Kohan Co Ltd | Di缶用鋼板 |
JPH01319628A (ja) * | 1988-06-17 | 1989-12-25 | Kawasaki Steel Corp | 連続焼鈍設備における極薄硬質ぶりき原板の製造方法 |
JPH04176817A (ja) * | 1990-03-09 | 1992-06-24 | Toyo Kohan Co Ltd | Di缶用鋼板の製造方法 |
JPH08107704A (ja) * | 1995-07-26 | 1996-04-30 | Iseki & Co Ltd | 施肥装置付き乗用型田植機 |
KR100584741B1 (ko) * | 2001-12-13 | 2006-05-30 | 주식회사 포스코 | 주석도금원판과 그 제조방법 |
EP1607490A1 (en) * | 2004-06-18 | 2005-12-21 | Nippon Steel Corporation | Steel sheet suitable for tin-plating steel sheet having excellent formability and manufacturing method thereof |
US7501031B2 (en) | 2004-06-18 | 2009-03-10 | Nippon Steel Corporation | Steel sheet for tin plated steel sheet and tin-free steel sheet each having excellent formability and manufacturing method thereof |
US8012276B2 (en) | 2004-06-18 | 2011-09-06 | Nippon Steel Corporation | Method for manufacturing a steel sheet for tin plated steel sheet and tin-free steel sheet each having excellent formability |
CN102766800A (zh) * | 2011-05-05 | 2012-11-07 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种硬质镀锡基板瓶盖用钢及其生产方法 |
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