JP3028969B2 - 表面処理鋼板用原板の製造方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、加工性の良好なブリキ
やティンフリースチールなどの表面処理鋼板用原板を、
連続焼鈍法により製造する方法に関する。

【０００２】

【従来の技術と発明が解決しようとする課題】ブリキ原
板の調質度はＪＩＳによって次のように規定されてい
る。すなわち、軟質なものから順に、調質度Ｔ１〜Ｔ６
が区分され、それぞれ硬さ目標値としてロックウェル硬
さ（ＨＲ３０Ｔ）で調質度Ｔ１が４９±３，Ｔ２が５３
±３，Ｔ３が５７±３，Ｔ４が６１±３，Ｔ５が６５±
３，Ｔ６が７０±３とされている。

【０００３】このような各調質度のブリキ原板のうち調
質度がＴ１からＴ３までの所謂軟質ブリキ原板はその焼
きなまし工程に箱焼鈍法を適用して製造し、また調質度
Ｔ４からＴ６までの硬質ブリキ原板はその焼きなまし工
程に連続焼鈍法を適用して製造するのが通常である。こ
こで、箱焼鈍法によりブリキ原板を製造する場合、焼鈍
工程に時間がかかりすぎるため生産性が悪く、またコイ
ル内の材質のばらつきも大きいため連続焼鈍による製造
が望ましい。

【０００４】そこで、例えば特公昭５５−４８５７４号
公報や特開昭６１−２０７５２０号公報に記載されるよ
うに、連続焼鈍法でも軟質ブリキ原板を製造する技術が
開発されている。特公昭５５−４８５７４号公報の技術
は、Ｃ，Ｍｎ，Ａｌ，Ｎを規定したアルミキルド鋼を素
材とし、仕上温度７００℃〜Ａｒ₃ 変態点の間で熱間圧
延し、圧下率４０〜９５％の冷間圧延を施し、続いて再
結晶温度以上の温度に５秒〜１０分間保定した後、５０
０℃以下の温度に１０分以下の時間で冷却する焼鈍を行
い、或いはさらに３００〜５００℃の温度に１０秒〜１
０分間保定する過時効処理を施し、その後レベリング加
工或いは調質圧延を施すことを特徴とする軟質な表面処
理用鋼板の製造方法である。

【０００５】この方法により製造された鋼板は軟質では
あるが、調質圧延後すずメッキを行った後に施される溶
錫化処理（リフロー処理）の際に加えられる熱処理によ
り歪時効が起こり、製缶時に降伏延びに起因するすじ模
様（ストレッチャーストレイン）が発生し、著しく美観
を損なうという問題があった。

【０００６】さらに２ピース缶のようにプレス加工で製
缶される場合には、調質度を決定する硬度のほかにプレ
ス加工性に優れていることが必要である。特に缶体のコ
ストダウンの観点から、プレス加工時に発生する耳高さ
が小さく、歩留まりの良好なｒ値の面内異方性（Δｒ）
が小さいブリキ原板が求められている。しかし特公昭５
５−４８５７４号公報記載の技術ではΔｒが大きい鋼板
しか得られず、この問題も解決されていない。

【０００７】また、特開昭６１−２０７５２０号公報の
ものは、Ｃ：０．００６％以下とした極低炭素鋼の連続
鋳造スラブを１２００℃以下で加熱後、８００℃未満で
熱間圧延を終了し、冷間圧延，連続焼鈍を施して硬さを
ＨＲ３０Ｔで４２以下とした後、圧下率５％以上のウエ
ット調質圧延で所定の硬さに調質することを特徴とする
軟質ブリキ原板の製造方法である。この方法によれば、
調質圧延後の熱処理によるストレッチャーストレインの
問題は解決できるものの、Δｒは依然不十分であり、製
缶時に発生する耳高さが大きく鋼板の歩留まりが低いと
いう問題が未解決であった。

【０００８】一方、連続焼鈍法による軟質でかつ加工性
も良好なブリキ原板の製造方法としては特開昭５８−１
９７２２４号公報記載のものが知られている。この技術
はＣを０．００４％以下とし、必要によりＮｂをＮｂ／
Ｃ原子比で０．３〜１含有する連続鋳造鋼片に熱間圧延
を施す際、仕上げ温度を７００〜８８０℃とし、５００
〜６４０℃で巻取り、次いで酸洗，冷間圧延した後、調
質圧延を施すことを特徴とする、連続焼鈍による調質度
Ｔ１〜Ｔ３を有するブリキ及びティンフリースチール鋼
板用原板の製造方法である。

【０００９】この方法では、軟質で加工性の良好なブリ
キ原板を製造できるが、Δｒを特に良好にしようとする
場合には、熱間圧延時の巻き取り温度を高温にし、さら
に0.02％程度の多量のＮｂを添加する必要があった。

【００１０】また２ピース缶を製缶する場合、前述のよ
うに加工性が良好でΔｒの小さいことが必要であり、こ
の際にストレッチャーストレインが発生しないことが重
要である。一方、製缶後の缶特性としては、衝撃を受け
た場合にへこみが生じやすい加工量が比較的小さく、加
工硬化量の少ない部分の強度が重要となる。また、缶壁
の加工量の多い深絞りしごき缶（ＤＩ缶）でも加工量の
比較的少ない缶底部の変形を防ぐため、やはり缶底部の
強度が高くなるものが有利である。

【００１１】すなわち、２ピース缶用素材としては製缶
時は絞り性を良好とするための比較的軟質でΔｒが小さ
く、外観を良好とするためストレッチャーストレインが
発生せず、さらに製缶時の加工および製缶後に受ける熱
履歴により大きく硬化するものが有利である。特に絞り
缶の場合、スズめっき後リフロー処理、さらに塗装焼付
けにより時効された後に製缶され、その後レトルト処理
のための熱処理を受けるものが多い。従ってリフロー処
理および塗装焼き付けという過酷な時効処理後でもスト
レッチャストレインが発生しないものが要求され、しか
も製缶後に施されるレトルト処理等の熱処理により硬化
するものが望まれていた。

【００１２】しかし特開昭５８−１９７２２４のように
多量のＮｂを添加した場合、ストレッチャーストレイン
の問題は完全に解決できるが、鋼中の固溶Ｃを多量に固
定するため缶強度の確保には加工時の歪みの導入による
加工硬化の効果しかなく、固溶Ｃの歪みの固着による時
効硬化の効果は得られなかった。このため、２ピース缶
のなかでも加工度の少ない部分の変形応力が問題となる
ことがあり、加工性が良好でしかも製缶後の缶強度のよ
り大きくなるものが望まれていた。

【００１３】発明者らは、加工性の良好な軟質ブリキ原
板を連続焼鈍法で製造する方法について検討を重ねた結
果、鋼中のＣ量を低減して極低炭素鋼化し、さらに鋼中
に添加するＮｂ量と熱間圧延条件を調整することによ
り、非常に軟質で優れた加工性を有し、しかも製缶後の
強度上昇量の大きい鋼板を効率よく生産できる方法を知
見したものであり、この知見に基づいてこの発明をなす
に至ったものである。

【００１４】

【課題を解決するための手段】この発明の表面処理鋼板
用原板の製造方法は、組成が重量比で、Ｃ：０．００５
％以下、Ｍｎ：０．０５〜０．５％、Ｐ：０．０２％以
下、Ａｌ：０．０１〜０．１５％、Ｎ：０．００４％以
下、Ｎｂ：０．０１％以下を含有し、残部がＦｅ及び不
可避的不純物よりなる鋼片を、１１８０℃以下の温度に
加熱した後、仕上げ温度を８３０℃以下として熱間圧延
を行い、４５０〜６８０℃の巻取り温度で巻き取り、次
いで酸洗，圧下率８５％以上で冷間圧延した後、再結晶
温度以上で連続焼鈍を行い、その後調質圧延を施すもの
である。

【００１５】

【作用】この発明をなすにあたり、発明者らは次の実験
を行った。組成が重量比でＣ：０．００２５％、Ｍｎ：
０．２％、Ａｌ：０．０４％、Ｎ：０．００１６％と
し、Ｎｂを０．００２〜０．０２５％添加した鋼、及び
Ｎｂを添加しない前記の鋼を１０８０℃に再加熱後仕上
げ温度７５０℃として熱間圧延を行って２．６ｍｍの熱
間圧延板とした後、直ちに６４０℃の炉内に挿入して３
０分徐冷する、コイル巻き取り温度６４０℃相当の処理
を行った。この熱延板を酸洗後０．３ｍｍに冷間圧延し
た後、加熱速度２０℃／ｓ、均熱温度７５０℃、均熱時
間１０秒、冷却速度２０℃／ｓとして連続焼鈍を行い、
その後1.0 ％の圧下率で調質圧延を施した。

【００１６】さらに錫メッキ後のリフロー処理条件を想
定した２５０℃×３秒の時効処理を行い、Δｒを調べ
た。ここで求められたΔｒの絶対値とＮｂ添加量との関
係について整理したのが図２である。同図から、Ｎｂを
0.01％以下の微量添加とした場合は熱間圧延仕上げ温度
が低くなってもΔｒは非常に良好な値を示すということ
が明らかになった。

【００１７】さらにストレッチャーストレイン及び製缶
後の缶強度上昇能を検討するため以下の実験を行った。
組成が重量比でＣ：０．００２７％、Ｍｎ：０．２％、
Ａｌ：０．０３８％、Ｎ：０．００１６％とし、Ｎｂを
０．００２〜０．０２５％添加した鋼、及びＮｂを添加
しない前記の鋼を１０８０℃に再加熱後、仕上げ温度８
００℃として熱間圧延を行って２．６ｍｍの熱間圧延板
とした後、直ちに５６０℃の炉内に挿入して３０分徐冷
する、コイル巻き取り温度５６０℃相当の処理を行っ
た。この熱延板を酸洗後０．３ｍｍに冷間圧延した後、
加熱速度２０℃／ｓ、均熱温度７５０℃、均熱時間１０
秒、冷却速度２０℃／ｓとして連続焼鈍を行い、その後
３％の圧下率で調質圧延を施した。

【００１８】さらに錫メッキ後のリフロー処理条件を想
定した２５０℃×３秒の時効処理を行い、さらに塗装焼
き付け時の熱履歴を想定した２１０℃×２０分の時効処
理を施した後引張り試験を行い、降伏伸び量（Ｙ−Ｅ
ｌ）及びΔｒを求めた。なお、Ｙ−Ｅｌは２％以下なら
ばストレッチャーストレインの問題は非常に少なく、１
％以下とすることによりストレッチャーストレインの問
題は完全に解決できる。

【００１９】さらに製缶後に施される熱処理による時効
硬化能を検討するため、調質圧延後２５０℃×３秒及び
２１０℃×２０分の時効処理を施した後引張り試験片に
加工し、降伏伸びが完全に消え均一伸び領域に入る7.5
％の予歪を加えた後、レトルト処理を想定した１２０℃
×３０分の時効処理を施し、この熱処理後に引張った時
の下降伏点の強度と熱処理前に7.5 ％予歪を加え終わっ
た時の強度との差をＲＨ量として求めた。ＲＨ量が大き
いほど製缶後のレトルト処理により缶強度が上昇し、へ
こみ缶の発生率低下に非常に効果がある。また、２ピー
ス缶のうちＤＩ缶の場合、製缶後塗装焼き付けされてか
ら内容物が充填され、レトルト処理されるものが多い。
この場合、加工量の少ない缶底部の強度上昇に寄与する
時効硬化の効果は、製缶前に塗装焼き付け処理を施され
る場合よりも発現しやすく、前述のように２５０℃×３
秒および２１０℃×２０分という熱処理を施した後に求
めたＲＨ量の存在によりＤＩ缶底部の強度は大きく改善
できる。

【００２０】ここで求められたＲＨ量，Ｙ−Ｅｌ，Δｒ
の絶対値をＮｂ添加量との関係について整理したのが図
１である。同図から、Ｎｂを０．０１％以下の微量添加
とした場合は、Ｙ−Ｅｌが低く、ストレッチャーストレ
インの問題が無く、巻取り温度が５６０℃と低い温度で
もΔｒは0.2 以下と非常に良好な値を示し、しかも製缶
後の熱処理により大きく硬化するということが明らかに
なった。

【００２１】また熱延条件の影響を明らかとするため、
Ｃ：０．００２３％、Ｍｎ：０．２％、Ａｌ：０．０４
％、Ｎ：０．００１８％、Ｎｂ：０．００４％の鋼片に
ついて１２５０〜１０５０℃に再加熱後、仕上げ温度９
００〜７５０℃として熱間圧延を行い、２．６ｍｍ厚の
熱延板とした後、直ちに６４０℃の炉中に挿入し３０分
徐冷するコイル巻取り温度６４０℃相当の処理を行っ
た。この熱延板を酸洗後０．３ｍｍに冷間圧延した後、
加熱速度２０℃／秒，均熱温度７５０℃，均熱時間１０
秒，冷却速度２０℃／秒として連続焼鈍を行い、その後
1.0 ％の圧下率で調質圧延を施した。さらに錫メッキ後
のリフロー処理を想定した２５０℃×３秒の時効処理を
行い、Δｒ及び引っ張り試験時の降伏伸び量を調べた。
その結果を鋼片の再加熱温度（ＳＲＴ）及び熱間圧延仕
上げ温度（ＦＤＴ）との関係で整理し図３に示す。

【００２２】図３から、本発明鋼ではΔｒに及ぼす熱間
圧延条件の影響は小さく、Δｒは常に良好な値を示すと
いうことが明らかになった。また、鋼片の再加熱温度及
び熱間圧延終了温度を低下させることによりＹ−ＥＬが
改善されることが分かる。

【００２３】さらにこの成分の鋼片について、１２５０
〜１０５０℃に再加熱後、仕上げ温度９００〜７５０℃
として熱間圧延を行い、２．６ｍｍ厚の熱延板とした
後、直ちに５６０℃の炉中に挿入し３０分徐冷するコイ
ル巻取り温度５６０℃相当の処理を行った。この熱延板
を酸洗後０．３ｍｍに冷間圧延した後、加熱速度２０℃
／秒，均熱温度７５０℃，均熱時間１０秒，冷却速度２
０℃／秒として連続焼鈍を行い、その後３％の圧下率で
調質圧延を施した。さらに錫メッキ後のリフロー処理を
想定した２５０℃×３秒の時効処理を行い、さらに塗装
焼き付けを想定した２１０℃×２０分の時効処理を行
い、ＲＨ量及びＹ−Ｅｌを調べた。その結果を鋼片の再
加熱温度（ＳＲＴ）及び熱間圧延仕上げ温度（ＦＤＴ）
との関係で整理し図４に示す。

【００２４】図４から、ＦＤＴをＡｒ₃ 変態点以下の８
３０℃以下とするとＹ−Ｅｌが低くしかもＲＨ量の大き
いものが得られるということが明らかである。ＦＤＴは
Ａｒ₃ 変態点未満となるとｒ値の面内異方性が大きく劣
化するため、通常Ａｒ₃ 変態点以上とされる。しかし本
発明の極低炭素鋼に微量のＮｂを添加した鋼ではＦＤＴ
が通常行われているよりも低いＡｒ₃ 変態点未満の８３
０℃以下でも良好なΔｒを示し、さらにこの場合、Ｙ−
Ｅｌが低く、また大きな時効硬化能を有するということ
が明らかとなった。

【００２５】一般に、Ｙ−Ｅｌを低くするには固溶Ｃお
よびＮ量を低下させることが有効である。しかしこの場
合、前述のように製缶後の時効処理による缶強度の上昇
は期待できない。一方、本発明では、Ｎｂを微量添加し
た極低炭素を用い、さらにＳＲＴ，ＦＤＴを低下させる
ことにより、リフロー処理及び塗装焼き付け処理という
過酷な熱履歴を受けた後でも、Ｙ−Ｅｌが十分低く、し
かも大きな時効硬化能を有することが明らかとなった。
この原因としては、ＳＲＴ，ＦＤＴの低下により固溶Ｎ
がＡｌＮとして析出する割合が増加し、固溶ＮによるＹ
−Ｅｌへの悪影響が低下したこと、および固溶Ｎが低下
したことによりＮ，Ｃと結合するＮｂのＣを固定する能
力が見掛け上増加し、また熱延条件の変化によりＮｂ析
出物の大きさ、分布が変化し、Ｙ−Ｅｌの低減に寄与し
たことが考えられる。また、結晶粒が大きくなり、粒内
固溶Ｃ量が増加したことによる時効硬化能への寄与等も
考えられる。また、従来ＦＤＴをＡｒ₃ 変態点未満とす
ると、ｒ値が低下しΔｒも劣化するとされていた。しか
し本発明鋼ではＦＤＴをＡｒ₃ 変態点未満の８３０℃以
下としても非常に良好なΔｒを示した。この原因として
はＳＲＴの低下による析出物の粗大化、及び固溶Ｎ低下
により連続焼鈍時に加工性に有利な面方位の出現が促進
されたことが考えられ、またＮｂを微量に添加したこと
による熱圧延板の集合組織の改善、連続焼鈍時の加工性
に有利な面方位の出現の促進等が考えられる。さらに本
発明鋼では冷延圧下率が非常に高く、再結晶に対する駆
動力が大きく、このため熱延板でΔｒに不利な面方位が
発達していても焼鈍時に加工性に有利な面方位が優先的
に発達したことが考えられる。

【００２６】以下に、本発明の成分の限定理由について
説明する。Ｃ：本発明において素材のＣ含有量は非常に
重要である。連続焼鈍法により調質度Ｔ１クラスの軟質
なブリキ原板を製造するためには、Ｃ含有量を充分に低
下させ極低炭素化することが必要である。また少量のＮ
ｂ添加でもΔｒを良好とし、Ｙ−Ｅｌを低くするため、
その上限を０．００５％とする。

【００２７】Ｍｎ：ＭｎはＳによる熱間割れを防止する
のに有効な元素であってその効果を得るためには０．０
５％以上添加する必要がある。ただし、多量に添加する
と鋼板を硬質化させるためその上限を０．５％とする。

【００２８】Ｐ：Ｐは材質を硬化させ且つ耐食性を劣化
させる元素であるので過剰の含有は好ましくなく、その
上限を０．０２％とする。 Ａｌ：Ａｌは固溶ＮをＡｌＮとして析出させるのに必要
な元素であり、少なくとも０．０１％の含有を必要と
し、またＮとの関係でＡｌ％／Ｎ％≧２０とすることが
好ましいが、多量の添加はコスト上昇につながるためそ
の上限を０．１５％とする。

【００２９】Ｎ：Ｎは固溶状態で存在すると鋼板を硬質
化させ、ストレッチャーストレインの原因になる。本発
明鋼ではＳＲＴ及びＦＤＴを低下させることによりＡｌ
Ｎの析出率を増加させ、比較的低い巻取り温度でも固溶
Ｎの影響を小さくすることができる。しかしＡｌＮとし
て析出させても多量に存在すると鋼板の加工性を低下さ
せるため、なるべく少なくする必要があり、その上限を
０．００４％とする。

【００３０】Ｎｂ：Ｎｂは本発明において重要な要素で
ある。すなわち、ｒ値の面内異方性を改善するためには
Ｎｂを添加することが有効であり、０．００２％以上の
添加が好ましい。また過酷な時効処理後に製缶された後
でも時効硬化性を有し、また良好なΔｒを維持するた
め、その添加量の上限を０．０１％以下とする。また連
続焼鈍時の再結晶温度の上昇を防ぎ、良好な通板性を確
保する観点からはその添加量は低いほうが好ましい。

【００３１】次に製造条件の限定理由について説明す
る。スラブ加熱温度は、固溶ＮをＡｌＮとして析出さ
せ、また析出物の粗大化，結晶粒径の粗大化を図るた
め、通常行われているよりも低い１１８０℃以下とする
必要がある。また省エネルギの観点からその温度を低く
抑えることが好ましい。ただし、熱間圧延性を確保する
ためにその温度は９００℃以上とすることが好ましい。

【００３２】熱間圧延の仕上げ温度は、一般に行われて
いるＡｒ₃ 変態点以上とするよりも、より低温化するこ
とにより鋼板の軟質化を図ることができる。また、スラ
ブ再加熱温度とともに低温度化することにより、前述の
ようにメッキ後のリフロー処理あるいはさらに塗装焼き
付け処理後に発生する降伏伸びを改善することができ、
また時効硬化性を大きくして缶の降伏応力を上昇できる
ため、熱間圧延仕上げ温度の上限を８３０℃とする。ま
たその温度が低くなりすぎると熱間圧延板が充分再結晶
せずに非常に硬質となり、冷間圧延性が低下するため７
００℃以上で熱間圧延することが望ましい。

【００３３】熱間圧延後の巻取り温度は低すぎると熱延
板の形状が劣化し、製品の形状も劣化するため４５０℃
以上とする。本発明鋼では巻取り温度が比較的低くても
良好なΔｒを示す。高くなりすぎると酸洗効率が低下す
るため、その上限を６８０℃とする。また、巻取り温度
が高いと熱延板内の硬度変動が大きくなり冷延時の形状
制御が難しくなる傾向にあるため、この点では巻取り温
度は５８０℃以下とすることが好ましい。

【００３４】このようにして製造された熱間圧延板は、
酸洗後、冷間圧延される。本発明のように微量のＮｂ添
加で、しかもＦＤＴをＡｒ₃ 変態点未満として、非常に
Δｒが小さく良好な加工性を確保するためには、焼鈍前
に大きな歪エネルギを与えて再結晶時に加工性に有利な
面方位の発達を促すことが好ましい。すなわち、冷間圧
延の圧下率は高いほど加工性が良好であり、その圧下率
は８５％以上とすることが望ましい。なお、本発明方法
で製造された熱延板は非常に軟質であり冷間圧延性は極
めて良好である。

【００３５】以上のようにして製造された冷延板は連続
焼鈍法により再結晶焼鈍される。連続焼鈍時は再結晶温
度以上に加熱すればよく、短時間の均熱で加工性の良好
なブリキ原板を製造することができる。ただし、ブリキ
原板板厚は0.3 mm以下が多く非常に薄いため、均熱温度
が高いと連続焼鈍炉内の通板性が非常に低下する。従っ
て７８０℃以下で焼鈍することが好ましい。また均熱時
間も短い方が通板上は好ましい。また本発明鋼の材料特
性は、加熱速度，冷却速度にほとんど影響されないため
連続焼鈍時のヒートサイクルは特に規定する必要はな
く、生産性向上のための高速通板が可能である。

【００３６】本発明により製造された鋼板は、焼鈍後目
的に応じて任意の圧下率で調質圧延を施される。本発明
により製造された鋼板は焼鈍後に非常に軟質で高圧下の
調質圧延が可能であり、焼鈍後の調質圧延の圧下率を調
整することにより任意の硬度のブリキ原板を製造するこ
とができる。一例として、図４の鋼板のうちＳＲＴ＝１
０８０℃，ＦＤＴ＝８００℃として作成した鋼板につい
て種々の圧下率で調質圧延を施し、リフロー処理を想定
した２５０℃×３秒の時効処理を行い、硬度測定した結
果を図５に示す。調質圧延の圧下率を調整することによ
り、Ｔ１以上の任意の調質度の鋼板を製造できることが
わかる。また、２５０℃×３秒の時効処理を施した後さ
らに２１０℃×２０分の塗装焼き付けに相当する時効処
理を施し、Ｙ−Ｅｌ，ＲＨ量を調べた結果を同時に図５
に示す。なおこの時Δｒも調査したが、全条件で ｜Δ
ｒ｜≦0.15と非常に良好であった。調質圧延の圧下率を
上昇することにより、よりＹ−Ｅｌを小さくすることが
できる。またＲＨ量は圧下率の上昇に伴い低下するが、
圧下率を２０％程度としても時効硬化能を有し、缶強度
上昇を図ることができる。

【００３７】

【実施例】表１に示す成分の鋼を転炉で溶製し、連続鋳
造によりスラブとした。このスラブを第１表に示す熱間
圧延条件で２．６ｍｍの熱間圧延板とした後に酸洗し、
０．３ｍｍの板厚の冷間圧延板とした。次いで連続焼鈍
ラインで加熱速度約２５℃／ｓとして表１に示す均熱条
件で焼鈍した後、調質圧延し、一部の試料について硬度
(HR30T) 及び｜Δｒ｜を調べ、次いで電気錫メッキライ
ンにて＃２５の錫メッキ及びリフロー処理を連続して施
し、光沢のあるブリキに仕上げ、硬度（HR3OT)，｜Δｒ
｜，Ｙ−Ｅｌを調べ表１に示す。ブリキに仕上げた後、
さらに製缶ラインでの塗装焼き付け処理を想定した２１
０℃×２０分の処理を行い、Ｙ−Ｅｌ及びＲＨ量を求め
表１に示す。なお、表１の｜Δｒ｜の数字に* 印のある
ものは調質圧延後測定した｜Δｒ｜であり、無印のもの
はリフロー処理後に調べた｜Δｒ｜である。

【００３８】

【表１】 供試材Ａ〜Ｅ，Ｇ，Ｊ〜Ｒ，Ｔ，Ｖ，Ｗはいずれも本発
明の範囲内にあるが、これらはΔｒが小さく、リフロー
及び塗装焼き付け処理後のＹ−Ｅｌも小さく、ＲＨ量も
大きいことが分かる。また、製品の板幅方向及びコイル
長手方向での材質のばらつきも極めて小さかった。本発
明法により製造された鋼板は非常に軟質であり、連続焼
鈍により調質度Ｔ１のブリキを製造できる。またさらに
調質圧延の圧下率を高くすることにより、より調質度の
大きいブリキ原板を製造することができる。

【００３９】供試材Ｆ及びＳでは鋼片の再加熱温度およ
び熱間圧延の仕上温度が高く、本発明鋼より降伏伸びが
大きく、またＲＨ量が小さくなる。また供試材Ｈ，Ｕは
Ｎｂ添加量が多く、Δｒが大きく、またＲＨ量＝０とな
った。また供試材Ｉ，ＸはＮｂ無添加であり、Δｒが大
きく、降伏伸びも大きくなっている。

【００４０】またこの実施例ではブリキ鋼板を用いた
が、ティンフリー鋼板，複合メッキ鋼板などを用いても
よく、またメッキを施さずに塗油鋼板を用いてもよい。
さらに連続焼鈍前にＮｉなどのメッキを施してもよい。

【００４１】

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
微量のＮｂを添加した極低炭素鋼を素材とし、熱間圧延
時の鋼片の再加熱温度（ＳＲＴ）を１１８０℃以下、熱
間圧延仕上げ温度（ＦＤＴ）を８３０℃以下と低温化し
たのみならず、さらに８５％以上という高圧下率で冷間
圧延を行った後、連続焼鈍するものとしたため、次のよ
うな種々の効果が得られる。 冷間圧延の圧下率が非
常に高いから、再結晶に対する駆動力が大きくなり、た
とえ熱延板でΔｒに不利な面方位が発達していても、焼
鈍時に加工性に有利な面方位が優先的に発達することと
なり、その結果、極めて良好な加工性が確保できる。
ｒ値の面内異方性（Δｒ）が極めて小さく非常に軟質
であり、製缶性に優れた原板が得られ、例えば２ピース
缶の製缶時の耳高さを小さくすることができる。 Ｓ
ＲＴ，ＦＤＴの低温化により、鋼中の固溶ＮがＡｌＮと
して析出されて固溶Ｎ量が低減されるとともに析出物及
び結晶粒径が粗大化されて降伏伸び量（Ｙ−ＥＬ）が改
善され、その結果、スズめっき後のリフロー処理及びそ
の後の塗装焼付処理後でもストレッチャーストレインが
発生せず、外観の良好な缶が製造できる。 このよう
に加工性に優れた原板を用いて製缶することにより、そ
の生産性，経済性を向上することができる。 焼鈍に
より非常に軟質な鋼板を得ることができるため、その後
に施される調質圧延の圧下率を制御することにより任意
の調質度で加工性の良好な鋼板を製造することができ
る。

【００４２】なお、本発明鋼により製造された缶は、時
効効果能（ＲＨ量）が良好であるから、製缶後の熱処理
により強度上昇を図ることができ、その効果は非常に大
きい。

【図面の簡単な説明】

【図１】Ｎｂ添加量とＲＨ量，Ｙ−ＥｌおよびΔｒの絶
対値との関係を示すグラフである。

【図２】Ｎｂ添加量とΔｒの絶対値との関係を示すグラ
フである。

【図３】熱間圧延条件とΔｒの絶対値，Ｙ−Ｅｌとの関
係を示すグラフである。

【図４】熱間圧延条件とＲＨ量，Ｙ−Ｅｌとの関係を示
すグラフである。

【図５】焼鈍後の調質圧延圧下率と、硬度，ＲＨ量及び
Ｙ−Ｅｌとの関係を示すグラフである。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 阿部 秀夫 千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株 式会社技術研究本部内 (72)発明者 久々湊 英雄 千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株 式会社千葉製鉄所内 (72)発明者 加藤 寿勝 千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株 式会社千葉製鉄所内 (56)参考文献 特開 昭58−133325（ＪＰ，Ａ) 特公 平１−52451（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) C21D 9/46 - 9/48 C22C 38/00 - 38/60

Claims (1)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 組成が重量比で、Ｃ：０．００５％以
   下、Ｍｎ：０．０５〜０．５％、Ｐ：０．０２％以下、
   Ａｌ：０．０１〜０．１５％、Ｎ：０．００４％以下、
   Ｎｂ：０．０１％以下を含有し、残部がＦｅ及び不可避
   的不純物よりなる鋼片を、１１８０℃以下の温度に加熱
   した後、仕上げ温度を８３０℃以下として熱間圧延を行
   い、４５０〜６８０℃の巻取り温度で巻き取り、次いで
   酸洗，圧下率８５％以上で冷間圧延した後、再結晶温度
   以上で連続焼鈍を行い、その後調質圧延を施すことを特
   徴とする表面処理鋼板用原板の製造方法。