NL8500658A - Werkwijze voor het vervaardigen van dual phase verpakkingsstaal. - Google Patents
Werkwijze voor het vervaardigen van dual phase verpakkingsstaal. Download PDFInfo
- Publication number
- NL8500658A NL8500658A NL8500658A NL8500658A NL8500658A NL 8500658 A NL8500658 A NL 8500658A NL 8500658 A NL8500658 A NL 8500658A NL 8500658 A NL8500658 A NL 8500658A NL 8500658 A NL8500658 A NL 8500658A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- belt
- steel
- cooling
- continuous annealing
- temperature
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 32
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 title claims description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 8
- 238000012856 packing Methods 0.000 title description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 36
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 35
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 35
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 29
- 238000004806 packaging method and process Methods 0.000 claims description 15
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 14
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 5
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims description 3
- 239000004922 lacquer Substances 0.000 claims description 3
- 239000000110 cooling liquid Substances 0.000 claims description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 claims description 2
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 2
- QMQXDJATSGGYDR-UHFFFAOYSA-N methylidyneiron Chemical compound [C].[Fe] QMQXDJATSGGYDR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000003595 mist Substances 0.000 claims description 2
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 229910000885 Dual-phase steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 description 2
- 102220608040 Beta-defensin 1_R30T_mutation Human genes 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/185—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering from an intercritical temperature
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
0 « •r» · _ .1_ HO 558
WERKWIJZE VOOR HET VERVAARDIGEN VAN DUAL PHASE VERPAKKINGSSTAAL
Door aanvraagster worden als uitvinders genoemd:
Thomas Martinus HOOGENDOORN te Aerdenhout Maarten Arie DE HAAS te Heerhugowaard Johan Martin NIJMAN te Bergen N.H.
De uitvinding heeft betrekking op een werkwijze voor het vervaardigen van dual phase verpakkingsstaal in handvorm met een dikte in het gebied van 0,1 tot 0,5 mm uit ongelegeerd laag C, laag Mn staal met een normale chemische samenstelling, omvattende 5 0,020-0,150% C, 0,150-0,500% Mn, welke vervaardiging omvat de stappen van warmwalsen, koudwalsen en continugloeien in een continugloeilijn, waarvan het continugloeien omvat de stappen van het verwarmen van de band in een verwarmingsgedeelte tot in het A1-A3 gebied van het ijzer koolstofdiagram d.w.z. het gebied 10 waarin het staal in hoofdzaak bestaat uit ferriet en austeniet en het vervolgens zo snel afkoelen van de band in een afkoelgedeelte, dat het austeniet althans gedeeltelijk wordt omgezet in martensiet en/of bainiet.
Een dergelijke werkwijze is bekend uit de Nederlandse 15 terinzagegelegde octrooiaanvrage no. 6512364.
De in de vakwereld gebruikelijke benaming voor op deze wijze vervaardigd staal is "dual phase steel".
Dual phase steel is verkrijgbaar hetzij warmgewalst in de dikte van circa 1,5-100 mm, hetzij koudgewalst in de dikte van 20 circa 0,8-3 mm.
Bij de bekende werkwijze wordt de band na het verwarmen in de continugloeilijn in koud water afgeschrikt. Bij dit afkoelproces bedraagt de afkoelsnelheid ca. 1000°C/sec bij een banddikte van 1 mm. De afkoelsnelheid is omgekeerd evenredig met de dikte van de 25 band, zodat bij dit afkoelproces de waarde van het produkt P van afkoelsnelheid en banddikte circa 1000 mm°C/sec bedraagt. Wanneer 8500658 ' ,T i 2 HO 558 bij verpakkingsstaal met een dikte van 0,1 tot 0,5 mm af schrikken in koud water als koelproces zou worden toegepast dan doet zich het probleem voor dat de band als gevolg van thermische spanningen niet vlak blijft, en dat aldus geen acceptabele handvorm kan 5 worden verkregen.
Bij toepassing van andere in de vakwereld bekende afkoelprocessen waarbij bij dun materiaal geen of althans veel minder bandvormproblemen optreden, zoals gas(lucht)straalkoeling met een P-waarde van ca. 10 mm°C/sec of afschrikken in heet water 10 met een P-waarde van ca. 25 mm°C/sec wordt bij ongelegeerd laag C, laag Mn staal alleen martensiet en/of bainiet gevormd indien de band hoog in het A1-A3 gebied, bijvoorbeeld op ca. 850°C in de continugloeilijn wordt verwarmd.
Bij dergelijke hoge temperaturen treedt veel bandbreuk op. De 15 band bezwijkt dan met de lage waarde van de vloeigrens bij die hoge temperatuur en de kleine dragende doorsnede van het dunne materiaal onder invloed van de voor het doorvoeren van de band door de continugloeilijn benodigde trekkracht.
Bandbreuk is bij continugloeien zeer bezwaarlijk. Niet alleen 20 is het zeer tijdrovend de band opnieuw door de continugloeilijn door te voeren en treedt als gevolg daarvan produktieverlies op, maar ook gaat bij het weer aanlopen van de continugloeilijn bandmateriaal verloren totdat de procescondities hersteld zijn.
Een doel van de uitvinding is een werkwijze voor het 25 vervaardigen van dual phase verpakkingsstaal met een dikte van 0,1-0,5 mm uit ongelegeerd laag C, laag Mn staal te verschaffen waarbij de bovenbeschreven problemen geheel of grotendeels worden verholpen.
Dit wordt volgens de uitvinding bereikt doordat in combinatie 30 voor de keuze van de omstandigheden bij het continugloeien geldt dat: - de temperatuur waartoe de band in het A1-A3 gebied wordt verwarmd zo laag is, dat als gevolg van de trekkracht die bij het doorvoeren van de band door de continugloeilijn wordt 35 toegepast, geen bandbreuk optreedt, en - de procedure bij het afkoelen van de band zodanig is dat enerzijds de austeniet althans gedeeltelijk inderdaad in martensiet en/of bainiet wordt omgezet, en anderzijds de band geheel of nagenoeg geheel vlak blijft.
8500658 r v 3 HO 558
Bij voorkeur wordt de band bij het continugloeien in het verwarmingsgedeelte verwarmd tot een temperatuur van minder dan 800eC, wordt de band vervolgens zonder of nagenoeg zonder temperatuurverlies over de afstand tussen het verwarmingsgedeelte 5 en het afkoelgedeelte, naar het afkoelgedeelte gevoerd, en wordt de band direct of vrijwel direct vanaf de verwarmingstemperatuur afgekoeld met een waarde van 20 tot 1000 mm °C/sec van het produkt P van de banddikte en de gemiddelde afkoelsnelheid over het temperatuurgebied van 700 tot 300eC. Opgemerkt wordt dat bij 10 bekende continugloeilijnen de afstand tussen het verwarmingsgedeelte en het afkoelgedeelte zo groot is, dat het dunne materiaal, indien dit tot minder dan 800°C wordt verwarmd, door natuurlijke koeling voor het bereiken van het afkoelgedeelte al zover is af gekoeld, dat er in het afkoelgedeelte geen 15 martensiet en/of bainiet gevormd wordt. Op de bovengenoemde wijze is het echter mogelijk om dual phase verpakkingsstaal met een dikte van 0,1 tot 0,5 mm met een normale chemische samenstelling te vervaardigen dat voldoende vlak is.
Meer bij voorkeur wordt de band bij het continugloeien 20 verwarmd tot een temperatuur van minder dan 770°C en vindt het afkoelen plaats met een waarde van het produkt P in het gebied van 40-750 mm°C/sec.
Met betrekking tot het koelproces wordt bij voorkeur voor het afkoelen een koelmiddel in de vorm van een nevel van een gas 25 (zoals lucht) en een koelvloeistof (zoals water) op de band gesproeid en wordt met het afkoelen van de band met het koelmiddel begonnen direct of vrijwel direct nadat de band het verwarmingsgedeelte van de continugloeilijn heeft verlaten. Het koelvermogen van het koelproces kan aan de banddikte en aan de 30 bandsnelheid worden aangepast door de hoeveelheid per sproeier gesproeide koelvloeistof en het aantal sproeiers.
Bij voorkeur wordt de band bij het continugloeien verwarmd tot een temperatuur van minder dan 750°C en vindt het afkoelen plaats met een waarde van het produkt P in het gebied van 75 tot 35 500 mm°C/sec.
Bij de werkwijze wordt bij voorkeur een Al rustig staal toegepast met een normale chemische samenstelling omvattende 0,020-0,100% C, 0,150-0,500% Mn. Hierdoor worden kosten van martensietvormende legeringselementen bespaard.
8500658 f '«# 4 HO 558
Het verpakkingsstaal wordt na het afkoelen afhankelijk van de voor de beoogde toepassing gewenste mechanische eigenschappen ontlaten.
In geval van electrolytisch vertind verpakkingsstaal wordt 5 het staal bij voorkeur gedurende circa 5 a 10 seconden bij circa 230°C ontlaten tijden het opsmelten van de tinlaag.
In geval van gelakt verpakkingsstaal wordt het staal bij voorkeur gedurende ca. 10 minuten bij’ circa 200°C ontlaten tijdens het harden van de laklaag.
10 Tevens worden uitsluitende rechten gevraagd voor met de werkwijze volgens de uitvinding vervaardigd verpakkingsstaal met een dikte van 0,1-0,5 mm, gekenmerkt door een treksterkte groter dan 500 N/mm2 en een breukrek A80 groter dan 5% en tevens voor dergelijk verpakkingsstaal in de kwaliteiten (zie Euronorm 15 145-78) T65 en T70 of voor kwaliteiten (zie Tinmill Products, mei 1979, bladzijde 20) die qua hardheid overeenkomen met dubbelkoudgewalst DR8 en DR9.
Voorbeeld 20 Een Al rustig laag-kool ongelegeerd converterstaal met een chemische analyse zoals getoond in figuur 1 werd warmgewalst en bij een temperatuur van 650°C opgerold. Vervolgens werd het warmgewalste staal gebeitst en koudgewalst tot een dikte van 0,22 mm.
25 De route na het koudwalsen is getoond in figuur 2. Het koudgewalste staal werd gedurende 30 sec. continugegloeid op een temperatuur van 700-770°C en vervolgens afgekoeld met een afkoelsnelheid van circa 1000°C/sec.
Een deel van het continugegloeide staal werd koud nagewalst 30 met een reductie van 1%. Van zowel het koudnagewalste staal als het niet nagewalste staal werden gedeeltes gelakt en vertind. De lak van het gelakte staal werd gedurende 10 minuten op 200°G uitgehard. De tinlaag van het vertinde staal werd gedurende 10 seconden bij 230°C opgesmolten.
35 De resultaten zijn weergegeven in de tabel van figuur 3.
Hierin betekent: VGLR = vloeigrens in N/mm2 TRST = treksterkte in N/mm2 R30T = hardheid 8500558 ik « 5 HO 558 Α80 - rek over 80 mm in %
De resultaten zijn eveneens weergegeven en vergeleken met langs andere weg vervaardigde verpakkingsstalen in de grafiek van figuur 4 waarin langs de verticale as de treksterkte in N/mm2 en 5 langs de horzontale as de rek A80 in procenten is uitgezet.
Rechtsonder zijn in een gearceerd gebied I de langs een normale route vervaardigde, d.w.z. koudgewalste en gegloeide kwaliteiten T 52 BA (stolpgegloeid) en T 61 CA en T 65 CA (continugegloeid) weergegeven, gekenmerkt door een 10 verhoudingsgewij* ze lage treksterkte en een hoge rek.
Linksonder en -boven zijn in een gearceerd gebied II dubbel koud gewalste (DR) kwaliteiten 1 t/m 9 , d.w.z. met een reductie na het gloeien van 10 t/m 90% weergegeven. De gebruikelijk DR kwaliteiten uit het dubbelgearceerde deel van gebied II met een 15 reductie van 30 a 40% zijn gekenmerkt door een hogere treksterkte bij een verhoudingsgewijs lage rek.
Rechtsboven zijn in de gearceerde gebieden III A en B de eigenschappen van het dual phase verpakkingsstaal weergegeven (III A niet ontlaten, III B ontlaten). Het dual phase verpakkingsstaal 20 is gekenmerkt door een in het door de lijn IV omsloten gebied gelegen combinatie van treksterkte en rek.
25 30 35 8500658
Claims (15)
1. Werkwijze voor het vervaardigen van dual phase verpakkingsstaal in handvorm met een dikte in het gebied van 0,1 tot 0,5 mm uit ongelegeerd laag C, laag Mh staal met een 5 normale chemische samenstelling omvattende 0,020-0,150% C, 0,150-0,500% Mn, welke vervaardiging omvat de stappen van warmwalsen, koudwalsen en continugloeien in een continugloeilijn, waarvan het continugloeien omvat de stappen van het verwarmen van de band in een verwarmingsgedeelte tot 10 in het Δ1-Α3 gebied van het ijzer koolstofdiagram d.w.z. het gebied waarin het staal in hoofdzaak bestaat uit ferriet en austeniet en het vervolgens zo snel afkoelen van de band in een afkoelgedeelte, dat het austeniet althans gedeeltelijk wordt omgezet in martensiet en/of bainiet, met het kenmerk, 15 dat in combinatie voor de keuze van de omstandigheden bij het continugloeien geldt dat: - de temperatuur waartoe de band in het A1-A3 gebied wordt verwarmd zo laag is, dat als gevolg van de trekkracht die bij het doorvoeren van de band door de continugloeilijn 20 wordt toegepast, geen bandbreuk optreedt, en - de procedure bij het afkoelen van de band zodanig is dat enerzijds de austeniet althans gedeeltelijk inderdaad in martensiet en/of bainiet wordt omgezet, en anderzijds de band geheel of nagenoeg geheel vlak blijft.
2. Werkwijze volgens conclusie 1, met het kenmerk, dat de band bij het continugloeien in het verwarmingsgedeelte wordt verwarmd tot een temperatuur van minder dan 800°C, dat de band vervolgens zonder of nagenoeg zonder temperatuurverlies over de afstand tussen het verwarmingsgedeelte en het 30 afkoelgedeelte, naar het afkoelgedeelte wordt gevoerd, en dat de band direct of vrijwel direct vanaf de verwarmingstemperatuur wordt afgekoeld met een waarde van 20 tot 1000 mm°C/sec van het produkt P van de banddikte en de gemiddelde afkoelsnelheid over het temperatuurgebied van 700 35 tot 300°C.
3. Werkwijze volgens conclusie 1 of 2, met het kenmerk, dat de band bij het continugloeien wordt verwarmd tot een temperatuur van minder dan 770°C. 8500658 *· ,, . * m «*'.
4. Werkwijze volgens een van de voorgaande conclusies, met het kenmerk, dat het afkoelen plaatsvindt met een P-waarde in het gebied van 40-750 mm°C/sec.
5. Werkwijze volgens een van de voorgaande conclusies, met het 5 kenmerk, dat voor het afkoelen een koelmiddel in de vorm van een nevel van een gas (zoals lucht) en een koelvloeistof (zoals water) op de band wordt gesproeid en dat met het afkoelen van de band met het koelmiddel wordt begonnen direct of vrijwel direct nadat de band het verwarmingsgedeelte van 10 de continugloeilijn heeft verlaten.
6. Werkwijze volgens een van de voorgaande conclusies, met het kenmerk, dat een Al rustig staal wordt toegepast met een normale chemische samenstelling omvattende 0,020-0,100% C, 0,150-0,500% Ma.
6 HO 558 Λ 4 f «
7. Werkwijze volgens een van de voorgaande conclusies, met het kenmerk, dat de band bij het continugloeien wordt verwarmd tot een temperatuur van minder dan 750°C.
7 HO 558
8 HO 558
8. Werkwijze volgens een van de voorgaande conclusies, met het kenmerk, dat de band wordt afgekoeld met een P-waarde in het 20 gebied van 75-500 mm°C/sec.
9. Werkwijze volgens een van de voorgaande conclusies, met het kenmerk, dat het staal na het continugloeien wordt ontlaten.
10. Werkwijze volgens conclusie 9, met het kenmerk, dat het staal gedurende circa 5 a 10 seconden bij een temperatuur van circa 25 230°C wordt ontlaten.
11. Werkwijze volgens conclusie 9 of 10, met het kenmerk, dat het ontlaten plaatsvindt tijdens het opsmelten van een electrolytisch op het staal aangebrachte tinlaag.
12. Werkwijze volgens conclusie 9, met het kenmerk, dat het staal 30 gedurende circa 10 minuten bij een temperatuur van circa 200°C wordt ontlaten.
13. Werkwijze volgens conclusie 9 of 12, met het kenmerk, dat het ontlaten plaatsvindt tijden het harden van een op het staal , aangebrachte laklaag.
14. Verpakkingsstaal met een dikte in het gebied van 0,1 tot 0,5 mm vervaardigd volgens de werkwijze van conclusie 1-13, met het kenmerk, dat de treksterkte groter is dan 500 N/mm2 en de breukrek A80 groter is dan 5%. 8500658 .♦ Λ «
15. Verpakkingsstaal met een dikte in het gebied van 0,1 tot 0,5 mm vervaardigd volgens de werkwijze van conclusie 1-13, in de kwaliteiten T65 en T70 of kwaliteiten die qua hardheid overeenkomen met dubbelkoudgewalst DR8 en DR9. 5 10 15 20 25 30 35 i 8500658
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL8500658A NL8500658A (nl) | 1985-03-08 | 1985-03-08 | Werkwijze voor het vervaardigen van dual phase verpakkingsstaal. |
| EP86102689A EP0196470B1 (en) | 1985-03-08 | 1986-03-01 | Method of manufacturing dual phase strip steel and steel strip manufactured by the method |
| DE8686102689T DE3666462D1 (en) | 1985-03-08 | 1986-03-01 | Method of manufacturing dual phase strip steel and steel strip manufactured by the method |
| DK099886A DK160512C (da) | 1985-03-08 | 1986-03-05 | Fremgangsmaade til fremstilling af tofasestaal i form af baand og staalbaand fremstillet ved fremgangsmaaden |
| ES552775A ES8706213A1 (es) | 1985-03-08 | 1986-03-07 | Un metodo para producir un acero de doble fase |
| BR8600998A BR8600998A (pt) | 1985-03-08 | 1986-03-07 | Processo para a fabricacao de um aco de fase dupla na forma de uma tira,tira de aco assim obtida,e aperfeicoamento em um tal processo |
| JP61049579A JPH0639625B2 (ja) | 1985-03-08 | 1986-03-08 | 複合組織鋼ストリツプの製造方法 |
| US06/837,195 US4698103A (en) | 1985-03-08 | 1986-03-10 | Method of manufacturing dual phase strip steel and steel strip manufactured by the method |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL8500658 | 1985-03-08 | ||
| NL8500658A NL8500658A (nl) | 1985-03-08 | 1985-03-08 | Werkwijze voor het vervaardigen van dual phase verpakkingsstaal. |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL8500658A true NL8500658A (nl) | 1986-10-01 |
Family
ID=19845643
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL8500658A NL8500658A (nl) | 1985-03-08 | 1985-03-08 | Werkwijze voor het vervaardigen van dual phase verpakkingsstaal. |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4698103A (nl) |
| EP (1) | EP0196470B1 (nl) |
| JP (1) | JPH0639625B2 (nl) |
| BR (1) | BR8600998A (nl) |
| DE (1) | DE3666462D1 (nl) |
| DK (1) | DK160512C (nl) |
| ES (1) | ES8706213A1 (nl) |
| NL (1) | NL8500658A (nl) |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NL8502145A (nl) * | 1985-07-29 | 1987-02-16 | Hoogovens Groep Bv | Hard blik vervaardigd uit a1-rustig, continugegoten, kool mangaanstaal en werkwijze voor de vervaardiging van zulk blik. |
| AT402906B (de) * | 1990-07-13 | 1997-09-25 | Kramer Antonio Henrique | Verfahren zur herstellung von dosen |
| US5320468A (en) * | 1990-07-13 | 1994-06-14 | Kramer Antonio H | Tin can manufacturing process |
| FR2795741B1 (fr) † | 1999-07-01 | 2001-08-03 | Lorraine Laminage | Tole d'acier a bas carbone calme a l'aluminium pour emballage |
| FR2795740B1 (fr) † | 1999-07-01 | 2001-08-03 | Lorraine Laminage | Tole d'acier a bas carbone calme a l'aluminium pour emballage |
| BE1013580A3 (fr) * | 2000-06-29 | 2002-04-02 | Centre Rech Metallurgique | Procede pour la fabrication d'une bande d'acier laminee a froid a haute resistance et haute formabilite. |
| JP5740099B2 (ja) * | 2010-04-23 | 2015-06-24 | 東プレ株式会社 | 熱間プレス製品の製造方法 |
| DE102011056846B4 (de) | 2011-12-22 | 2014-05-28 | Thyssenkrupp Rasselstein Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines Aufreißdeckels sowie Verwendung eines mit einer Schutzschicht versehenen Stahlblechs zur Herstellung eines Aufreißdeckels |
| DE102011056847B4 (de) | 2011-12-22 | 2014-04-10 | Thyssenkrupp Rasselstein Gmbh | Stahlblech zur Verwendung als Verpackungsstahl sowie Verfahren zur Herstellung eines Verpackungsstahls |
| DE102013107505A1 (de) * | 2013-07-16 | 2015-01-22 | Thyssenkrupp Rasselstein Gmbh | Verfahren zum Auftragen einer wässrigen Behandlungslösung auf die Oberfläche eines bewegten Stahlbands |
| CN109423577B (zh) * | 2017-08-30 | 2021-01-12 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高强多相钢镀锡原板及其制造方法 |
| DE102021125692A1 (de) | 2021-10-04 | 2023-04-06 | Thyssenkrupp Rasselstein Gmbh | Kaltgewalztes Stahlflachprodukt für Verpackungen und Verfahren zur Herstellung eines Stahlflachprodukts |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NL285173A (nl) * | 1961-11-07 | |||
| GB1013257A (en) * | 1963-05-01 | 1965-12-15 | British Iron Steel Research | Improvements in or relating to annealing |
| US3378360A (en) * | 1964-09-23 | 1968-04-16 | Inland Steel Co | Martensitic steel |
| GB1057530A (en) * | 1964-09-23 | 1967-02-01 | Inland Steel Co | High strength steel sheet or strip |
| DE1240106B (de) * | 1965-05-26 | 1967-05-11 | Rasselstein Ag | Verfahren zur Erzeugung von knick- und fliessfigurenfreiem, hartem, kohlenstoffarmemFein- und Feinststahlblech |
| JPS5178730A (en) * | 1974-12-30 | 1976-07-08 | Nippon Steel Corp | Fueraitosoto kyureihentaisoyorinaru fukugososhikikohanno seizohoho |
| JPS5246323A (en) * | 1975-10-10 | 1977-04-13 | Nisshin Steel Co Ltd | Process for producing cold rolled high tensile strength steel plate ha ving excellent flange pressed drawability |
| JPS55500221A (nl) * | 1978-02-21 | 1980-04-17 | ||
| JPS5832218B2 (ja) * | 1978-08-22 | 1983-07-12 | 川崎製鉄株式会社 | プレス性とくに形状凍結性の優れた高張力鋼板の製造方法 |
| CA1182387A (en) * | 1980-12-04 | 1985-02-12 | Uss Engineers And Consultants, Inc. | Method for producing high-strength deep drawable dual phase steel sheets |
-
1985
- 1985-03-08 NL NL8500658A patent/NL8500658A/nl not_active Application Discontinuation
-
1986
- 1986-03-01 EP EP86102689A patent/EP0196470B1/en not_active Expired
- 1986-03-01 DE DE8686102689T patent/DE3666462D1/de not_active Expired
- 1986-03-05 DK DK099886A patent/DK160512C/da not_active IP Right Cessation
- 1986-03-07 BR BR8600998A patent/BR8600998A/pt not_active IP Right Cessation
- 1986-03-07 ES ES552775A patent/ES8706213A1/es not_active Expired
- 1986-03-08 JP JP61049579A patent/JPH0639625B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1986-03-10 US US06/837,195 patent/US4698103A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DK160512C (da) | 1991-09-02 |
| BR8600998A (pt) | 1986-11-18 |
| DK160512B (da) | 1991-03-18 |
| EP0196470A1 (en) | 1986-10-08 |
| ES552775A0 (es) | 1987-06-01 |
| US4698103A (en) | 1987-10-06 |
| EP0196470B1 (en) | 1989-10-18 |
| DK99886D0 (da) | 1986-03-05 |
| DK99886A (da) | 1986-09-09 |
| ES8706213A1 (es) | 1987-06-01 |
| DE3666462D1 (en) | 1989-11-23 |
| JPS61207521A (ja) | 1986-09-13 |
| JPH0639625B2 (ja) | 1994-05-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR102471269B1 (ko) | 알루미늄-합금 코팅층을 가진 강철 스트립의 제조 방법 | |
| KR102544667B1 (ko) | 핫 스탬핑 성형을 위한 강재, 핫 스탬핑 성형 공정 및 핫 스탬핑 성형 부재 | |
| NL8500658A (nl) | Werkwijze voor het vervaardigen van dual phase verpakkingsstaal. | |
| KR100979854B1 (ko) | 열연강판, 냉연강판 및 그들의 제조 방법 | |
| US4375995A (en) | Method for manufacturing high strength rail of excellent weldability | |
| CA2273334C (en) | High strength steels having high impact energy absorption properties and a method for producing the same | |
| EP3052672A2 (en) | Spot welded joint using high strength and high forming and its production method | |
| US11718888B2 (en) | Method for producing a high strength coated steel sheet having improved strength, formability and obtained sheet | |
| CN101583486A (zh) | 涂覆的钢带材、其制备方法、其使用方法、由其制备的冲压坯料、由其制备的冲压产品和含有这样的冲压产品的制品 | |
| EP0164263B1 (en) | Production of a base steel sheet to be surface-treated which is to produce no stretcher strain | |
| FR2398114A1 (fr) | Procede de fabrication d'aciers faiblement allies a resistance elevee avec une tenacite elevee a basse temperature | |
| US5772802A (en) | Method for making can end and tab stock | |
| KR102031025B1 (ko) | 질화물계 패키징 스틸의 제조방법 | |
| CN104870679A (zh) | 具有优异的涂镀性和超高强度的高锰热镀锌钢板的制造方法及用该方法制造的高锰热镀锌钢板 | |
| JPS6046166B2 (ja) | 焼付硬化性を有する良加工性冷延鋼板の製造方法 | |
| US5769972A (en) | Method for making can end and tab stock | |
| CA1321127C (en) | Process for producing a zinc-plated steel sheet with an ageing resistance by hot dip-type, continuous zinc plating | |
| JP7326247B2 (ja) | 熱間成形された部品を製造するための鋼ストリップ、シート又はブランク、部品、及びブランクを部品に熱間成形する方法 | |
| US5772799A (en) | Method for making can end and tab stock | |
| CN109825768B (zh) | 一种780MPa级超薄规格热镀锌双相钢及其制备方法 | |
| RU2019107479A (ru) | Способ изготовления горячей или холодной полосы и/или гибко-катаного плоского стального продукта из высокопрочной марганцевой стали и плоский стальной продукт, изготовленный таким способом | |
| US20010003292A1 (en) | Method for making can end tab stock | |
| US4793869A (en) | Continuous treatment of cold-rolled carbon manganese steel | |
| CN108396228B (zh) | 一种屈服强度450MPa级高耐候热轧H型钢及其热处理工艺 | |
| JPWO2019063081A5 (nl) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A1B | A search report has been drawn up | ||
| BV | The patent application has lapsed |