JPS5989844A

JPS5989844A - 防振支持体

Info

Publication number: JPS5989844A
Application number: JP57199603A
Authority: JP
Inventors: Keizo Konishi; 敬三小西
Original assignee: Sumitomo Riko Co Ltd
Current assignee: Sumitomo Riko Co Ltd
Priority date: 1982-11-13
Filing date: 1982-11-13
Publication date: 1984-05-24
Also published as: FR2536143B1; US4570911A; FR2536143A1

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】本発明は防振支持体に係り、特に高周波域と低周波域で
の防振特性に優れｔこ、ヱンジンマウント等の如き弾性
支持体に関するものである。

従来から、自動車のヱンジンマウント、ボデイマウン１
〜等の防振ゴムマウント（防振支持体）として、ゴムブ
ロックを２個の取付金具の間に介在させた構造の゛もの
が用いられているｐ（、高周波域での防振騒音を低減す
るために、動バネ定数の小さなゴムを使用すると、かか
るゴムの損失係数が小さく、それ故減衰係数も小さくな
って、低周波域において振動吸収が小さくなり、防振ゴ
ムマウントに要請される特性を充分に満たし得なかった
のである。

一方、ゴムの弾性と流体の流通抵抗を利用した構造の弾
性支持体、所謂流体入りマウントが提案されているが、
なかでも英国特許第８１８７４８号明細書等においては
、ゴムブロック内に形成された少なくとも一つの室（液
室）と他方の室（液室）とを固定の仕切り板にて仕切る
と共に、かかる仕切り板に適切な径と長さのオリフィス
を設けて、該オリフィスを介して液を一方の室から他方
の室に流すことにより、低周波域において大きな損失係
数が発揮され得るようにした構造のものが明らかにされ
ている。

ところが、かかる構造のものにあっては、高周波域の振
動に対して、該オリフィスを通じて液が流通し難くなり
、液室内部の液圧が高くなって、必然的に動バネ定数が
高≦なる問題があり、ヱンシンマウント等としては望ま
しくないものであった。けだし、低周波域の損失係数を
太きくしようとして、振動時の体積変化量を大きくする
と、同時に高周波域における動バネ定数も大きくなって
しまうからである。

因みに、流体入りマウントの動特性は、ゴムの動特性と
液の動特性とのベクトルの和に等しい、つまり、マウント全体としてのｌ（ｄ　（動バネ定数）＝ゴムの
Ｋｄ十液体のＫｄとして表わされるものであり、またかかる液体のＫｄが
高周波加振時の液室内部の液圧であってみれば、かかる
液圧が高いほど、マウント全体としてのＫｄは大きくな
るのである。そして、その液圧は、振動時の液室の体積
変化量に比例し、同時に損失係数も振動時の液室の体積
変化量に比例するのである。

要するに、上列の構造の流体入りマウン１−にあっては
、低周波域での損失係数を大きくするために、振動時の
液室の体積変化量を大ならしめているため、これによっ
て必然的に高周波域での動バネ定数も犬となっていたの
である。

そこで、このような高周波域でのマウント内部の液圧が
高くなるのを回避するために、液室を仕切る仕切り板部
分に可動部乃至は可動板を設けた、つまり高周波振動の
低振幅では可動板が自由に動Ｉ／ｙ那ゆ５！オがｌＩ眉
状敏Ｉヂダ水磨ｌりＰ〆き、内部の圧力がある周波数ま
では上昇しない構造とした弾性的緩衝支持体が、特開昭
５８−５８７６号公報等にて提案されるに至った。この
可動板構造の流体入りマウントにおいては、低周波域の
大振幅に対しては、少し可動板が動いた後、ストッパに
よりその動きが停止され、その後オリフィス部を通じて
液が一方の室から他方の室に流通することによって、大
きな損失係数が発生せしめられるようになっている。

しかしながら、このとき、可動板はイっずかではあるが
移動せしめられるので、１司じ形状の、可動板が存在し
ない流体入りマウントに対しては、損失係数が小さくな
るのである。この１こめ、振動時の液室の体積変化量を
大きくして液量をアップし、損失係数が大きくなるよう
な構造にしておいてＣ動バネ定数も同時に大きくなる）
、可動板を使用して、かかる動バネ定数を下げる構成を
必然的に採用しなければならなかっ１このである。

ところが、この可動板を用いたマウント構造には、該可
動板を支持する部分の液のマス（液柱）が５６　Ｈｚ以
上の高周波域で共振を起こす問題が内在しており、且つ
その共振周波数は、その液柱の径や長さ、ゴム本体形状
、Ｋｓ（静バネ定数）等によって決定されるのである。

そして、このような共振が惹起されると、内部の液圧が
変動して、大きくなるのであり、以ってそれまで低く維
持されてい１こＫ　ｄ値が逆に高くなってしまい、この
ためヱンジンマウントの場合にあっては、伝達力（Ｋｄ
ｘ振幅）が大きくなり、ヱンジンの振動が車内に伝わり
易くなって、車内の騒音が犬となり、不快感を与えるこ
ととなる′。加えて、かかる共振の故に、振動の伝達力
の変動が大きくなるが、このような特性は防振支持体と
しては、望ましくないものである。けだし、伝達力は滑
らかでないと、車内に伝わる音が一定レベルの音でなく
なり、人間の耳に異音として感じやすくなるからであり
、それ故そのような伝達力特性は滑らかである必要があ
るのである。

また、このような可動板付き流体入りマウントを改良す
るものとして、特開昭５’７−９８４０号公報には、オ
リフィスの長さくＬ）と直ａ−＜　Ｄ　＞との比（］、
／Ｉ＞）を４〜８０として、これまでより大きくすると
共に、そのようなオリフィスを可動板とは異なる場所に
設けたマウントが提案されているが、このまうなタイプ
のマウントにあっても、可動板によっである周波数まで
は低いＫｄ特性を有するものの、前記した如き可動板付
きマウントと同（羨に、５０Ｈｚ以上の高い周波数域に
なると、回り１板部の液のマスの共振により、伝達力特
性が大きく変動して、逆に大きなＫｄとなってしまう問
題を内在し、このために車内騒音が大きくなる欠点があ
ったのである。

ここにおいて、本発明は、かかる事情に鑑みて為された
ものであって、その主たる目的とするところは、流体媒
体を利用した防振支持体において、低周波域で大きな損
失係数を保持して、優れた高減衰特性を発揮する一方、
可動板を用いることなく、高周波域でＫｄを小さくして
伝達力を小さくすることにより、優れた防振特性が発揮
され得るようにすると共に、加振周波数の変化に対して
滑らかな伝達力特性を発揮し得るようにすることにあり
、また他の目的は、そのような優れた防振特性を有する
防振支持体を容易に、且つ安価に、そして信頼性よく設
計、製作し得るようにすることにある。

そして、これらの目的を達成するため、本発明にあって
は、支持部材とゴ体に固着したゴムブロック内に形成さ
れる空所の開口側に仕切り手段を設けて、該ゴムブロッ
ク内に作動室を形成すると共に、該仕切り手段の外側に
少なくとも一部が可撓性薄膜からなる囲いにて平衡室を
形成し、そｊｌら平衡室と作動室とをオリフィスを介し
て連通せしめる一方、該作動室及び該平衡室内に所定の
非圧縮性流体を封入した防振支持体において、前記仕切
り手段を關性材料にて形成して、前記作動室−の振動入
力時において実質的に変形しないように構成せしめると
共に、５０Ｈｚ以上の高周波振動に対する動倍率が、２
．１以下となるＪうに構成したのである。

ところで、先に述べたように、流体入りマウントの動特
性は、ゴムの動特性と液の動特性とのベクトルの和にて
示されるのである。つまり、マウントの高周波振動に対
する動バネ定数（Ｋｄｒｏｏ）が、下式（１）で示され
るように、Ｋｄ、ｔｏｏ　＝ゴムのＫｄｘｏｏ　＋液のＫｄ　ｌｏ
　。

・・・・・・・・・（１）として表わされ、また液のＫｄ　１ｏ　ｏ　はマウント
内部の液圧によるものである。而して、車両の高速走行
時の車内騒音を小さくするには、ＫｄｌＧ、を小さくす
ればよいところから、このまうなＫｄｘｏ。

の値を小さくするには、上記（１）式より、ゴムのＫｄ
−ｚ　ｏ　ｏ　を小さくするか、或は液のＫｄ　ｔ　ｏ
　ｏを小さくするかであるが、ゴムのＫｄ　１００を小
さくする・には、静バネ定数（Ｋｓ　）を小さくするか
、ゴムの材質を改良してＫｄｘｏｏを下げるかである。

しかしながら、この時Ｋｓ値を小さくすると、ゴムの耐
久性が悪くなる問題があるところから、このＫｓ値はあ
まり低くできず、またゴム材質をいくら改良してもＫｄ
値はＫｓ値より低：く・で；き・ないとい、う限界があ
る。

そうすると、上記（１）式において、Ｋｄｘｏｏ゛値を
小さくする他の一つの方法は、液のＫｄ　１００値を示
さくすることである。

ここにおいて、本発明者は、従来の低周波時の損失係数
を犬ならしめるため、液室内部の体積変化を大ならしめ
れば、それに比例して損失係数が大となる一方、このと
き同時−にＫｄｘｏｏ　も比例して大となるとの知見に
基づき、損失係数の点を別途の解決策にて措置可能であ
るとすれば、液室内部の体積変化量を、損失係数を考慮
した従来の大とする方向とは全く逆の発想、即ち液室内
部の体積変化量を小とする方向にすれば、Ｋ＜Ｊ　ｔ　
ｏ　ｏが小゛となって、それが大であることに基因する
前述の弊害が除去され得るとの知見を得たのであり、ま
たこれの実現の為の構成は極めて容易に達成し得るので
ある。

何故なら、従来からの流体入りマウントにおいては、如
何にして体積変化を大きくするかの設計をしてきたから
であり、それ故その逆の設計をとれば済むことであり、
これによって同じゴム材質、同じＫｓのときにおいて、
前記（１）式よりＫｄｌｏｏの値を小さくすることがで
きるのである。

要するに、耐久性を考慮すると、ゴム材料には所定のＫ
ｓ値を保持せしめてやる必要があるところから、上記（
１）式においてゴムのＫｄ　１００　値は低くできない
ことになり、それ故上記検討したように、液のＫｄ　ｔ
　ｏ　ｏ値を下げて、マウントのＫｄｌｏｏを下げるこ
とは極めて有効な手段なのであり、これはまた極めて簡
単に達成し得るのである。而して、高周波加振時の製品
としての良否の評価は、Ｋｄ　ｌｏ　ｏ値であるが、こ
れはＫｓを小さくすれば小さくなるところから、Ｋｓ値
の異なるものを比較する場合には、無次限数−ＫｄｌＯ
Ｏ／Ｋｓ（動倍率）で評価する必要がある。このＫｄ　
ｓ　ｏ　。

／Ｋｓ（動倍率）は、下式；％式％（）ゴムのＫｄ　１００　＋液のＫｄ　１０　ＧＳとして表わすことができるのであり、これを小さくすれ
ば良いことになる。

本発明者が検討駿たところによると、高周波数領域での
良好な防振効果を発揮せしめ得るには、５０Ｈｚ以上、
通常は５０〜２００Ｈ７程度の領域の゛高周波振動に対
して、液室内部の体積変化を小さぐして動倍率を２．１
以下とする必要があり、また同時に従来のように可動板
を設けることなく、単に二つの液室間に設けられる仕切
り手段を剛性材料にて形成すると共に、実質的にそれが
変形しない構造とする必要があることが明らかとなった
のであり、これによって望ましくない共振現象を抑制し
て、伝達力特性の変動を回避し、滑らかと為し得１この
である。

また、低周波域における損失係数をこ関しては、二つの
液室をつなぐオリフィスの長さく、Ｌ）と直径（Ｄ）の
比（Ｌ／Ｄ）を大きくしてオリフィス部の液体の質量を
大きくすることにより、液室の体積変化が小さくても、
オリフィス部の液体の質量とゴムブロック若しくは可撓
性薄膜のバネで構　　　　　成される振動系において低
周波域においてオリフィス部の液体が共振を起し、内部
液圧の位相が大きくずれろことにより、流体入りマウン
トとして大きな損失係数が発生するあてあって、これは
実用上充分な性能を発揮するものである。そして、この
とき、高周波域においては、このオリフィスが細いので
（通常は可動板部の径より大幅に小さい）、通過しにく
くなり、内部の液は共振もしなく、従って液圧が大きく
変動せず、伝達力特性が滑らかとなるのである。

このように、本発明ｉＡ来の流体入りマウントが低周波
時での損失係数を大とする目的の為に、液室内部の体積
変化欧を大とし１こ結果として２，５程度或はそれを越
える動倍率を有し、また可動板構造のものにあっても、
それをそのまま固定板構造のものに置き換えると、その
動倍率が４．０以上となるのに対して、５６　Ｈｚ以上
の高周波振動に対する動倍率を２．１以下と為し、まｔ
こ従来のマウント（とは全く逆に、振動時の液室の体積
変化を小さくすることに才って、低動倍率で且つ前記二
つの液室をつなぐオリフィスの長さく、Ｌ）と直径（Ｄ
の比（Ｌ／Ｄ　）を考慮することにより、損失係数の大
きなものが得られることとなつｒこのである。

さて、第１図には、本発明の一実施形態であるヱンジン
マウントの一例が示されているが、そこにおいて２は支
持部材としての支持金具である。

該支持金具２は、平板状のプレート４の一方の側に固設
され１こ円錐台形状の座６を有し、また他方の側に突出
するように同定されたヱンジン側部材への取付ボルト８
を有している。このような支持金具２に対して、その座
６を包み込むまうに、リング状に形成された円錐筒形の
ゴムブロック１０が、その一端側の頭部において一体的
に固着せしめられており、またかかるゴムブロック１０
の他端側の底部には、底部金具１２が一体的に固着せし
められている。なお、これら支持金具２．底部金具１２
は、ゴムブロック１ｏの加硫成形時に同時に加硫接着せ
しめられることにより、一体的な部材として容易に製造
することのできるものである。

そして、゛かかる底部金具１２の下端に！接等によって
取り付けられている取付ブラケット１４の円筒状部分に
保護キャップ１６０筒状部分が挿入されて、カシメづけ
られており、該保護キャップ１６から外方に突出するよ
うに設けられている取”付ボルト１８を介して、車体側
の所定部材に取り付けられ得るようになっている。なお
、１６ａは、保護キャップ１６の内外の空気を流通せし
めるための通孔である。

また、かかるヱンジンマウント内には、振動の入力方向
に対して直角な方向に位置する円盤状の仕切りプレート
２０が設けられており、円錐筒形状のゴムブロック１０
内に作動室２２を形成している。なお、仕切りプレート
２ｏは、保護キャップ１６の筒状部内に収容され、取付
ブラケット１４によるカシメ作用によって固定せしめら
れるようになっている。更に、かかる仕切りプレート２
０の下側の空間が、該仕切りプレー）２０と保護キャッ
プ１６の段付部との間の抑圧によって周縁が把持された
可撓性薄膜とじてのダイヤフラム２４によって、液密に
仕切られており、該仕切りプレート２０との間に容積可
変の平衡室２６を形成している。また、カ之・かる作動
室２２並びに平衡室２６内には、それぞれ水、ポリアル
キレングリコール（例えばポリエチレングリコール等）
、シリコ−“ン油や低分子量重合体等の所定の非圧縮性
流体２８が封入されている。

そして、かかるヱンジンマウント内において、作動室２
２と平衡室２６とを仕切る仕切りプレー１ご２０は、図
示の如く金属又はプラスチック等の材料からなる、剛性
のある、比剪的厚さの厚い平板部材にて形成されており
、加振入力時においてかかる仕切りプレート２０が実質
的に変形しない構造とされている。また、かかる仕切り
プレート２０には、その周面に沿って、所定長さの周溝
３０が設けられており、そして該周溝８０の一方の端部
が通孔８２を通じて作動室２２側に開口せしめられてお
り、また該周溝８０の他方の側の端部が通孔８４を通じ
て平衡室２６側に開口せしめられている。そして、この
ような仕切り゛プレート２０の周溝町０は、該仕切りプ
レート２０が保護キャップ１６の円筒部内に収容されて
組み付けられたときに、該保護キャップ１６の円筒部内
壁面とかかる周溝８０との間において流体通路を形成し
、以て通孔８２，８４と周溝８ｏによって形成される流
体通路とによって作動室２２と平衡室２６との間の非圧
縮性流体の通路となるオリフィス８６を形成する。

また、本考案に係るヱンジンマウントの他の例を示す第
２図においては、前記実施例とは異なり、オリフィス８
８が仕切り部材４ｏの中央部に螺旋状に形成されている
点において、大きな特徴を有している。

即ち、本実施例における仕切り部材４ｏは、やや末広が
りのスカート部を形成しつつ、側方に延るカシメによっ
て液密に取り付けられ、ゴムブロック１０内側に所定の
作動室２２を形成する一方、仕切り部材４ｏとダイヤフ
ラム２４との間に所定の容積可変の平衡室−２６を形成
している。

そして、かかる仕切り部材４ｏは、局面にオリフィス８
８を構成する螺旋状の溝が形成されｌ二円柱状の芯部材
４６と、該芯部材４６が嵌入、固定せしめられる円筒状
の鞘部材４８の組み合わせからなり、それら二つの部材
４６．４８の組み合わせによって、所定長さのオリフィ
ス８８が該仕切り部材４０内に形成され、その一方にお
いて作動室２２内に開口し、他方において平衡室２６内
に開口するように、構成されている。なお、他の部分は
、前記実施例のヱンジンマウントと同様であるので、同
一の番号を付して詳しい説明を省略することとする。

そして、これらの構成のヱンジンマウントにあっては、
高周波振動の入方時において、液室（作動室２２）内部
の体積変化が可及的に小さくなるように、換言すれば、
例えばゴムブロック１ｏが第１図に二点鎖線で示される
如く可及的に作動室２２側に膨れないような構造とされ
て、その動倍率（、Ｋｄｚｏｏ　／　Ｋｓ　　）　　が
２．１以下となル、１−うにされているため、目的とす
る高周波域の振動騒音を有効に低減せしめ得るのである
。加えて、がかる構造のエンジンマウントにあっては、
作動室２２と平衡室２６との間が、剛性を有する仕切り
手段２０或は４０にて仕切られ、加振入力によって発生
する作動室２２内の液圧により、該仕切り手段２０或は
４０が変形乃至は移動させられるようなこともないので
、従来の流体入りマウントの可動板タイプのものにおけ
るが如き可動板部分に位置する液のマスの共振現象を全
く回避し得るため、そのような共振によって、従来生じ
ていた伝達力特性の大きな変動が解消され、以て周波数
に対する伝達力特性を滑らかなものと為すことが可能と
なつ１このである。一方、低周波振動が入力された場合
には、オリフィス８６又は８８を介して、作動室２２と
平衡室２８との間における非圧縮性流体の効果的な流動
が惹起され、そこに流動抵抗等によるヱネルギーロスが
形成されることにより、入力される低周波振動の如何に
拘わらず、有効な、大きな損失係数を得ることができ、
以て各種の低周波振動に対して、高い減衰作用を発揮す
ることができることとなったのである。

因みに、このような効果は、本発明者が種々検討して得
られた実験結果の一部を示す以下の事実を比較すること
によっても容易に理解されるところである。

先ず、第１表に示される実験結果は、第１図に示された
エンジンマウントにおいて、その円錐台形状のゴムブロ
ック１０の頂角を略１２０′″（比較例）若しくは略９
０°（本発明）とすると共に、オリフィス径を種々異な
らしめ、且つオリフィスのＬ　／　ｌ）を変化せしめて
得られたものである。なお、いずれのマウントにおいて
も、ＫＳ値は略一定（１４）とされた。また、第１表中
、ｅｌｏは１（ＮＩｚの低周波振動での損失係数を示し
、Ｋｄ　ｌｏ　ｏは１００Ｈｚの高周波振動での動バネ
ｉ数を示している。

また、下記第２表には、Ｋｄ　ｔ　ｏ　ｏ値の異なるエ
ンジンマウントの動倍率（Ｋｄ／Ｋｓ）、伝達率がそれ
ぞれ示されているが６、そこには動倍率２．１以下と為
すことによって望ましい伝達率が得られることが明らか
にされているのである。

第　　　２　　　表さらに、第１表の実験で用いた頂角が１２０゜若しくは
９０°　のゴムブロックを備えたエンジンマウントにお
いて、その仕切り手段を固定板とし、た場合と従来の如
く可動板とした場合のそれぞれについて、周波数（Ｈｚ
　）に対する伝達力（Ｋｇ　”）特性を評価した結果が
、第８図に示されている。

図中、Ａは頂角が１２０°であるマウントの固定板のも
の、Ｂはその可動板のもの、Ｃは頂角が９０°で少るマ
ウントの固定板のもの、Ｄはその可動板のものをそれぞ
れ示している。

第８図から明らかなように、可動板タイプのエンジンマ
ウントは、何れも高周波数（１００Ｈｚ以上）領域で伝
達力が大きく変化して上昇し、その伝達力特性が滑らか
でないのに対して、固定板タイプのもの（Ａ、Ｃ）にあ
っては伝達力の変化がなく、滑らかであり、しかも本発
明に従うもの（Ｃ）はその値も低いことを示しているの
である。

このように、本発明に従って仕切り手段を固定と為すと
共に、振動入力時の液室の体積変化量を小さくして、動
倍率を２．１以下にしたエンジンマウントは、低周波振
動に対して優れた減衰特注（損失係数を大きく為し得る
故に）を有することは勿論、高周波振動に対しても優れ
た防振効果を発揮し、またその伝達力特性を滑らかと為
すものであるが、その優れた作用効果については未だ充
分に解明されておらず、それ故あくまでも推測の域を出
るものではないが、おそらく高周波域においては内部の
液体はオリフィスを通過し難く、ゴムブロックの変形に
追従して圧縮されるだけであって、ゴムによる伝達力（
ゴムのＫｄｘ振幅）に内部の液圧による伝達力（液のＫ
ｄｘｇ幅）が一定量プラスされるだけであり、更にゴム
の伝達力は高周波域で滑らかであるので、マウントとし
ての伝達力（、Ｋ　ｄ　ｘ振幅）は滑らかで小さい値と
なり、以て高周波振動に対して優れた防振効果を発揮す
るのではないかと、考えられている。

また、かくの如きマウント構造によれば、従来の可動板
タイプの流体入りエンジンマウントとは異なり、仕切り
手段部分に可動板構造を設けるものではなく、単に剛性
のある仕切り手段を設ければ足りるものであり、またオ
リフィスとしても作動室と平衡室を接続すればよいもの
であるために、構造が著しく簡単となり、その設計が非
常に簡単且つ容易となるのであり、また当然のことなが
らその組付けも極めて簡単で製作も容易であり、ひいて
はその製作コストを著しく低減せしめ得る等の利点も存
するのである。加えて、部品が少ない１こめに、マウン
トの品質も向上せしめられ得るのである。

さらに、本発明において、マウントの高周波域にｉける
動倍率（Ｋｄｘｏｏ　／　Ｋｓ　　）を２．１以下と為
すには、加振時において作動室２２０体積変化量が可及
的に少なくなるベーく、ゴムブロック１０の形状が適宜
に選定されることとなるが、−鹸には、振動の入力方向
に対してゴム部の傾斜を小さくする（立てる方向にもっ
ていく）、つまり円錐台形状のゴムブロック（ｌＯ）の
頂角が小さくなる方向とするのがよい。

ところで、上例の具体例においては、作動室２２と平衡
室２６とを連通せしめるべく仕切り手段に具備せしめら
れたオリフィス８゛６或は８８としては、公知の種々な
る形態のものが適宜に採用され得るものであり、またオ
リフィスの形成にあっても、単に一枚の板状の部材に穴
をあけたものから、二板の部材の重ね合せによってオリ
フィスとなる流路が形成されるようにしてもよく、更に
ばかがるオリフィスが仕切り手段内に設けられる場合の
他、かかる仕切り手段の周縁に設けられる溝と該仕切り
手段の取り付けられる部材の壁面との間でオリフィスを
形成する周溝形態のものであっても何１等差し支えない
のである。ま１こ、本発明の目的を効果的に達成するた
めには、かかるオリフィス′の径（Ｄ）として８乃至１
２１１１１１程度（矩形の場合には面積換算）、そして
オリフィスの長さくＬ）と直径（Ｄ）の比としては、１
ノ／Ｄ＝１０〜４０程度の値が好適に採用されるのであ
る。待に、このＬ　／　Ｄの値は、本発明の実施におい
て考慮されなければならず、かかる好適範囲内の値を採
用することによって、本発明の作用効果を最大限に発揮
し得るのである。

なお、本発明は、以上の例示のもののみに限定されるも
のでは決してなく、その趣旨を逸脱しない限りにおいて
、当業者の知識に基づいて種々なる変更、修正等を加え
ることができるものであつ゛Ｃ１本発明はそのような変
形例、修正例等を全て含むものと解釈さ“れなければな
らない。

また、上例にあっては、エンジンマウントに本発明を適
用し１こ例を説明しｔこが、本発明はその他ボディマウ
ント等の防振支持体に対して適用することも可能である
。

【図面の簡単な説明】

第１図及び第２図は、それぞれ、本発明の防振支持体に
係るヱンジンマウントの一例を示す断面図である。また
、第３図は各種ヱンジンマウントの周波数に対する伝達
力特性を示すグラフである。２：支持金ｒＡ　　　　　１０：ゴムブロック１２：底
部金具　　　　　１６：保護キャップ２０：仕切りプレ
ー１−　　２，２：作動室２４：ダイヤフラム　　　２
６：平衡室２８：非圧縮性流体　　　３０：周溝８２．１４：通孔　　　　８６．８８ニオリフイス４０
：仕切り部材　　　　４４：取付は金具出願人　　東海
ゴム工業株式会社

Claims

【特許請求の範囲】（１）支持部材と一体的に固着したゴムブロック内に形
成される空所の開口側に仕切り手段を設けて、該ゴムブ
ロック内に作動室を形成すると共に、該仕切り手段の外
側に少なくとも一部が可撓性薄膜からなる囲いにて平衡
室を形成し、それら平衡室と作動室とをオリフィスを介
して連通せしめる一方、該作動室及び該平衡室内に所定
の非圧縮注流体を封入した防振支持体にして、前記仕切
り手段が剛性材料にて形成されて、前記作動室への振動
入力時において実質的に変形しないように構成せしめら
れると共に、５０Ｉ（Ｚ以上め高周波振動に対する動倍
率が、２．１以下とされたことを特徴とする防振支持体
。（２）前記オリフィスが、その長さくＬ）と直径（Ｄ）
（Ｄ比（Ｌ　／　Ｄ　）が１０〜４ｏとなるように、構
成されていることを特徴とする特許請求の範囲第１項記
載の防振支持体。（８）前記オリフィスが、前記仕切り手段に設けられて
いることを特徴とする特許請求の範囲第１項ま１こは８
ｇ２項記載の防振支持体。