JPS593526B2 - 深絞り用冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
深絞り用冷延鋼板の製造方法Info
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- JPS593526B2 JPS593526B2 JP8469680A JP8469680A JPS593526B2 JP S593526 B2 JPS593526 B2 JP S593526B2 JP 8469680 A JP8469680 A JP 8469680A JP 8469680 A JP8469680 A JP 8469680A JP S593526 B2 JPS593526 B2 JP S593526B2
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- rolling
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
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- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は深絞り用冷延鋼板の製造方法に関するものであ
る。
る。
一般に冷延鋼板は平らな鋼板がちプレス作業によって複
雑な形状をもつ部品に成形されることが多い。
雑な形状をもつ部品に成形されることが多い。
そのとき鋼板の具備しなければならない要件として、絞
り性、張シ出し性、曲げ性など総称して深絞り性が優れ
ていることが必要である。
り性、張シ出し性、曲げ性など総称して深絞り性が優れ
ていることが必要である。
鋼板の性質によって、絞り性は優れていても張り出し性
は劣るということもあり、深絞り用鋼板はすべての面で
優れていなければならない。
は劣るということもあり、深絞り用鋼板はすべての面で
優れていなければならない。
そこで、それらの性質を知るための方法として、絞り性
は引張り試験における試料片の板厚方向の歪に対する板
幅方向の歪の比、いわゆる塑性歪比ｒ値によって評価し
、ｒ値が大きいほど絞り性は良い。
は引張り試験における試料片の板厚方向の歪に対する板
幅方向の歪の比、いわゆる塑性歪比ｒ値によって評価し
、ｒ値が大きいほど絞り性は良い。
ｒ値は鋼板の結晶優先方位と関係し、圧延面に平行に結
晶の（１１１）面が多いほど、また（１００）面が少な
いほどｒ値が大きくなる。
晶の（１１１）面が多いほど、また（１００）面が少な
いほどｒ値が大きくなる。
また、張り出し性はエリクセン値、引張り試験による伸
び、加工硬化指数ｎ値、などによって評価し、エリクセ
ン値、伸びｎ値が太きいほどよい。
び、加工硬化指数ｎ値、などによって評価し、エリクセ
ン値、伸びｎ値が太きいほどよい。
これらの絞り性および張り出し性の優れた鋼板として、
現在、アルミキルド鋼を箱焼鈍炉で焼鈍する鋼板、低炭
素鋼をオープンコイル焼鈍炉で焼鈍する鋼板などがある
。
現在、アルミキルド鋼を箱焼鈍炉で焼鈍する鋼板、低炭
素鋼をオープンコイル焼鈍炉で焼鈍する鋼板などがある
。
アルミキルド鋼を箱焼鈍炉で焼鈍する鋼板は熱間圧延終
了後、５００℃付近の低温でコイルに巻き取り、Ａｌと
Ｎを固型させておぎ、焼鈍での加熱速度を５〜ｂ の析出と再結晶を共合することによって圧延面に平行に
結晶の（１１１）面を多くして絞り性の優れたものにす
る。
了後、５００℃付近の低温でコイルに巻き取り、Ａｌと
Ｎを固型させておぎ、焼鈍での加熱速度を５〜ｂ の析出と再結晶を共合することによって圧延面に平行に
結晶の（１１１）面を多くして絞り性の優れたものにす
る。
しかしながら連続焼鈍炉での焼鈍では加熱速度が５〜ｂ
Ａ／Ｈの析出と再結晶の共合がおこらず、結晶の（１１
１）面が圧延面に平行に少なく、絞り性が悪くなってし
まう。
１）面が圧延面に平行に少なく、絞り性が悪くなってし
まう。
また、低炭素鋼をオープンコイル焼鈍炉で脱炭焼鈍する
ことにより、鋼板中の炭素を極度に低下させ、絞シ性お
よび張９出し性の優れた鋼板とすることができる。
ことにより、鋼板中の炭素を極度に低下させ、絞シ性お
よび張９出し性の優れた鋼板とすることができる。
しかし、結晶粒が粗大化し、したがってプレス加工によ
ってオレンジピールと称する欠陥を生じ易い。
ってオレンジピールと称する欠陥を生じ易い。
さらに、連続焼鈍炉で脱炭焼鈍を行うことは困難であり
、絞シ性のよい鋼板とはならない。
、絞シ性のよい鋼板とはならない。
このように、連続焼鈍炉で焼鈍すると焼鈍温度まで加熱
する速度が大きく、焼鈍時間も短く、深絞りに好ましい
（１１１）面の発達が阻害され、さらに焼鈍後の冷却速
度が速いため、歪時効性も増大し、したがって連続焼鈍
炉で絞り性、張り出し性共に優れた鋼板を製造すること
は困難である。
する速度が大きく、焼鈍時間も短く、深絞りに好ましい
（１１１）面の発達が阻害され、さらに焼鈍後の冷却速
度が速いため、歪時効性も増大し、したがって連続焼鈍
炉で絞り性、張り出し性共に優れた鋼板を製造すること
は困難である。
さらに、絞り性、張り出し性を向上させるために、溶鋼
中の炭素を極端に低下させる方法、鋼中のＭｎ量を少な
くする方法、Ｐ、Ｓｂ、Ｍｏのような特定元素を添加す
る方法などが行われているが、いずれも、箱焼鈍炉、連
続焼鈍炉に共用できる深絞り用鋼板とはなり得ない。
中の炭素を極端に低下させる方法、鋼中のＭｎ量を少な
くする方法、Ｐ、Ｓｂ、Ｍｏのような特定元素を添加す
る方法などが行われているが、いずれも、箱焼鈍炉、連
続焼鈍炉に共用できる深絞り用鋼板とはなり得ない。
本発明は上４記いずれの方法によって作られる鋼板より
も絞り性、張り出し性の優れた鋼板で、箱焼鈍炉でも、
連続焼鈍炉で焼鈍しても絞り性、張り出し性に優れ時効
劣化しない鋼板の製造方法に関するものであり、その特
徴とするところは、重量にとしてｃ ： ０，００１〜
０．０５ ％、Ｍｎ：０．１〜０．４％、Ａｌ：０．１
％以下、Ｎ ： ０．０１ π以下、Ｔｉ：酸化物およ
び硫化物として存在するものを除き、Ｔｉ／（Ｃ＋Ｎ）
〉４ 、残部鉄および不可避的不純物よりなる鋼を７０
０〜７８０℃の温度で熱間圧延を終了し、冷間圧延後、
箱焼鈍あるいは連続焼鈍する深絞シ用冷延鋼板の製造方
法である。
も絞り性、張り出し性の優れた鋼板で、箱焼鈍炉でも、
連続焼鈍炉で焼鈍しても絞り性、張り出し性に優れ時効
劣化しない鋼板の製造方法に関するものであり、その特
徴とするところは、重量にとしてｃ ： ０，００１〜
０．０５ ％、Ｍｎ：０．１〜０．４％、Ａｌ：０．１
％以下、Ｎ ： ０．０１ π以下、Ｔｉ：酸化物およ
び硫化物として存在するものを除き、Ｔｉ／（Ｃ＋Ｎ）
〉４ 、残部鉄および不可避的不純物よりなる鋼を７０
０〜７８０℃の温度で熱間圧延を終了し、冷間圧延後、
箱焼鈍あるいは連続焼鈍する深絞シ用冷延鋼板の製造方
法である。
本発明にしたがえば、絞り性、張シ出し性に優れ、時効
劣化のない深絞り用鋼板が箱焼鈍炉でも、連続焼鈍炉で
も製造でき、しかも、熱間圧延の終了温度を現在より低
くすることができるため、熱間圧延前の加熱温度を低く
できることにより、省エネルギーの観点からも、経済的
に安価に深絞り用鋼板を製造することができる。
劣化のない深絞り用鋼板が箱焼鈍炉でも、連続焼鈍炉で
も製造でき、しかも、熱間圧延の終了温度を現在より低
くすることができるため、熱間圧延前の加熱温度を低く
できることにより、省エネルギーの観点からも、経済的
に安価に深絞り用鋼板を製造することができる。
以下、本発明について詳細に説明する。
本発明の深絞り用鋼板に供する鋼は重量πとしてＣ：０
．ＯＯ１〜０．０６蟹、Ｍｎ：０．１〜０．４％、Ａ７
？：０．１π以下、Ｎ：０．０１％以下、Ｔｉ：酸化物
および硫化物として存在するものを除き、Ｔｉ／（Ｃ＋
Ｎ）〉４、残部鉄および不可避的不純物よりなる。
．ＯＯ１〜０．０６蟹、Ｍｎ：０．１〜０．４％、Ａ７
？：０．１π以下、Ｎ：０．０１％以下、Ｔｉ：酸化物
および硫化物として存在するものを除き、Ｔｉ／（Ｃ＋
Ｎ）〉４、残部鉄および不可避的不純物よりなる。
Ｃ： ０．００１〜０．１）πとしたのは、Ｃ：Ｏ，Ｏ
弯以上含まれると引張り強さの増大、伸びの減少、ｒ値
の劣化をもたらし、したがってプレス成形性のすぐれた
ものにはならず、しかも、下記に述べるＴ ｉ ／ （
Ｃ−１−Ｎ ）≧４を満足するためにＣが多いとＴｉを
多く含有しなければならないため、経済的に不利であり
、Ｃは少ないほど良いが、０．００１％以下にすること
は一般の商用規模の製鋼炉では困難であり、また、鋼中
００がＣの減少と反比例して増大し、非金属介在物の増
大を招き、絞り性を阻害するためである。
弯以上含まれると引張り強さの増大、伸びの減少、ｒ値
の劣化をもたらし、したがってプレス成形性のすぐれた
ものにはならず、しかも、下記に述べるＴ ｉ ／ （
Ｃ−１−Ｎ ）≧４を満足するためにＣが多いとＴｉを
多く含有しなければならないため、経済的に不利であり
、Ｃは少ないほど良いが、０．００１％以下にすること
は一般の商用規模の製鋼炉では困難であり、また、鋼中
００がＣの減少と反比例して増大し、非金属介在物の増
大を招き、絞り性を阻害するためである。
Ｍ ｎ ： ０ 、） ０．４蟹としたのは、Ｍｎを
少くすると降伏点が低下し、加工性は向上するが、Ｍｎ
：０．１％以下になると熱間圧延時のＳによる熱間脆性
を防止できず、また、熱間圧延時、微細なＭｎＳとして
析出、以降の鋼板の加工性が劣化するのを防ぐためであ
り、Ｍｎの上限を０．４蟹としたのは、それ以上になる
とｒ値が低下し、加工性が劣化するためである。
少くすると降伏点が低下し、加工性は向上するが、Ｍｎ
：０．１％以下になると熱間圧延時のＳによる熱間脆性
を防止できず、また、熱間圧延時、微細なＭｎＳとして
析出、以降の鋼板の加工性が劣化するのを防ぐためであ
り、Ｍｎの上限を０．４蟹としたのは、それ以上になる
とｒ値が低下し、加工性が劣化するためである。
Ａ／？：０，１％以下としたのはそれ以上になると鋼板
が硬質となり加工性が悪くなるためであシまた、溶接性
も悪くなるためである。
が硬質となり加工性が悪くなるためであシまた、溶接性
も悪くなるためである。
Ｎ ： ０，０１ π以下としたのは、できるだけ少な
い方が望ましいが、それ以上になると、下記に述べるＴ
ｉ ／ （、Ｃ＋Ｎ ） 〉４を満足するためにＴｉ
を多く含有しなければならないため経済的に不利であり
、また、Ｔｉ等と結合されず、固溶Ｎとして残存すると
時効劣化をおこすためである。
い方が望ましいが、それ以上になると、下記に述べるＴ
ｉ ／ （、Ｃ＋Ｎ ） 〉４を満足するためにＴｉ
を多く含有しなければならないため経済的に不利であり
、また、Ｔｉ等と結合されず、固溶Ｎとして残存すると
時効劣化をおこすためである。
Ｔｉ二酸化物および硫化物として存在するものを除き、
Ｔ ｉ／ （Ｃ−１−Ｎ）〉４としたのはＴｉがＣおよ
びＮと結合して、ＣおよびＮによる時効劣化を防ぐとと
もに加工性を向上させるためである。
Ｔ ｉ／ （Ｃ−１−Ｎ）〉４としたのはＴｉがＣおよ
びＮと結合して、ＣおよびＮによる時効劣化を防ぐとと
もに加工性を向上させるためである。
Ｔｉは鋼中のＣ，０，Ｎ、Ｓなどと反応するので、これ
らの量と合せ考えなければならないが、ＣとＮを完全に
Ｔｉで固定しないと時効劣化をおこし、プレス時、鋼板
表面に歪模様の欠陥となる。
らの量と合せ考えなければならないが、ＣとＮを完全に
Ｔｉで固定しないと時効劣化をおこし、プレス時、鋼板
表面に歪模様の欠陥となる。
そのため、ＣとＮを固定するためのＴｉの量は酸（１ｍ
および硫化物と反応しているものを除き、Ｔｉ／（Ｃ−
１−Ｎ）≧４としなければならない。
および硫化物と反応しているものを除き、Ｔｉ／（Ｃ−
１−Ｎ）≧４としなければならない。
Ｔｉを多くすると第１図に示すように絞シ性は向上する
。
。
しかし、Ｔｉを多くすることはいたずらに製造原価を上
げるばかりで、適切な量を添加することが必要である。
げるばかりで、適切な量を添加することが必要である。
このような鋼を７００〜７８０℃の温度で熱間圧延を終
了するように行う。
了するように行う。
熱間圧延の終了温度を７００〜７８０℃としたのは第２
図に示すようにその間で焼鈍後の絞り性（ｒ値）が優れ
ているためである。
図に示すようにその間で焼鈍後の絞り性（ｒ値）が優れ
ているためである。
熱間圧延の終了温度を通常より低温で行うことは本発明
の主眼点であり、熱間圧延の終了温度を低温にすること
ができることによって、熱間圧延前の加熱温度を熱間圧
延の終了温度に合せて低温にすることができる。
の主眼点であり、熱間圧延の終了温度を低温にすること
ができることによって、熱間圧延前の加熱温度を熱間圧
延の終了温度に合せて低温にすることができる。
それにも増して、低温で熱間圧延を終了した鋼板を冷間
圧延後連続焼鈍すると通常の熱間圧延の終了温度で圧延
したときよシも絞シ性がよいことは、材質向上、省エネ
ルギーの面からも、本発明の意とするところである。
圧延後連続焼鈍すると通常の熱間圧延の終了温度で圧延
したときよシも絞シ性がよいことは、材質向上、省エネ
ルギーの面からも、本発明の意とするところである。
ここで、熱間圧延の終了温度を７００〜７８０℃と限定
したのは前述の通り第２図に示すようにその間でｒ値が
よいからであるが、その理由として、熱間圧延でも圧延
による歪が残シ、再結晶しないまま、繊維状組織となり
、あたかも、冷間圧延を施したときと同じ組織となシ、
その上、冷間圧延を施すため、第３図に示すとおり絞り
性を良くする冷間圧延率が通常の熱間圧延での最適な冷
間圧延率よシ低い側に移行したために、冷間圧延を通常
の冷間圧延率でも絞シ性がよくなった。
したのは前述の通り第２図に示すようにその間でｒ値が
よいからであるが、その理由として、熱間圧延でも圧延
による歪が残シ、再結晶しないまま、繊維状組織となり
、あたかも、冷間圧延を施したときと同じ組織となシ、
その上、冷間圧延を施すため、第３図に示すとおり絞り
性を良くする冷間圧延率が通常の熱間圧延での最適な冷
間圧延率よシ低い側に移行したために、冷間圧延を通常
の冷間圧延率でも絞シ性がよくなった。
しかし、７００℃以下の熱間圧延終了温度では熱間圧延
での歪が残りすぎ、第３図に示すように、冷間圧延率の
高い方でｒ値が低下するのと同じである。
での歪が残りすぎ、第３図に示すように、冷間圧延率の
高い方でｒ値が低下するのと同じである。
このことは冷間圧延集合組織の（１１０）、（２００）
面が多くなり、絞り性によいとされる再結晶集合組織の
（１１１）が少くなるからである。
面が多くなり、絞り性によいとされる再結晶集合組織の
（１１１）が少くなるからである。
また、７８０℃以上の熱間圧延終了温度では、熱間圧延
後、すぐ再結晶して、歪が残らないために冷間圧延率を
高める効果に寄与しないためである。
後、すぐ再結晶して、歪が残らないために冷間圧延率を
高める効果に寄与しないためである。
このように熱間圧延の終了温度を７００〜７８０℃にす
ることによって咬り性の優れた冷延鋼板を製造できる。
ることによって咬り性の優れた冷延鋼板を製造できる。
熱間圧延を終了した鋼板はコイルに巻き取る。
その温度は特に限定する必要はないが、巻取温度７５０
〜４００℃が望ましい。
〜４００℃が望ましい。
巻取温度の上限を７５０℃が望ましいとしたのは仕上温
度の上限が７８０℃と低いことと、７５０℃以上になる
と巻取られた後粗犬粒になるためであり、巻取温度の下
限を４００℃が望ましいとしたのはそれ以下では低温仕
上での歪が残りすぎ、冷延、焼鈍後のｒ値が低下するた
めである。
度の上限が７８０℃と低いことと、７５０℃以上になる
と巻取られた後粗犬粒になるためであり、巻取温度の下
限を４００℃が望ましいとしたのはそれ以下では低温仕
上での歪が残りすぎ、冷延、焼鈍後のｒ値が低下するた
めである。
酸洗後、冷間圧延を行うが、絞り性（ｒ値）をよくする
ためには一般に高い圧延率がよいが、熱間圧延の終了温
度との関係で適切に選定することが必要である。
ためには一般に高い圧延率がよいが、熱間圧延の終了温
度との関係で適切に選定することが必要である。
焼鈍は絞り性をよくするためには高温、長時間が望まし
いが箱焼鈍で７００℃で１時間以上、連続焼鈍で７５０
℃で３０秒以上が必要である。
いが箱焼鈍で７００℃で１時間以上、連続焼鈍で７５０
℃で３０秒以上が必要である。
調質圧延は省略してもよいが鋼板の形状調整のためにか
けてもよい。
けてもよい。
なお、この鋼板は亜鉛めっき、錫めっき、クロムめっき
、アルミめっきなでの各種表面処理を行ってもプレス成
形性が良好であり、たとえばゼンジミアタイプの連続ラ
インでプレス加工性の極めてすぐれた亜鉛めっき鋼板を
製造することができる。
、アルミめっきなでの各種表面処理を行ってもプレス成
形性が良好であり、たとえばゼンジミアタイプの連続ラ
インでプレス加工性の極めてすぐれた亜鉛めっき鋼板を
製造することができる。
つぎに実施例をあげて本発明の詳細な説明する。
実施例 １
造塊法あるいは連続鋳造法によって製造した第１表に示
す成分を有するスラブを第１表に示す熱間圧延、冷間圧
延および焼鈍条件で製造し、一部、亜鉛めっきを施し、
調質圧延後コイルに巻き取った。
す成分を有するスラブを第１表に示す熱間圧延、冷間圧
延および焼鈍条件で製造し、一部、亜鉛めっきを施し、
調質圧延後コイルに巻き取った。
このようにして得られた鋼板の材質特性値を併せて第１
表に示す。
表に示す。
第１表に示すごとく本発明方法にしたがって製造された
鋼板は絞り性、張り出し性に優れ深絞り用鋼板として優
れた性能をもつ。
鋼板は絞り性、張り出し性に優れ深絞り用鋼板として優
れた性能をもつ。
これに対して、本発明範囲を外れたものは絞り性、張り
出し性の点で劣っている。
出し性の点で劣っている。
以上説明してきたように本発明は絞り性、張り出し性に
優れ、深絞り用鋼板として優れた性能をもつとともに熱
間圧延工程での省エネルギーの面からも、その経済的価
値はきわめて高い。
優れ、深絞り用鋼板として優れた性能をもつとともに熱
間圧延工程での省エネルギーの面からも、その経済的価
値はきわめて高い。
第１図はＴ ｉ ／ （Ｃ＋Ｎ ）とｒ値の関係を示す
図、第２図は熱間圧延の終了温度とｒ値の関係を示す図
、第３図は冷間圧延率とｒ値の関係を示す図である。
図、第２図は熱間圧延の終了温度とｒ値の関係を示す図
、第３図は冷間圧延率とｒ値の関係を示す図である。
Claims (1)
- １ 重量％としてＣ： ０．００１〜０．０５％、Ｍｎ
：０．１〜０．４％１．ｌ：０．１％以下、Ｎ：０．０
１％以下、Ｔｉ二酸化物および硫化物として存在するも
のを除きＴ ｉ ／ （Ｃ＋Ｎ ）” ４、残部鉄およ
び不可避的不純物よりなる鋼を７００〜７８０℃の温度
で熱間圧延を終了し、冷間圧延後、箱焼鈍あるいは連続
焼鈍することを特徴とする深絞り用冷延鋼板の製造方法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8469680A JPS593526B2 (ja) | 1980-06-23 | 1980-06-23 | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8469680A JPS593526B2 (ja) | 1980-06-23 | 1980-06-23 | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5713123A JPS5713123A (en) | 1982-01-23 |
| JPS593526B2 true JPS593526B2 (ja) | 1984-01-24 |
Family
ID=13837821
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8469680A Expired JPS593526B2 (ja) | 1980-06-23 | 1980-06-23 | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS593526B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63268223A (ja) * | 1987-04-27 | 1988-11-04 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 電気二重層コンデンサ |
| JPS63268222A (ja) * | 1987-04-27 | 1988-11-04 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 電気二重層コンデンサ |
| JPH02135720A (ja) * | 1988-11-17 | 1990-05-24 | Seiko Electronic Components Ltd | 積層化電気二重層キャパシタ |
| JPH0373425U (ja) * | 1989-11-17 | 1991-07-24 |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6045689B2 (ja) * | 1982-02-19 | 1985-10-11 | 川崎製鉄株式会社 | プレス成形性にすぐれた冷延鋼板の製造方法 |
| JPS5967322A (ja) * | 1982-10-08 | 1984-04-17 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| JPS5989727A (ja) * | 1982-11-12 | 1984-05-24 | Kawasaki Steel Corp | プレス成形性の優れた超深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| JPS59129732A (ja) * | 1983-01-17 | 1984-07-26 | Kawasaki Steel Corp | 肌荒れのない加工用冷延鋼板の製造法 |
| JPS609830A (ja) * | 1983-06-28 | 1985-01-18 | Nippon Steel Corp | 非時効で深絞り加工性の優れた冷延鋼板の製造方法 |
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| JPH07812B2 (ja) * | 1984-11-16 | 1995-01-11 | 新日本製鐵株式会社 | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| KR100759197B1 (ko) | 2006-06-30 | 2007-09-14 | 현대하이스코 주식회사 | 초심가공용 냉연강판의 상자소둔로를 이용한 열처리방법 |
| CN104745935B (zh) * | 2015-03-26 | 2016-08-17 | 攀钢集团西昌钢钒有限公司 | 冲压性能优良的冷轧钢板生产方法 |
-
1980
- 1980-06-23 JP JP8469680A patent/JPS593526B2/ja not_active Expired
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| JPS63268223A (ja) * | 1987-04-27 | 1988-11-04 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 電気二重層コンデンサ |
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5713123A (en) | 1982-01-23 |
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